JP2022064547A

JP2022064547A - Manufacturing method of nonwoven fabric

Info

Publication number: JP2022064547A
Application number: JP2020173254A
Authority: JP
Inventors: 文夫神野; Fumio Jinno; 伸明牧; Nobuaki MAKI; 暁師徐; Xiao Shi Xu
Original assignee: Oji Holdings Corp
Current assignee: Oji Holdings Corp
Priority date: 2020-10-14
Filing date: 2020-10-14
Publication date: 2022-04-26

Abstract

To provide a manufacturing method of a nonwoven fabric which can more finely fibrillate filaments composing the nonwoven fabric without excessively increasing pressure and temperature of high pressure air in a drawing process and without the occurrence of end breakage.SOLUTION: A manufacturing method of a nonwoven fabric 5 includes: spinning processes 11, 12, 20; a cooling process 30; and a drawing process 40. In the drawing process, a space S between slits is defined as 0.3 to 0.6 (mm), air quantity per unit length of a slit 42c is defined as 1000 to 3000 (m3/h/m), and a temperature of high pressure air is defined as 30 to 60 (°C). As a result, tractive force to a filament aggregate 3 caused by an injection air flow is increased, a "fiber diameter of a filament" can be relatively thinned (9 to 13 (μm)), and "evaluation of end breakage difficulty" and "fabric uniformity" can be improved with good balance.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、延伸工程を備える不織布の製造装置に関する。 The present invention relates to a nonwoven fabric manufacturing apparatus including a stretching step.

不織布の製造装置は、紡糸工程により、溶融した熱可塑性樹脂を紡糸口金からフィラメント集合体として吐出し、このフィラメント集合体を、冷却工程により冷却するとともに、延伸工程により生成した噴射気流により、フィラメント集合体への牽引力を生じさせ、垂直方向に吸引及び延伸させる。この延伸工程における噴射気流を制御することにより、フィラメントの繊維径を調整することができる。 The non-woven fabric manufacturing apparatus discharges the molten thermoplastic resin from the spinneret as a filament aggregate in the spinning process, cools the filament aggregate in the cooling process, and collects the filament by the jet flow generated in the drawing process. It creates a traction force on the body and sucks and stretches it vertically. By controlling the jet airflow in this drawing step, the fiber diameter of the filament can be adjusted.

また、不織布は、おむつ、生理用品、脇汗パッドなどの衛生用品や、使い捨て衣料品の分野で使用され、使用者の皮膚と接触するトップシート層などとして用いられることが多い。不織布には、肌触りの向上や、尿や血液等の体液の透過を防止させるために、地合の均一性や疎水性を向上させること、つまり、フィラメントの繊維径が、例えば、９～１３（μｍ）となるように、より細繊化することが要望されていた。 In addition, the non-woven fabric is used in the field of hygiene products such as diapers, sanitary products, armpit sweat pads, and disposable clothing, and is often used as a top sheet layer that comes into contact with the user's skin. In order to improve the feel of the non-woven fabric and prevent the permeation of body fluids such as urine and blood, the uniformity and hydrophobicity of the formation are improved, that is, the fiber diameter of the filament is, for example, 9 to 13 ( It has been requested to make the fiber finer so as to be μm).

ここで、フィラメントをより細繊化するためには、フィラメント集合体への牽引力を高くする必要があり、そのために、噴射気流の風量を大きくすることや、噴射気流の摩擦応力を大きくすることが行われている。 Here, in order to make the filament finer, it is necessary to increase the traction force to the filament aggregate, and for that purpose, it is necessary to increase the air volume of the injection airflow and increase the frictional stress of the injection airflow. It is done.

まず、不織布のフィラメントをより細繊化するために、噴射気流の風量を大きくすることは、具体的に、延伸工程に供給される高圧エアーの圧力をより高めることにより行われている。しかしながら、例えば、特許文献１に記載されているように、高圧力の高圧エアーを生成するためには、膨大な消費エネルギーが必要とされていた。また、この噴射気流は、強い乱流状態を保ったままフィラメント集合体を牽引するため、フィラメント集合体に揺れを生じさせ、糸切れの原因となっていた。 First, in order to make the filament of the non-woven fabric finer, increasing the air volume of the jet airflow is specifically performed by increasing the pressure of the high-pressure air supplied to the drawing step. However, for example, as described in Patent Document 1, a huge amount of energy is required to generate high-pressure high-pressure air. In addition, this jet airflow pulls the filament aggregate while maintaining a strong turbulent flow state, which causes the filament aggregate to sway and causes thread breakage.

国際公開第２０１０／１１０２９３号International Publication No. 2010/110293

一方、不織布のフィラメントをより細繊化するために、噴射気流の摩擦応力を大きくすることは、具体的に、延伸工程に供給される高圧エアーの温度を高めることにより行われている。しかしながら、高圧エアーの温度が比較的高いと、極めて狭いスリット間隔は、熱変形等により長手方向に一様でなくなるために、フィラメント集合体を牽引する噴射気流も一様でなくなり、糸切れの原因となっていた。 On the other hand, in order to make the filament of the non-woven fabric finer, increasing the frictional stress of the jet airflow is specifically performed by increasing the temperature of the high-pressure air supplied to the drawing step. However, when the temperature of the high-pressure air is relatively high, the extremely narrow slit spacing is not uniform in the longitudinal direction due to thermal deformation or the like, so that the jet airflow that pulls the filament aggregate is also not uniform, which causes thread breakage. It was.

したがって、単に、噴射気流の風量や高圧エアーの温度を高めることにより、フィラメントを細繊化することは困難となっていた。 Therefore, it has been difficult to make the filament finer by simply increasing the air volume of the jet airflow and the temperature of the high-pressure air.

そこで、本発明の目的は、噴射気流の風量や高圧エアーの温度を過度に高めることなく、糸切れを生じさせずに、不織布を構成するフィラメントをより細繊化することができる不織布の製造方法を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is a method for producing a non-woven fabric, which can make the filament constituting the non-woven fabric finer without causing thread breakage without excessively increasing the air volume of the jet airflow or the temperature of the high-pressure air. Is to provide.

上記課題を解決するために、不織布の製造方法は、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸工程と、冷却用エアーを前記フィラメント集合体に供給し冷却する冷却工程と、前記フィラメント集合体をイジェクター内部のスリットから噴射する高圧エアーにより延伸する延伸工程と、を備え、前記延伸工程において、前記スリットの間隔を０．３～０．６（ｍｍ）とし、前記スリット長さ当たりの吐出風量を１０００～３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）とし、前記高圧エアーの温度を３０～６０（℃）とするものである。 In order to solve the above problems, the method for producing a non-woven fabric includes a spinning step of extruding a molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments and a cooling step of supplying cooling air to the filament aggregate to cool the filament aggregate. A stretching step of stretching the filament aggregate by high-pressure air jetted from a slit inside the ejector is provided. In the stretching step, the distance between the slits is set to 0.3 to 0.6 (mm), and the slit length is set. The amount of air discharged per slit is 1000 to 3000 (m ³ / h / m), and the temperature of the high-pressure air is 30 to 60 (° C.).

また、上記不織布の製造方法は、前記延伸工程は、高圧エアーを生成する工程と、生成された前記高圧エアーにおける水分を除去する工程と、水分を除去した前記高圧エアーを加熱する工程と、を備えることを特徴とするものとしてもよい。 Further, in the method for producing the non-woven fabric, the stretching step includes a step of generating high-pressure air, a step of removing moisture in the generated high-pressure air, and a step of heating the high-pressure air from which moisture has been removed. It may be characterized by being provided.

また、上記不織布の製造方法は、前記高圧エアーを加熱する工程において、前記高圧エアーを加熱する熱源として、前記紡糸工程、前記冷却工程、前記フィラメント集合体を搬送する搬送工程、前記フィラメント集合体を絡合し不織布を形成する交絡工程、前記不織布を乾燥させる乾燥工程、及び、前記不織布を巻き取る巻回工程のいずれか少なくとも一つにおける廃熱を利用することを特徴とするものとしてもよい。 Further, in the method for manufacturing the non-woven fabric, in the step of heating the high-pressure air, the spinning step, the cooling step, the transporting step of transporting the filament aggregate, and the filament aggregate are used as the heat source for heating the high-pressure air. It may be characterized by utilizing waste heat in at least one of an entanglement step of entwining to form a non-woven fabric, a drying step of drying the non-woven fabric, and a winding step of winding the non-woven fabric.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であることを特徴とするものとしてもよい。 Further, the method for producing the nonwoven fabric may be characterized in that the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むことを特徴とするものとしてもよい。 Further, the method for producing the nonwoven fabric may be characterized in that the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.

本発明によれば、噴射気流の風量や高圧エアーの温度を過度に高めることなく、糸切れを生じさせずに、不織布を構成するフィラメントをより細繊化することができる不織布の製造方法を提供することができる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, there is provided a method for producing a non-woven fabric, which can make the filament constituting the non-woven fabric finer without causing thread breakage without excessively increasing the air volume of the jet airflow or the temperature of the high-pressure air. can do.

本発明の一実施形態に係る不織布製造装置の一例を示す概略図である。It is a schematic diagram which shows an example of the nonwoven fabric manufacturing apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 図１に示される延伸手段を説明する図であり、（ａ）延伸手段の概略図、（ｂ）ＸＺ平面におけるイジェクターの断面斜視図、をそれぞれ表す。It is a figure explaining the stretching means shown in FIG. 1, and shows (a) the schematic view of the stretching means, and (b) the sectional perspective view of the ejector in the XZ plane, respectively.

本発明の実施形態について、図１から図２を参照しながら詳細に説明する。ただし、本発明は本実施形態の態様に限定されるものではない。 An embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 1 to 2. However, the present invention is not limited to the embodiment of the present embodiment.

＜不織布製造装置＞
本実施形態による複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。 <Non-woven fabric manufacturing equipment>
The bundle of a plurality of filaments (hereinafter referred to as "filament aggregate") 3 and the nonwoven fabric 5 containing the bundles 3 according to the present embodiment can be obtained by a nonwoven fabric manufacturing apparatus by a normal composite melt spinning method without using a special apparatus. can. Among them, a non-woven fabric manufacturing apparatus by the spunbond method, which is excellent in productivity, is preferably used.

図１は、本発明の一実施形態に係る不織布製造装置の一例としてスパンボンド不織布製造装置（以下、「不織布製造装置」という）１００における概略図を、限定目的ではなく例示目的で示す。図中の白抜きの矢印Ａ、矢印Ｂ及び黒矢印Ｃは、フィラメント集合体３の紡出方向、フィラメント集合体３の搬送方向（ＭＤ方向）及び捕集ベルト５１の周回方向をそれぞれ表している。また、図中の白抜きの矢印Ｄ、矢印Ｅ及び矢印Ｆは、冷却エアー、分離ガス及び高圧エアーをそれぞれ表している。さらに、図中のＸ軸方向は、搬送方向Ｂを示すものであり、Ｚ軸方向は、Ｘ軸方向と直交するとともに紡出方向Ａと平行な方向を示すものである。 FIG. 1 shows a schematic view of a spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus (hereinafter referred to as “nwoven fabric manufacturing apparatus”) 100 as an example of the nonwoven fabric manufacturing apparatus according to the embodiment of the present invention, not for a limited purpose but for an exemplary purpose. The white arrows A, arrows B, and black arrows C in the figure represent the spinning direction of the filament aggregate 3, the transport direction (MD direction) of the filament aggregate 3, and the circumferential direction of the collection belt 51, respectively. .. The white arrows D, arrows E, and arrows F in the figure represent cooling air, separation gas, and high-pressure air, respectively. Further, the X-axis direction in the figure indicates the transport direction B, and the Z-axis direction indicates a direction orthogonal to the X-axis direction and parallel to the spinning direction A.

不織布製造装置１００は、第１の押出機１１及び第２の押出機１２（紡糸手段，紡糸工程）と、紡糸口金２０（紡糸手段，紡糸工程）と、冷却手段３０（冷却工程）と、延伸手段（延伸工程）４０と、捕集コンベア（搬送手段，搬送工程）５０と、熱エンボスロール（交絡手段，交絡工程）６０と、ワインダー（巻回手段，巻回工程）７０と、から構成される。以下、それらの概要を順に説明する。 The non-woven fabric manufacturing apparatus 100 includes a first extruder 11 and a second extruder 12 (spinning means, spinning process), a spinneret 20 (spinning means, spinning process), a cooling means 30 (cooling step), and drawing. It is composed of a means (stretching process) 40, a collection conveyor (conveying means, conveying process) 50, a thermal embossing roll (entanglement means, entanglement process) 60, and a winder (winding means, winding process) 70. To. Hereinafter, the outlines thereof will be described in order.

第１の押出機１１は、第１の原料樹脂１を溶融しながら、螺旋状の第１のローター１３の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。同様に、第２の押出機１２は、第２の原料樹脂２を溶融しながら、螺旋状の第２のローター１４の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。 The first extruder 11 melts the first raw material resin 1 and feeds the melt at a predetermined flow rate to the spinneret 20 by the rotation of the spiral first rotor 13. Similarly, the second extruder 12 sends the melt of a predetermined flow rate to the spinneret 20 by the rotation of the spiral second rotor 14 while melting the second raw material resin 2.

（第１の原料樹脂）
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン系の樹脂が挙げられる。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）が好ましく使用される。 (First raw material resin)
The first raw material resin 1 contains a thermoplastic resin as a main component. That is, the first raw material resin 1 can contain a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the first raw material resin 1. Examples of the thermoplastic resin applicable to the first raw material resin 1 include polyolefin-based resins such as polypropylene (PP) and polyethylene (PE). Polypropylene (PP) is preferably used as the thermoplastic resin from the viewpoint of the spinnability of filaments made of composite fibers.

（第２の原料樹脂）
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。 (Second raw material resin)
The second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin as a main component. Specifically, the second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the second raw material resin 2.

第２の原料樹脂２の主成分に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン系の樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種類を使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。複合繊維からなるフィラメントの触り心地などの風合いの観点から、熱可塑性樹脂には、ポリエチレン（ＰＥ）を好ましく使用することができる。 Examples of the thermoplastic resin applicable to the main component of the second raw material resin 2 include polyolefin-based resins such as polypropylene (PP) and polyethylene (PE). One type of thermoplastic resin may be used, or two or more types may be used in combination. Polyethylene (PE) can be preferably used as the thermoplastic resin from the viewpoint of the texture such as the feel of the filament made of the composite fiber.

（添加物）
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。 (Additive)
In each of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2, the filament made of the composite fiber contains additives as necessary in addition to the thermoplastic resin as long as the object of the present invention is not impaired. May be.

添加物の原料としては、例えば、公知の耐熱安定剤及び耐候安定剤などの各種の安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。 Examples of raw materials for additives include various stabilizers such as known heat-resistant stabilizers and weather-resistant stabilizers, antistatic agents, slip agents, anti-blocking agents, antifogging agents, lubricants, dyes, pigments, natural oils, and synthetic products. Examples include oil and wax.

安定剤としては、例えば、２，６－ジ－t－ブチル－４－メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’－オキザミドビス［エチル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。 Stabilizers include, for example, anti-aging agents such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol (BHT); tetrakis [methylene-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxy). Phenyl) propionate] methane, β- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionic acid alkyl ester, 2,2'-oxamidbis [ethyl-3- (3,5-di-t-butyl) Phenolic antioxidants such as -4-hydroxyphenyl) propionate; fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, calcium 1,2-hydroxystearate; glycerin monostearate, glycerin disstearate, pentaerythritol monostearate , Pentaerythritol distearate, polyhydric alcohol fatty acid esters such as pentaerythritol tristearate, and the like. Moreover, these can also be used in combination.

滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。 Examples of the lubricant include oleic acid amide, erucic acid amide, stearic acid amide and the like.

また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。 Also, silica, calcium, alumina, titanium oxide, magnesium oxide, pebbles powder, pebbles balloon, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, basic magnesium carbonate, dolomite, calcium sulfate, potassium titanate, barium sulfate, calcium sulfite, It may contain a filler such as talc, clay, mica, asbestos, calcium silicate, montmorillonite, bentonite, graphite, aluminum powder, molybdenum sulfide and the like.

紡糸口金２０は、所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有する。このノズルより、第１の押出機１１及び第２の押出機１２からのそれぞれ溶融物が複合した複合繊維からなるフィラメント集合体３を重力方向に紡出する。 The spinneret 20 has a plurality of composite spinner nozzles (not shown) configured to form and eject the desired fiber structure. From this nozzle, a filament aggregate 3 made of a composite fiber in which melts from the first extruder 11 and the second extruder 12 are combined is spun out in the direction of gravity.

冷却手段３０は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒを含むオープン型であり、紡出されたフィラメント集合体３に対し、紡出方向Ａと直交する方向であるＸ軸方向から層流かつ一様流である冷却エアーＤを送風し、フィラメント集合体３を冷却する。また、フィラメント集合体３から排気される高温の分離ガスＥは、紡出方向Ａに沿わず、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの上方へと排気されることから、フィラメント集合体３を効率的に冷却することができる。 The cooling means 30 is an open type including a pair of cooling blowers 30L and 30R, and is laminar and uniform from the X-axis direction, which is a direction orthogonal to the spinning direction A, with respect to the spun filament aggregate 3. Cooling air D, which is a flow, is blown to cool the filament aggregate 3. Further, the high-temperature separation gas E exhausted from the filament aggregate 3 is exhausted above the pair of cooling blowers 30L and 30R without following the spinning direction A, so that the filament aggregate 3 is efficient. Can be cooled to.

延伸手段４０は、イジェクター４１を備える。イジェクター４１は、オープン型であり、高圧エアーＦを駆動流体として、紡出方向Ａの成分をもたせて内部で噴射させ、低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、イジェクター４１内に吸引され、高圧エアーＦとともに、紡出方向Ａへと延伸される。 The stretching means 40 includes an ejector 41. The ejector 41 is an open type, and uses high pressure air F as a driving fluid to have a component in the spinning direction A and inject it internally to generate a low pressure portion. The generated low-pressure portion causes the filament aggregate 3 to be sucked into the ejector 41 and stretched in the spinning direction A together with the high-pressure air F.

捕集コンベア５０は、捕集ベルト５１と、捕集ベルト５１の逆台形型の周回軌道の頂点に掛け回される第１乃至第４のロール５５～５８と、上側周回軌道における捕集ベルト５１の下方に対向配置される吸引ボックス５９と、を備える。この捕集ベルト５１は、第１乃至第４のロール５５～５８の少なくとも一つの駆動回転に伴い、時計回りに周回軌道を周回方向Ｃに移動する。イジェクター４１から延伸されたフィラメント集合体３は、直接、捕集コンベア５０の捕集ベルト５１上に所定の厚さに堆積されるとともに、搬送方向Ｂにある熱エンボスロール６０へと搬送される。 The collection conveyor 50 includes a collection belt 51, first to fourth rolls 55 to 58 hung around the apex of the inverted trapezoidal orbit of the collection belt 51, and a collection belt 51 in the upper orbit. A suction box 59, which is arranged so as to face the lower part of the above, is provided. The collection belt 51 moves clockwise in the orbital direction C with at least one drive rotation of the first to fourth rolls 55 to 58. The filament aggregate 3 stretched from the ejector 41 is directly deposited on the collection belt 51 of the collection conveyor 50 to a predetermined thickness, and is transferred to the heat emboss roll 60 in the transfer direction B.

熱エンボスロール６０は、所定温度に加熱された凹凸の円筒面と、平らな円筒面とを有する一対の円筒ロールを備える。一対の円筒ロールは、堆積されたフィラメント集合体３を圧搾し、圧力と熱によりフィラメント集合体３の一部を絡合させ、不織布５を形成する。この交絡処理は、熱エンボス法ともいわれ、この方法により得られる不織布５は、表面にエンボスのパターンが現れる。 The thermal embossing roll 60 includes a pair of cylindrical rolls having an uneven cylindrical surface heated to a predetermined temperature and a flat cylindrical surface. The pair of cylindrical rolls squeeze the deposited filament aggregate 3 and entangle a part of the filament aggregate 3 by pressure and heat to form the nonwoven fabric 5. This entanglement treatment is also called a thermal embossing method, and the nonwoven fabric 5 obtained by this method has an embossed pattern on the surface.

本実施形態による不織布５には、熱エンボス法の他、繊維の交絡処理の方法として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、またはホットエアースルーにより熱融着させる方法を採用することができる。ニードルパンチ手段は、ニードルをフィラメント集合体３に差し込んで絡合させる方法である。ウォータージェット手段は、高圧の水をフィラメント集合体３に噴射して、絡合させる方法である。超音波手段は、超音波を利用して、一部のフィラメントを溶かして、絡合させる方法である。ホットエアースルーは、ホットエアーをフィラメント集合体３に吹き出して、一部のフィラメントを溶かして絡合させる方法である。 In addition to the heat embossing method, the nonwoven fabric 5 according to the present embodiment employs a method of using a means such as a needle punch, a water jet, or an ultrasonic wave, or a method of heat-sealing by hot air through as a method of fiber entanglement treatment. can do. The needle punching means is a method of inserting a needle into the filament assembly 3 and entangle it. The water jet means is a method of injecting high-pressure water onto the filament aggregate 3 to entangle them. The ultrasonic means is a method of melting and entwining a part of filaments by using ultrasonic waves. The hot air through is a method in which hot air is blown to the filament aggregate 3 to melt and entangle a part of the filaments.

（不織布）
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体３からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。 (Non-woven fabric)
The nonwoven fabric 5 according to the present embodiment is composed of a filament aggregate 3 and may have a single-layer structure composed of one layer, or may have a multi-layer structure composed of a plurality of layers.

ワインダー７０は、連続する不織布５に皺の発生させることなく、所定の巻き硬さで巻き取る。 The winder 70 winds up the continuous non-woven fabric 5 with a predetermined winding hardness without causing wrinkles.

＜延伸手段について＞
図２は、図１に示される延伸手段４０を説明する図であり、（ａ）延伸手段４０の概略図、（ｂ）ＸＺ平面におけるイジェクター４１の断面斜視図、をそれぞれ表す。図中のＹ軸方向は、Ｘ軸方向及びＺ軸方向とそれぞれ直交するＣＤ方向を示すものである。また、図中の白抜きの矢印Ｆは、高圧エアーを表し、黒矢印Ｈ及び黒矢印Ｌは、高温状態の熱媒体及び低温状態の熱媒体を表している。ここで、図２（ｂ）は、イジェクター４１を説明するために模式的に誇張された図であり、実際における、イジェクター４１及びフィラメント集合体３の配置関係や、一対のスリット４２ｃにおけるスリット間隔Ｓとは異なる。ここで、本実施形態におけるイジェクター４１のスリット間隔Ｓは、極めて狭い（例えば、０．３～０．６（ｍｍ））を前提とするものである。 <About stretching means>
FIG. 2 is a diagram illustrating the stretching means 40 shown in FIG. 1, and represents (a) a schematic view of the stretching means 40 and (b) a sectional perspective view of the ejector 41 in the XZ plane. The Y-axis direction in the figure indicates a CD direction orthogonal to the X-axis direction and the Z-axis direction, respectively. Further, the white arrow F in the figure represents high pressure air, and the black arrow H and the black arrow L represent a heat medium in a high temperature state and a heat medium in a low temperature state. Here, FIG. 2B is a diagram schematically exaggerated for explaining the ejector 41, and the actual arrangement relationship between the ejector 41 and the filament aggregate 3 and the slit spacing S in the pair of slits 42c. Is different. Here, it is assumed that the slit spacing S of the ejector 41 in the present embodiment is extremely narrow (for example, 0.3 to 0.6 (mm)).

従来技術における延伸手段は、例えば、特公昭４８－２８３８６号（特に、第１図参照）に記載されているように、コンプレッサー等からの高圧エアーＦを直接インジェクター４１に導入した後、この高圧エアーＦを噴射気流としてスリットからを噴射させ、噴射気流は、フィラメント集合体３を牽引しながら、フィラメント集合体３に直接接触するものであった。このようなコンプレッサー等からの高圧エアーＦを直接インジェクター４１に導入する延伸手段を用いると、高圧エアーＦの温度が比較的高くなり、極めて狭いスリット間隔Ｓが、熱変形等により長手方向に一様でなくなるため、不織布５の品質にバラつきが生じることが問題となっていた。これに対し、本実施形態は、高圧エアーＦの温度制御を適切に行うことにより、スリット４２ｃの熱変形を抑制し、不織布５の品質を高めるものである。 As the stretching means in the prior art, for example, as described in Tokusho No. 48-28386 (particularly, see FIG. 1), the high-pressure air F from a compressor or the like is directly introduced into the injector 41, and then the high-pressure air is introduced. F was used as an injection airflow to inject from the slit, and the injection airflow was in direct contact with the filament aggregate 3 while pulling the filament aggregate 3. When the stretching means for directly introducing the high-pressure air F from the compressor or the like into the injector 41 is used, the temperature of the high-pressure air F becomes relatively high, and the extremely narrow slit spacing S becomes uniform in the longitudinal direction due to thermal deformation or the like. Therefore, there has been a problem that the quality of the non-woven fabric 5 varies. On the other hand, in the present embodiment, the temperature of the high-pressure air F is appropriately controlled to suppress thermal deformation of the slit 42c and improve the quality of the nonwoven fabric 5.

さらに、発明者らは、高圧エアーＦに含有された水分がフィラメント集合体３に付着することにより、不織布５の品質にバラつきが生じるおそれがあることを見出した。したがって、本実施形態においては、高圧エアーＦの温度制御を適切に行うことに加え、必要に応じて、高圧エアーＦに含有されている水分を除去することにより、不織布５のさらに品質を高めることができる。 Furthermore, the inventors have found that the quality of the nonwoven fabric 5 may vary due to the moisture contained in the high-pressure air F adhering to the filament aggregate 3. Therefore, in the present embodiment, in addition to appropriately controlling the temperature of the high-pressure air F, the quality of the nonwoven fabric 5 is further improved by removing the moisture contained in the high-pressure air F as necessary. Can be done.

本実施形態における延伸手段４０では、図２（ａ）に示すように、高圧エアーＦに含有されている水分を除去することを必要に応じて可能とするため、詳細は後述するが、コンプレッサー４７の下流側にドライヤー４８として、高圧力及び大流量の高圧エアーＦを処理することができる冷却式エアードライヤーが採用されている。ここで、冷却式エアードライヤーを採用したことにより、ドライヤー４８を通過した高圧エアーＦは、高温高圧状態から低温高圧状態へと冷却される。この際、高圧エアーＦにおける粘性係数が低下するため、イジェクター４１における噴射気流の摩擦応力が小さくなり、フィラメント集合体３への牽引力を高くすることができないおそれがあった。 As shown in FIG. 2A, the stretching means 40 in the present embodiment makes it possible to remove the moisture contained in the high-pressure air F as necessary. Therefore, the details will be described later, but the compressor 47. A cooling type air dryer capable of processing high pressure and high flow rate high pressure air F is adopted as the dryer 48 on the downstream side of the above. Here, by adopting the cooling type air dryer, the high pressure air F that has passed through the dryer 48 is cooled from the high temperature high pressure state to the low temperature high pressure state. At this time, since the viscosity coefficient of the high-pressure air F decreases, the frictional stress of the jet airflow in the ejector 41 becomes small, and there is a possibility that the traction force to the filament aggregate 3 cannot be increased.

よって、本実施形態における延伸手段４０では、詳細は後述するが、高圧エアーＦの摩擦応力を大きくするため、ドライヤー４８とイジェクター４１との間に、流体接続される熱交換器４９を採用し、必要に応じて、高圧エアーＦを所望の温度へと加熱している。 Therefore, in the stretching means 40 in the present embodiment, although details will be described later, in order to increase the frictional stress of the high pressure air F, a heat exchanger 49 fluidly connected between the dryer 48 and the ejector 41 is adopted. If necessary, the high pressure air F is heated to a desired temperature.

以上より、本実施形態における延伸手段４０は、図２（ａ）に示すように、高圧エアーＦを吐出するコンプレッサー４７と、高圧エアーＦから水分を除去するドライヤー４８と、高圧エアーＦを所望の温度へと加熱する熱交換器４９と、高圧エアーＦを噴射させフィラメント集合体３を延伸するイジェクター４１と、から構成されており、順に流体接続される。以下、それらの概要を順に説明する。 From the above, as shown in FIG. 2A, the stretching means 40 in the present embodiment preferably includes a compressor 47 that discharges high-pressure air F, a dryer 48 that removes moisture from the high-pressure air F, and high-pressure air F. It is composed of a heat exchanger 49 that heats to a temperature and an ejector 41 that injects high-pressure air F to extend the filament aggregate 3, and is fluidly connected in order. Hereinafter, the outlines thereof will be described in order.

コンプレッサー４７は、周囲の空気を吸込及び圧縮し、イジェクター４１に供給される高圧エアーＦの圧力が高圧力（例えば、０．１～０．７（ＭＰａ））となるように、圧力制御が行われている。ここで、コンプレッサー４７において、高圧力の高圧エアーＦを生成するためには、膨大な消費エネルギーが必要とされるため、高圧エアーＦの圧力をさらに高めることは極めて困難となっている。 The compressor 47 sucks and compresses the surrounding air, and pressure control is performed so that the pressure of the high pressure air F supplied to the ejector 41 becomes a high pressure (for example, 0.1 to 0.7 (MPa)). It has been. Here, in the compressor 47, in order to generate the high pressure air F, a huge amount of energy is required, so that it is extremely difficult to further increase the pressure of the high pressure air F.

ドライヤー４８は、高圧力及び大流量の高圧エアーＦを処理することができる冷却式エアードライヤーが採用されている。ドライヤー４８において、冷凍機（不図示）等を使用して、高圧エアーＦを冷却することにより、飽和水蒸気量の差により水分が分離除去され、－１７（℃）程度の大気圧露点温度となる乾燥した高圧エアーＦを生成する。この際、分離除去されたドレンがドレン管４８ａより外部に排出される。 As the dryer 48, a cooling type air dryer capable of processing high pressure and high flow rate high pressure air F is adopted. In the dryer 48, by cooling the high-pressure air F using a refrigerator (not shown) or the like, moisture is separated and removed due to the difference in the amount of saturated water vapor, and the atmospheric pressure dew point temperature is about -17 (° C.). Generates dry high pressure air F. At this time, the drain separated and removed is discharged to the outside from the drain pipe 48a.

熱交換器４９は、熱媒体Ｈ，Ｌ（例えば、液体）と空気との熱交換に優れたフィンチューブ式熱交換器が採用されている。熱交換器４９は、熱交換容器４９ａと、熱交換容器４９ａ内に設けられる複数のフィンチューブ４９ｂと、複数のフィンチューブ４９ｂ同士を流体接続するＵ字管４９ｃと、を備える。互いに流体接続された複数のフィンチューブ４９ｂの一端及び他端は、ポンプ（不図示）に連通する閉回路である外部配管４９ｄ，４９ｅにそれぞれ流体接続されており、この外部配管４９ｄ，４９ｅを介して、不織布製造装置１００からの廃熱を回収する熱媒体Ｈ，Ｌが、複数のフィンチューブ４９ｂ内に流通する。また、熱交換容器４９ａの一端及び他端は、ドライヤー４８に流体接続される入口ポート４９ｆと、イジェクター４１に流体接続される出口ポート４９ｇと、をそれぞれ備える。 As the heat exchanger 49, a fin tube type heat exchanger having excellent heat exchange between the heat media H and L (for example, liquid) and air is adopted. The heat exchanger 49 includes a heat exchange container 49a, a plurality of fin tubes 49b provided in the heat exchange container 49a, and a U-shaped tube 49c for fluidly connecting the plurality of fin tubes 49b to each other. One end and the other end of a plurality of fin tubes 49b fluidly connected to each other are fluidly connected to external pipes 49d and 49e, which are closed circuits communicating with a pump (not shown), respectively, via the external pipes 49d and 49e. The heat media H and L for recovering the waste heat from the non-woven fabric manufacturing apparatus 100 circulate in the plurality of fin tubes 49b. Further, one end and the other end of the heat exchange container 49a are provided with an inlet port 49f fluidly connected to the dryer 48 and an outlet port 49g fluidly connected to the ejector 41, respectively.

よって、熱交換器４９には、入口ポート４９ｆより導入された高圧エアーＦが、フィンにより表面積を増大されたフィンチューブ４９ｂの周囲を流れ、フィンチューブ４９ｂの内部を流れる高温状態の熱媒体Ｈと効率良く熱交換することにより加熱され、イジェクター４１へと送気される。ここで、熱交換器４９において、高圧エアーＦを所望の温度に加熱するために、熱交換器４９に供給する高温状態の熱媒体Ｈの流量調整を、ポンプの回転数制御や、閉回路に設ける流量調整弁（不図示）などにより行う。 Therefore, in the heat exchanger 49, the high-pressure air F introduced from the inlet port 49f flows around the fin tube 49b whose surface area has been increased by the fins, and with the heat medium H in a high temperature state flowing inside the fin tube 49b. It is heated by efficiently exchanging heat and is sent to the ejector 41. Here, in the heat exchanger 49, in order to heat the high-pressure air F to a desired temperature, the flow rate adjustment of the heat medium H in a high temperature state supplied to the heat exchanger 49 is adjusted to control the rotation speed of the pump or to close the circuit. This is done by using a flow rate control valve (not shown) provided.

本実施形態における熱交換器４９は、不織布製造装置１００からの廃熱を利用するものであり、閉回路である外部配管４９ｄ，４９ｅは、不織布製造装置１００における廃熱を発生する熱源近傍に設けられる。また、本実施形態の不織布製造装置１００における廃熱を発生する熱源として、紡糸手段（紡糸工程）１１，１２，２０、冷却手段（冷却工程）３０、フィラメント集合体３を搬送する搬送手段（搬送工程）５０、フィラメント集合体３を絡合し不織布５を形成する交絡手段（交絡工程）６０、不織布５を乾燥させる乾燥手段（乾燥工程）（不図示）、及び、不織布５を巻き取る巻回手段（巻回工程）７０のいずれか少なくとも一つを利用するものである。さらに、本実施形態における熱交換器４９は、熱媒体Ｈ，Ｌ（例えば、液体）と空気との熱交換に優れたフィンチューブ式熱交換器を採用したが、これに限らず、例えば、不織布製造装置１００における廃熱を廃ガスとして発生する熱源を利用する場合には、空気と空気との熱交換に優れたプレート式熱交換器等を採用しても良い。 The heat exchanger 49 in the present embodiment utilizes waste heat from the nonwoven fabric manufacturing apparatus 100, and the external pipes 49d and 49e, which are closed circuits, are provided in the vicinity of the heat source that generates waste heat in the nonwoven fabric manufacturing apparatus 100. Be done. Further, as a heat source for generating waste heat in the nonwoven fabric manufacturing apparatus 100 of the present embodiment, the spinning means (spinning process) 11, 12, 20, the cooling means (cooling step) 30, and the filament aggregate 3 are conveyed (conveyed). Step) 50, entanglement means (entanglement step) 60 for entwining filament aggregates 3 to form nonwoven fabric 5, drying means for drying nonwoven fabric 5 (drying step) (not shown), and winding for winding nonwoven fabric 5. At least one of the means (winding process) 70 is used. Further, the heat exchanger 49 in the present embodiment employs a fin tube type heat exchanger excellent in heat exchange between the heat media H, L (for example, liquid) and air, but is not limited to this, for example, a non-woven fabric. When using a heat source that generates waste heat as waste gas in the manufacturing apparatus 100, a plate heat exchanger or the like excellent in heat exchange between air and air may be adopted.

イジェクター４１は、図２（ｂ）に示すように、上部ボディー４２と、上部ボディー４２と接続する下部ボディー４３と、から構成される。まず、上部ボディー４２は、横長の略直方体であり、Ｘ軸方向の中央部に、Ｚ軸方向に貫通するとともに、Ｙ軸方向に延在する吸気口４２ａを備える。また、上部ボディー４２は、吸気口４２ａを挟むようにＸ軸方向に対向し、Ｙ軸方向に延在する一対のチャンバー４２ｂを内部に備える。上部ボディー４２は、吸気口４２ａと、一対のチャンバー４２ｂとを、流体連通させるように、Ｚ軸方向に極めて狭いスリット間隔Ｓ（例えば、０．３～０．６（ｍｍ））を有する、Ｙ軸方向に延在する一対のスリット４２ｃを備える。この一対のスリット４２ｃは、金属製であり、それぞれＹＺ平面に対して対称となる所定の傾斜角（例えば、０～１０（°））を有する。さらに、上部ボディー４２は、一対のチャンバー４２ｂに高圧エアーＦを導入するために、複数の導入口４２ｄを備える。次に、下部ボディー４３は、縦長の略直方体であり、Ｘ軸方向の中央部に、Ｚ軸方向に貫通するとともに、Ｙ軸方向に延在し、吸気口４２ａと流体連通する吐出口４３ａを備える。 As shown in FIG. 2B, the ejector 41 is composed of an upper body 42 and a lower body 43 connected to the upper body 42. First, the upper body 42 is a horizontally long rectangular parallelepiped, and is provided with an intake port 42a penetrating in the Z-axis direction and extending in the Y-axis direction at the central portion in the X-axis direction. Further, the upper body 42 is internally provided with a pair of chambers 42b that face each other in the X-axis direction so as to sandwich the intake port 42a and extend in the Y-axis direction. The upper body 42 has a slit spacing S (for example, 0.3 to 0.6 (mm)) extremely narrow in the Z-axis direction so as to allow the intake port 42a and the pair of chambers 42b to communicate with each other. A pair of slits 42c extending in the axial direction are provided. The pair of slits 42c are made of metal and each have a predetermined inclination angle (for example, 0 to 10 (°)) symmetrical with respect to the YZ plane. Further, the upper body 42 includes a plurality of introduction ports 42d for introducing the high pressure air F into the pair of chambers 42b. Next, the lower body 43 is a vertically long rectangular parallelepiped, and has a discharge port 43a that penetrates in the Z-axis direction and extends in the Y-axis direction to communicate with the intake port 42a in the central portion in the X-axis direction. Be prepared.

よって、イジェクター４１には、導入口４２ｄに流体接続されたディフューザ４２ｅを介して、高圧エアーＦが一対のチャンバー４２ｂに導入される。このディフューザ４２ｅを通過した高圧エアーＦは、圧力回復されるため、一対のチャンバー４２ｂ内に高圧力として保持される。その後、この一対のチャンバー４２ｂ内に保持された高圧エアーＦは、一対のスリット４２ｃを介して、吐出口４３ａへと噴射されることにより、吸気口４２ａには低圧部が生成される。この吸気口４２ａにおける低圧部に、フィラメント集合体３が吸引されるとともに、噴射気流により生じる牽引力により、吸気口４２ａから吐出口４３ａへの紡出方向Ａに延伸される。 Therefore, in the ejector 41, the high pressure air F is introduced into the pair of chambers 42b via the diffuser 42e fluidly connected to the introduction port 42d. The high-pressure air F that has passed through the diffuser 42e is pressure-recovered, so that it is held as a high pressure in the pair of chambers 42b. After that, the high-pressure air F held in the pair of chambers 42b is injected into the discharge port 43a through the pair of slits 42c, so that a low-pressure portion is generated in the intake port 42a. The filament aggregate 3 is sucked into the low pressure portion of the intake port 42a, and is extended in the spinning direction A from the intake port 42a to the discharge port 43a by the traction force generated by the injection airflow.

したがって、本実施形態において、イジェクター４１は、極めて狭いスリット間隔Ｓを備えることを前提として、コンプレッサー４７により噴射気流の風量、及び、熱交換器４９により高圧エアーＦの温度を適切に調整することにより、糸切れを生じさせずに、不織布５を構成するフィラメントをより細繊化することができるとともに、スリット４２ｃの熱変形を抑制することができる。また、本実施形態において、ドライヤー４８は、コンプレッサー４７からの高圧力及び大流量の高圧エアーＦを処理することができる冷却式エアードライヤーを採用したことにより、高圧エアーＦに含有された水分を必要に応じて、分離除去することができる。このため、高圧エアーＦに含有された水分がフィラメント集合体３に付着することにより生じる、不織布５の品質にバラつきを抑制することができる。この際、高圧エアーＦは、冷却式エアードライヤーにより、低温高圧状態へと冷却されるが、冷却式エアードライヤーの下流側に熱交換器４９を流体接続しているため、高圧エアーＦの温度を適切に調整することができる。加えて、実施形態において、熱交換器４９は、不織布製造装置１００からの廃熱を積極的に利用するため、設備のコストを低減させるとともに、環境負荷を低減させることができる。 Therefore, in the present embodiment, on the premise that the ejector 41 has an extremely narrow slit interval S, the air volume of the jet airflow is appropriately adjusted by the compressor 47, and the temperature of the high-pressure air F is appropriately adjusted by the heat exchanger 49. The filament constituting the nonwoven fabric 5 can be made finer without causing thread breakage, and the thermal deformation of the slit 42c can be suppressed. Further, in the present embodiment, the dryer 48 requires the moisture contained in the high pressure air F by adopting a cooling type air dryer capable of processing the high pressure and large flow rate high pressure air F from the compressor 47. Depending on the situation, it can be separated and removed. Therefore, it is possible to suppress variations in the quality of the nonwoven fabric 5 caused by the moisture contained in the high-pressure air F adhering to the filament aggregate 3. At this time, the high-pressure air F is cooled to a low-temperature and high-pressure state by the cooling type air dryer, but since the heat exchanger 49 is fluidly connected to the downstream side of the cooling type air dryer, the temperature of the high-pressure air F is adjusted. Can be adjusted appropriately. In addition, in the embodiment, the heat exchanger 49 positively utilizes the waste heat from the nonwoven fabric manufacturing apparatus 100, so that the cost of the equipment can be reduced and the environmental load can be reduced.

＜高圧エアー、イジェクター及びフィラメントについての比較評価＞
本発明の実施例１乃至実施例１０の各実施例に係る高圧エアー、イジェクター４１及びフィラメントについての比較評価において、物性に係る８個のパラメータについて、比較例１乃至３に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメントの材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、イジェクター４１において、Ｙ軸方向のスリット長さを、４（ｍ）とした。 <Comparative evaluation of high-pressure air, ejector and filament>
In the comparative evaluation of the high-pressure air, the ejector 41, and the filament according to each of Examples 1 to 10 of the present invention, eight parameters related to physical properties were comparatively evaluated with respect to Comparative Examples 1 to 3. This comparative evaluation is shown in Table 1 below. Here, as a common condition in the comparative evaluation, the filament material is polypropylene resin. Further, in the ejector 41, the slit length in the Y-axis direction is set to 4 (m).

＜糸切れ難さの評価について＞
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００（ｍ²）当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定し、欠陥数が１０個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、６個以上１０個未満であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３個以上６個未満であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、３個未満であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。 <Evaluation of thread breakage difficulty>
When the filament breaks, it appears as a lumpy filament in the nonwoven fabric 5. Therefore, the difficulty of thread breakage is evaluated by using a defect detector (SmartView automatic defect inspection system manufactured by COGNEX), that is, the number of lumpy (convex) filaments per 120,000 (m ² ) area of the nonwoven fabric 5. , The number of defects is measured, and if the number of defects is 10 or more, the occurrence of thread breakage is high, so "x", and if the number is 6 or more and less than 10, the occurrence of thread breakage is small, "△", 3. If the number is more than 6 and the number is less than 6, the thread breakage is almost nonexistent, and the value is “◯”.

＜地合の均一性の評価について＞
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。 <Evaluation of geological uniformity>
The non-woven fabric has unevenness due to variations in filament thickness and the like. Therefore, for the evaluation of the uniformity of the formation, the light transmission image of the non-woven fabric 5 is acquired by using the ground total (FMT-MIII formation evaluation system manufactured by Nomura Shoji Co., Ltd.), and the formation index (variable coefficient of absorptivity) is obtained. The smaller the value, the better the formation), and if the average value is 400 or more, "x", if the average value is 350 or more and less than 400, "△", and if the average value is 300 or more and less than 350, If there is, it is evaluated as "○", and if the average value is less than 300, it is evaluated as "◎".

本実施形態において、「スリットの単位長さ当たりの風量」が大きい場合、又は、「高圧エアーＦの温度」が高い場合には、噴射気流によるフィラメント集合体３への牽引力が大きくなり、「フィラメントの繊維径」が細くなるため、「糸切れ難さの評価」が低下する一方、「地合の均一性」が向上する傾向がある。一方、「スリットの単位長さ当たりの風量」が小さい場合、又は、「高圧エアーＦの温度」が低い場合には、噴射気流によるフィラメント集合体３への牽引力が小さくなり、「フィラメントの繊維径」が太くなるため、「糸切れ難さの評価」が向上する一方、「地合の均一性」が低下する傾向がある。また、「水分除去の有無」が「○」の場合には、高圧エアーＦに含有された水分がフィラメント集合体３に付着することを抑制できるため、「地合の均一性」が向上する傾向がある。 In the present embodiment, when the "air volume per unit length of the slit" is large or the "temperature of the high-pressure air F" is high, the traction force of the jet airflow to the filament aggregate 3 becomes large, and the "filament" becomes large. As the "fiber diameter" becomes smaller, the "evaluation of difficulty in thread breakage" tends to decrease, while the "uniformity of formation" tends to improve. On the other hand, when the "air volume per unit length of the slit" is small or the "temperature of the high-pressure air F" is low, the traction force of the jet airflow to the filament aggregate 3 becomes small, and the "filament fiber diameter" "" Becomes thicker, so that "evaluation of difficulty in thread breakage" is improved, while "uniformity of formation" tends to be lowered. Further, when the "presence / absence of moisture removal" is "○", the moisture contained in the high-pressure air F can be suppressed from adhering to the filament aggregate 3, so that the "uniformity of formation" tends to be improved. There is.

＜高圧エアーの圧力について＞
本実施形態における「高圧エアーＦの圧力」とは、イジェクター４１に供給される高圧エアーＦの圧力を示す。この「高圧エアーＦの圧力」は、「スリットの単位長さ当たりの風量」に影響を及ぼすパラメータである。 <Regarding the pressure of high-pressure air>
The “pressure of the high pressure air F” in the present embodiment indicates the pressure of the high pressure air F supplied to the ejector 41. This "pressure of high-pressure air F" is a parameter that affects the "air volume per unit length of the slit".

本実施形態において、極めて狭いスリット間隔Ｓ（例えば、０．３～０．６（ｍｍ））を用いる場合、「高圧エアーＦの圧力」（表１参照）は、０．１～０．７（ＭＰａ）であるのが好ましい。ここで、「高圧エアーＦの圧力」が０．１（ＭＰａ）以上であれば、「スリットの単位長さ当たりの風量」を詳細は後述するが、所望の１０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以上とすることができる。他方、「高圧エアーＦの圧力」が０．７（ＭＰａ）以下であれば、「スリットの単位長さ当たりの風量」を詳細は後述するが、所望の３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以下とすることができる。なお、「高圧エアーの圧力」を０．７（ＭＰａ）超とすることは、コンプレッサー４７において、圧縮能力に限界があるとともに、膨大な消費エネルギーを必要とするため、実用的でないと判断し、この比較評価は行っていない。 In the present embodiment, when an extremely narrow slit spacing S (for example, 0.3 to 0.6 (mm)) is used, the “pressure of high pressure air F” (see Table 1) is 0.1 to 0.7 (see Table 1). MPa) is preferable. Here, if the "pressure of the high-pressure air F" is 0.1 (MPa) or more, the "air volume per unit length of the slit" will be described in detail later, but the desired 1000 (m ³ / h / m). The above can be done. On the other hand, if the "pressure of the high-pressure air F" is 0.7 (MPa) or less, the "air volume per unit length of the slit" will be described in detail later, but it is desired to be 3000 (m ³ / h / m) or less. Can be. It is judged that setting the "high pressure air pressure" to more than 0.7 (MPa) is not practical because the compressor 47 has a limited compression capacity and requires a huge amount of energy consumption. This comparative evaluation has not been performed.

＜高圧エアーの温度について＞
本実施形態における「高圧エアーＦの温度」とは、イジェクター４１に供給される高圧エアーＦの温度を示す。この「高圧エアーＦの温度」は、「スリットの単位長さ当たりの風量」、「フィラメントの繊維径」、「地合の均一性の評価」及び「糸切れ難さの評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <About the temperature of high-pressure air>
The “temperature of the high pressure air F” in the present embodiment indicates the temperature of the high pressure air F supplied to the ejector 41. This "high pressure air F temperature" affects "air volume per unit length of slit", "filament fiber diameter", "evaluation of formation uniformity" and "evaluation of yarn breakage difficulty". It is a parameter.

本実施形態の「高圧エアーＦの温度」（表１参照）は、３０～６０（℃）であるのが好ましい。ここで、「高圧エアーＦの温度」が３０（℃）以上であれば、イジェクター４１により噴射される噴射気流の摩擦応力を高めることができ、「スリットの単位長さ当たりの風量」を大きくすることができるため、「フィラメントの繊維径」が細くなり、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、「高圧エアーＦの温度」が６０（℃）以下であれば、噴射気流が噴射される極めて狭いスリット４２ｃの熱変形を抑制し、このスリット間隔Ｓを一様、つまり、フィラメント集合体３を牽引する噴射気流を一様とすることができるため、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The "temperature of the high-pressure air F" (see Table 1) of the present embodiment is preferably 30 to 60 (° C.). Here, if the "temperature of the high-pressure air F" is 30 (° C.) or higher, the frictional stress of the jet airflow injected by the ejector 41 can be increased, and the "air volume per unit length of the slit" is increased. Therefore, the "filament diameter of the filament" becomes smaller, and the "evaluation of the uniformity of the formation" can be improved. On the other hand, when the "temperature of the high-pressure air F" is 60 (° C.) or less, the thermal deformation of the extremely narrow slit 42c into which the jet airflow is injected is suppressed, and the slit spacing S is uniform, that is, the filament aggregate 3. Since the jet airflow that pulls the thread can be made uniform, the "evaluation of the difficulty of thread breakage" can be improved.

＜高圧エアーの水分除去の有無について＞
本実施形態における「高圧エアーＦの水分除去の有無」とは、ドライヤー４８において、高圧エアーＦを冷却し、飽和水蒸気量の差により、－１７（℃）程度の大気圧露点温度となる乾燥した高圧エアーＦを生成したか否かを示す。この「高圧エアーＦの水分除去の有無」は、「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <Presence / absence of moisture removal of high-pressure air>
“Presence / absence of moisture removal of high pressure air F” in the present embodiment means that the high pressure air F is cooled in the dryer 48 and dried to an atmospheric pressure dew point temperature of about -17 (° C.) due to the difference in the amount of saturated water vapor. Indicates whether or not high-pressure air F is generated. This "presence or absence of moisture removal of the high-pressure air F" is a parameter that affects the "evaluation of the uniformity of the formation".

＜スリット間隔について＞
本実施形態における「スリット間隔Ｓ」とは、イジェクター４１の一対のスリット４２ｃにおけるＺ軸方向のスリット間隔Ｓを示す。この「スリット間隔Ｓ」は、「スリットの単位長さ当たりの風量」に影響を及ぼすパラメータである。 <About slit spacing>
The “slit spacing S” in the present embodiment indicates the slit spacing S in the Z-axis direction in the pair of slits 42c of the ejector 41. This "slit interval S" is a parameter that affects the "air volume per unit length of the slit".

本実施形態の「スリット間隔Ｓ」（表１参照）は、極めて狭いことを前提とするものであり、０．３～０．６（ｍｍ）であるのが好ましい。ここで、「スリット間隔Ｓ」が０．３（ｍｍ）以上であれば、「スリットの単位長さ当たりの風量」を詳細は後述するが、所望の１０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以上とすることができる。他方、「スリット間隔Ｓ」が０．６（ｍｍ）以下であれば、「スリットの単位長さ当たりの風量」を詳細は後述するが、所望の３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以下とすることができる。なお、「スリット間隔Ｓ」を０．２（ｍｍ）未満とすることは、隙間寸法を管理することが非常に困難となることから、実用的でないと判断し、この比較評価は行っていない。また、「スリット間隔Ｓ」を０．６（ｍｍ）超とすることは、「スリットの単位長さ当たりの風量」が非常に大きくなり、フィラメント集合体３に大きな揺れが生じるため、この比較評価は行っていない。 The "slit spacing S" (see Table 1) of the present embodiment is premised on being extremely narrow, and is preferably 0.3 to 0.6 (mm). Here, if the "slit interval S" is 0.3 (mm) or more, the "air volume per unit length of the slit" will be described in detail later, but it is desired to be 1000 (m ³ / h / m) or more. can do. On the other hand, if the "slit interval S" is 0.6 (mm) or less, the "air volume per unit length of the slit" will be described in detail later, but the desired value is 3000 (m ³ / h / m) or less. be able to. In addition, it is judged that it is not practical to set the "slit interval S" to less than 0.2 (mm) because it is very difficult to control the gap size, and this comparative evaluation is not performed. Further, when the "slit interval S" is set to more than 0.6 (mm), the "air volume per unit length of the slit" becomes very large, and the filament aggregate 3 is greatly shaken. Therefore, this comparative evaluation is performed. Has not gone.

＜スリットの単位長さ当たりの風量について＞
本実施形態における「スリットの単位長さ当たりの風量」とは、イジェクター４１からの噴射気流におけるＹ軸方向のスリット４２ｃ長さの単位当たりの風量を示す。この「スリットの単位長さ当たりの風量」は、「フィラメントの繊維径」、「地合の均一性の評価」及び「糸切れ難さの評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <About the air volume per unit length of the slit>
The "air volume per unit length of the slit" in the present embodiment indicates the air volume per unit of the slit 42c length in the Y-axis direction in the jet airflow from the ejector 41. This "air volume per unit length of the slit" is a parameter that affects "fiber diameter of filament", "evaluation of uniformity of formation" and "evaluation of difficulty of yarn breakage".

本実施形態の「スリットの単位長さ当たりの風量」（表１参照）は、１０００～３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）あるのが好ましい。ここで、「スリットの単位長さ当たりの風量」が１０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以上であれば、「フィラメントの繊維径」が所望の細さになり、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、「スリットの単位長さ当たりの風量」が３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）以下であれば、フィラメント集合体３に生じる揺れを抑制することができるため、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The "air volume per unit length of the slit" (see Table 1) of the present embodiment is preferably 1000 to 3000 (m ³ / h / m). Here, if the "air volume per unit length of the slit" is 1000 (m ³ / h / m) or more, the "fiber diameter of the filament" becomes a desired fineness, and "evaluation of the uniformity of the formation". Can be improved. On the other hand, if the "air volume per unit length of the slit" is 3000 (m ³ / h / m) or less, the shaking that occurs in the filament aggregate 3 can be suppressed, so that "evaluation of difficulty in thread breakage". Can be improved.

＜フィラメントの繊維径について＞
フィラメントの繊維径については、平均単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と同様に、電子顕微鏡（日立製作所製Ｓ－３５００Ｎ）を用いて、倍率１０００倍のフィラメントの写真を撮影し、フィラメントのうち、任意の１００本を選び、選択したフィラメントの繊維径（デニール）を測定し、１００本の平均値を算出した。このフィラメントの繊維径は、「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <Fiber diameter of filament>
Regarding the fiber diameter of the filament, as with the average single fiber fineness (dtex), an electron microscope (S-3500N manufactured by Hitachi, Ltd.) was used to take a picture of the filament with a magnification of 1000 times, and any 100 of the filaments were taken. A book was selected, the fiber diameter (denier) of the selected filament was measured, and the average value of 100 fibers was calculated. The fiber diameter of this filament is a parameter that influences the "evaluation of the uniformity of the formation".

＜高圧エアー、イジェクター及びフィラメントについての比較評価結果＞
実施例１乃至実施例１０の評価の対比から明らかなように、「スリット間隔Ｓ」を、極めて狭い０．３～０．６（ｍｍ）とし、「スリットの単位長さ当たりの風量」を、１０００～３０００（ｍ³／ｈ／ｍ）とし、「高圧エアーＦの温度」を、３０～６０（℃）とすることにより、噴射気流によるフィラメント集合体３への牽引力を大きくし、「フィラメントの繊維径」を比較的細くすること（９～１３（μｍ））ができるとともに、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性」がそれぞれ「△」以上となり、バランス良く向上させることができるとの結論を得た。 <Comparative evaluation results for high-pressure air, ejector and filament>
As is clear from the comparison of the evaluations of Examples 1 to 10, the "slit interval S" is set to an extremely narrow 0.3 to 0.6 (mm), and the "air flow per unit length of the slit" is set. By setting 1000 to 3000 (m ³ / h / m) and setting the "high pressure air F temperature" to 30 to 60 (° C.), the traction force of the jet airflow to the filament aggregate 3 is increased, and the "filament" is increased. The "fiber diameter" can be made relatively thin (9 to 13 (μm)), and the "evaluation of thread breakage difficulty" and "uniformity of formation" are each "△" or more, and are improved in a well-balanced manner. I got the conclusion that I can do it.

ここで、「高圧エアーＦの圧力」及び「高圧エアーＦの温度」を、上限値（０．７（ＭＰａ）及び６０（℃））に近づけたり（実施例３，５参照）、「スリット間隔Ｓ」を、上限値（０．６（ｍｍ））に近づけると（実施例６参照）、「スリットの単位長さ当たりの風量」が大きくなり、「フィラメントの繊維径」をさらに細くすることができる。これにより、「糸切れ難さの評価」は「△」となるものの、「地合の均一性の評価」は「○」又は「◎」となり、高めることができる。 Here, the "pressure of the high-pressure air F" and the "temperature of the high-pressure air F" may be brought closer to the upper limit values (0.7 (MPa) and 60 (° C.)) (see Examples 3 and 5), or the "slit interval". When "S" is brought closer to the upper limit (0.6 (mm)) (see Example 6), the "air volume per unit length of the slit" becomes larger, and the "filament fiber diameter" can be further reduced. can. As a result, the "evaluation of the difficulty of thread breakage" becomes "Δ", but the "evaluation of the uniformity of the formation" becomes "○" or "◎", which can be enhanced.

さらに、「高圧エアーＦの水分除去の有無」を、「×」（実施例１乃至３参照）から「○」（実施例８乃至１０参照）とすることにより、「地合の均一性の評価」をより一層高めることができる。 Further, by changing the "presence or absence of moisture removal of the high-pressure air F" from "x" (see Examples 1 to 3) to "○" (see Examples 8 to 10), "evaluation of geological uniformity". Can be further enhanced.

以上に対し、比較例１では、「高圧エアーＦの圧力」及び「スリット間隔Ｓ」が、好ましい下限値未満であるため、「スリットの単位長さ当たりの風量」が小さくなり、「フィラメントの繊維径」が太くなる。これにより、「地合の均一性の評価」が「×」となり、低下している。また、比較例２では、「高圧エアーＦの温度」が、好ましい下限値未満であるため、噴射気流によるフィラメント集合体３への牽引力が小さくなり、「フィラメントの繊維径」が太くなるため、「地合の均一性」「×」となり、低下している。さらに、比較例３では、「高圧エアーＦの温度」が、好ましい上限値超であるため、スリット４２ｃが熱変形することにより、スリット間隔Ｓが一様でなくなる、つまり、フィラメント集合体３を牽引する噴射気流が一様でなくなることから、フィラメントの冷却度合いや、フィラメントの繊維径にバラつきが生じる。このため、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」が「×」となり、低下している。 On the other hand, in Comparative Example 1, since the "pressure of the high pressure air F" and the "slit interval S" are less than the preferable lower limit values, the "air volume per unit length of the slit" becomes small and the "filament fiber". "Diameter" becomes thicker. As a result, the "evaluation of the uniformity of the formation" becomes "x", which is lowered. Further, in Comparative Example 2, since the “high pressure air F temperature” is less than the preferable lower limit value, the traction force of the jet airflow to the filament aggregate 3 becomes small, and the “filament fiber diameter” becomes large. It becomes "uniformity of formation" and "x", and it is decreasing. Further, in Comparative Example 3, since the “temperature of the high-pressure air F” exceeds the preferable upper limit value, the slits 42c are thermally deformed, so that the slit spacing S becomes non-uniform, that is, the filament aggregate 3 is pulled. Since the jet airflow is not uniform, the degree of cooling of the filament and the fiber diameter of the filament vary. For this reason, the "evaluation of the difficulty of thread breakage" and the "evaluation of the uniformity of the formation" are "x", which is lowered.

＜その他＞
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。 <Others>
The present invention is not limited to the above-mentioned embodiments, examples, and modifications described everywhere, and can be appropriately modified or modified without departing from the technical idea of the present invention.

１第１の原料樹脂
２第２の原料樹脂
３フィラメント集合体
５不織布
１１第１の押出機（紡糸工程）
１２第２の押出機（紡糸工程）
２０紡糸口金（紡糸工程）
３０冷却手段（冷却工程）
３０Ｌ，３０Ｒ冷却用送風機
４０延伸手段（延伸工程）
４１イジェクター
４２上部ボディー
４２ａ吸気口
４２ｂ一対のチャンバー
４２ｃ一対のスリット
４２ｄ導入口
４２ｅディフューザ
４３下部ボディー
４３ａ吐出口
４７コンプレッサー
４８ドライヤー
４８ａドレン管
４９熱交換器
４９ａ熱交換容器
４９ｂフィンチューブ
４９ｃＵ字管
４９ｄ，４９ｅ外部配管
４９ｆ入口ポート
４９ｇ出口ポート
５０捕集コンベア
５１捕集ベルト
５９吸引ボックス
６０熱エンボスロール
７０ワインダー
１００スパンボンド不織布製造装置
Ｄ冷却エアー
Ｅ分離ガス
Ｆ高圧エアー
Ｈ高温状態の熱媒体
Ｌ低温状態の熱媒体
Ｓスリット間隔
Ｖ紡糸速度 1 First raw material resin 2 Second raw material resin 3 Filament aggregate 5 Non-woven fabric 11 First extruder (spinning process)
12 Second extruder (spinning process)
20 Spinning cap (spinning process)
30 Cooling means (cooling process)
30L, 30R Cooling blower 40 Stretching means (stretching process)
41 Ejector 42 Upper body 42a Intake port 42b Pair of chambers 42c Pair of slits 42d Inlet port 42e Diffuser 43 Lower body 43a Discharge port 47 Compressor 48 Dryer 48a Drain tube 49 Heat exchanger 49a Heat exchange container 49b Fin tube 49c U-shaped tube 49d , 49e External piping 49f Inlet port 49g Outlet port 50 Collection conveyor 51 Collection belt 59 Suction box 60 Thermal embossing roll 70 Winder 100 Spunbond non-woven fabric manufacturing equipment D Cooling air E Separation gas F High pressure air H High temperature heat medium L Low temperature Heat medium in state S Slit spacing V Spinning speed

Claims

It is a method of manufacturing non-woven fabric.
A spinning process that extrudes the molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments,
A cooling process in which cooling air is supplied to the filament aggregate to cool it.
A stretching step of stretching the filament aggregate by high-pressure air jetted from a slit inside the ejector, and
Equipped with
In the stretching step,
The distance between the slits is 0.3 to 0.6 (mm), the air volume per unit length of the slits is 1000 to 3000 (m ³ / h / m), and the temperature of the high-pressure air is 30 to 60 (m 3 / h / m). ℃), a method for producing a non-woven fabric.

The stretching step is
The process of generating high-pressure air and
The step of removing the moisture in the generated high-pressure air by cooling, and
The process of heating the high-pressure air from which moisture has been removed, and
The method for producing a nonwoven fabric according to claim 1, wherein the non-woven fabric is provided.

In the process of heating the high-pressure air,
As a heat source for heating the high-pressure air, the spinning step, the cooling step, the transporting step of transporting the filament aggregate, the entanglement step of entwining the filament aggregate to form a nonwoven fabric, and the drying step of drying the nonwoven fabric. The method for producing a nonwoven fabric according to claim 1 or 2, wherein the waste heat in at least one of the winding steps for winding the nonwoven fabric is utilized.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 3, wherein the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 4, wherein the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.