JP2021188200A

JP2021188200A - Nonwoven fabric manufacturing device

Info

Publication number: JP2021188200A
Application number: JP2020096224A
Authority: JP
Inventors: 文夫神野; Fumio Jinno; 伸明牧; Nobuaki MAKI; 暁師徐; Xiao Shi Xu
Original assignee: Oji Holdings Corp
Current assignee: Oji Holdings Corp
Priority date: 2020-06-02
Filing date: 2020-06-02
Publication date: 2021-12-13

Abstract

To provide a nonwoven fabric manufacturing device that can downsize in vertical direction and suppress thread breakage at both lateral ends of a filament aggregate.SOLUTION: Cooling means 30 has a pair of air outlets disposed in parallel with spinning means 20 across the spinning means 20 when viewed from extending direction of a filament aggregate 3 and a pair of lateral plates 32 that are connected to the ends of the pair of air outlets 30AL, 30AR and disposed so as to surround the spinning means 20 along with the pair of air outlets 30AL, 30AR. Accordingly, a cooling air D3 in a supply area P and a separation gas E3 in an exhaust area Q are limited from flowing outward in Y-axis direction by adopting the pair of lateral plates 32 for the cooling means 30, enabling thread breakage to be suppressed.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、冷却手段を備える不織布の製造装置に関する。 The present invention relates to a nonwoven fabric manufacturing apparatus provided with cooling means.

不織布の製造装置において、フィラメントから不織布を形成するものがある。例えば、その製造装置の一つであるスパンボンド製法によるものにおいては、紡糸手段により、紡糸口金の多数の紡糸孔から熱可塑性樹脂を重力により溶融紡糸して、フィラメントの束であるフィラメント集合体を形成する。このフィラメント集合体は、冷却手段により、制御された一様流である冷却エアーが水平方向から供給され、所望の硬さに冷却された後に、延伸手段により、垂直方向に引っ張られる。これにより、フィラメント集合体の繊維強度と繊維径が調整されるものである。その後、搬送手段により、直接捕集ベルト上に堆積するフィラメント集合体が搬送されるとともに、絡合手段により、フィラメント集合体同士を絡合させ不織布を形成している。 Some non-woven fabric manufacturing devices form a non-woven fabric from filaments. For example, in the spunbond manufacturing method, which is one of the manufacturing devices, a thermoplastic resin is melt-spun by gravity from a large number of spinning holes of a spinneret by a spinning means to form a filament aggregate which is a bundle of filaments. Form. The filament aggregate is supplied with cooling air, which is a controlled uniform flow, from the horizontal direction by the cooling means, cooled to a desired hardness, and then pulled in the vertical direction by the stretching means. Thereby, the fiber strength and the fiber diameter of the filament aggregate are adjusted. After that, the filament aggregates directly deposited on the collection belt are conveyed by the conveying means, and the filament aggregates are entangled with each other by the entanglement means to form a nonwoven fabric.

このように、スパンボンド不織布製造装置は、紡糸手段及び延伸手段において、重力方向に紡糸及び延伸を行っているため、特に、垂直方向に大きくなっている。よって、スパンボンド不織布製造装置における垂直方向のサイズを小型化することが要望されていた。 As described above, the spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus is particularly large in the vertical direction because the spinning means and the drawing means are spinning and stretching in the direction of gravity. Therefore, it has been desired to reduce the vertical size of the spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus.

ここで、例えば、特許文献１には、スパンボンド不織布の製造装置であって、紡糸口金から溶融紡糸されたフィラメント集合体を所定の温度まで冷却するために、一対の冷却装置からの水平方向の冷却エアーをフィラメント集合体に供給するものが開示されている。また、特許文献１には、冷却エアーによって紡糸口金が冷却されて溶融紡糸への悪影響を防止するために、保温空間を設けることが開示されている。この引用文献１において、スパンボンド不織布製造装置の垂直方向のサイズを小型化するという要望に応えるために、保温空間を設けないことが考えられる。 Here, for example, Patent Document 1 describes a spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus in a horizontal direction from a pair of cooling devices in order to cool a filament aggregate melt-spun from a spinneret to a predetermined temperature. Disclosed is one that supplies cooling air to the filament assembly. Further, Patent Document 1 discloses that a heat insulating space is provided in order to prevent an adverse effect on molten spinning by cooling the spinneret with cooling air. In Cited Document 1, in order to meet the demand for reducing the vertical size of the spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus, it is conceivable that a heat insulating space is not provided.

特開２００７−０３１８７６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2007-031876

この特許文献１において、仮に、保温空間を設けず、紡糸口金と冷却手段とを垂直方向に近接させると、それまで、紡糸口金と冷却手段との隙間より上方へと排気されていた分離ガスが、流路抵抗の比較的低いフィラメント集合体の側方へと排気されてしまうという問題が生じる（図２参照）。このフィラメント集合体の側方への排気により、フィラメント集合体の側方両端部において、常に糸揺れが生じるため、固化する前のフィラメント同士が融着され、内部まで冷却されない柔らかい状態で延伸され、フィラメントに糸切れが生じるおそれがあった。 In Patent Document 1, if the spinneret and the cooling means are brought close to each other in the vertical direction without providing a heat insulating space, the separated gas that has been exhausted above the gap between the spinneret and the cooling means is discharged. , There is a problem that the filament aggregate with relatively low flow path resistance is exhausted to the side (see FIG. 2). Due to the lateral exhaust of the filament aggregate, yarn sway always occurs at both ends of the filament aggregate, so that the filaments before solidification are fused and stretched in a soft state without being cooled to the inside. There was a risk of thread breakage in the filament.

そこで、本発明の目的は、垂直方向のサイズを小型化するとともに、フィラメント集合体の側方両端部における糸切れを抑制することができる不織布の製造装置を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide a non-woven fabric manufacturing apparatus capable of reducing the size in the vertical direction and suppressing yarn breakage at both side ends of the filament aggregate.

上記課題を解決するために、不織布の製造装置は、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸手段と、前記フィラメント集合体を延伸する延伸手段と、前記紡糸手段と前記延伸手段との間に配置され、冷却エアーを前記フィラメント集合体に供給し冷却する冷却手段と、を備え、前記冷却手段は、前記フィラメント集合体の延伸方向からみて、前記紡糸手段を挟んで前記紡糸手段と並列に延在して配置される一対の吹出口と、前記一対の吹出口の端部と接続し、前記一対の吹出口とともに前記紡糸手段を取り囲むように配置される一対の側板と、を備え、前記紡糸手段と前記冷却手段は、垂直方向に近接するように配置されているものである。 In order to solve the above problems, the nonwoven fabric manufacturing apparatus includes a spinning means for extruding a molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments, a drawing means for stretching the filament aggregate, the spinning means, and the above-mentioned spinning means. A cooling means arranged between the stretching means and supplying cooling air to the filament aggregate to cool the filament aggregate is provided, and the cooling means sandwiches the spinning means when viewed from the stretching direction of the filament aggregate. A pair of outlets extending in parallel with the spinning means and a pair of side plates connected to the ends of the pair of outlets and arranged so as to surround the spinning means together with the pair of outlets. , The spinning means and the cooling means are arranged so as to be close to each other in the vertical direction.

また、上記不織布の製造装置は、前記フィラメント集合体の延伸方向からみて、前記一対の吹出口と、前記紡糸口金の延在方向両端部の一方を延在方向と垂直方向に延長した仮想線と、前記仮想線と近接する一方の前記側板と、により画定される領域の面積を方向転換領域面積とすると、前記側板に対して垂直な方向からみた前記側板の面積に対する前記方向転換領域面積の割合が、０．０２〜０．５であることを特徴とするものとしてもよい。 Further, the nonwoven fabric manufacturing apparatus includes a pair of outlets and a virtual line in which one of both ends in the extending direction of the spinneret is extended in a direction perpendicular to the extending direction when viewed from the stretching direction of the filament aggregate. Assuming that the area of the region defined by the side plate adjacent to the virtual line is the direction change region area, the ratio of the direction change region area to the area of the side plate viewed from the direction perpendicular to the side plate. However, it may be characterized in that it is 0.02 to 0.5.

また、上記不織布の製造装置は、前記紡糸口金の延在方向中央部に比べて、前記紡糸口金の前記延在方向両端部における最高温度を５〜１０℃高くすることを特徴とするものとしてもよい。 Further, the non-woven fabric manufacturing apparatus is also characterized in that the maximum temperature at both ends of the spinneret in the extension direction is raised by 5 to 10 ° C. as compared with the central portion of the spinneret in the extension direction. good.

また、上記不織布の製造装置は、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であることを特徴とするものとしてもよい。 Further, the nonwoven fabric manufacturing apparatus may be characterized in that the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

また、上記不織布の製造装置は、前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むことを特徴とするものとしてもよい。 Further, the nonwoven fabric manufacturing apparatus may be characterized in that the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.

本発明によれば、垂直方向のサイズを小型化するとともに、フィラメント集合体の側方両端部における糸切れを抑制することができる不織布の製造装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a non-woven fabric manufacturing apparatus capable of reducing the size in the vertical direction and suppressing yarn breakage at both side ends of the filament aggregate.

本発明の一実施形態に係る不織布製造装置の一例を示す概略図である。It is a schematic diagram which shows an example of the nonwoven fabric manufacturing apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 従来技術における冷却手段を説明する斜視図である。It is a perspective view explaining the cooling means in the prior art. 本実施形態における冷却手段を説明する図であり、（ａ）斜視図、（ｂ）平面図、をそれぞれ表す。It is a figure explaining the cooling means in this embodiment, and shows (a) a perspective view and (b) a plan view, respectively.

本発明の実施形態について、図１から図３を参照しながら詳細に説明する。ただし、本発明は本実施形態の態様に限定されるものではない。 An embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 1 to 3. However, the present invention is not limited to the embodiment of the present embodiment.

＜不織布製造装置＞
本実施形態によるフィラメント集合体３及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。 <Non-woven fabric manufacturing equipment>
The filament aggregate 3 and the nonwoven fabric 5 containing the filament aggregate 3 according to the present embodiment can be obtained by a nonwoven fabric manufacturing apparatus by a normal composite melt spinning method without using a special apparatus. Among them, a non-woven fabric manufacturing apparatus by the spunbond method, which is excellent in productivity, is preferably used.

図１は、本発明の一実施形態に係る不織布製造装置の一例としてスパンボンド不織布製造装置（以下、「不織布製造装置」という）１００における概略図を、限定目的ではなく例示目的で示す。図中の白抜きの矢印Ａ、矢印Ｂ及び黒矢印Ｃは、フィラメント集合体３の紡出方向、フィラメント集合体３の搬送方向（ＭＤ方向）及び捕集ベルト５１の周回方向をそれぞれ表している。また、図中の白抜きの矢印Ｄ、矢印Ｅ及び矢印Ｆは、冷却エアー、分離ガス及び高圧エアーをそれぞれ表している。さらに、図中のＸ軸方向は、搬送方向Ｂを示すものであり、Ｙ軸方向は、搬送面上における搬送方向と直交するＣＤ方向を示すものであり、Ｚ軸方向は、Ｘ軸方向及びＹ軸方向とそれぞれ直交するとともに紡出方向Ａと平行な方向を示すものである。 FIG. 1 shows a schematic view of a spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus (hereinafter referred to as “nwoven fabric manufacturing apparatus”) 100 as an example of the nonwoven fabric manufacturing apparatus according to the embodiment of the present invention, not for a limited purpose but for an exemplary purpose. The white arrows A, arrows B, and black arrows C in the figure represent the spinning direction of the filament aggregate 3, the transport direction (MD direction) of the filament aggregate 3, and the circumferential direction of the collection belt 51, respectively. .. The white arrows D, arrows E, and arrows F in the figure represent cooling air, separation gas, and high-pressure air, respectively. Further, the X-axis direction in the figure indicates the transport direction B, the Y-axis direction indicates the CD direction orthogonal to the transport direction on the transport surface, and the Z-axis direction is the X-axis direction and It indicates a direction orthogonal to the Y-axis direction and parallel to the spinning direction A.

不織布製造装置１００は、第１の押出機１１及び第２の押出機１２（紡糸手段）と、紡糸口金２０（紡糸手段）と、冷却手段３０と、イジェクター４０（延伸手段）と、捕集コンベア５０と、熱エンボスロール６０と、ワインダー７０と、から構成される。以下、それらの概要を順に説明する。 The nonwoven fabric manufacturing apparatus 100 includes a first extruder 11 and a second extruder 12 (spinning means), a spinneret 20 (spinning means), a cooling means 30, an ejector 40 (stretching means), and a collecting conveyor. It is composed of 50, a heat embossing roll 60, and a winder 70. Hereinafter, the outlines thereof will be described in order.

第１の押出機１１は、第１の原料樹脂１を溶融しながら、螺旋状の第１のローター１３の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０（紡糸手段）へと送液する。同様に、第２の押出機１２は、第２の原料樹脂２を溶融しながら、螺旋状の第２のローター１４の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。 The first extruder 11 melts the first raw material resin 1 and sends a predetermined flow rate of the melt to the spinneret 20 (spinning means) by the rotation of the spiral first rotor 13. Similarly, the second extruder 12 sends the melt of a predetermined flow rate to the spinneret 20 by the rotation of the spiral second rotor 14 while melting the second raw material resin 2.

（第１の原料樹脂）
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン系の樹脂が挙げられる。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）が好ましく使用される。 (First raw material resin)
The first raw material resin 1 contains a thermoplastic resin as a main component. That is, the first raw material resin 1 can contain a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the first raw material resin 1. Examples of the thermoplastic resin applicable to the first raw material resin 1 include polyolefin-based resins such as polypropylene (PP) and polyethylene (PE). Polypropylene (PP) is preferably used as the thermoplastic resin from the viewpoint of the spinnability of the filament made of the composite fiber.

（第２の原料樹脂）
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。 (Second raw material resin)
The second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin as a main component. Specifically, the second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the second raw material resin 2.

第２の原料樹脂２の主成分に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種類を使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。複合繊維からなるフィラメントの触り心地などの風合いの観点から、熱可塑性樹脂には、ポリエチレン（ＰＥ）を好ましく使用することができる。 Examples of the thermoplastic resin applicable to the main component of the second raw material resin 2 include polyolefin resins such as polypropylene (PP) and polyethylene (PE). One type of thermoplastic resin may be used, or two or more types may be used in combination. Polyethylene (PE) can be preferably used as the thermoplastic resin from the viewpoint of the texture such as the feel of the filament made of the composite fiber.

（添加物）
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。 (Additive)
The filament made of the composite fiber contains, in addition to the thermoplastic resin, additives as necessary in each of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2 as long as the object of the present invention is not impaired. You may.

添加物の原料としては、例えば、公知の耐熱安定剤及び耐候安定剤などの各種の安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。 Examples of raw materials for additives include various stabilizers such as known heat-resistant stabilizers and weather-resistant stabilizers, antistatic agents, slip agents, anti-blocking agents, antifogging agents, lubricants, dyes, pigments, natural oils, and synthetic oils. Examples include oil and wax.

安定剤としては、例えば、２，６−ジ−t−ブチル−４−メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’−オキザミドビス［エチル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。 Stabilizers include, for example, anti-aging agents such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol (BHT); tetrakis [methylene-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxy). Phenyl) propionate] methane, β- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionic acid alkyl ester, 2,2'-oxamidbis [ethyl-3- (3,5-di-t-butyl) Phenolic antioxidants such as -4-hydroxyphenyl) propionate; fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, calcium 1,2-hydroxystearate; glycerin monostearate, glycerin disstearate, pentaerythritol monostearate , Pentaerythritol distearate, polyhydric alcohol fatty acid esters such as pentaerythritol tristearate, and the like. Moreover, these can also be used in combination.

滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。 Examples of the lubricant include oleic acid amide, erucic acid amide, stearic acid amide and the like.

また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。 Also, silica, calcium, alumina, titanium oxide, magnesium oxide, pebbles powder, pebbles balloon, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, basic magnesium carbonate, dolomite, calcium sulfate, potassium titanate, barium sulfate, calcium sulfite, It may contain a filler such as talc, clay, mica, asbestos, calcium silicate, montmorillonite, bentonite, graphite, aluminum powder, molybdenum sulfide and the like.

紡糸口金２０は、所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有する。このノズルより、第１の押出機１１及び第２の押出機１２からのそれぞれ溶融物が複合した複合繊維からなる複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３を重力方向に紡出する。この紡糸口金２０には、制御手段（不図示）による紡糸口金２０の温度制御を行うために、複数のヒーター（不図示）及び温度センサー（不図示）が配置され、紡糸口金２０から紡出される全てのフィラメントの温度が同一となるようにフィードバック制御が行われる。なお、本実施形態の繊維構造としては、複合繊維を用いて説明するものであるが、これに限られることなく、例えば、一種の樹脂を第１の押出機１１及び第２の押出機１２より紡糸したものであってもよい。 The spinneret 20 has a plurality of composite spinner nozzles (not shown) configured to form and eject the desired fiber structure. From this nozzle, a bundle (hereinafter referred to as "filament aggregate") 3 of a plurality of filaments made of composite fibers in which melts from the first extruder 11 and the second extruder 12 are combined is spun in the direction of gravity. Put out. A plurality of heaters (not shown) and a temperature sensor (not shown) are arranged in the spinneret 20 in order to control the temperature of the spinneret 20 by a control means (not shown), and the spinneret 20 is spun from the spinneret 20. Feedback control is performed so that the temperatures of all filaments are the same. The fiber structure of the present embodiment will be described using composite fibers, but the fiber structure is not limited to this, and for example, a kind of resin can be obtained from the first extruder 11 and the second extruder 12. It may be spun.

冷却手段３０は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒを含むオープン型であり、紡出されたフィラメント集合体３に対し、紡出方向Ａと直交する方向であるＸ軸方向から層流かつ一様流である冷却エアーＤを送風し、フィラメント集合体３を冷却する。また、フィラメント集合体３から排気される高温の分離ガスＥは、紡出方向Ａに沿わず、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの上方へと排気されることから、フィラメント集合体３を効率的に冷却することができる。 The cooling means 30 is an open type including a pair of cooling blowers 30L and 30R, and is laminar and uniform from the X-axis direction, which is a direction orthogonal to the spinning direction A, with respect to the spun filament aggregate 3. Cooling air D, which is a flow, is blown to cool the filament aggregate 3. Further, the high-temperature separation gas E exhausted from the filament aggregate 3 is exhausted above the pair of cooling blowers 30L and 30R without following the spinning direction A, so that the filament aggregate 3 is efficiently used. Can be cooled to.

イジェクター４０は、オープン型であり、駆動流体である高圧エアーＦを紡出方向Ａの成分をもたせてボディー４２内へと噴射させ、ボディー４２内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、ボディー４２内に吸引され、高圧エアーＦとともに、紡出方向Ａへと延伸される。 The ejector 40 is an open type and injects high-pressure air F, which is a driving fluid, into the body 42 with a component in the spinning direction A to generate a low-pressure portion in the body 42. The generated low-pressure portion causes the filament aggregate 3 to be sucked into the body 42 and stretched in the spinning direction A together with the high-pressure air F.

捕集コンベア５０は、捕集ベルト５１と、捕集ベルト５１の逆台形型の周回軌道の頂点に掛け回される第１乃至第４のロール５５〜５８と、上側周回軌道における捕集ベルト５１の下方に対向配置される吸引ボックス５９と、を備える。この捕集ベルト５１は、第１乃至第４のロール５５〜５８の少なくとも一つの駆動回転に伴い、時計回りに周回軌道を周回方向Ｃに移動する。イジェクター４０から延伸されたフィラメント集合体３は、直接、捕集コンベア５０の捕集ベルト５１上に所定の厚さに堆積されるとともに、搬送方向Ｂにある熱エンボスロール６０へと搬送される。 The collection conveyor 50 includes a collection belt 51, first to fourth rolls 55 to 58 hung around the apex of the inverted trapezoidal orbit of the collection belt 51, and a collection belt 51 in the upper orbit. A suction box 59, which is arranged so as to face the lower part of the above, is provided. The collection belt 51 moves clockwise in the orbital direction C with at least one drive rotation of the first to fourth rolls 55 to 58. The filament aggregate 3 stretched from the ejector 40 is directly deposited on the collection belt 51 of the collection conveyor 50 to a predetermined thickness, and is transferred to the heat emboss roll 60 in the transfer direction B.

熱エンボスロール６０は、所定温度に加熱された凹凸の円筒面と、平らな円筒面とを有する一対の円筒ロールを備える。一対の円筒ロールは、堆積されたフィラメント集合体３を圧搾し、圧力と熱によりフィラメント集合体３の一部を絡合させ、不織布５を形成する。この交絡処理は、熱エンボス法ともいわれ、この方法により得られる不織布５は、表面にエンボスのパターンが現れる。 The thermal embossing roll 60 includes a pair of cylindrical rolls having an uneven cylindrical surface heated to a predetermined temperature and a flat cylindrical surface. The pair of cylindrical rolls squeeze the deposited filament aggregate 3 and entangle a part of the filament aggregate 3 by pressure and heat to form the nonwoven fabric 5. This entanglement treatment is also called a thermal embossing method, and the nonwoven fabric 5 obtained by this method has an embossed pattern on the surface.

本実施形態による不織布５には、熱エンボス法の他、繊維の交絡処理の方法として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、またはホットエアースルーにより熱融着させる方法を採用することができる。ニードルパンチ手段は、ニードルをフィラメント集合体３に差し込んで絡合させる方法である。ウォータージェット手段は、高圧の水をフィラメント集合体３に噴射して、絡合させる方法である。超音波手段は、超音波を利用して、一部のフィラメントを溶かして、絡合させる方法である。ホットエアースルーは、ホットエアーをフィラメント集合体３に吹き出して、一部のフィラメントを溶かして絡合させる方法である。 In addition to the heat embossing method, the nonwoven fabric 5 according to the present embodiment employs a method of using a means such as a needle punch, a water jet, or an ultrasonic wave, or a method of heat-sealing by hot air through as a method of fiber entanglement treatment. can do. The needle punching means is a method in which a needle is inserted into the filament aggregate 3 and entangled. The water jet means is a method of injecting high-pressure water onto the filament aggregate 3 to entangle them. The ultrasonic means is a method of melting and entwining a part of filaments by using ultrasonic waves. The hot air through is a method in which hot air is blown to the filament aggregate 3 to melt and entangle a part of the filaments.

（不織布）
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体３からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。 (Non-woven fabric)
The nonwoven fabric 5 according to the present embodiment is composed of a filament aggregate 3 and may have a single-layer structure composed of one layer, or may have a multi-layer structure composed of a plurality of layers.

ワインダー７０は、連続する不織布５に皺の発生させることなく、所定の巻き硬さで巻き取る。 The winder 70 winds up the continuous non-woven fabric 5 with a predetermined winding hardness without causing wrinkles.

＜従来技術における冷却手段について＞
図２は、本実施形態における冷却手段３０（図３（ａ）参照）を説明するために、前提となる従来技術における冷却手段３０’を説明する斜視図である。ここで、従来技術における冷却手段３０’と本実施形態における冷却手段３０とは、一対の側板３２（図３（ａ）参照）を備えるか否かの点で異なり、その他の構成や、これら構成の配置関係は全て共通することから、同一の符号を用いている。なお、図２は、従来技術における冷却手段３０’を説明するために模式的に誇張された図であり、実際における、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒ及びフィラメント集合体３の配置関係とは異なる。また、図２における冷却用送風機３０Ｒは、説明のために透過させて示している。さらに、図中の白抜きの矢印Ｄ１及び矢印Ｄ２は、冷却エアーを表すとともに、白抜きの矢印Ｅ１及び矢印Ｅ２は、分離ガスを表している。 <Cooling means in the prior art>
FIG. 2 is a perspective view illustrating the cooling means 30'in the prior art as a premise for explaining the cooling means 30 (see FIG. 3A) in the present embodiment. Here, the cooling means 30'in the prior art and the cooling means 30 in the present embodiment differ in whether or not they include a pair of side plates 32 (see FIG. 3A), and other configurations and these configurations are provided. Since all of the arrangement relationships are the same, the same code is used. Note that FIG. 2 is a diagram schematically exaggerated for explaining the cooling means 30'in the prior art, and is different from the actual arrangement relationship of the pair of cooling blowers 30L and 30R and the filament aggregate 3. .. Further, the cooling blower 30R in FIG. 2 is shown as transparent for the sake of explanation. Further, the white arrows D1 and D2 in the figure represent cooling air, and the white arrows E1 and E2 represent separation gas.

従来技術における冷却手段３０’は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒを備える。一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒは、フィラメント集合体３が位置する冷却領域を挟んでＸ軸方向に対向配置されている。この冷却領域は、Ｘ軸方向からみて、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの吹出口３０ＡＬの領域と一致する。これにより、二方向から冷却エアーＤが冷却領域へ供給されるため、フィラメント集合体３を均一に冷却することができる。一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの吹出口３０ＡＬは、それぞれＹ軸方向とＺ軸方向に平行なＹＺ平面上にあり、Ｙ軸方向に延在する矩形形状を有する。この冷却用送風機３０Ｌの吹出口３０ＡＬは、冷却エアーＤを層流かつ一様流とするために整流格子（不図示）を備える。また、冷却用送風機３０Ｒの吹出口（不図示）は、冷却用送風機３０Ｌの吹出口３０ＡＬと同一の構成を備えている。以下では、主に、冷却用送風機３０Ｒの吹出口からフィラメント集合体３に供給される冷却エアーＤと、フィラメント集合体３の冷却後にフィラメント集合体３から排気される分離ガスＥと、がそれぞれ通過する領域について説明する。図２における吹出口からの冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ２）及びこの冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ２）がフィラメント集合体３に供給される供給領域Ｐは、任意のＸＹ軸平面上におけるものを例示するものであるが、他のＸＹ軸平面上における冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ２）及び供給領域Ｐも同様の様態を有するものである。 The cooling means 30'in the prior art includes a pair of cooling blowers 30L, 30R. The pair of cooling blowers 30L and 30R are arranged so as to face each other in the X-axis direction with the cooling region in which the filament aggregate 3 is located. This cooling region coincides with the region of the outlet 30AL of the pair of cooling blowers 30L and 30R when viewed from the X-axis direction. As a result, the cooling air D is supplied to the cooling region from two directions, so that the filament aggregate 3 can be uniformly cooled. The outlets 30AL of the pair of cooling blowers 30L and 30R are on a YZ plane parallel to the Y-axis direction and the Z-axis direction, respectively, and have a rectangular shape extending in the Y-axis direction. The outlet 30AL of the cooling blower 30L is provided with a rectifying grid (not shown) in order to make the cooling air D laminar and uniform. Further, the outlet (not shown) of the cooling blower 30R has the same configuration as the outlet 30AL of the cooling blower 30L. In the following, mainly the cooling air D supplied to the filament aggregate 3 from the outlet of the cooling blower 30R and the separation gas E exhausted from the filament aggregate 3 after the filament aggregate 3 is cooled pass through, respectively. The area to be used will be described. The cooling air D (D1, D2) from the outlet in FIG. 2 and the supply region P to which the cooling air D (D1, D2) is supplied to the filament aggregate 3 exemplify those on an arbitrary XY axis plane. However, the cooling air D (D1, D2) and the supply region P on the other XY axis planes have the same mode.

＜従来技術における供給領域及び排気領域について＞
冷却エアーＤ及び分離ガスＥが通過する領域は、図２に示すように、冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ２）がフィラメント集合体３に供給される供給領域Ｐと、主に、フィラメント集合体３からの分離ガスＥ（Ｅ１，Ｅ２）が外気に排気される排気領域Ｑ（Ｑ１，Ｑ２）と、に大別される。 <Regarding the supply area and exhaust area in the prior art>
As shown in FIG. 2, the region through which the cooling air D and the separation gas E pass is from the supply region P in which the cooling air D (D1 and D2) is supplied to the filament aggregate 3 and mainly from the filament aggregate 3. The separated gas E (E1, E2) is roughly classified into an exhaust region Q (Q1, Q2) to be exhausted to the outside air.

まず、供給領域Ｐは、冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ２）がフィラメント集合体３に供給され、フィラメント集合体３を通過することにより、フィラメント集合体３を冷却する領域である。 First, the supply region P is a region in which cooling air D (D1, D2) is supplied to the filament aggregate 3 and passes through the filament aggregate 3 to cool the filament aggregate 3.

この供給領域Ｐにおいて、冷却用送風機３０Ｒの吹出口からの冷却エアーＤ１がフィラメント集合体３を通過する際の流路抵抗が比較的高くなっている。一方、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側は側方に開放されている領域Ｑ２であるため、Ｙ軸方向への流路抵抗は比較的低い。よって、冷却用送風機３０Ｒの吹出口におけるＹ軸方向両端部からの冷却エアーＤ２は、供給領域Ｐを回避するように、フィラメント集合体３のＹ軸方向の外側へと流れ、排気領域Ｑ２より排気されている。 In this supply region P, the flow path resistance when the cooling air D1 from the outlet of the cooling blower 30R passes through the filament aggregate 3 is relatively high. On the other hand, since both ends of the filament assembly 3 in the Y-axis direction are regions Q2 that are open to the sides, the flow path resistance in the Y-axis direction is relatively low. Therefore, the cooling air D2 from both ends in the Y-axis direction at the outlet of the cooling blower 30R flows to the outside in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 so as to avoid the supply region P, and is exhausted from the exhaust region Q2. Has been done.

この供給領域Ｐを回避する冷却エアーＤ２は、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部に糸切れを生じさせるおそれがあった。この要因としては、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部において、冷却エアーＤ２が、常にフィラメントに糸揺れを生じさせている。このフィラメントの糸揺れにより、固化する前のフィラメント同士が融着され、内部まで冷却されない柔らかい状態で延伸されるため、フィラメントに糸切れを生じさせるおそれがあった。その他の要因としては、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部において、冷却エアーＤ２が、フィラメントをＹ軸方向外側に広がるように移動させている。このフィラメントは、イジェクター４０の開口部４０ＡのＹ軸方向外側へと外れるように移動するため、フィラメントが開口部４０Ａに接触することにより、糸切れを生じさせるおそれがあった。 The cooling air D2 that avoids the supply region P may cause yarn breakage at both ends of the filament aggregate 3 in the Y-axis direction. The reason for this is that the cooling air D2 always causes the filament to sway at both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3. Due to the yarn sway of the filament, the filaments before solidification are fused and drawn in a soft state without being cooled to the inside, which may cause yarn breakage in the filament. As another factor, the cooling air D2 moves the filament so as to spread outward in the Y-axis direction at both ends of the filament assembly 3 in the Y-axis direction. Since this filament moves so as to be displaced outward in the Y-axis direction of the opening 40A of the ejector 40, there is a possibility that yarn breakage may occur when the filament comes into contact with the opening 40A.

次に、排気領域Ｑは、主に、フィラメント集合体３から排気された分離ガスＥ（Ｅ１，Ｅ２）が、フィラメント集合体３からさらに熱を奪いながら、周囲の空気との密度差によって上昇し、外気に排気される領域である。ここで、不織布製造装置１００は、特に、Ｚ軸方向のサイズを小型化するために、紡糸口金２０と、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒとは、Ｚ軸方向に僅かな隙間Ｔを有して近接するとともに、Ｘ軸方向には隙間が生じない状態で配置される（図３（ｂ）参照）。 Next, in the exhaust region Q, the separated gas E (E1, E2) exhausted from the filament aggregate 3 mainly rises due to the density difference with the surrounding air while further taking heat from the filament aggregate 3. , It is an area where the outside air is exhausted. Here, the nonwoven fabric manufacturing apparatus 100 has a slight gap T in the Z-axis direction between the spinneret 20 and the pair of cooling blowers 30L and 30R, in particular, in order to reduce the size in the Z-axis direction. They are arranged so that they are close to each other and there is no gap in the X-axis direction (see FIG. 3 (b)).

この排気領域Ｑは、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒと紡糸口金２０との比較的狭い側方の隙間からなる領域Ｑ１と、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側で側方に開放された領域Ｑ２と、からなる。この比較的狭い側方の隙間からなる領域Ｑ１では、フィラメント集合体３のＹ軸方向中央部から排気される分離ガスＥ１が通過する際の流路抵抗が比較的高くなっている。一方、側方に開放された領域Ｑ２では、分離ガスＥ２が通過する際の流路抵抗が比較的低い。よって、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部から排気される分離ガスＥ２は、比較的狭い側方の隙間からなる領域Ｑ１を回避するように、フィラメント集合体３のＹ軸方向の外側へと流れ、排気領域Ｑ２より排気されている。 The exhaust region Q is a region Q1 consisting of a relatively narrow lateral gap between the pair of cooling blowers 30L and 30R and the spinneret 20, and is opened laterally on both ends in the Y-axis direction of the filament assembly 3. It consists of region Q2. In the region Q1 having the relatively narrow lateral gap, the flow path resistance when the separation gas E1 exhausted from the central portion in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 passes through is relatively high. On the other hand, in the region Q2 opened to the side, the flow path resistance when the separation gas E2 passes is relatively low. Therefore, the separated gas E2 exhausted from both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 moves outward in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 so as to avoid the region Q1 consisting of relatively narrow lateral gaps. It flows and is exhausted from the exhaust area Q2.

この分離ガスＥ２は、供給領域Ｐにおける冷却エアーＤ２と同様に、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動により、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部において糸切れを生じさせるおそれがあった。 Similar to the cooling air D2 in the supply region P, the separated gas E2 is caused by the occurrence of yarn sway such that the filaments are fused to each other and the movement of the filament so as to be out of the opening 40A of the ejector 40. There was a risk of thread breakage at both ends in the Y-axis direction.

＜本実施形態における冷却手段について＞
図３は、本実施形態における冷却手段３０を説明する図であり、（ａ）斜視図、（ｂ）平面図、をそれぞれ表す。ここで、図２と同様に、図３（ａ）及び図３（ｂ）は、本実施形態における冷却手段３０を説明するために模式的に誇張された図であり、図３（ａ）における冷却用送風機３０Ｒは、説明のために透過させて示している。また、図中の白抜きの矢印Ｄ１及び矢印Ｄ３は、冷却エアーを表すとともに、白抜きの矢印Ｅ１及び矢印Ｅ３は、分離ガスを表している。さらに、図３（ｂ）における点線は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの各吹出口が設けられる領域を示している。本実施形態における冷却手段３０（図３（ａ）参照）は、従来技術における冷却手段３０’（図２参照）と、一対の側板３２を備える点で異なり、その他の構成や、これら構成の配置関係は全て共通する。 <Cooling means in this embodiment>
FIG. 3 is a diagram illustrating the cooling means 30 in the present embodiment, and represents (a) a perspective view and (b) a plan view, respectively. Here, as in FIG. 2, FIGS. 3 (a) and 3 (b) are schematically exaggerated views for explaining the cooling means 30 in the present embodiment, and is shown in FIG. 3 (a). The cooling blower 30R is shown through for illustration purposes. Further, the white arrows D1 and D3 in the figure represent cooling air, and the white arrows E1 and E3 represent separation gas. Further, the dotted line in FIG. 3B shows a region where the outlets of the pair of cooling blowers 30L and 30R are provided. The cooling means 30 (see FIG. 3A) in the present embodiment is different from the cooling means 30'(see FIG. 2) in the prior art in that it includes a pair of side plates 32, and other configurations and arrangements of these configurations are provided. All relationships are common.

本実施形態における冷却手段３０は、図３（ｂ）に示すように、Ｚ軸方向からみて、紡糸口金２０を取り囲むように、Ｘ軸方向に対向配置されている一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒと、Ｙ軸方向に対向配置されている一対の側板３２と、を備える。本実施形態において、フィラメント集合体３が、例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン系の樹脂からなる場合は、結晶分散温度を上回る適宜の温度まで冷却できるように、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒの風速等を適宜設定することが好ましい。また、本実施形態において、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒから供給される冷却エアーＤが整流格子（不図示）を通過する際のレイノルズ数は、整流格子内における流れが層流となるように設定（Ｒｅ＝２０００以下）されている。以下では、従来技術（図２）と同様に、主に、冷却用送風機３０Ｒの吹出口からフィラメント集合体３に供給される冷却エアーＤと、フィラメント集合体３の冷却後にフィラメント集合体３から排気される分離ガスＥと、がそれぞれ通過する領域について説明する。 As shown in FIG. 3B, the cooling means 30 in the present embodiment is a pair of cooling blowers 30L, 30R arranged to face each other in the X-axis direction so as to surround the spinneret 20 when viewed from the Z-axis direction. And a pair of side plates 32 arranged to face each other in the Y-axis direction. In the present embodiment, when the filament aggregate 3 is made of a polyolefin-based resin such as polypropylene (PP) or polyethylene (PE), a pair of cooling is performed so that the filament aggregate 3 can be cooled to an appropriate temperature exceeding the crystal dispersion temperature. It is preferable to appropriately set the wind speed and the like of the blowers 30L and 30R. Further, in the present embodiment, the Reynolds number when the cooling air D supplied from the pair of cooling blowers 30L and 30R passes through the rectifying grid (not shown) is such that the flow in the rectifying grid becomes laminar. It is set (Re = 2000 or less). In the following, as in the prior art (FIG. 2), mainly the cooling air D supplied to the filament aggregate 3 from the outlet of the cooling blower 30R and the cooling air D exhausted from the filament aggregate 3 after cooling the filament aggregate 3. The regions through which the separated gas E and the separated gas E are passed will be described.

＜本実施形態における供給領域及び排気領域について＞
冷却エアーＤ及び分離ガスＥが通過する領域は、図３（ａ）に示すように、冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ３）がフィラメント集合体３に供給される供給領域Ｐと、主に、フィラメント集合体３からの分離ガスＥ（Ｅ１，Ｅ３）が外気に排気される排気領域Ｑ（Ｑ１，Ｑ３）と、に大別される。ここで、供給領域Ｐにおける冷却エアーＤ１と、排気領域Ｑ１における分離ガスＥ１は、従来技術（図２）と同様であるため、説明は省略する。 <Regarding the supply area and the exhaust area in this embodiment>
As shown in FIG. 3A, the regions through which the cooling air D and the separation gas E pass are the supply region P in which the cooling air D (D1, D3) is supplied to the filament aggregate 3, and mainly the filament aggregate. The separated gas E (E1, E3) from the body 3 is roughly classified into an exhaust region Q (Q1, Q3) to be exhausted to the outside air. Here, since the cooling air D1 in the supply region P and the separated gas E1 in the exhaust region Q1 are the same as those in the prior art (FIG. 2), the description thereof will be omitted.

まず、供給領域Ｐは、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側に一対の側板３２が採用されることにより、Ｙ軸方向への流路抵抗が従来技術より比較的高くなる。これにより、冷却用送風機３０Ｒの吹出口におけるＹ軸方向両端部からの冷却エアーＤ３は、Ｙ軸方向の外側への流れが制限される。よって、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動は抑制され、フィラメントに糸切れが生じるおそれはなくなる。 First, in the supply region P, by adopting a pair of side plates 32 on both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3, the flow path resistance in the Y-axis direction becomes relatively higher than in the prior art. As a result, the flow of the cooling air D3 from both ends in the Y-axis direction at the outlet of the cooling blower 30R is restricted to the outside in the Y-axis direction. Therefore, the occurrence of yarn wobbling such that the filaments are fused to each other and the movement of the filament so as to come off the opening 40A of the ejector 40 are suppressed, and there is no possibility that the filament is broken.

次に、排気領域Ｑは、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側に一対の側板３２が採用されることにより、従来技術におけるフィラメント集合体３のＹ軸方向両端側から側方に開放されていた排気領域Ｑ２（図２参照）が、上方に開放された排気領域Ｑ３へと変更される。これにより、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端部から排気される分離ガスＥ３は、冷却エアーＤ３と同様に、Ｙ軸方向の外側への流れが制限されるため、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０ＡをＹ軸方向外側に外れるようなフィラメントの移動は抑制される。したがって、フィラメントに糸切れが生じるおそれはなくなる。 Next, the exhaust region Q is opened laterally from both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 in the prior art by adopting a pair of side plates 32 on both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3. The exhaust area Q2 (see FIG. 2) is changed to the exhaust area Q3 opened upward. As a result, the separated gas E3 exhausted from both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 is restricted from flowing outward in the Y-axis direction in the same manner as the cooling air D3, so that the filaments are fused to each other. The occurrence of thread sway and the movement of the filament such that the opening 40A of the ejector 40 is displaced outward in the Y-axis direction are suppressed. Therefore, there is no possibility that the filament will break.

本実施形態において、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側に一対の側板３２を採用することにより、供給領域Ｐの冷却エアーＤ３及び排気領域Ｑの分離ガスＥ３におけるＹ軸方向の外側への流れを制限し、糸切れを抑制することができる。さらに、採用する一対の側板３２と紡糸口金２０との隙間Ｓを適宜選択することにより、糸切れを抑制することに加え、排気領域Ｑの分離ガスＥ３をスムーズに排気させ、フィラメント集合体３を均一に冷却すること、つまり、地合の均一性を向上させることをバランス良く高めることができる。 In the present embodiment, by adopting a pair of side plates 32 on both ends in the Y-axis direction of the filament assembly 3, the flow of the cooling air D3 in the supply region P and the separated gas E3 in the exhaust region Q to the outside in the Y-axis direction. Can be restricted and thread breakage can be suppressed. Further, by appropriately selecting the gap S between the pair of side plates 32 to be adopted and the spinneret 20, thread breakage is suppressed, and the separation gas E3 in the exhaust region Q is smoothly exhausted to smoothly exhaust the filament aggregate 3. It is possible to improve the uniform cooling, that is, to improve the uniformity of the formation in a well-balanced manner.

＜本実施形態における紡糸口金の設定温度について＞
図３（ａ）に示すように、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側に一対の側板３２を採用することにより、紡糸口金２０のＹ軸方向両端部には、従来技術の分離ガスＥ（Ｅ２）と比べ、多くの分離ガスＥ（Ｅ３）が取り囲むように通過する。よって、この紡糸口金２０のＹ軸方向両端部は、紡糸口金２０のＹ軸方向中央部等と比べ、過度に冷却される現象が生じる。 <About the set temperature of the spinneret in this embodiment>
As shown in FIG. 3A, by adopting a pair of side plates 32 on both ends in the Y-axis direction of the filament assembly 3, the separation gas E (separate gas E) of the prior art is applied to both ends in the Y-axis direction of the spinneret 20. Compared to E2), more separation gas E (E3) passes so as to surround it. Therefore, both ends of the spinneret 20 in the Y-axis direction are excessively cooled as compared with the central portion of the spinneret 20 in the Y-axis direction.

ここで、制御手段（不図示）により行われる紡糸口金２０の温度制御は、紡糸口金２０の設定温度と、紡糸口金２０に設けられる温度センサーから取得される温度情報との差分が小さくなるように、紡糸口金２０に設けられるヒーターを制御することにより行う。この紡糸口金２０の設定温度は、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２等を溶融させた溶融物の融解温度以上で且つ熱分解温度未満に設定されている。本実施形態における紡糸口金２０の設定温度は、例えば、１８０〜２５０℃とするものであるが、これに限らない。 Here, the temperature control of the spinneret 20 performed by the control means (not shown) is such that the difference between the set temperature of the spinneret 20 and the temperature information acquired from the temperature sensor provided on the spinneret 20 becomes smaller. , By controlling the heater provided in the spinneret 20. The set temperature of the spinneret 20 is set to be equal to or higher than the melting temperature of the melt obtained by melting the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2 and to be lower than the thermal decomposition temperature. The set temperature of the spinneret 20 in the present embodiment is, for example, 180 to 250 ° C., but the temperature is not limited to this.

ここで、例えば、紡糸口金２０の設定温度を、紡糸口金２０のＹ軸方向全体で同一温度に設定すると、分離ガスＥ３の影響により、紡糸口金２０のＹ軸方向両端部から紡出されるフィラメントは、紡糸口金２０のＹ軸方向中央部等から紡出されるフィラメントと比べ、過度に冷却されるため、早めに固化する。これにより、紡糸口金２０のＹ軸方向両端部から紡出されるフィラメントには、イジェクター４０からの吸引力により、過度な引張力が生じるため、糸切れが生じるおそれがあった。 Here, for example, when the set temperature of the spinneret 20 is set to the same temperature in the entire Y-axis direction of the spinneret 20, the filament spun from both ends of the spinneret 20 in the Y-axis direction is affected by the separation gas E3. Compared with the filament spun from the center of the spinneret 20 in the Y-axis direction, the filament is excessively cooled and solidifies earlier. As a result, the filament spun from both ends in the Y-axis direction of the spinneret 20 is subjected to an excessive tensile force due to the suction force from the ejector 40, which may cause yarn breakage.

よって、本実施形態においては、分離ガスＥ３の影響を考慮し、紡糸口金２０のＹ軸方向両端部における設定温度を、紡糸口金２０のＹ軸方向中央部等における設定温度より、例えば、５〜１０℃高く設定することにより、紡糸口金２０から紡出される全てのフィラメントの温度を同一にすることができるため、糸切れが生じるおそれがない。本実施形態における紡糸口金２０のＹ軸方向両端部における設定温度を、紡糸口金２０のＹ軸方向中央部等における設定温度より、例えば、５〜１０℃高く設定するものであるが、これに限らない。 Therefore, in the present embodiment, in consideration of the influence of the separation gas E3, the set temperature at both ends of the spinneret 20 in the Y-axis direction is set to, for example, 5 to 5 from the set temperature at the center portion of the spinneret 20 in the Y-axis direction. By setting the temperature as high as 10 ° C., the temperatures of all the filaments spun from the spinneret 20 can be made the same, so that there is no possibility of yarn breakage. In the present embodiment, the set temperature at both ends of the spinneret 20 in the Y-axis direction is set higher than the set temperature at the center of the spinneret 20 in the Y-axis direction, for example, by 5 to 10 ° C., but the present invention is limited to this. No.

＜側板についての比較評価＞
本発明の実施例１乃至実施例７の各実施例に係る側板についての比較評価において、物性に係る５個のパラメータについて、比較例１に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメントの材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、紡糸口金２０におけるＹ軸方向の幅Ｗｓ及びＸ軸方向の奥行きＤｓを、４（ｍ）及び０．２（ｍ）とし、側板３２におけるＺ軸方向の高さＨｐ及びＸ軸方向の幅Ｌ（図３参照）を、１．２５（ｍ）及び０．２（ｍ）とし、吹出口３０ＡＬ，３０ＡＲにおけるＹ軸方向の幅Ｗｂ（不図示）及びＺ軸方向の高さＨｂ（不図示）を、４．１（ｍ）及び１（ｍ）とし、紡糸口金２０と一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０ＲとのＺ軸方向の隙間Ｔ（図３参照）を、０．２（ｍ）とした。さらに冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒにおいて、吹き出し速度を一定（１（ｍ／ｓ））とし、冷却エアーＤの温度を一定（１２．５（℃））とし、整流格子を通過する際のレイノルズ数を一定（Ｒｅ＝６９３）とした。 <Comparative evaluation of side plates>
In the comparative evaluation of the side plates according to each of Examples 1 to 7 of the present invention, the five parameters related to the physical properties were compared and evaluated with respect to Comparative Example 1. This comparative evaluation is shown in Table 1 below. Here, as a common condition in the comparative evaluation, the material of the filament was polypropylene resin. Further, the width Ws in the Y-axis direction and the depth Ds in the X-axis direction of the spinneret 20 are set to 4 (m) and 0.2 (m), and the height Hp in the Z-axis direction and the width in the X-axis direction of the side plate 32. L (see FIG. 3) is 1.25 (m) and 0.2 (m), and the width Wb (not shown) in the Y-axis direction and the height Hb (not shown) in the Z-axis direction at the outlets 30AL and 30AR. ) Are 4.1 (m) and 1 (m), and the gap T (see FIG. 3) in the Z-axis direction between the spinneret 20 and the pair of cooling blowers 30L and 30R is 0.2 (m). did. Further, in the cooling blowers 30L and 30R, the blowing speed is constant (1 (m / s)), the temperature of the cooling air D is constant (12.5 (° C.)), and the Reynolds number when passing through the rectifying grid is set. It was constant (Re = 693).

＜糸切れ難さの評価について＞
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００ｍ²当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定し、欠陥数が１０個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、６個以上１０個未満であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３個以上６個未満であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、３個未満であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。 <Evaluation of thread breakage difficulty>
When the filament breaks, it appears as a lumpy filament in the nonwoven fabric 5. Therefore, the difficulty of thread breakage is evaluated by using a defect detector (SmartView automatic defect inspection system manufactured by COGNEX) to determine the number of lumpy (convex) filaments per ^{120,000 m 2 of the nonwoven fabric 5, that is, the number of defects.} If the number of defects is 10 or more, the occurrence of thread breakage is high, so "x", and if the number is 6 or more and less than 10, the occurrence of thread breakage is small, so "△", 3 or more 6 If the number is less than 3, the thread breakage is almost nonexistent, and the value is “◯”.

＜地合の均一性の評価について＞
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。 <Evaluation of geological uniformity>
The non-woven fabric has unevenness due to variations in filament thickness and the like. Therefore, for the evaluation of the uniformity of the formation, the light transmission image of the non-woven fabric 5 is acquired by using the total formation (FMT-MIII formation evaluation system manufactured by Nomura Shoji Co., Ltd.), and the formation index (variable coefficient of absorbance) is obtained. The smaller the value, the better the formation), and if the average value is 400 or more, "x", if the average value is 350 or more and less than 400, "△", and if the average value is 300 or more and less than 350, If there is, it is evaluated as "○", and if the average value is less than 300, it is evaluated as "◎".

＜側板の有無について＞
側板３２の有無は、図３（ａ）に示すように、冷却手段３０に、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒとともに、紡糸口金２０を取り囲む、一対の側板３２が採用されているのかを示している。この一対の側板３２の有無は、「糸切れ難さ」に影響を及ぼすパラメータである。 <Presence / absence of side plate>
The presence or absence of the side plate 32 indicates whether or not the cooling means 30 employs a pair of side plates 32 that surround the spinneret 20 together with the pair of cooling blowers 30L and 30R, as shown in FIG. 3A. There is. The presence or absence of this pair of side plates 32 is a parameter that affects the “difficulty of thread breakage”.

本実施形態において、冷却手段３０に一対の側板３２が採用されていることが好ましい。ここで、一対の側板３２が採用されていれば、図３（ａ）に示すように、供給領域Ｐの冷却エアーＤ３及び排気領域Ｑの分離ガスＥ３におけるＹ軸方向の外側への流れを制限することができる。これにより、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動は抑制され、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 In the present embodiment, it is preferable that a pair of side plates 32 are adopted for the cooling means 30. Here, if the pair of side plates 32 is adopted, as shown in FIG. 3A, the flow of the cooling air D3 in the supply region P and the separated gas E3 in the exhaust region Q to the outside in the Y-axis direction is restricted. can do. As a result, it is possible to suppress the occurrence of yarn wobbling such that the filaments are fused to each other and the movement of the filament such that the filaments come off the opening 40A of the ejector 40, and it is possible to improve the "evaluation of the difficulty of yarn breakage".

＜側板と紡糸口金との隙間Ｓ（ｍ）について＞
側板３２と紡糸口金２０との隙間Ｓ（ｍ）は、図３（ｂ）に示すように、Ｚ軸方向からみて、一方の側板３２（図３（ｂ）の右側）と、紡糸口金２０の一方のＹ軸方向端部（図３（ｂ）の右側）とのＹ軸方向に離間した隙間を示す。ここで、他方（図３（ｂ）の左側）の側板３２と、紡糸口金２０の他方のＹ軸方向端部（図３（ｂ）の左側）とのＹ軸方向に離間した隙間は、Ｓ（ｍ）と同一とした。 <Regarding the gap S (m) between the side plate and the spinneret>
As shown in FIG. 3B, the gap S (m) between the side plate 32 and the spinneret 20 is the gap S (m) between one side plate 32 (right side of FIG. 3B) and the spinneret 20 when viewed from the Z-axis direction. A gap separated in the Y-axis direction from one end in the Y-axis direction (right side of FIG. 3B) is shown. Here, the gap between the side plate 32 of the other (left side of FIG. 3B) and the other end of the spinneret 20 in the Y-axis direction (left side of FIG. 3B) is S. Same as (m).

＜側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合について＞
側方開放面積Ｍは、一対の側板３２を採用していない場合（図２参照）における、フィラメント集合体３のＹ軸方向両端側から外方に開放されている排気領域Ｑ２の面積を示すものと定義する。この側方開放面積Ｍは、一対の側板３２を採用した場合（図３（ａ）参照）における、Ｙ軸方向からみた側板３２の面積（Ｈｐ×Ｌ）に相当する。ここで、Ｈｐ及びＬは、側板３２のＺ軸方向の高さ及び側板３２のＸ軸方向の幅をそれぞれ示す。 <Ratio of direction conversion area area N to lateral open area M>
The side open area M indicates the area of the exhaust region Q2 that is open to the outside from both ends in the Y-axis direction of the filament aggregate 3 when the pair of side plates 32 is not adopted (see FIG. 2). Is defined as. This side open area M corresponds to the area (Hp × L) of the side plates 32 seen from the Y-axis direction when the pair of side plates 32 is adopted (see FIG. 3A). Here, Hp and L indicate the height of the side plate 32 in the Z-axis direction and the width of the side plate 32 in the X-axis direction, respectively.

また、方向変換領域面積Ｎは、一対の側板３２を採用した場合（図３（ａ）参照）における、冷却エアーＤ３及び分離ガスＥ３を、Ｙ軸方向からＺ軸方向へと方向変換させるとともに、排気させる一方の排気領域Ｑ３の面積（例えば、図３（ｂ）の右側）を示すものと定義する。この方向変換領域面積Ｎは、図３（ｂ）に示すように、Ｚ軸方向からみた、一対の吹出口３０ＡＬ，３０ＡＲと、紡糸口金２０の一方のＹ軸方向端部をＸ軸方向に延長した仮想線Ｉｌと、この仮想線Ｉｌと近接する一方の側板３２と、により画定される領域の面積（Ｓ×Ｌ）（＝Ｓ×Ｄｓ）を示す。ここで、Ｓ、Ｌ及びＤｓは、側板３２と紡糸口金２０とのＹ軸方向の隙間、側板３２のＸ軸方向の幅及び紡糸口金２０のＸ軸方向の奥行きをそれぞれ示す。 Further, the direction change area area N changes the direction of the cooling air D3 and the separation gas E3 from the Y-axis direction to the Z-axis direction in the case where the pair of side plates 32 is adopted (see FIG. 3A). It is defined as indicating the area of one of the exhaust regions Q3 to be exhausted (for example, the right side of FIG. 3B). As shown in FIG. 3B, the direction changing region area N extends the pair of outlets 30AL and 30AR and one end of the spinneret 20 in the Y-axis direction in the X-axis direction when viewed from the Z-axis direction. The area (S × L) (= S × Ds) of the region defined by the virtual line Il and one side plate 32 adjacent to the virtual line Il is shown. Here, S, L, and Ds indicate the gap between the side plate 32 and the spinneret 20 in the Y-axis direction, the width of the side plate 32 in the X-axis direction, and the depth of the spinneret 20 in the X-axis direction, respectively.

側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合は、（Ｓ×Ｌ）／（Ｈｐ×Ｌ）、つまり、Ｓ／Ｈｐを示す。この側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 The ratio of the direction conversion region area N to the lateral open area M indicates (S × L) / (Hp × L), that is, S / Hp. The ratio of the direction changing region area N to the lateral open area M is a parameter that affects the "evaluation of the difficulty of thread breakage" and the "evaluation of the uniformity of the formation".

本実施形態の側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合（表１参照）は、０．０２〜０．５であるのが好ましい。ここで、側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合が０．０２以上であれば、排気領域Ｑ３における分離ガスＥ３の排気流路面積は最低限確保されていることから、全体的な分離ガスＥ（Ｅ１，Ｅ３）のスムーズな排気を行うことができる。これにより、フィラメント集合体３への全体的な冷却エアーＤ（Ｄ１，Ｄ３）のスムーズな供給も行うことができるため、フィラメント集合体３を均一に冷却すること、つまり、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合が０．５以下であれば、供給領域Ｐにおける冷却エアーＤ３及び排気領域Ｑ３における分離ガスＥ３のＹ軸方向の外側への流れを制限することができる。これにより、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動は抑制されるため、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The ratio of the direction conversion region area N to the lateral open area M of the present embodiment (see Table 1) is preferably 0.02 to 0.5. Here, if the ratio of the direction conversion region area N to the lateral open area M is 0.02 or more, the exhaust flow path area of the separated gas E3 in the exhaust region Q3 is secured at the minimum, so that the whole Smooth exhaust of the separated gas E (E1, E3) can be performed. As a result, the overall cooling air D (D1, D3) can be smoothly supplied to the filament aggregate 3, so that the filament aggregate 3 can be uniformly cooled, that is, "uniformity of formation". "Evaluation of" can be improved. On the other hand, if the ratio of the direction conversion region area N to the lateral open area M is 0.5 or less, the flow of the cooling air D3 in the supply region P and the separated gas E3 in the exhaust region Q3 to the outside in the Y-axis direction is restricted. can do. As a result, the occurrence of yarn wobbling such that the filaments are fused to each other and the movement of the filament so as to come off the opening 40A of the ejector 40 are suppressed, so that "evaluation of difficulty in yarn breakage" can be improved. ..

＜側板についての比較評価結果＞
実施例１乃至実施例７の評価の対比から明らかなように、冷却手段３０に、一対の側板３２を採用した場合には、図３（ａ）に示すように、供給領域Ｐの冷却エアーＤ３及び排気領域Ｑの分離ガスＥ３におけるＹ軸方向の外側への流れを制限することができる。これにより、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動を抑制するため、「糸切れ難さの評価」が「△」以上となり、高めることができるとの結論を得た。 <Comparative evaluation results for side plates>
As is clear from the comparison of the evaluations of Examples 1 to 7, when a pair of side plates 32 are used for the cooling means 30, as shown in FIG. 3A, the cooling air D3 in the supply region P And the flow of the separated gas E3 in the exhaust region Q to the outside in the Y-axis direction can be restricted. As a result, in order to suppress the occurrence of yarn wobbling such that the filaments are fused to each other and the movement of the filament so as to come off the opening 40A of the ejector 40, the "evaluation of difficulty in yarn breakage" becomes "Δ" or higher. It was concluded that it could be increased.

ここで、側方開放面積Ｍに対する方向変換領域面積Ｎの割合が、０．０２〜０．５であれば、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」がそれぞれ「○」以上となり、バランス良く高めることができる（実施例３〜５参照）。 Here, if the ratio of the direction conversion region area N to the lateral open area M is 0.02 to 0.5, the "evaluation of difficulty in thread breakage" and the "evaluation of uniformity of formation" are "evaluation", respectively. ○ ”and above, and can be enhanced in a well-balanced manner (see Examples 3 to 5).

以上に対し、比較例１では、冷却手段３０に、一対の側板３２を採用していない場合には、図２に示すように、供給領域Ｐの冷却エアーＤ２及び排気領域Ｑの分離ガスＥ２におけるＹ軸方向の外側への流れを制限することができない。これにより、フィラメント同士が融着するような糸揺れの発生や、イジェクター４０の開口部４０Ａを外れるようなフィラメントの移動を生じるため、「糸切れ難さの評価」が「×」となり、低下している。 On the other hand, in Comparative Example 1, when the pair of side plates 32 is not adopted for the cooling means 30, as shown in FIG. 2, the cooling air D2 in the supply region P and the separated gas E2 in the exhaust region Q are used. The outward flow in the Y-axis direction cannot be restricted. As a result, the yarn sways such that the filaments are fused to each other and the filament moves so as to come off the opening 40A of the ejector 40. ing.

＜その他＞
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。 <Others>
The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications described therein, and can be appropriately modified or modified without departing from the technical idea of the present invention.

１第１の原料樹脂
２第２の原料樹脂
３フィラメント集合体
５不織布
１１第１の押出機（紡糸手段）
１２第２の押出機（紡糸手段）
２０紡糸口金（紡糸手段）
３０，３０’ 冷却手段
３０Ｌ，３０Ｒ冷却用送風機
３０ＡＬ，３０ＡＲ吹出口
４０イジェクター（延伸手段）
４０Ａ開口部
５０捕集コンベア
５１捕集ベルト
５９吸引ボックス
１００スパンボンド不織布製造装置
Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３冷却エアー
Ｄｓ紡糸口金の奥行き
Ｅ１，Ｅ２，Ｅ３分離ガス
Ｈｐ側板の高さ
Ｈｂ吹出口の高さ
Ｉｌ紡糸口金のＹ軸方向端部をＸ軸方向に延長した仮想線
Ｌ側板の幅
Ｍ側方開放面積
Ｎ方向変換領域面積
Ｐ供給領域
Ｑ１，Ｑ２，Ｑ３排気領域
Ｓ側板と紡糸口金との隙間
Ｔ紡糸口金と一対の冷却用送風機との隙間
Ｗｂ吹出口の幅
Ｗｓ紡糸口金の幅 1 First raw material resin 2 Second raw material resin 3 Filament aggregate 5 Non-woven fabric 11 First extruder (spinning means)
12 Second extruder (spinning means)
20 Spinning cap (spinning means)
30, 30'Cooling means 30L, 30R Cooling blower 30AL, 30AR Outlet 40 ejector (stretching means)
40A Opening 50 Collection conveyor 51 Collection belt 59 Suction box 100 Spun-bonded non-woven fabric manufacturing equipment D1, D2, D3 Cooling air Ds Spinning base depth E1, E2, E3 Separation gas Hp Side plate height Hb Outlet height Il Width of the virtual line L side plate extending the Y-axis end of the spinneret in the X-axis direction M Lateral open area N Direction conversion area area P Supply area Q1, Q2, Q3 Exhaust area S Gap between the side plate and the spinneret Gap between the T spinneret and the pair of cooling blowers Wb Width of the air outlet Ws Width of the spinneret

Claims

Spinning means for extruding molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments,
With the stretching means for stretching the filament aggregate,
A cooling means arranged between the spinning means and the stretching means to supply cooling air to the filament aggregate to cool the filament aggregate.
It is a non-woven fabric manufacturing apparatus equipped with
The cooling means is connected to a pair of outlets arranged so as to extend in parallel with the spinning means with the spinning means interposed therebetween when viewed from the stretching direction of the filament aggregate, and an end portion of the pair of outlets. A pair of side plates arranged so as to surround the spinning means together with the pair of outlets are provided.
A non-woven fabric manufacturing apparatus, wherein the spinning means and the cooling means are arranged so as to be close to each other in the vertical direction.

When viewed from the stretching direction of the filament aggregate, the pair of outlets, a virtual line in which one of both ends of the spinneret in the extending direction is extended in a direction perpendicular to the extending direction, and one adjacent to the virtual line. When the area of the region defined by the side plate and the side plate is defined as the direction change region area,
The nonwoven fabric manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the ratio of the direction change region area to the area of the side plate viewed from a direction perpendicular to the side plate is 0.02 to 0.5.

The nonwoven fabric according to claim 1 or 2, wherein the maximum temperature at both ends of the spinneret in the extending direction is increased by 5 to 10 ° C. as compared with the central portion of the spinneret in the extending direction. manufacturing device.

The nonwoven fabric manufacturing apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

The nonwoven fabric manufacturing apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.