JP7460278B2 - 廃水処理方法、及び廃水処理システム - Google Patents
廃水処理方法、及び廃水処理システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP7460278B2 JP7460278B2 JP2020068307A JP2020068307A JP7460278B2 JP 7460278 B2 JP7460278 B2 JP 7460278B2 JP 2020068307 A JP2020068307 A JP 2020068307A JP 2020068307 A JP2020068307 A JP 2020068307A JP 7460278 B2 JP7460278 B2 JP 7460278B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- treatment
- concentration
- mixed liquid
- nitrogen concentration
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 title claims description 79
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 160
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 155
- JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N ON=O.ON=O.ON=O.N Chemical compound ON=O.ON=O.ON=O.N JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 81
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 78
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 72
- 230000000802 nitrating effect Effects 0.000 claims description 34
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 28
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 22
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 18
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 18
- 239000011259 mixed solution Substances 0.000 claims description 12
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 6
- 238000007865 diluting Methods 0.000 claims description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 description 29
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 28
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 16
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 14
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 8
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 7
- 241001453382 Nitrosomonadales Species 0.000 description 4
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 3
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000000813 microbial effect Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 2
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000010840 domestic wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 244000144972 livestock Species 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 description 1
- 235000020681 well water Nutrition 0.000 description 1
- 239000002349 well water Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明は、アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理方法、及び廃水処理システムに関する。
近年、アンモニア性窒素が含まれる廃水の処理方法として、アナモックス（Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ：嫌気性アンモニア酸化）反応を利用した方法について、研究開発が進められている。アナモックス反応は、嫌気性アンモニア酸化細菌の働きによりアンモニア性窒素と亜硝酸性窒素とから、廃水中の窒素を除去する脱窒反応であり、予め廃水中の一部のアンモニア性窒素を亜硝酸化処理によって亜硝酸性窒素に変換した後に、アンモニアが電子供与体、亜硝酸が電子受容体として、１ＮＨ４
＋＋１．３２ＮＯ２
－＋０．０６６ＨＣＯ３
－＋０．１３Ｈ＋ → １．０２Ｎ２＋０．２６ＮＯ３
－＋０．０６６ＣＨ２Ｏ０．５Ｎ０．１５＋２．０３Ｈ２Ｏの反応式により脱窒する。アナモックス反応を利用した脱窒方法は、従来のアンモニアから亜硝酸、硝酸へと変換して脱窒する方法に対し、大量の酸素供給や電子供与体である有機物の添加を必要としないため、新たな汚泥の発生も抑えられ、経済的かつ効率的な窒素除去方法である。
アナモックス反応を利用した廃水方法のプロセスには、「全量亜硝酸化方式」と「部分亜硝酸化方式」とが一般に知られている。「全量亜硝酸化方式」は、処理前の廃水である原水の全量を、亜硝酸化反応が行われる槽（以下、亜硝酸化処理槽）へ供給し、原水に含まれるアンモニア性窒素の約半量を亜硝酸性窒素に変換し、アナモックス反応が行われる槽（以下、アナモックス処理槽）へ全量供給するものである。一方、「部分亜硝酸化方式」は、原水の約半分の量を亜硝酸化処理槽へ供給してアンモニア性窒素を亜硝酸性窒素に変換し、残りの原水と混合してアナモックス処理槽へ供給するものである（特許文献１）。
上記の何れの方式においても、安定した窒素除去性能を得るために、アナモックス処理槽へ供給する亜硝酸性窒素とアンモニア性窒素との濃度比率（〔ＮＯ２－Ｎ〕／〔ＮＨ４－Ｎ〕）が、適正な値となるように制御することが必要である。また、アナモックス反応は、ＮＯ２－Ｎ濃度が一定以上になると反応が阻害されることから、安定した窒素除去性能を保つために、アナモックス反応処理後の脱窒処理液の一部を原水槽に循環させて希釈することが行われている（特許文献２）。
上記特許文献１には、アナモックス処理槽に導入される、亜硝酸化処理水と未処理の廃水との混合液のアンモニアと亜硝酸とのモル比が約１：１～１．５（好ましくは約１：１．３２）となるように調整することが開示されている。しかしながら、アナモックス反応のための適正な濃度比率（〔ＮＯ２－Ｎ〕／〔ＮＨ４－Ｎ〕）は絶対値ではなく、水質性状やアナモックス細菌の状態によって変動するため、上記の比率一定制御では、アナモックス反応が適正に進行せず、安定した窒素除去性能を得ることができない虞がある。
また、上記特許文献２では、アンモニア脱窒処理水の一部を原水槽に循環し、希釈水として使用しており、亜硝酸化処理槽内の濃度比率（〔ＮＯ２－Ｎ〕／〔ＮＨ４－Ｎ〕）が１．３から外れたとき、亜硝酸化処理槽内の処理水のｐＨや曝気風量の調整が行われていることが開示されている。しかしながら、水質性状やアナモックス反応の状態によって、脱窒処理水に残留する亜硝酸性窒素やアンモニア性窒素が過多となった場合、上記濃度比率１．３を指標として亜硝酸化処理槽内のｐＨや曝気風量の調整を行うだけでは、常に適正なアナモックス反応を進行させることが困難となる虞がある。
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、適正な濃度比率（〔ＮＯ２－Ｎ〕／〔ＮＨ４－Ｎ〕）の値の被処理水を、アナモックス反応処理槽へ供給し、水質変動やアナモックス細菌の状態に影響されることなく、安定したアナモックス反応により優れた窒素除去性能を有する廃水処理方法、及び廃水処理システムを提供することを目的とする。
上記課題を解決するための本発明に係る廃水処理方法の特徴構成は、
アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理方法であって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液における亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整工程と、
前記濃度比率調整工程により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理工程と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正工程と、
を包含し、
前記制御目標値補正工程は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理方法であって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液における亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整工程と、
前記濃度比率調整工程により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理工程と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正工程と、
を包含し、
前記制御目標値補正工程は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
本構成の廃水処理方法によれば、原水と亜硝酸化処理水との混合液における濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つために濃度比率（Ｋ）を監視し、Ｋ値とＲ値とを照合させ、Ｋ値の変動に応じてＲ値を調整することにより、脱窒処理液に残留した亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及び／又はアンモニア性窒素濃度Ａ２が過多になった場合であっても、適正な濃度比率Ｒの混合液（被処理液）をアナモックス反応処理工程へと供給することができる。その結果、最適条件下でアナモックス反応を進行させることが可能となり、安定した窒素除去性能を得ることができる。また、Ｒ値とＫ値とが算出されることにより、適正な濃度比率の混合液が得られることから、混合液と脱窒処理液との夫々の亜硝酸性窒素濃度（Ｎ１、Ｎ２）とアンモニア性窒素濃度（Ａ１、Ａ２）のみを計測すればよく、濃度計測器の設置数を削減することができる。その結果、モニタリングの省力化、設備のコンパクト化とともに、コスト削減が可能となる。
本発明に係る廃水処理方法において、
前記制御目標値補正工程において、前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が所定範囲よりも下回ったときには、前記制御目標値を減少補正し、上回ったときには、前記制御目標値を増加補正することが好ましい。
前記制御目標値補正工程において、前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が所定範囲よりも下回ったときには、前記制御目標値を減少補正し、上回ったときには、前記制御目標値を増加補正することが好ましい。
本構成の廃水処理方法によれば、Ｋ／Ｒの値を演算することにより、Ｒ値の制御目標値を減少補正すればよいのか、それとも増加補正すればよいかが明確となるため、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量の自動制御が可能となる。具体的には、脱窒処理液中の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２が相対的に過多となった場合、Ｋ値が小さくなり、Ｒ値を小さくするように補正がなされる。Ｒ値（Ｎ１／Ａ１）を小さくするためには、混合液中のアンモニア性窒素Ａ１の濃度を相対的に大きくすればよく、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量を増加させる。一方、脱窒処理液中のアンモニア性窒素濃度Ａ２が相対的に過多となった場合は、Ｋ値が大きくなり、Ｒ値を大きくするように補正がなされる。Ｒ値（Ｎ１／Ａ１）を大きくするためには、混合液中の亜硝酸性窒素Ｎ１の濃度を相対的に大きくすればよく、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量を減少させる。その結果、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量が自動で制御され、適正な濃度比率の混合液（被処理水）をアナモックス反応処理工程に供給することができ、原水や脱窒処理液の水質性状が変動したり、アナモックス細菌の状態が変化したりしても、安定した窒素除去性能を得ることが可能となるとともに、モニタリングの省力化も可能となる。
本発明に係る廃水処理方法において、
アナモックス反応処理工程におけるＮＯ２－Ｎ濃度阻害が所定の範囲内におさまるように、前記混合液を希釈する混合液希釈工程を包含することが好ましい。
アナモックス反応処理工程におけるＮＯ２－Ｎ濃度阻害が所定の範囲内におさまるように、前記混合液を希釈する混合液希釈工程を包含することが好ましい。
本構成の廃水処理方法によれば、アナモックス反応はＮＯ２－Ｎ濃度がある一定以上になると、反応が阻害されるため、混合液を希釈することにより、アナモックス反応処理工程におけるＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防ぐことができる。
本発明に係る廃水処理方法において、
前記混合液希釈工程は、前記脱窒処理液を加えて希釈することが好ましい。
前記混合液希釈工程は、前記脱窒処理液を加えて希釈することが好ましい。
本構成の廃水処理方法によれば、脱窒処理液を加えて混合液を希釈することにより、アナモックス反応処理工程におけるＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防ぐことができる。また、脱窒処理液中に亜硝酸性窒素及び／又はアンモニア性窒素が残留した場合であっても、再度アナモックス反応処理することで、脱窒処理液に含まれる亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及び／又はアンモニア性窒素濃度Ａ２をさらに低減することができる。また、希釈水として脱窒処理液を使用することで、処理液全体の量を必要最低限に抑えることができるため、設備のコンパクト化やコスト削減が可能となる。
本発明に係る廃水処理方法において、
前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が０．８～１．２であることが好ましい。
前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が０．８～１．２であることが好ましい。
本構成の廃水処理方法によれば、Ｋ／Ｒの値が上記範囲内となるように設定することにより、Ｋ値が変動しても、Ｒ値がＫ値とほぼ同じ数値となるように目標制御値を設定して補正を行えばよく、補正が明確且つ簡略化される。具体的には、脱窒処理液中の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２が相対的に過多となり、例えば、Ｋ値が上記範囲外の０．７となったとき、Ｒ値が０．６～０．８になるように目標制御値を設定して補正すればよい。一方、脱窒処理液中のアンモニア性窒素濃度Ａ２が相対的に過多となり、例えば、Ｋ値が上記範囲外の１．４となったとき、Ｒ値を１．２～１．７となるように目標制御値を設定して補正すればよい。補正は、Ｋ／Ｒの値が上記範囲（０．８～１．２）内となるまで、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量を調整することにより行われる。その結果、亜硝酸化処理水と混合する原水の供給量が明確になり、自動制御が簡略化され、適正な濃度比率の混合液（被処理水）をアナモックス反応処理工程に供給することができ、原水や脱窒処理液の水質性状が変動したり、アナモックス細菌の状態が変化したりしても、安定した窒素除去性能を得ることが可能となるとともに、モニタリングの省力化も可能となる。
上記課題を解決するための本発明に係る廃水処理システムの特徴構成は、
アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理システムであって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液が貯留される混合液貯留槽と、
前記混合液貯留槽に貯留されている前記混合液の亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整手段と、
前記濃度比率調整手段により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理装置と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正手段と、
を備え、
前記制御目標値補正手段は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理システムであって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液が貯留される混合液貯留槽と、
前記混合液貯留槽に貯留されている前記混合液の亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整手段と、
前記濃度比率調整手段により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理装置と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正手段と、
を備え、
前記制御目標値補正手段は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
本構成の廃水処理システムによれば、原水と亜硝酸化処理液との混合液における濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように混合液を濃度比率調整手段によって調整し、調整後の混合液をアナモックス反応処理装置に供給し、アナモックス処理反応後の脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２とアンモニア性窒素濃度Ａ２、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１とアンモニア性窒素濃度Ａ１とから濃度比率（Ｋ）を演算し、Ｋ値とＲ値とを照合させ、Ｋ値の変動に応じてＲ値を制御目標値補正手段によって補正することにより、脱窒処理液に残留した亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及び／又はアンモニア性窒素濃度Ａ２が過多になった場合であっても、適正な濃度比率の混合液（被処理液）をアナモックス反応処理装置へと供給することができる。その結果、最適条件下でアナモックス反応を進行させることが可能となり、安定した窒素除去性能を得ることができる。また、Ｒ値とＫ値とが演算されることにより、適正な濃度比率の混合液が得られることから、混合液と脱窒処理液との夫々の亜硝酸性窒素濃度（Ｎ１、Ｎ２）とアンモニア性窒素濃度（Ａ１、Ａ２）のみを計測すればよく、濃度計測器の設置数を削減することができる。その結果、モニタリングの省力化、設備のコンパクト化とともに、コスト削減が可能となる。
本発明に係る廃水処理システムにおいて、
前記混合液貯留槽は、前記原水と前記亜硝酸化処理液とを混合して前記混合液が得られる第一槽と、前記混合液を適切な処理条件となるように調整する第二槽とを含むことが好ましい。
前記混合液貯留槽は、前記原水と前記亜硝酸化処理液とを混合して前記混合液が得られる第一槽と、前記混合液を適切な処理条件となるように調整する第二槽とを含むことが好ましい。
本構成の廃水処理システムによれば、混合液貯留槽を第一槽及び第二槽の複数の槽で構成することにより、第一槽においては、原水と亜硝酸化処理水との混合が十分になされ、第二槽においては、混合液を一定時間静置することによって溶存酸素が除去される。また、混合液を静置した状態であるため、亜硝酸性窒素濃度Ｎ１及びアンモニア性窒素濃度Ａ１の測定を正確に行うことができる。その結果、嫌気性アンモニア酸化反応であるアナモックス反応が好適条件下において進行することができる。
本発明に係る廃水処理システムにおいて、
前記混合液貯留槽に前記脱窒処理液を還流する脱窒処理液還流手段を備えることが好ましい。
前記混合液貯留槽に前記脱窒処理液を還流する脱窒処理液還流手段を備えることが好ましい。
本構成の廃水処理システムによれば、脱窒処理液を還流させて混合液を希釈することにより、ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防ぐことができるともに、脱窒処理液中に残留した亜硝酸性窒素及び／又はアンモニア性窒素を再度アナモックス反応によって処理することで、脱窒処理液に含まれる亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及び／又はアンモニア性窒素濃度Ａ２をさらに低減することができる。また、希釈水として脱窒処理液を使用することで、システム全体の処理液の量を必要最低限に抑えることができ、設備のコンパクト化やコスト削減が可能となる。
以下、本発明について、図面を参照しながら説明する。ただし、本発明は、以下に説明する実施形態や図面に記載される構成に限定されることは意図しない。
＜廃水処理システムの概略構成＞
図１に示される廃水処理システム１は、部分亜硝酸化方式の原水をバイパス供給する廃水処理システムであり、第一原水供給経路２から流入する原水に含まれるアンモニア性窒素を亜硝酸性窒素に変換する亜硝酸化処理槽２０と、第一原水供給経路２から分岐する原水バイパス供給経路３から流入する原水と亜硝酸化処理槽２０からの亜硝酸化処理水４とを混合し、アナモックス処理反応が適正に進行する条件となるように混合液５が調整される混合液貯留槽３０と、アナモックス反応を利用して窒素を除去するアナモックス反応処理装置４０と、アナモックス反応後の脱窒処理液６を貯留する処理水槽５０と、マイクロコンピュータやその周辺機器等からなる制御装置１００とを備えて構成される。混合液貯留槽３０における後述する第二槽３２には、亜硝酸性窒素濃度Ｎ１を計測する第一亜硝酸性窒素濃度計測器９と、アンモニア性窒素濃度Ａ１を計測する第一アンモニア性窒素濃度計測器１０とが備え付けられている。処理水槽５０には、亜硝酸性窒素濃度Ｎ２を計測する第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１と、アンモニア性窒素濃度Ａ２を計測する第二アンモニア性窒素濃度計測器１２とが備え付けられている。また、制御装置１００においては、濃度Ｎ１、Ｎ２、Ａ１、及びＡ２から演算されたＫ値（（Ｎ１－Ｎ２）／（Ａ１－Ａ２））の変動に応じて、濃度比率（Ｒ＝Ｎ１／Ａ１）が後述する補正後の所定の制御目標値を保つように、原水バイパス供給経路３に設けられた第一流量調整弁１３に制御信号を送ることで、混合液貯留槽３０における後述する第一槽３１への原水バイパス供給量の調整が行われている。また、制御装置１００は、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９によって計測される亜硝酸性窒素濃度Ｎ１を監視し、アナモックス濃度阻害を防止するために、後述する第二槽３２と処理水槽５０との間に設けられる脱窒処理液還流経路８に備えられた第二流量調整弁１４に制御信号を送ることで、希釈水（脱窒処理液６）の還流量を制御している。なお、廃水の性状によって、有機物除去や浮遊物除去のため、高分子凝集剤等を用いた前処理工程を設けてもよい（図示せず）。以下、廃水処理システム１を構成する各槽及び各装置について説明する。
図１に示される廃水処理システム１は、部分亜硝酸化方式の原水をバイパス供給する廃水処理システムであり、第一原水供給経路２から流入する原水に含まれるアンモニア性窒素を亜硝酸性窒素に変換する亜硝酸化処理槽２０と、第一原水供給経路２から分岐する原水バイパス供給経路３から流入する原水と亜硝酸化処理槽２０からの亜硝酸化処理水４とを混合し、アナモックス処理反応が適正に進行する条件となるように混合液５が調整される混合液貯留槽３０と、アナモックス反応を利用して窒素を除去するアナモックス反応処理装置４０と、アナモックス反応後の脱窒処理液６を貯留する処理水槽５０と、マイクロコンピュータやその周辺機器等からなる制御装置１００とを備えて構成される。混合液貯留槽３０における後述する第二槽３２には、亜硝酸性窒素濃度Ｎ１を計測する第一亜硝酸性窒素濃度計測器９と、アンモニア性窒素濃度Ａ１を計測する第一アンモニア性窒素濃度計測器１０とが備え付けられている。処理水槽５０には、亜硝酸性窒素濃度Ｎ２を計測する第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１と、アンモニア性窒素濃度Ａ２を計測する第二アンモニア性窒素濃度計測器１２とが備え付けられている。また、制御装置１００においては、濃度Ｎ１、Ｎ２、Ａ１、及びＡ２から演算されたＫ値（（Ｎ１－Ｎ２）／（Ａ１－Ａ２））の変動に応じて、濃度比率（Ｒ＝Ｎ１／Ａ１）が後述する補正後の所定の制御目標値を保つように、原水バイパス供給経路３に設けられた第一流量調整弁１３に制御信号を送ることで、混合液貯留槽３０における後述する第一槽３１への原水バイパス供給量の調整が行われている。また、制御装置１００は、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９によって計測される亜硝酸性窒素濃度Ｎ１を監視し、アナモックス濃度阻害を防止するために、後述する第二槽３２と処理水槽５０との間に設けられる脱窒処理液還流経路８に備えられた第二流量調整弁１４に制御信号を送ることで、希釈水（脱窒処理液６）の還流量を制御している。なお、廃水の性状によって、有機物除去や浮遊物除去のため、高分子凝集剤等を用いた前処理工程を設けてもよい（図示せず）。以下、廃水処理システム１を構成する各槽及び各装置について説明する。
〔亜硝酸化処理槽〕
亜硝酸化処理槽２０は、亜硝酸化細菌（好気性アンモニア酸化細菌）を担持した固定床式担体２１を備えており、原水が第一原水供給経路２から供給されると、亜硝酸化細菌により、原水中のアンモニア性窒素が亜硝酸性窒素に酸化される。本実施形態において、亜硝酸化処理槽２０には、亜硝酸化細菌を例えば網状物や不織布等に担持した固定床式担体２１が備え付けられているが、この固定床式担体２１の他、活性汚泥（浮遊生物）、流動床式担体（微生物固定化担体）を使用してもよく、これらを併用してもよい。また、水質性状等の処理条件の変化に応じて、曝気量、水温、ｐＨの調整が行われてもよい。亜硝酸化処理槽２０内の処理水の溶存酸素量は０～２ｍｇ／Ｌ、水温は３０～３５℃、ｐＨは６．０～８．０に調整されることが好ましい。また、アンモニア性窒素から亜硝酸性窒素への変換率は７５％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましい。
亜硝酸化処理槽２０は、亜硝酸化細菌（好気性アンモニア酸化細菌）を担持した固定床式担体２１を備えており、原水が第一原水供給経路２から供給されると、亜硝酸化細菌により、原水中のアンモニア性窒素が亜硝酸性窒素に酸化される。本実施形態において、亜硝酸化処理槽２０には、亜硝酸化細菌を例えば網状物や不織布等に担持した固定床式担体２１が備え付けられているが、この固定床式担体２１の他、活性汚泥（浮遊生物）、流動床式担体（微生物固定化担体）を使用してもよく、これらを併用してもよい。また、水質性状等の処理条件の変化に応じて、曝気量、水温、ｐＨの調整が行われてもよい。亜硝酸化処理槽２０内の処理水の溶存酸素量は０～２ｍｇ／Ｌ、水温は３０～３５℃、ｐＨは６．０～８．０に調整されることが好ましい。また、アンモニア性窒素から亜硝酸性窒素への変換率は７５％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましい。
〔混合液貯留槽〕
混合液貯留槽３０は、第一槽３１と第二槽３２とから構成される。第一槽３１では、原水バイパス供給経路３から供給される原水と、亜硝酸化処理槽２０からの亜硝酸化処理水４とが混合される。第二槽３２では、第一槽３１からオーバーフローした混合液が５分以上静置されることで溶存酸素が除去される。また、第二槽３２では、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９によって亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が計測されるとともに、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０によってアンモニア性窒素濃度Ａ１が計測され、計測値が制御装置１００に送られると、濃度比率Ｒ（Ｎ１／Ａ１）が演算され、算出される濃度比率Ｒの値が、アナモックス反応処理装置４０において行われるアナモックス反応にとって最適な濃度比率（制御目標値）となるように、第一流量調整弁１３へ制御信号が送られる。混合液貯留槽３０（第二槽３２）内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は、５０～２５０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は５０～２５０ｍｇ／Ｌの範囲内で変動する。なお、第二槽３２では、必要に応じて水温やｐＨの調整が行われてもよい。図１の混合液貯留槽３０には、第一槽３１と第二槽３２とから構成されるように図示しているが、溶存酸素をさらに除去するための脱気槽を設けてもよい。第二槽３２において、混合液を一定時間、静置しておいても溶存酸素は除去されるが、脱気槽を設けることで、亜硝酸化処理水中の硝化細菌や希釈水中に含まれる一般細菌によって、溶存酸素がより低減されるため、脱気をより速く確実に進めることができる。そのため、混合液中の溶存酸素をほぼ完全に除去することができ、嫌気性細菌であるアナモックス細菌にとって、より適切な条件となり、さらに安定した窒素除去性能が得られる。
混合液貯留槽３０は、第一槽３１と第二槽３２とから構成される。第一槽３１では、原水バイパス供給経路３から供給される原水と、亜硝酸化処理槽２０からの亜硝酸化処理水４とが混合される。第二槽３２では、第一槽３１からオーバーフローした混合液が５分以上静置されることで溶存酸素が除去される。また、第二槽３２では、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９によって亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が計測されるとともに、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０によってアンモニア性窒素濃度Ａ１が計測され、計測値が制御装置１００に送られると、濃度比率Ｒ（Ｎ１／Ａ１）が演算され、算出される濃度比率Ｒの値が、アナモックス反応処理装置４０において行われるアナモックス反応にとって最適な濃度比率（制御目標値）となるように、第一流量調整弁１３へ制御信号が送られる。混合液貯留槽３０（第二槽３２）内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は、５０～２５０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は５０～２５０ｍｇ／Ｌの範囲内で変動する。なお、第二槽３２では、必要に応じて水温やｐＨの調整が行われてもよい。図１の混合液貯留槽３０には、第一槽３１と第二槽３２とから構成されるように図示しているが、溶存酸素をさらに除去するための脱気槽を設けてもよい。第二槽３２において、混合液を一定時間、静置しておいても溶存酸素は除去されるが、脱気槽を設けることで、亜硝酸化処理水中の硝化細菌や希釈水中に含まれる一般細菌によって、溶存酸素がより低減されるため、脱気をより速く確実に進めることができる。そのため、混合液中の溶存酸素をほぼ完全に除去することができ、嫌気性細菌であるアナモックス細菌にとって、より適切な条件となり、さらに安定した窒素除去性能が得られる。
混合液貯留槽３０では、アナモックス反応のＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が測定され、制御装置１００では、Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌを越えないか常に監視がなされている。Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌを越えると、制御装置１００から第二流量調整弁１４に制御信号が送られ、混合液貯留槽３０に希釈水の供給がなされる。希釈水としては、後述のアナモックス反応処理後の脱窒処理液６が循環供給される他、水道水や地下水、雨水、井戸水等を用いてもよい。図１に示す実施形態では、制御装置１００において、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９で計測されたＮ１が２５０ｍｇ／Ｌを超えていると判断されると、脱窒処理液還流経路８の第二流量調整弁１４を開き、且つ流量を制御する制御信号が送られ、Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満になるまで脱窒処理液６が混合液貯留槽３０（第二槽３２）に還流される。
〔アナモックス反応処理装置〕
アナモックス反応処理装置４０には、アナモックス細菌（嫌気性アンモニア酸化細菌）を担持した固定床式担体４１が備え付けられており、混合液貯留槽３０から供給された混合液５をアナモックス反応処理することにより、脱窒反応が行われる。本実施形態において、アナモックス反応処理装置４０には、アナモックス細菌（嫌気性アンモニア酸化細菌）を例えば網状物や不織布等に担持した固定床式担体４１が備え付けられているが、この固定床式担体４１の他、活性汚泥（浮遊生物）、流動床式担体（微生物固定化担体）を使用してもよく、これらを併用してもよい。また、使用する担体の形状としては、例えば球形や四角形、円筒形等が挙げられ、担体として表面に微細孔を多く有するもの、内部中空であるスポンジ、表面に無数の凹凸を有するものがアナモックス細菌の付着固定が速く、短期間で高い脱窒性能が得られる。アナモックス反応は、窒素転換率（アナモックス反応による硝酸の生成を除くアンモニア性窒素と亜硝酸性窒素との除去率）が７５％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましい。
アナモックス反応処理装置４０には、アナモックス細菌（嫌気性アンモニア酸化細菌）を担持した固定床式担体４１が備え付けられており、混合液貯留槽３０から供給された混合液５をアナモックス反応処理することにより、脱窒反応が行われる。本実施形態において、アナモックス反応処理装置４０には、アナモックス細菌（嫌気性アンモニア酸化細菌）を例えば網状物や不織布等に担持した固定床式担体４１が備え付けられているが、この固定床式担体４１の他、活性汚泥（浮遊生物）、流動床式担体（微生物固定化担体）を使用してもよく、これらを併用してもよい。また、使用する担体の形状としては、例えば球形や四角形、円筒形等が挙げられ、担体として表面に微細孔を多く有するもの、内部中空であるスポンジ、表面に無数の凹凸を有するものがアナモックス細菌の付着固定が速く、短期間で高い脱窒性能が得られる。アナモックス反応は、窒素転換率（アナモックス反応による硝酸の生成を除くアンモニア性窒素と亜硝酸性窒素との除去率）が７５％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましい。
〔処理水槽〕
処理水槽５０には、アナモックス反応処理が行われた後に生成する脱窒処理液６が貯留され、混合液の希釈水として使用される。処理水槽５０内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は、０～５０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は０～５０ｍｇ／Ｌの範囲内で変動する。そのため、混合液の希釈水として使用する場合、脱窒処理液６の亜硝酸性窒素及び／又はアンモニア性窒素が過多に残留していると、混合液貯留槽３０内の処理水の実測値と理論値とに誤差が生じる。その誤差を修正するために、脱窒処理液６の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及びアンモニア性窒素濃度Ａ２が、それぞれ第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１及び第二アンモニア性窒素濃度計測器１２によって計測され、混合液貯留槽３０内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１とアンモニア性窒素濃度Ａ１との差分から、濃度比率Ｋを演算し（下記式（１））、Ｒ値とＫ値とが制御装置１００において照合される。Ｋ／Ｒの値が例えば０．８～１．２の範囲外となった場合、Ｒ値の制御目標値を補正し、Ｒ値が補正後の制御目標値に一致するように、原水バイパス供給経路３に備えられた第一流量調整弁１３に制御装置１００から制御信号が送られ、原水の供給量が自動で制御される。なお、流量調整弁は、原水バイパス供給経路３のみならず、第一原水供給経路２に設けてもよく、亜硝酸化処理槽２０への原水供給量を制御することでＲ値を調整してもよい（図示せず）。
処理水槽５０には、アナモックス反応処理が行われた後に生成する脱窒処理液６が貯留され、混合液の希釈水として使用される。処理水槽５０内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は、０～５０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は０～５０ｍｇ／Ｌの範囲内で変動する。そのため、混合液の希釈水として使用する場合、脱窒処理液６の亜硝酸性窒素及び／又はアンモニア性窒素が過多に残留していると、混合液貯留槽３０内の処理水の実測値と理論値とに誤差が生じる。その誤差を修正するために、脱窒処理液６の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２及びアンモニア性窒素濃度Ａ２が、それぞれ第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１及び第二アンモニア性窒素濃度計測器１２によって計測され、混合液貯留槽３０内の処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１とアンモニア性窒素濃度Ａ１との差分から、濃度比率Ｋを演算し（下記式（１））、Ｒ値とＫ値とが制御装置１００において照合される。Ｋ／Ｒの値が例えば０．８～１．２の範囲外となった場合、Ｒ値の制御目標値を補正し、Ｒ値が補正後の制御目標値に一致するように、原水バイパス供給経路３に備えられた第一流量調整弁１３に制御装置１００から制御信号が送られ、原水の供給量が自動で制御される。なお、流量調整弁は、原水バイパス供給経路３のみならず、第一原水供給経路２に設けてもよく、亜硝酸化処理槽２０への原水供給量を制御することでＲ値を調整してもよい（図示せず）。
図２に示される廃水処理システム１’は、本発明の別実施形態である。なお、この図２に示される廃水処理システム１’において、図１に示される廃水処理システム１と同一又は同様のものについては、図に同一符号を付すに留めてその詳細な説明を省略することとし、以下においては、図２に示される廃水処理システム１’に特有の部分を中心に説明することとする。当該廃水処理システム１’は、第一原水供給経路２とは別の第二原水供給経路１５を備え、バイパス方式ではない廃水処理システムである。この廃水処理システム１’においては、Ｋ値（（Ｎ１－Ｎ２）／（Ａ１－Ａ２））の変動に応じて、濃度比率（Ｒ＝Ｎ１／Ａ１）が後述する補正後の所定の制御目標値を保つように、第二原水供給経路１５に設けられた第三流量調整弁１６に制御信号を送り、混合液貯留槽３０における第一槽３１への原水の供給量の調整が行われる。当該実施形態は、バイパス方式ではないため、第二原水供給経路１５からの原水の供給量を制御して増減させても、第一原水供給経路２からの原水の供給量を一定とすることも可能である。なお、流量調整弁は、第二原水供給経路１５のみならず、第一原水供給経路２に設けてもよく、亜硝酸化処理槽２０への原水供給量を調整することでＲ値を調整してもよい（図示せず）。
〔濃度比率調整手段〕
図１に示される一実施形態の廃水処理システム１において、原水バイパス供給経路３、第一流量調整弁１３、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「濃度比率調整手段」に相当する。一方、図２に示される別実施形態の廃水処理システム１’において、第二原水供給経路１５、第三流量調整弁１６、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「濃度比率調整手段」に相当する。
図１に示される一実施形態の廃水処理システム１において、原水バイパス供給経路３、第一流量調整弁１３、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「濃度比率調整手段」に相当する。一方、図２に示される別実施形態の廃水処理システム１’において、第二原水供給経路１５、第三流量調整弁１６、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「濃度比率調整手段」に相当する。
〔制御目標値補正手段〕
上記の廃水処理システム１、１’において、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１、第二アンモニア性窒素濃度計測器１２、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「制御目標値補正手段」に相当する。
上記の廃水処理システム１、１’において、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、第一アンモニア性窒素濃度計測器１０、第二亜硝酸性窒素濃度計測器１１、第二アンモニア性窒素濃度計測器１２、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「制御目標値補正手段」に相当する。
〔脱窒処理液還流手段〕
上記の廃水処理システム１、１’において、脱窒処理液還流経路８、第二流量調整弁１４、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「脱窒処理液還流手段」に相当する。
上記の廃水処理システム１、１’において、脱窒処理液還流経路８、第二流量調整弁１４、第一亜硝酸性窒素濃度計測器９、及び制御装置１００を含む構成が、本発明の「脱窒処理液還流手段」に相当する。
＜廃水処理方法＞
図３は、本発明の廃水処理方法のフローチャートである。図３中に示す記号「Ｓ」はステップを意味する。廃水処理方法は、濃度比率調整工程と、アナモックス反応処理工程と、制御目標値補正工程とを包含する。以下、廃水処理方法の各工程をステップ毎に説明する。
図３は、本発明の廃水処理方法のフローチャートである。図３中に示す記号「Ｓ」はステップを意味する。廃水処理方法は、濃度比率調整工程と、アナモックス反応処理工程と、制御目標値補正工程とを包含する。以下、廃水処理方法の各工程をステップ毎に説明する。
［濃度比率調整工程］
濃度比率調整工程（Ｓ１）では、被処理液がアナモックス反応にとって適正な条件となるように、アナモックス反応処理工程前の被処理液（混合液）の濃度比率Ｒを調整する工程である。この調整は、後述する制御目標値補正工程において得られる制御目標値とＲ値とが一致するように、混合液への原水供給量を増加又は減少させることにより行われる。
濃度比率調整工程（Ｓ１）では、被処理液がアナモックス反応にとって適正な条件となるように、アナモックス反応処理工程前の被処理液（混合液）の濃度比率Ｒを調整する工程である。この調整は、後述する制御目標値補正工程において得られる制御目標値とＲ値とが一致するように、混合液への原水供給量を増加又は減少させることにより行われる。
［アナモックス反応処理工程］
アナモックス反応処理工程（Ｓ２）では、濃度比率調整工程において調整された混合液が供給され、適正かつ安定したアナモックス反応が進行する。アナモックス反応処理工程では、アンモニアが電子供与体、亜硝酸が電子受容体として、１ＮＨ４ ＋＋１．３２ＮＯ２ －＋０．０６６ＨＣＯ３ －＋０．１３Ｈ＋ → １．０２Ｎ２＋０．２６ＮＯ３ －＋０．０６６ＣＨ２Ｏ０．５Ｎ０．１５＋２．０３Ｈ２Ｏの反応式により脱窒が行われる。
アナモックス反応処理工程（Ｓ２）では、濃度比率調整工程において調整された混合液が供給され、適正かつ安定したアナモックス反応が進行する。アナモックス反応処理工程では、アンモニアが電子供与体、亜硝酸が電子受容体として、１ＮＨ４ ＋＋１．３２ＮＯ２ －＋０．０６６ＨＣＯ３ －＋０．１３Ｈ＋ → １．０２Ｎ２＋０．２６ＮＯ３ －＋０．０６６ＣＨ２Ｏ０．５Ｎ０．１５＋２．０３Ｈ２Ｏの反応式により脱窒が行われる。
［制御目標値補正工程］
制御目標値補正工程（Ｓ３）では、濃度Ｎ１、Ｎ２、Ａ１、及びＡ２により演算されたＲ値、Ｋ値、及びＫ／Ｒにより、Ｒ値の制御目標値が必要に応じて補正され、水質性状の変動やアナモックス細菌の状況に応じた調整が行われる。
制御目標値補正工程（Ｓ３）では、濃度Ｎ１、Ｎ２、Ａ１、及びＡ２により演算されたＲ値、Ｋ値、及びＫ／Ｒにより、Ｒ値の制御目標値が必要に応じて補正され、水質性状の変動やアナモックス細菌の状況に応じた調整が行われる。
図４は、本発明の廃水処理システムの制御装置１００における処理のフローチャートである。図４中に示す記号「Ｓ」はステップを意味する。以下、各工程をステップ毎に説明する。制御装置１００における処理は所定サイクルタイム毎に実行される。
処理前の原水と亜硝酸化処理水４との混合液５における亜硝酸性窒素濃度Ｎ１とアンモニア性窒素濃度Ａ１との濃度と、脱窒処理液６における亜硝酸性窒素濃度Ｎ２とアンモニア性窒素濃度Ａ２との濃度とが測定される（Ｓ１１）。次に、Ｎ１とＡ１との値から濃度比率（Ｒ）が演算され（Ｓ１２）、Ｎ１とＮ２、Ａ１とＡ２との差分比（下記式（１））から濃度比率（Ｋ）が演算される（Ｓ１２）。また、Ｋ／Ｒの値も演算される（Ｓ１２）。
ステップＳ１２において演算されたＫ／Ｒの値に基づいて、Ｒ値の制御目標値が必要に応じて補正される。まず、Ｋ／Ｒが０．８～１．２の範囲内であるか否かが判断され（Ｓ１３）、範囲内であればＲ値の制御目標値の補正は行われず終了する（Ｓ１３：Ｙｅｓ）。Ｋ／Ｒが上記範囲外であり（Ｓ１３：Ｎｏ）、Ｋ／Ｒが０．８未満であれば（Ｓ１４：Ｙｅｓ）、Ｒ値の制御目標値を減少する補正が行われる（Ｓ１５）。具体的には、Ｋ／Ｒの値が０．８未満となると、Ｋ値がＲ値に対して小さいため、Ｋ／Ｒの値が０．８～１．２となるように、Ｒ値を小さくしてＫ値に近づける必要がある。この場合、Ｒ値が減少補正後の制御目標値に一致するように、混合液貯留槽３０の第一槽３１への原水供給量を増加させる（Ｓ１６）。亜硝酸化処理水４と混合する原水の供給量を増加させることで、混合液貯留槽３０に流入する原水の量が増加する一方で、亜硝酸化処理水槽２０に流入する原水の量が減少する（図１の廃水処理システム１の場合）、又は一定である（図２の廃水処理システム１’の場合）ので、混合液５の硝酸性窒素濃度Ｎ１が相対的に減少する一方で、アンモニア性窒素濃度Ａ１が相対的に増加し、Ｒ値を小さくすることができる。このように原水供給量の調整が行われると、一定時間経過後に、再度濃度Ｎ１、Ａ１、Ｎ２、及びＡ２の濃度が測定され（Ｓ１１）、Ｒ値、Ｋ値、Ｋ／Ｒの値が演算され（Ｓ１２）、Ｋ／Ｒが０．８～１．２の範囲内となって（Ｓ１３：Ｙｅｓ）、制御目標値の補正が終了するまで調整が行われる。
一方、Ｋ／Ｒが０．８未満でない、つまり１．２を越えると（Ｓ１４：Ｎｏ）、Ｒ値の制御目標値を増加する補正が行われる（Ｓ１７）。具体的には、Ｋ／Ｒの値が１．２を超えると、Ｋ値がＲ値に対して大きいため、Ｋ／Ｒの値が０．８～１．２となるように、Ｒ値を大きくしてＫ値に近づける必要がある。この場合、Ｒ値が増加補正後の制御目標値に一致するように、混合液貯留槽３０の第一槽３１への原水供給量を減少させる（Ｓ１８）。亜硝酸化処理水４と混合する原水の供給量を減少させることで、混合液貯留槽３０に流入する原水の量が減少する一方で、亜硝酸化処理水槽２０に流入する原水の量が増加する（図１の廃水処理システム１の場合）、又は一定である（図２の廃水処理システム１’の場合）ので、混合液５の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が相対的に増加する一方で、アンモニア性窒素濃度Ａ１が相対的に減少し、Ｒ値を大きくすることができる。このように原水供給量の調整が行われると、一定時間経過後に、再度濃度Ｎ１、Ａ１、Ｎ２、及びＡ２の濃度が測定され（Ｓ１１）、Ｒ値、Ｋ値、Ｋ／Ｒの値が演算され（Ｓ１２）、Ｋ／Ｒが０．８～１．２の範囲内となって（Ｓ１３：Ｙｅｓ）、制御目標値の補正が終了するまで調整が行われる。
本発明の廃水処理システムを用いて廃水処理試験を実施した。
〔実施例１〕
廃水処理施設で発生した廃水を処理対象の原水とした。廃水処理試験は、部分亜硝酸化処理工程とアナモックス反応処理工程により、バイパス方式により行った。部分亜硝酸化処理工程は、亜硝酸化細菌を担持させた固定床式担体を使用して行った。また、アナモックス反応処理工程は、アナモックス細菌を担持させた固定床式担体を使用して行った。亜硝酸化処理槽では、処理水がｐＨ７．８、水温３５℃、溶存酸素量が０．５ｍｇ／Ｌ以上となるように曝気量を自動で制御した。次に、原水をバイパス供給し、亜硝酸化処理水と混合したところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１００ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１００ｍｇ／Ｌであり、濃度比率Ｒは１．０であった。また、アナモックス反応処理後の脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は１０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は４０ｍｇ／Ｌであった。Ｋ値を算出したところ１．５であり、Ｋ／Ｒが１．５であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を減少させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を増加させた。
廃水処理施設で発生した廃水を処理対象の原水とした。廃水処理試験は、部分亜硝酸化処理工程とアナモックス反応処理工程により、バイパス方式により行った。部分亜硝酸化処理工程は、亜硝酸化細菌を担持させた固定床式担体を使用して行った。また、アナモックス反応処理工程は、アナモックス細菌を担持させた固定床式担体を使用して行った。亜硝酸化処理槽では、処理水がｐＨ７．８、水温３５℃、溶存酸素量が０．５ｍｇ／Ｌ以上となるように曝気量を自動で制御した。次に、原水をバイパス供給し、亜硝酸化処理水と混合したところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１００ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１００ｍｇ／Ｌであり、濃度比率Ｒは１．０であった。また、アナモックス反応処理後の脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は１０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は４０ｍｇ／Ｌであった。Ｋ値を算出したところ１．５であり、Ｋ／Ｒが１．５であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を減少させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を増加させた。
〔実施例２〕
実施例１と同様の廃水処理試験を別の水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は７０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１５ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に還流させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１６５ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１０８ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．５２であった。Ｋ値を算出したところ１．０２であり、Ｋ／Ｒが０．６７であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を増加させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を減少させた。
実施例１と同様の廃水処理試験を別の水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は７０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１５ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に還流させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１６５ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１０８ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．５２であった。Ｋ値を算出したところ１．０２であり、Ｋ／Ｒが０．６７であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を増加させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を減少させた。
〔実施例３〕
実施例１と同様の廃水処理試験を別の水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は２０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は６０ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に循環させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１４０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１３０ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．０８であった。Ｋ値を算出したところ１．７１であり、Ｋ／Ｒが１．５８であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を減少させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を増加させた。
実施例１と同様の廃水処理試験を別の水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は２０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は６０ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に循環させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１４０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１３０ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．０８であった。Ｋ値を算出したところ１．７１であり、Ｋ／Ｒが１．５８であったため、Ｒ値が制御目標値に近づくまで原水のバイパス供給量を減少させ、当該分の亜硝酸化処理水槽への原水供給量を増加させた。
〔比較例１〕
実施例２と同様の廃水処理試験を同じ水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は７０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１５ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に循環させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１６５ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１０８ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．５２であった。Ｋ値を算出したところ、１．０２であった。原水のバイパス供給量を調整することなく、原水と亜硝酸化処理水を１：１の割合で混合し、混合液貯留槽に供給し続けた。
実施例２と同様の廃水処理試験を同じ水質の廃水を処理対象の原水としたところ、混合液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は２６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は２００ｍｇ／Ｌであり、脱窒処理水の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は７０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１５ｍｇ／Ｌであった。ＮＯ２－Ｎ濃度阻害を防止するために、脱窒処理液を希釈水として亜硝酸性窒素濃度Ｎ１が２５０ｍｇ／Ｌ未満となるように混合液に循環させた。希釈後の亜硝酸性窒素濃度Ｎ１は１６５ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ１は１０８ｍｇ／Ｌであり、混合液の濃度比率Ｒは１．５２であった。Ｋ値を算出したところ、１．０２であった。原水のバイパス供給量を調整することなく、原水と亜硝酸化処理水を１：１の割合で混合し、混合液貯留槽に供給し続けた。
実施例１において、Ｒ値の補正後、脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は１０ｍｇ／Ｌであり、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１５ｍｇ／Ｌにまで低減された。実施例２においては、Ｒ値の補正後、脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は３７ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は８ｍｇ／Ｌにまで低減されていた。実施例３においては、Ｒ値の補正後、脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は１５ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は２５ｍｇ／Ｌにまで低減されていた。一方、比較例１においては、脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は６０ｍｇ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度Ａ２は１０ｍｇ／Ｌ残留しており、アナモックス反応が適正に進行していなかった。
〔試験例〕
実施例とは別の水質の廃水を処理対象の原水として、実施例１～３と同様の廃水処理試験を実施した。廃水処理試験では、１～８日目のＮ１、Ｎ２、Ａ１、Ａ２を測定し、これらの測定値からＫ値、Ｒ値、及びＫ／Ｒ値を求めた。試験結果を下記の表１、及び図５のグラフに示す。
実施例とは別の水質の廃水を処理対象の原水として、実施例１～３と同様の廃水処理試験を実施した。廃水処理試験では、１～８日目のＮ１、Ｎ２、Ａ１、Ａ２を測定し、これらの測定値からＫ値、Ｒ値、及びＫ／Ｒ値を求めた。試験結果を下記の表１、及び図５のグラフに示す。
廃水処理試験において、８日間に亘ってＫ／Ｒ値は１．００～１．０９の範囲内であり、脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度Ｎ２は２４ｍｇ／Ｌ以下、アンモニア性窒素濃度Ａ２は２６ｍｇ／Ｌに保たれていた。本発明に係る廃水処理方法、及び廃水処理システムにより、アナモックス反応が適正に進行し、アンモニア性窒素を含有する廃水の安定的な浄化が確認された。
本発明の廃水処理方法、及び廃水処理システムは、産業廃水、畜産廃水、家庭排水、下水等の廃水を処理し、浄化する用途において利用可能である。
１、１’ 廃水処理システム
２ 第一原水供給経路
３ 原水バイパス供給経路
４ 亜硝酸化処理水
５ 混合液
６ 脱窒処理液
８ 脱窒処理液還流経路
９ 第一亜硝酸性窒素濃度計測器
１０ 第一アンモニア性窒素濃度計測器
１１ 第二亜硝酸性窒素濃度計測器
１２ 第二アンモニア性窒素濃度計測器
１３ 第一流量調整弁
１４ 第二流量調整弁
１５ 第二原水供給経路
１６ 第三流量調整弁
２０ 亜硝酸化処理槽
２１ 固定床式担体
３０ 混合液貯留槽
３１ 第一槽
３２ 第二槽
４０ アナモックス反応処理装置
４１ 固定床式担体
５０ 処理水槽
１００ 制御装置
２ 第一原水供給経路
３ 原水バイパス供給経路
４ 亜硝酸化処理水
５ 混合液
６ 脱窒処理液
８ 脱窒処理液還流経路
９ 第一亜硝酸性窒素濃度計測器
１０ 第一アンモニア性窒素濃度計測器
１１ 第二亜硝酸性窒素濃度計測器
１２ 第二アンモニア性窒素濃度計測器
１３ 第一流量調整弁
１４ 第二流量調整弁
１５ 第二原水供給経路
１６ 第三流量調整弁
２０ 亜硝酸化処理槽
２１ 固定床式担体
３０ 混合液貯留槽
３１ 第一槽
３２ 第二槽
４０ アナモックス反応処理装置
４１ 固定床式担体
５０ 処理水槽
１００ 制御装置
Claims (8)
- アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理方法であって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液における亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整工程と、
前記濃度比率調整工程により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理工程と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正工程と、
を包含し、
前記制御目標値補正工程は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
- 前記制御目標値補正工程において、前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が所定範囲よりも下回ったときには、前記制御目標値を減少補正し、上回ったときには、前記制御目標値を増加補正する請求項１に記載の廃水処理方法。
- アナモックス反応処理工程におけるＮＯ２－Ｎ濃度阻害が所定の範囲内におさまるように、前記混合液を希釈する混合液希釈工程を包含する請求項１又は２に記載の廃水処理方法。
- 前記混合液希釈工程は、前記脱窒処理液を加えて希釈する請求項３に記載の廃水処理方法。
- 前記濃度比率（Ｋ）を前記濃度比率（Ｒ）で除した値が０．８～１．２である請求項１～４の何れか一項に記載の廃水処理方法。
- アンモニア性窒素を含有する廃水を浄化する廃水処理システムであって、
処理前の廃水である原水と、前記原水を亜硝酸化処理して得られる亜硝酸化処理液との混合液が貯留される混合液貯留槽と、
前記混合液貯留槽に貯留されている前記混合液の亜硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比率（Ｒ）を所定の制御目標値に保つように調整する濃度比率調整手段と、
前記濃度比率調整手段により前記濃度比率（Ｒ）が調整された前記混合液をアナモックス反応により脱窒して脱窒処理液とするアナモックス反応処理装置と、
処理条件に応じて前記制御目標値を補正する制御目標値補正手段と、
を備え、
前記制御目標値補正手段は、前記混合液の亜硝酸性窒素濃度をＮ１とし、前記脱窒処理液の亜硝酸性窒素濃度をＮ２とし、前記混合液のアンモニア性窒素濃度をＡ１とし、前記脱窒処理液のアンモニア性窒素濃度をＡ２としたとき、下記式（１）：
- 前記混合液貯留槽は、前記原水と前記亜硝酸化処理液とを混合して前記混合液が得られる第一槽と、前記混合液を適切な処理条件となるように調整する第二槽とを含む請求項６に記載の廃水処理システム。
- 前記混合液貯留槽に前記脱窒処理液を還流する脱窒処理液還流手段を備える請求項６又は７に記載の廃水処理システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020068307A JP7460278B2 (ja) | 2020-04-06 | 2020-04-06 | 廃水処理方法、及び廃水処理システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020068307A JP7460278B2 (ja) | 2020-04-06 | 2020-04-06 | 廃水処理方法、及び廃水処理システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021164898A JP2021164898A (ja) | 2021-10-14 |
| JP7460278B2 true JP7460278B2 (ja) | 2024-04-02 |
Family
ID=78021433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020068307A Active JP7460278B2 (ja) | 2020-04-06 | 2020-04-06 | 廃水処理方法、及び廃水処理システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7460278B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024017094A (ja) * | 2022-07-27 | 2024-02-08 | オルガノ株式会社 | 水処理装置及び水処理方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005319430A (ja) | 2004-05-11 | 2005-11-17 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 亜硝酸型の硝化処理方法及び装置並びに廃水処理装置 |
| JP2006281003A (ja) | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Zosen Corp | 生物学的排水処理方法 |
| JP2008221160A (ja) | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 脱窒処理装置および脱窒処理方法 |
| WO2011148949A1 (ja) | 2010-05-25 | 2011-12-01 | メタウォーター株式会社 | 嫌気性アンモニア酸化反応を利用した生物学的窒素除去方法 |
-
2020
- 2020-04-06 JP JP2020068307A patent/JP7460278B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005319430A (ja) | 2004-05-11 | 2005-11-17 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 亜硝酸型の硝化処理方法及び装置並びに廃水処理装置 |
| JP2006281003A (ja) | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Zosen Corp | 生物学的排水処理方法 |
| JP2008221160A (ja) | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 脱窒処理装置および脱窒処理方法 |
| WO2011148949A1 (ja) | 2010-05-25 | 2011-12-01 | メタウォーター株式会社 | 嫌気性アンモニア酸化反応を利用した生物学的窒素除去方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2021164898A (ja) | 2021-10-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1721870B1 (en) | Method of nitrifying ammonium-nitrogen-containing water and method of treating the same | |
| JP6720100B2 (ja) | 水処理方法及び水処理装置 | |
| KR20210129743A (ko) | 폐수로부터 질소 제거를 최대화하기 위한 방법 및 장치 | |
| JP5115908B2 (ja) | 廃水処理装置及び処理方法 | |
| JP3968781B2 (ja) | 窒素除去方法及び装置 | |
| WO2018136350A1 (en) | Mainstream deammonification process for treating wastewater that suppresses the growth of nitrite oxidizing bacteria | |
| JP2012200705A (ja) | 窒素含有排水の処理方法及び装置 | |
| JP6532723B2 (ja) | 有機性排水の処理方法及びその処理システム | |
| JP7460278B2 (ja) | 廃水処理方法、及び廃水処理システム | |
| WO2015062613A1 (en) | Control system for a wastewater treatment facility | |
| CN109110920B (zh) | 一种匹配厌氧氨氧化的sbr部分亚硝化工艺 | |
| KR102281691B1 (ko) | 고농도 질소폐수를 처리하는 회분식 반응조의 유리암모니아 및 유리아질산 농도를 조절하여 최적 부분아질산 반응을 유도하는 운전장치 및 방법 | |
| JP7229190B2 (ja) | アンモニア性窒素含有排水の処理方法及び処理装置 | |
| JP2013081881A (ja) | アンモニア態窒素含有排水の処理装置 | |
| JP2018111061A (ja) | 窒素除去システムおよび窒素除去方法 | |
| CN114133027B (zh) | 一种实现连续流厌氧氨氧化反应器稳定运行的方法 | |
| JP6062328B2 (ja) | 排水の処理方法および排水の処理装置、並びに制御方法、制御装置、およびプログラム | |
| JP2006289277A (ja) | 亜硝酸型の硝化脱窒方法、アンモニア性窒素含有液の硝化脱窒方法及び亜硝酸型の硝化脱窒設備 | |
| AU2010358297A1 (en) | System and method for treating water | |
| KR100632796B1 (ko) | 하폐수내 유기물, 질소 및 인 동시처리공정의자동제어시스템 | |
| KR200411097Y1 (ko) | 하폐수내 유기물, 질소 및 인 동시처리공정의자동제어시스템 | |
| WO2024024202A1 (ja) | 水処理装置及び水処理方法 | |
| Campolong et al. | Achieving mainstream deammonification with biological phosphorus removal via sidestream RAS fermentation in an A/B process | |
| KR100430931B1 (ko) | 하수처리장 영양염류 제거공정에서 외부 탄소원 절감을위한 자동 제어장치 | |
| JPS6347518B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230106 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20231128 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20231129 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20240111 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240319 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240319 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7460278 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |