JP7457236B2

JP7457236B2 - スラグのフォーミング鎮静方法

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Publication number: JP7457236B2
Application number: JP2020049240A
Authority: JP
Inventors: 昌平柿本; 椋太石井; 宏規鈴木; 悠馬安藤; 吉一久保; 祐人竹内
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2020-03-19
Filing date: 2020-03-19
Publication date: 2024-03-28
Anticipated expiration: 2040-03-19
Also published as: JP2021147670A

Description

本発明は、スラグのフォーミング鎮静方法に関する。

溶鉄の精錬処理中又は精錬処理後に、溶鉄と製鋼スラグ（以下、スラグ）との界面で溶鉄中のＣとスラグ中のＦｅＯ（酸化鉄）とが反応して発生するＣＯ気泡や、スラグ自身の内部でスラグ中のＦｅＯとスラグに含まれる粒鉄中のＣとが反応して発生するＣＯ気泡により泡立つ現象（以下、フォーミング）が発生することがある。このスラグのフォーミングが激しいと、１３００～１６５０℃のスラグが精錬設備や搬送容器から溢れ出す場合があり、精錬設備・搬送容器が損傷すると復旧に多大な時間と労力が必要となる。スラグ中のＦｅＯ濃度が高いと、ＣＯ気泡が多量に発生するので、ＦｅＯ濃度の高いスラグは、強いフォーミング性（急速に膨張して溢れ出易い特性）を有することになる。

スラグのフォーミングを鎮静するためには、ＣＯ気泡が滞留する層（以下、泡沫層）を破壊してスラグを収縮させることが必要である。そこで、スラグの内部でガス化する塊状物（鎮静剤）をスラグに投入し、該塊状物が熱分解でガス化する際の体積膨張エネルギーを利用して泡沫層を破壊する方法が一般に知られている。

ここで、溶鉄の精錬プロセスの一種として、転炉で脱燐処理を行った後に、スラグの一部を炉外の鉱滓鍋に排出（中間排出）し、引続き同一の転炉において脱炭処理を行う多機能転炉法が一般的に知られている。この多機能転炉法において、脱燐吹錬中にスラグのフォーミング激しくなって転炉の炉口からスラグが溢れそうになると、脱燐吹錬を中断せざるを得ず、脱燐反応の進行が不十分となってしまう。そのため、次工程の脱炭吹錬で脱燐速度を上昇させるために、転炉内に余分にＣａＯを添加する必要があり、精錬コストの増加と、スラグ発生量の増加を招くことになる。さらに、脱炭吹錬においても、スラグのフォーミングが激しく進行してしまうと、出鋼の際に転炉を傾斜させたときに転炉の炉口からスラグが流出することが懸念される。以上の理由から、少なくとも脱燐処理時及び脱炭処理時において、転炉内に鎮静剤を投入する必要がある。

そこで、スラグのフォーミングを抑制する鎮静剤について様々な技術が提案されている（例えば特許文献１～８参照）。

特開昭５４－３２１１６号公報特開平４－１８０５０７号公報特開平５－２８７３４７号公報特開平７－１４５４１７号公報特開平１１－５０１２４号公報特開２００８－２５５４４６号公報特開２００９－２７０１７８号公報特開２００９－２８７０５０号公報

ところで、吹錬条件が異なると、スラグの組成や、性状、フォーミングの機構などが異なる。例えば、脱燐吹錬では、主に送酸中にスラグと溶鉄との界面から発生したＣＯガスによってスラグがフォーミングする。また、脱炭吹錬では、脱燐吹錬と同様の機構によってフォーミングが生じるが、脱燐吹錬時よりもスラグの塩基度が高い。また、脱炭反応が進行することにより、脱炭吹錬時では脱燐吹錬時よりも溶鉄温度が高くなり、ＣＯガスの発生速度が大きくなる。

したがって、適切な鎮静剤を一律に決定せず、状況に応じて効率良く鎮静剤を選択することが好ましい。また、鎮静剤を添加する場合においても、スラグのフォーミングの抑制効果にある程度のばらつきがあるため、安定した効果を得るためには、鎮静剤を大量に添加するなど、精錬コストの上昇を招いてしまう。

本発明は前述の問題点を鑑み、精錬炉における吹錬中に発生するフォーミングをより効率良く鎮静できるスラグのフォーミング鎮静方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために、スラグのフォーミングを鎮静するのに重要な因子を検討した。その結果、鎮静剤の添加によって得られるフォーミングの鎮静効果は、その鎮静剤の高温化でのガス発生体積（Ｎｍ³／ｋｇ）と、その鎮静剤の見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）とが関係することを見出した。

ここで、ガス発生体積とは、鎮静剤がフォーミングしたスラグと接触して、完全燃焼することを仮定した際のガスの体積であり、その鎮静剤の含有成分や組成を用いて算出することができる。例えば、ガス発生物質としてセルロース（Ｃ₆Ｈ₁₀Ｏ₅）を５０質量％含有する物質のガス発生体積は、その化合物の組成、原子量、割合から算出することができる。

また、鎮静剤の見掛け密度とは、鎮静剤が固体の場合はその成形物の内部に含まれる気孔の体積も含めた成形物の密度であり、例えば、ＪＩＳＺ８８０７：２０１２に記載の方法で測定することができる。また、鎮静剤が液体の場合は、その液体の密度である。

さらに、本発明者は、鎮静剤の添加によってフォーミングしたスラグの泡沫層を破壊するまでのガス化のタイミングについて検討した。検討の結果、フォーミングしたスラグに添加された鎮静剤は、温度条件によってガス化のタイミングが異なることがわかった。例えば高温条件では、スラグの深部に十分に到達するまでにガス化が進行してしまうため、溶鉄の温度によって適切な鎮静剤の条件が異なることも見出した。

また、本発明者らは、スラグの平均見掛け密度と鎮静剤の見掛け密度との差が小さすぎると、その鎮静効果がやや小さくなることを確認した。つまり、見掛け密度差が小さいとフォーミングしたスラグに添加した鎮静剤がスラグ中を沈降する速度が遅くなり、スラグ中のより浅い位置で鎮静剤がガス化し、スラグの泡沫層を効率良く破壊できなくなる可能性があると考えられる。

本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下の通りである。
（１）
精錬炉で脱燐吹錬を行った後に、脱炭吹錬を行う際に、前記脱燐吹錬を行う精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃未満である場合に、前記精錬炉内のスラグに以下の（１）式で算出されるＮ_aが６０以下の条件を満たす鎮静剤を添加し、前記脱炭吹錬を行う精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃以上である場合に、前記精錬炉内のスラグに以下の（１）式で算出されるＮ _a が０．７以上、７０以下の条件を満たす鎮静剤を添加することを特徴とするスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_a＝１０^-3・ρ_b／Ｖ_g ・・・（１）
ここで、Ｖ_gは鎮静剤の１ｋｇが完全燃焼した場合のガス発生体積（Ｎｍ³／ｋｇ）を表し、ρ_bは鎮静剤の見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。

（２）
前記脱燐吹錬に添加する鎮静剤は、さらに以下の（２）式で算出されるＮ_bが０．５以上、５８以下の条件、かつ（３）式の条件を満たすことを特徴とする上記（１）に記載のスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_b＝１０^-3・（ρ_b－ρ_s）／Ｖ_g ・・・（２）
ρ_b－ρ_s≧５００・・・（３）
ここで、ρ_sはスラグの平均見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。

（３）
前記脱炭吹錬に添加する鎮静剤は、さらに以下の（５）式で算出されるＮ_bが０．７以上、６６以下の条件、かつ（６）式の条件を満たすことを特徴とする上記（１）または（２）に記載のスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_b＝１０^-3・（ρ_b－ρ_s）／Ｖ_g ・・・（５）
ρ_b－ρ_s≧５００・・・（６）
ここで、ρ_sはスラグの平均見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。

本発明によれば、精錬炉における吹錬中に発生するフォーミングをより効率良く鎮静できるスラグのフォーミング鎮静方法を提供することができる。

以下、本発明の実施形態に係るスラグのフォーミング鎮静方法について詳細に説明する。本実施形態では、転炉などの精錬炉内の溶鉄の温度によって添加する鎮静剤の条件が異なる。具体的には、溶鉄の温度が１４００℃未満の場合と、１４００℃以上の場合とに分けて説明する。ここで１４００℃未満の温度は、主に脱燐吹錬中の溶鉄の温度を想定しているが、脱燐吹錬中での溶鉄の温度に限定されない。また、１４００℃以上の温度は、主に脱炭吹錬中の溶鉄の温度を想定しているが、脱炭吹錬中での溶鉄の温度に限定されない。

本実施形態でフォーミングしたスラグに添加する鎮静剤は、熱分解でガス化する際の体積膨張エネルギーを利用して泡沫層を破壊する効果を有する物質であり、実操業において広く使用される製紙廃剤成形品等の固体もしくは液体である。この製紙廃剤成形品とは、例えば、製紙廃剤：３０～５０質量％、水分：１０質量％、製鋼スラグ等を混合して、直径３０～５０ｍｍ、高さ３０～５０ｍｍの円柱状に塊状化した成形物である。製紙廃剤成形品はセルロースを主成分とし、スラグの熱で分解してガス化する。そのときの体積膨張エネルギーで泡沫層が破壊され、フォーミングが鎮静する。

ここで、鎮静剤の見掛け密度が高いほど、フォーミングしたスラグに鎮静剤を添加した際に、スラグの深部まで鎮静剤が沈降し、その深部で鎮静剤がガス化して膨張するため、フォーミングしたスラグの泡沫層が破壊されやすいと考えられる。しかしながら、鎮静剤の見掛け密度が高い物質は、ガスを発生する有機物等の含有量が少なくなる。一般的に、ガス発生を起こす有機物の密度は小さいため、鎮静剤全体の見掛け密度を高くするほど、ガス化する際のガス発生体積が小さくなる傾向がある。また、ガス発生体積が大きいほどスラグのフォーミングの鎮静効果が高くなる傾向がある。そのため、ガス発生体積が極端に小さく、鎮静剤の見掛け密度が高い鎮静剤では、十分なスラグ鎮静効果は得られない。しかしその一方で、後述するように、ガス発生体積が大きすぎても、十分なスラグ鎮静効果が得られない場合もある。そこで本実施形態では、鎮静剤のガス発生体積と、鎮静剤の見掛け密度との関係を規定し、その条件を定めることによって適切な鎮静剤を選択できるようにしている。以下、具体的な条件について説明する。

［溶鉄の温度：１４００℃未満］
本実施形態に係るスラグのフォーミング鎮静方法では、主に脱燐吹錬中など、精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃未満の条件においては、以下の（１）式で算出されるＮ_aが６０以下の鎮静剤をスラグに添加する。なお、Ｎ_aが６０超では、ガス発生体積が小さすぎることから、スラグのフォーミングを十分に鎮静化させ得ることができない。
Ｎ_a＝１０^-3・ρ_b／Ｖ_g ・・・（１）
ここで、Ｖ_gは鎮静剤の１ｋｇが完全燃焼した場合のガス発生体積（Ｎｍ³／ｋｇ）を表し、ρ_bは鎮静剤の見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。

また、スラグの平均見掛け密度と鎮静剤の見掛け密度との差が小さすぎると、フォーミングしたスラグに添加した鎮静剤がスラグ中を沈降する速度が遅くなり、スラグ中のより浅い位置で鎮静剤がガス化し、スラグの泡沫層を効率良く破壊できなくなる可能性がある。そこで、スラグの平均見掛け密度との関係で、添加する鎮静剤はさらに以下の（２）式で算出されるＮ_bが０．５以上、５８以下の条件及び（３）式の条件を満たすことが好ましい。
Ｎ_b＝１０^-3・（ρ_b－ρ_s）／Ｖ_g ・・・（２）
ρ_b－ρ_s≧５００・・・（３）
ここで、ρ_sはスラグの平均見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。なお、ρ_sの値は、実際にフォーミングしたスラグを採取してＪＩＳＺ８８０７：２０１２に記載の方法で測定してもよいが、精錬炉内の形状と炉内スラグ重量との値を用いて計算した値を用いてもよい。

［溶鉄の温度：１４００℃以上］
溶鉄が高温の条件では、鎮静剤を添加すると、スラグ中を沈降する早期のタイミングで高温化されてガス化しやすくなる。したがって、ガス発生体積が極端に大きく、見掛け密度が小さな鎮静材は、スラグ中のより浅い位置で鎮静剤がガス化し、スラグの泡沫層を効率良く破壊できなくなる。ただし、ガス発生体積が極端に大きくなければ、前述したように、ガス発生体積が大きいほどスラグのフォーミングの鎮静効果が高くなる傾向がある。また、１４００℃未満の条件に比べて１４００℃以上の高温条件では、鎮静剤の見掛け密度を高くすることによって、鎮静剤をスラグのより深部に沈降させる効果がやや大きくなり、ガス発生体積が小さくなるデメリットがやや小さくなる。

以上の点を踏まえ、本実施形態に係るスラグのフォーミング鎮静方法では、主に脱炭吹錬中など、精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃以上の条件においては、前述の（１）式で算出されるＮ_aが０．７以上、７０以下の鎮静剤をスラグに添加する。なお、Ｎ_aが７０超では、ガス発生体積が小さすぎることから、スラグのフォーミングを十分に鎮静化させ得ることができない。また、Ｎ_aが０．７未満では、鎮静剤の見掛け密度が小さすぎることからスラグ中を沈降しにくくなり、フォーミングしたスラグの表面付近で早期にガス化してしまい、スラグの泡沫層が破壊されなくなってしまう。

また、スラグの平均見掛け密度と鎮静剤の見掛け密度との差が小さすぎると、フォーミングしたスラグに添加した鎮静剤がスラグ中を沈降する速度が遅くなり、同様にスラグ中のより浅い位置で鎮静剤がガス化し、スラグの泡沫層を効率良く破壊できなくなる可能性がある。そこで、スラグの平均見掛け密度との関係で、添加する鎮静剤はさらに前述の（２）式で算出されるＮ_bが０．７以上、６６以下の条件及び前述の（３）式の条件を満たすことが好ましい。なお、ρ_sの値は、同様にＪＩＳＺ８８０７：２０１２に記載の方法で測定してもよく、精錬炉内の形状と炉内スラグ重量との値を用いて計算した値を用いてもよい。

［鎮静剤の添加方法］
鎮静剤の精錬炉内への添加は、その精錬炉に近傍に敷設されたホッパーを介して行われる。このホッパーは、鎮静剤を貯蓄したバンカーにつながっており、作業者によって設定された、任意の量の鎮静剤を添加することが可能である。

鎮静剤を添加するタイミングとしては、精錬炉内でフォーミングしたスラグがその精錬炉の高さ方向の４／５程度の高さに到達した場合に、前述の条件を満たす精錬剤を添加することが好ましい。このスラグ高さの計測方法としては、例えば、ランスの振動情報、μ波を用いて計測する方法、炉内の音響レベルから予測する方法などがある。

なお、そのスラグ高さが精錬炉の高さ方向の４／５の高さより低い条件で鎮静剤を添加してもよいが、スラグが十分にフォーミングしておらず、鎮静剤の鎮静効果が低下して必要な鎮静剤量が多くなる場合がある。一方で、そのスラグ高さが精錬炉の高さ方向の４／５以上の高さに到達すると、その後フォーミングによって炉口からスラグが流出する場合がある。フォーミングによって炉口からスラグが流出する前に前述の精錬剤を添加することが好ましいが、フォーミングによってスラグが精錬炉の炉口から流出した後に前述の精錬剤を添加した場合においても、その効果は発現する。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到しうることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。

（第１の実施例）
３００ｔ規模の転炉に２５０ｔの溶銑を装入し、フラックス等を添加して上吹きランスから酸素を吹き付けて脱燐処理を行った。そして、脱燐吹錬中の溶鉄温度を測温プローブで測定し、溶鉄の温度が１４００℃未満であることを確認した後、転炉内に鎮静剤を１５０ｋｇ添加した。なお、同様の実験を７種類の鎮静剤を用いて行った。また、鎮静剤を添加する時のスラグの組成は、ＣａＯ：３０～６０質量％、ＳｉＯ₂：１０～３５質量％、Ｔ．Ｆｅ：１０～３０質量％、ＭｇＯ：５～１０質量％、ＭｎＯ：５～１０質量％、Ｐ₂Ｏ₅：２～５質量％、Ａｌ₂Ｏ₃：０～５質量％であった。

試験Ｎｏ．１～Ｎｏ．１１で用いたそれぞれの鎮静剤Ａ～Ｇ、鎮静剤１ｋｇが完全燃焼した場合際のガス発生体積Ｖ_g、鎮静剤の見掛け密度ρ_b、及びスラグの平均見掛け密度ρ_sを表１に示す。なお、それぞれのガス発生体積Ｖ_gは予め測定した値であり、鎮静剤の見掛け密度ρ_bは予めＪＩＳＺ８８０７：２０１２に記載の方法で測定した。また、スラグの平均見掛け密度ρ_sは、スラグ高さを炉口付近として吹錬前の溶鉄の湯面高さと転炉の幾何学的形状とからフォーミングしたスラグの体積を計算し、投入した副原料の重量及び生成酸化物の計算重量からフォーミングしたスラグの重量を計算し、その商から計算した。鎮静剤Ａ～Ｅは、一般炭、製紙廃剤、水、製鋼スラグ、耐火物、金属屑、セメントの混合比を調整して製造したものである。

鎮静剤を添加した後すぐに中間排滓を行うために、作業者が炉口付近からのスラグ流出可否を確認しながら、転炉の傾動操作を行った。このとき、問題なく炉傾動して中間排滓を行うことができた場合を炉傾動「可」とし、スラグのフォーミングが十分に鎮静しておらず、炉口からスラグの流出タイミングが早くて炉傾動が出来ない場合を、炉傾動「不可」として評価した。また、炉傾動「可」であった例については、併せてスラグ流出角度も表１に示す。スラグ流出角度とは、スラグの流出が開始した際の転炉の傾動角度を示しており、この傾動角度は、吹錬終了時点の転炉の炉口が鉛直方向にある状態を０度とし、中間排滓の際の炉傾動に伴って傾動角度が大きくなる。つまり、スラグ流出角度が大きいほど、炉内のスラグ高さが小さく、スラグ鎮静効果が大きいことを示す。

表１に示すように、Ｎｏ．１～Ｎｏ．７は、何れの条件においても炉傾動が可能であった。その一方で、比較例のＮｏ．８は炉傾動が不可であった。Ｎｏ．１～Ｎｏ．７は、Ｎ_aが６０以下であり、スラグ深部でガスが発生したため、効率的にフォーミングスラグを鎮静したと考えられる。また、Ｎｏ．２～Ｎｏ．７は、Ｎｏ．１に対してスラグ流出角度が大きかった。これは、Ｎｏ．２～７のＮ_bが０．５以上、５８以下、かつρ_b－ρ_s≧５００であり、Ｎｏ．１に対して、よりスラグの深部でガスが発生したため、効率的にフォーミングスラグを鎮静したと考えられる。

（第２の実施例）
３００ｔ規模の転炉に２５０ｔの溶銑を装入し、脱燐処理を行った後に中間排滓を行い、その後、上吹きランスから酸素を吹き付けて脱炭吹錬を行った。そして、脱炭吹錬中の溶鉄温度を測温プローブで測定し、溶鉄の温度が１４００℃以上であることを確認した後、転炉内に鎮静剤を１５０ｋｇ添加した。なお、同様の実験を７種類の鎮静剤を用いて行った。また、鎮静剤を添加する時のスラグの組成は、ＣａＯ：３０～６０質量％、ＳｉＯ₂：１０～３５質量％、Ｔ．Ｆｅ：１０～３０質量％、ＭｇＯ：５～１０質量％、ＭｎＯ：５～１０質量％、Ｐ₂Ｏ₅：２～５質量％、Ａｌ₂Ｏ₃：０～５質量％であった。また、試験Ｎｏ．１～Ｎｏ．７で用いたそれぞれの鎮静剤Ａ～Ｇは、一般炭、製紙廃剤、水、製鋼スラグ、耐火物、金属屑、セメントの混合比を調整して製造したものである。ガス発生体積Ｖ_g、鎮静剤の見掛け密度ρ_b、及びスラグの平均見掛け密度ρ_sをそれぞれ表２に示す。

鎮静剤を添加した後すぐに、転炉を傾動して出鋼を行うために、作業者が炉口付近からのスラグ流出可否を確認しながら、転炉の傾動操作を行った。脱炭吹錬後の炉傾動では、転炉から出鋼した溶鋼を溶鋼鍋で受鋼する際に、炉口から流出したスラグが溶鋼鍋の中に落下する、もしくは、その鍋の周囲に落下し、設備の損傷を招くことがある。問題なく炉傾動して溶鋼を出鋼することができた場合を炉傾動「可」とし、スラグのフォーミングが十分に鎮静しておらず、炉口からスラグの流出タイミングが早くて炉傾動が出来ない場合を、炉傾動「不可」として評価した。また、炉傾動「可」であった例については、併せてスラグ流出角度も表２に示す。

表２に示すように、Ｎｏ．１～Ｎｏ．６は、何れの条件においても炉傾動が可能であった。その一方で、比較例のＮｏ．７及びＮｏ．８は炉傾動が不可であった。Ｎｏ．１～Ｎｏ．６は、Ｎ_aが０．７以上、７０以下であり、スラグ深部でガスが発生したため、効率的にフォーミングスラグを鎮静したと考えられる。また、Ｎｏ．１～Ｎｏ．４、及びＮｏ．６は、Ｎｏ．５に対してスラグ流出角度が大きかった。これは、Ｎｏ．１～Ｎｏ．４、及びＮｏ．６のＮ_bが０．７以上、６６以下あり、Ｎｏ．５に対して、よりスラグ深部でガスが発生したため、効率的にフォーミングスラグを鎮静したと考えられる。

Claims

精錬炉で脱燐吹錬を行った後に、脱炭吹錬を行う際に、前記脱燐吹錬を行う精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃未満である場合に、前記精錬炉内のスラグに以下の（１）式で算出されるＮ_aが６０以下の条件を満たす鎮静剤を添加し、前記脱炭吹錬を行う精錬炉内の溶鉄の温度が１４００℃以上である場合に、前記精錬炉内のスラグに以下の（１）式で算出されるＮ _a が０．７以上、７０以下の条件を満たす鎮静剤を添加することを特徴とするスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_a＝１０^-3・ρ_b／Ｖ_g ・・・（１）
ここで、Ｖ_gは鎮静剤の１ｋｇが完全燃焼した場合のガス発生体積（Ｎｍ³／ｋｇ）を表し、ρ_bは鎮静剤の見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。
前記脱燐吹錬に添加する鎮静剤は、さらに以下の（２）式で算出されるＮ_bが０．５以上、５８以下の条件、かつ（３）式の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載のスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_b＝１０^-3・（ρ_b－ρ_s）／Ｖ_g ・・・（２）
ρ_b－ρ_s≧５００・・・（３）
ここで、ρ_sはスラグの平均見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。
前記脱炭吹錬に添加する鎮静剤は、さらに以下の（５）式で算出されるＮ_bが０．７以上、６６以下の条件、かつ（６）式の条件を満たすことを特徴とする請求項１または２に記載のスラグのフォーミング鎮静方法。
Ｎ_b＝１０^-3・（ρ_b－ρ_s）／Ｖ_g ・・・（５）
ρ_b－ρ_s≧５００・・・（６）
ここで、ρ_sはスラグの平均見掛け密度（ｋｇ／ｍ³）を表す。