JP7451621B2 - 加圧ローラ、像加熱装置及び画像形成装置 - Google Patents

Description

本発明は、複写機、レーザビームプリンタ、プリンタ、マイクロフィルムリーダプリンタ、記録機等の画像形成装置に使用される像加熱装置に用いられる加圧ローラに関する。該画像形成装置は、電子写真、静電記録、磁気記録等の画像形成プロセス手段により、加熱溶融性の樹脂等よりなるトナーを用いて、記録材の記録面に、直接転写方式もしくは間接転写方式で、目的の画像情報に対応した未定着トナー画像を形成担持させる。記録材としては、紙、印刷紙、記録材シート、エレクトロファックスシート、静電記録シート、ＯＨＴシート、光沢紙、光沢フィルムなどが挙げられる。未定着トナー画像は、画像形成装置に備えられる定着装置により、該画像を担持している記録材面上に永久固着画像として加熱定着処理される。さらに、記録材上の定着済みトナー画像を再度加熱することにより画像の光沢度を向上させる光沢付与装置が用いられる場合もある。本発明は、そのような定着装置や光沢付与装置等の像加熱装置に用いられる加圧ローラに関するものである。特に、熱膨張の大きいパイプや三ツ矢管に熱膨張の小さい軸を圧入した芯金を使用した定着装置の加圧ローラに関するものである。

特許文献１には、アルミパイプの両端に軸を圧入し、圧入する軸の圧入部に平目ローレットを設けたローラ芯金が開示されている。また、特許文献２には、熱膨張の大きいアルミパイプに熱膨張の小さい鉄軸を圧入し、抜け止めのピンを打ったローラ芯金を用いた、画像形成装置に用いられるローラが開示されている。

特開平１１－０１０２５６号公報 特開２００７－１２２０２２号公報

特許文献１に開示されたように、ローラ芯金を、アルミパイプにアルミ軸を圧入した芯金で構成する場合には、次の課題１～４がある。

（課題１）
加熱される箇所（定着装置の加圧ローラ芯金など）にこの芯金を使用し、回転トルクを下げるため、鉄鋼製ベアリングを軸受けとして使用すると、アルミ軸の方が熱膨張が大きいためベアリングを痛めてしまう可能性がある。

（課題２）
例えば、圧入する軸を鉄鋼製ベアリングと同じ鉄鋼製軸にすると、ベアリングと軸の熱膨張率はほぼ同じためベアリングを痛める課題１の解決は図られる。しかし、鉄鋼製軸よりアルミパイプの方が熱膨張率が大きいため、圧入部の温度が高くなると圧入代（圧入部の穴内径と、圧入軸の軸径及びローレット径との差）が小さくなり、圧入強度が低下してしまう可能性がある。

特許文献１では、圧入軸に回転強度のため平目ローレット形状を付けているものの、熱膨張し圧入代が小さくなった状態では長手方向の引き抜き強度が低下してしまう可能性が有る。また、特許文献１では、引き抜き強度のため、圧入部の穴側インロー内部をマイナス仕上げの逆テーパ形状とし軸の差し込み部をプラス仕上げとしているものの、熱膨張率
差により嵌め合い代が減少してしまい、引き抜き強度が低下してしまう可能性が有る。ここで、インローとは、２つの部品が嵌り合う部分において、一方が凹形、もう一方が凸形であるような入れ子構造のことを呼ぶ。

（課題３）
例えば、室温時（圧入加工時）の圧入代を大きく設定し、熱膨張しても強度に必要な圧入代を確保できるようにすることが考えられる。しかし、この手法では、圧入加工時の必要な加工圧が高くなってしまい、圧入機の上限圧を超えてしまい加工できない、最後まで圧入できない、圧入した軸が傾くなどの不具合の可能性がある。

ここで、特許文献２に開示されているローラは、熱膨張の大きいアルミパイプに熱膨張の小さい鉄鋼製軸を圧入し、熱膨張による圧入代低下による回転強度低下、引き抜き強度低下を防止するため、貫通ピンを設けたものである。

（課題４）
しかし、特許文献２に開示されているローラでは、貫通ピンを通すための孔加工が必要であるため、複雑な構成になる。また、圧入部が小径の場合、貫通ピンの径も小さくなるため、貫通孔を空けることが難しくなったり、貫通ピン自体の強度が低下するため、回転強度、引き抜き強度などが低下する可能性がある。

本発明の目的は、両端に軸部材を圧入した芯金を用いる加圧ローラにおいて、熱膨張時の圧入部の緩み、抜けを簡易な構成で防止することである。

上記目的を達成するために、本発明における加圧ローラは、
画像形成装置の定着部に用いられる、回転駆動される加圧ローラであって、
外周に弾性層及び表層を有する筒状の芯金と、
加圧ローラの回転軸線方向における前記芯金の一端に圧入される第１の圧入部を有するとともに、回転駆動力を受ける第１の軸部と、
前記回転軸線方向における前記芯金の他端に圧入される第２の圧入部を有する第２軸部と、
を備える加圧ローラにおいて、
前記第１の圧入部と前記第２の圧入部は、前記芯金の前記一端の側から前記他端の側に向かうほど回転方向の下流側に向かう傾斜方向に延びる凹凸で構成された斜目ローレット形状を有することを特徴とする。
上記目的を達成するために、本発明における像加熱装置は、
ヒータと、
前記ヒータが内側に配置される筒状のフィルムと、
前記フィルムを介して前記ヒータに圧接され、前記ヒータとともに前記フィルムとの間にニップを形成する加圧ローラと、
を備え、
前記加圧ローラが、本発明の加圧ローラであることを特徴とする。
上記目的を達成するために、本発明における画像形成装置は、
記録材に画像を形成する画像形成部と、
記録材に形成された画像を記録材に定着する定着部と、
を有する画像形成装置において、
前記定着部が、本発明の像加熱装置であることを特徴とする。

本発明によれば、両端に軸部材を圧入した芯金を用いる加圧ローラにおいて、熱膨張時
の圧入部の緩み、抜けを簡易な構成で防止することができる。

本実施例１における加圧ローラの圧入芯金の構成概略図 本実施例１における画像形成装置の構成概略図 本実施例１における定着装置としての像加熱装置の構成概略図 本実施例１における圧入芯金の圧入加工時圧入方向説明図 本実施例１における圧入軸に生じる応力方向の説明図 従来の圧入芯金の構成概略図 本実施例１における圧入芯金の圧入代と加工時圧入荷重とのグラフ 本実施例１における圧入代の熱膨張による変化のグラフ 比較例１と実施例１での加熱膨張時の圧入部緩み、ズレ確認結果 本実施例２における加圧ローラの圧入芯金の概略構成図 本実施例２における加圧ローラの構成概略図 比較例２と実施例２での加熱膨張時の圧入部緩み、ズレ確認結果

以下に図面を参照して、この発明を実施するための形態を、実施例に基づいて例示的に詳しく説明する。なお、この実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状それらの相対配置などは、発明が適用される装置の構成や各種条件により適宜変更されるべきものである。また、本実施形態で説明されている特徴の組み合わせの全てが本発明の解決手段に必須のものとは限らない。実施形態に記載されている構成要素はあくまで例示であり、この発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。

（実施例１）
１．画像形成装置の構成
図２は、本発明の実施例に係る画像形成装置の概略断面図である。本実施例の画像形成装置１００は、電子写真方式を利用して記録材Ｐ上に画像を形成するレーザビームプリンタである。プリント信号が発生すると、画像情報に応じて変調されたレーザ光をスキャナユニット２１が出射し、帯電ローラ１６によって所定の極性に帯電された感光ドラム１９表面を走査する。これにより感光ドラム１９に静電潜像を形成する。この静電潜像に対して現像ローラ１７からトナーが供給されることで、感光ドラム１９上の静電潜像は、トナー像として現像される。一方、給紙カセット１１に積載された記録材Ｐは、ピックアップローラ１２によって一枚ずつ給紙され、搬送ローラ対１３によってレジストローラ対１４に向けて搬送される。更に、記録材Ｐは、感光ドラム１９上のトナー像が感光ドラム１９と転写ローラ２０で形成される転写位置に到達するタイミングに合わせて、レジストローラ対１４から転写位置へ搬送される。記録材Ｐが転写位置を通過する過程で、感光ドラム１９上のトナー像は記録材Ｐに転写される。その後、記録材Ｐは、画像形成装置１００の定着部（像加熱部）としての定着装置２００で加熱・加圧され、トナー像は記録材Ｐに加熱定着される。定着済みのトナー像を担持する記録材Ｐは、搬送ローラ対２６、２７によって画像形成装置１００上部のトレイに排出される。記録材Ｐに転写されずに感光ドラム１９上に残留したトナーは、ドラムクリーナ１８によって清掃される。

モータ３０の駆動電力や、定着装置２００のヒータへ供給される電力は、商用交流電源４０１から供給される。画像形成装置１００や定着装置２００等が備える感光ドラム１９や各種ローラ部材等の駆動部材は、モータ３０から供給される駆動力によって駆動する。定着装置２００は、ヒータ（加熱源）の駆動手段としての制御部４００の電源回路から電力が供給されて定着動作を行う。

上述した、感光ドラム１９、帯電ローラ１６、スキャナユニット２１、現像ローラ１７
、転写ローラ２０が、記録材Ｐに未定着画像を形成する画像形成部を構成している。また、本実施例では、感光ドラム１９、帯電ローラ１６、現像ローラ１７を含む現像ユニット、ドラムクリーナ１８を含むクリーニングユニットが、プロセスカートリッジ１５として画像形成装置１００の装置本体に対して着脱可能に構成されている。

本実施例の画像形成装置１００は、記録材Ｐの搬送方向に直交する方向における最大通紙幅が約２１６ｍｍであり、Ａ４縦サイズ［幅２１０ｍｍ×長さ２９７ｍｍ］の普通紙を約３００ｍｍ／ｓｅｃの搬送速度で毎分約５０枚程度をプリントすることができる。

２．定着装置の構成
図３は、本実施例の像加熱装置としての定着装置２００の断面図である。定着装置２００は、筒状のフィルム２０２と、フィルム２０２の内面に接触するヒータ３００と、フィルム２０２を介してヒータ３００と共に定着ニップＮを形成する加圧ローラ２０８と、金属ステー２０４と、ヒータ保持部材２０１を有する。定着フィルム２０２の内側に配設されたヒータ３００と、定着フィルム２０２の外側に配設された加圧ローラ２０８とが、定着フィルム２０２を介して互いに圧接することにより、定着フィルム２０２と加圧ローラ２０８との間に定着ニップ部Ｎが形成される。

フィルム２０２は、筒状に形成された複層構成の高耐熱性定着フィルム２０２であり、ポリイミド等の耐熱樹脂、または、ステンレス等の金属を基層としている。また、フィルム２０２の表面は、耐熱性に優れ、トナーの付着防止のため、ＰＦＡ等の離型性にすぐれた高機能フッ素樹脂を被覆した離型層としている。更に、上記基層と離型層の間にシリコーンゴム等の高耐熱性ゴムを弾性層として形成しても良い。

加圧ローラ２０８は、芯金２０９の外周に弾性層２１０及び表層２１１を有する構成を有する。かかる構成とすることで、加圧ローラ２０８として適切な硬度とすることができ定着装置２００に応じた定着ニップＮを得るものとする。本実施例では、加圧ローラ２０８は、外径が約Φ２５ｍｍで、外径Φ２０ｍｍの芯金２０９上に、厚み約２．４５ｍｍの弾性層２１０を設け、その上に同じく厚み約０．０５ｍｍの表層２１１を設けている。

ヒータ３００は、耐熱樹脂製のヒータ保持部材２０１に保持されている。ヒータ３００の裏面には、ヒータ３００の温度を検知するためのサーミスタ２１２が配設されている。金属ステー２０４は、不図示の加圧力を受けて、ヒータ保持部材２０１を加圧ローラ２０８に向けて押圧する。

制御部４００は、ＰＣ等の外部入力機器からのプリント信号の入力に応じて、モータ３０を駆動する。加圧ローラ２０８は、モータ３０からの回転駆動力を受けて矢印Ｒ１方向に回転する。加圧ローラ２０８が回転することによって、定着フィルム２０２は矢印Ｒ２方向に従動回転する。

また、制御部４００は、通電制御手段としてのトライアック（不図示）をオンする。これにより、電源（不図示）からヒータ３００の発熱体に通電が行われ、ヒータ３００が発熱する。制御部４００は、サーミスタ２１２の出力信号を取り込み、その出力信号に基づいてトライアックによってヒータ３００に通電する電力を制御し、ヒータ３００の温度を所定温度に制御する。ヒータ３００の温度が所定温度に制御され、かつ加圧ローラ２０８の回転によって定着フィルム２０２の回転周速度が所定の速度で定常化した状態において、未定着トナー像が形成された記録材Ｐが定着ニップＮに導入される。定着ニップＮにおいて記録材Ｐを挟持搬送しつつ、ヒータ３００からの熱を定着フィルム２０２を通して与えることで、記録材Ｐ上の未定着トナー像は定着処理される。

定着フィルム２０２表面は、未定着トナー像の定着のため、約１８０℃程度になるように制御される。

３．加圧ローラ構成
本実施例では、本発明の加圧ローラが、定着装置２００に使用される加圧ローラ２０８として適用される。

図１に、本実施例における加圧ローラ２０８の芯金２０９の構成概略図を示す。図１は、加圧ローラ２０８の芯金２０９の構成を説明する模式図であって、（ａ）は加圧ローラ２０８の回転軸線を含む断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ矢視図である。本実施例では、アルミニウム合金製の三ツ矢管（以下、アルミ三ツ矢管）の両端にそれぞれ鉄鋼製軸部材を圧入した芯金を用いている。

本実施例における芯金２０９は、アルミ三ツ矢管部５０１と、鉄鋼材製の圧入軸５０２、５０３と、を備える。アルミ三ツ矢管部５０１は、外パイプ部５１１と、内パイプ部５２１と、三ツ矢リブ部５３１と、を備える。内パイプ部５２１は、外パイプ部５１１の内側（外パイプ部５１１の内周面に囲まれた領域）に外パイプ部５１１と同心に配置され、周方向に等間隔に配置された三つの三ツ矢リブ部５３１によって、外パイプ部５１１と一体的に連結されている。

外パイプ部５１１は、外径約Φ２０ｍｍ、肉厚１．５ｍｍ、内パイプ部５２１は、外径約Φ１０ｍｍ、肉厚１．５ｍｍ、三ツ矢リブ部５３１は、肉厚１．５ｍｍのものを用いている。三ツ矢管部５０１は、軽量で熱伝導率の良いアルミニウム合金のＡ６０６３（比重約２．６９、熱伝導率λ＝約０．２１Ｗ／ｍｋ、線膨張係数約２３．４×１０＾（－６）／℃）を用いている。

第１の軸部としての圧入軸５０２は、アルミ三ツ矢管部５０１の長手方向（加圧ローラ２０８の回転軸線方向）の一端に圧入され、第２の軸部としての圧入軸５０３は、アルミ三ツ矢管部５０１の長手方向の他端に圧入される。定着装置２００あるいは画像形成装置１００が備える、これら圧入軸５０２、５０３の軸受けとしては、トルク低減及び長寿命対応として鉄鋼製ベアリングを本実施例では使用している。このため、アルミ三ツ矢管部５０１の端部に圧入する軸部材としては、強度の点と鉄鋼製ベアリングと熱膨張率（線膨張係数）を合わせる点から、鉄鋼製の軸を使用している。圧入軸５０２、５０３は、一例として、ＳＵＭ２３（比重７．９、熱伝導率約７４Ｗ／ｍｋ、線膨張係数約１１．７×１０＾（－６）／℃）などの鉄鋼を用いている。

圧入軸５０２、５０３は、それぞれ、アルミ三ツ矢管部５０１の端部に圧入される圧入部５１２、５１３と、アルミ三ツ矢管部５０１から露出し、定着装置２００あるいは画像形成装置１００の不図示の軸受に軸支される軸部５２２、５２３と、を有する。圧入軸５０２の軸部５２２の先端には、駆動のためのギアを取り付けるためＤカット形状部５２２ａが設けられており、不図示のギアが取り付けられる。加圧ローラ２０８は、装置本体から伝達される駆動力をＤカット形状部５２２ａに取り付けられるギアにより受けることで、図示の矢印Ｂ方向に回転駆動される。

圧入軸５０２、５０３の圧入部５１２、５１３には、それぞれ、切削や転造加工より形成されるローレット形状部５０４が設けられている。本実施例では、ローレット形状部５０４として、斜目ローレットを使用しており、本実施例では、一例として傾き３０°の斜目ローレットを用いている。

図５は、本実施例における圧入軸に生じる応力方向の説明図であり、（ａ）は第１の軸
部としての圧入軸５０２に生じる応力方向、（ｂ）は第２の軸部としての圧入軸５０３に生じる応力方向をそれぞれ示している。

図５（ａ）に示すように、圧入軸５０２の駆動回転に伴い、圧入方向へ向けた応力Ｆ１が生ずる。すなわち、圧入軸５０２がトルクＴで矢印Ｔ方向に駆動回転されると、図中のＰ方向にＴ＝Ｐ×ｄ／２（ｄ：外径）から求まるＰの力で、圧入軸５０２が回転しようとする。圧入軸５０２には、図中に示すような傾きの斜目ローレット形状部５０４が設けられている。すなわち、斜目ローレット形状部５０４は、加圧ローラ２０８の回転軸線方向における一端側から他端側に向かうほど回転方向の下流側に向かう傾斜方向に延びる凹部と凸部で構成されている。そのため、アルミ三ツ矢管部５０１に対し圧入軸５０２が斜目ローレット形状部５０４の傾きに沿ってＳ方向に移動しようとする。その結果、圧入軸５０２には、図中のＦ１方向に移動しようとする応力Ｆ１が生ずることになる。

圧入軸５０２の回転駆動に伴いアルミ三ツ矢管部５０１が回転する。図５（ｂ）に示すように、アルミ三ツ矢管部５０１は、矢印Ｔ方向に回転する際に、圧入軸５０３の斜目ローレット形状部５０４の傾きに沿ってＳ方向へ移動しようとする。すると、圧入軸５０３は、アルミ三ツ矢管部５０１からの反力Ｓ’を受ける。この反力Ｓ’により、圧入軸５０３には、圧入方向へ向けた応力Ｆ２が生じることになる。

斜目ローレット形状部５０４のある一点における回転ベクトルと、この回転ベクトルと平行な仮想線をトルクＴの方向にねじり傾けていき斜目ローレット形状部５０４の凹部又は凸部の延びる方向と平行になったときの該仮想線と、がなす角度をθとする。この角度θを、回転ベクトルに対するローレット形状部の傾きと定義する。

斜目ローレット形状部５０４の傾きθは、圧入軸５０２、５０３を圧入方向へ向ける応力を生じさせるために、鋭角であることが必要である。すなわち、斜目ローレット形状部５０４を構成する凹凸部が延びる方向が、加圧ローラ２０８の回転軸線方向における一端側から他端側に向かうほど回転方向の下流側に向かう傾斜方向であることが必要となる。ただし、θが鋭角であったったとしてもｊ、その大きさが大き過ぎると、回転トルクＴに対して生じるＦ１、Ｆ２が小さいことに加え、圧入軸５０２、５０３をアルミ三ツ矢管部５０１に圧入加工する際の抵抗が大きくなってしまう。一方、θが鋭角であったったとしても、その大きさが小さ過ぎると、圧入軸５０２、５０３をアルミ三ツ矢管部５０１に圧入加工する際の抵抗は小さいものの、回転トルクＴに対して生じるＦ１、Ｆ２が小さくなってしまう。したがって、回転ベクトルに対する斜目ローレット形状部５０４の傾きθは、３０°以上６０°以下程度が好ましい。

図６は、比較例１、２に係る加圧ローラの芯金構成を示す模式的断面図であり、（ａ）は比較例１に係る加圧ローラの芯金の加圧ローラ回転軸線を含む断面図であり、（ｂ）は比較例２に係る加圧ローラの芯金の加圧ローラ回転軸線を含む断面図である。

図６（ａ）に示す比較例１に係る加圧ローラは、圧入軸５０２ｂ、５０３ｂの圧入部のローレット形状部５０４ｂが、平目ローレット形状で構成されている。すなわち、ローレット形状部５０４ｂを構成する凹凸部が、加圧ローラの回転軸線方向に沿った方向に延びており、回転ベクトルに対するローレット形状部の傾きθがゼロとなる構成となっている。このため、回転強度に対しては強いものの、アルミ三ツ矢管部５０１に対する圧入軸５０２ｂ、５０３ｂの引き抜き方向に対しては、ローレット形状部５０４ｂが抵抗とはならないため、強度は弱くなってしまう。特に、熱膨張によって圧入代が減少した状態では、顕著に弱くなる。

図６（ｂ）に示す比較例２に係る加圧ローラは、圧入軸５０２ｃ、５０３ｃの圧入部の
ローレット形状部５０４ｃが、綾目ローレット（クロスローレット）形状で構成されている。すなわち、ローレット形状部５０４ｂを構成する凹凸部が、加圧ローラ２０８の回転軸線方向における一端側から他端側に向かうほど回転方向の上流側に向かう傾斜方向に延びる部分を含んでいる。よって、圧入軸５０２ｃ、５０３ｃを圧入方向とは逆方向へ向ける応力が生じる構成となっている。

これらの比較例１、２のローレット形状では、回転駆動により圧入軸を圧入方向へ向けた応力は発生しない。比較例１の平目ローレット形状では、回転方向に対して、ローレット形状の傾きが無いため、圧入軸５０２ｂ、５０３ｂを圧入方向へ向けた応力が発生しない。また、比較例２の綾目ローレット形状では、回転方向に対して、ローレット形状の傾きは有るものの、傾き形状がクロス形状のため、傾きによる圧入方向へ向けた応力が打ち消し合ってしまい、圧入軸５０２ｃ、５０３ｃを圧入方向へ向けた応力は発生しない。

図４は、本実施例に係る芯金２０９において、圧入軸５０２、５０３がアルミ三ツ矢管部５０１に圧入される前の様子を示す模式的分解断面図である。図４に示すように、ｄ１は、アルミ三ツ矢管部５０１において圧入軸５０２、５０３の圧入部５１２、５１３が圧入される部分である被圧入部５４２、５４３の穴径（内パイプ部５２１の内径）である。また、ｄ２は、圧入軸５０２、５０３の圧入部５１２、５１３においてローレット形状部５０４が設けられていない領域における外径、ｄ３は、斜目ローレット形状部５０４の外径である。また、図１に示したＬ１は、斜目ローレット形状部５０４における長手幅、Ｌ２は、圧入部５１２、５１３の長手幅である。

図７に、被圧入部５４２、５４３の穴径ｄ１を約Φ７．５とし、ｄ２、ｄ３、Ｌ１、Ｌ２を適時設定して圧入代を変化させたときの、室温（２０℃）時において必要な圧入荷重を確認した結果を示す。圧入代が大きくなるにつれて必要な圧入荷重が増加し、圧入代９０ｕｍで必要圧入荷重は約５７ｋＮになる。圧入穴側の材質であるアルミニウム合金の方が熱膨張率が大きいため、高温熱膨張時は常温（２０℃）時よりも圧入代が減少してしまう。

図８に、本実施例における熱膨張時の圧入代の変化を示す。常温（２０℃）時に圧入代が１０ｕｍのものは、温度が高くなり熱膨張するにつれ圧入代は減少し、約１３５℃以上になるとアルミ三ツ矢管部の穴径の方が大きくなってしまい圧入代はマイナスになってしまう。

図９に、比較例１（平目ローレット形状）の加圧ローラ及び本実施例１の加圧ローラを用い、駆動回転させた場合の圧入部の回転方向のズレ、長手方向のズレを温度を振って確認した結果を示します。回転方向のズレに関しては、比較例１と実施例１とで大きな差は見られなかったものの、長手方向のズレに関しては比較例１に比べ実施例１がより高い温度においてもズレは見られなかった。

以上説明したように、本実施例によれば、圧入軸に斜目ローレット形状を設け、回転ベクトルに対する斜目ローレット形状の傾きの角度を鋭角とすることで、簡易な構成で熱膨張時の圧入強度を改善することが可能となる。

（実施例２）
本発明の実施例２について説明する。ここでは、実施例２において実施例１と異なる点についてのみ説明する。実施例２の構成においてここで特に説明しないものは、実施例１と同様である。

図１０は、本実施例２における加圧ローラの芯金の構成概略図を示す。実施例１と異な
り、実施例２の加圧ローラでは、芯金２０９ｂが、アルミ三ツ矢管では無くアルミニウム合金製の中空パイプ（以下、アルミパイプ）５０１ｂで構成される。アルミパイプ５０１ｂを通して長手方向の熱の移動を良くし非通紙昇温を低減させるため、パイプ５０１ｂの肉厚を３ｍｍと厚くしている。また、本実施例では、アルミパイプ５０１ｂの材質としてアルミニウム合金のＡ５０５２（比重２．６８、熱伝導率λ＝約０．１４Ｗ／ｍｋ、線膨張率約２３．８×１０＾（－６）／℃）を用いている。これは、三ツ矢管にくらべパイプは長手撓みが大きいため、縦弾性係数の大きいアルミ材のＡ５０５２（縦弾性係数：Ａ５０５２ ７０００．６ｋＮ／ｍｍ^２、Ａ６０６３ ６８．６ｋＮ／ｍｍ^２）を用いている。

圧入軸５０２ｄ、５０３ｄの圧入部５１２ｄ、５１３ｄの径は、約Φ１４．５としている。実施例１に比べ圧入部５１２ｄ、５１３ｄの位置が加圧ローラ表面に近づいたため、加圧ローラ表面からの伝熱により圧入部５１２ｄ、５１３ｄの温度が高くなりやすい。このため、アルミパイプ５０１ｂのアルミ材として、実施例１のアルミ三ツ矢管部（Ａ６０６３）より熱伝導率の低いＡ５０５２のアルミニウム合金を用いている（熱伝導率：Ａ５０５２ λ＝約０．１４Ｗ／ｍｋ、Ａ６０６３ λ＝約０．２１Ｗ／ｍｋ）。

図１１は、実施例２における加圧ローラ２０８ｂの構成概略図であって加圧ローラ２０８ｂの一端部（回転駆動力を受ける側の端部）を回転軸線方向に見た図である。弾性層２１０にソリッドゴムでは無く、気泡を含むゴムを弾性層に用いることで加圧ローラ表面からの熱を圧入部５１２ｄ、５１３ｄに伝熱させにくくしている。

図１２に本実施例２での確認結果を示す。本実施例では、綾目ローレット形状部５０４ｃ（図６（ｂ））を用いた芯金を備える比較例２の加圧ローラと比較して効果を確認した。長手方向ズレに関して、綾目ローレット形状部５０４ｃは、引き抜き方向に対してローレット形状が抵抗となるため、比較例１の平目ローレット形状部５０４ｂ（図９）に比べ強い。しかし、熱膨張して圧入代が小さい状態では、回転駆動による圧入方向への応力が生じないため、実施例２の斜目ローレット形状部５０４よりも弱い。このため、比較例２（綾目ローレット形状例）に比べ実施例２の方が、より高い温度（熱膨張が大きい）でも長手方向のズレ、緩みは見られなかった。

以上説明したように、本実施例によれば、圧入軸に斜目ローレット形状を設け、駆動回転方向に対する斜目ローレット形状の傾きの角度を鋭角とすることで、簡易な構成で熱膨張時の圧入強度を改善することが可能となる。

なお、本発明においてのヒータの構成は、上記実施例の構成に限定されるものではない。例えば、電磁誘導によりフィルムの導電層を発熱させるようなＩＨ定着器や、フィルムの内部空間の中央にハロゲンヒータを配置したような定着器などに対しても、本発明は好適に適用することができる。

また、芯金の管構造も、実施例１のような三ツ矢管構造に限定されるものではなく、四ツ矢菅、あるいは五ツ矢菅であってもよい。

本発明の実施の形態の開示は、以下の構成を含む。
（構成１）
画像形成装置の定着部に用いられる、回転駆動される加圧ローラであって、
外周に弾性層及び表層を有する筒状の芯金と、
加圧ローラの回転軸線方向における前記芯金の一端に圧入される第１の圧入部を有するとともに、回転駆動力を受ける第１の軸部と、
前記回転軸線方向における前記芯金の他端に圧入される第２の圧入部を有する第２の軸
部と、
を備える加圧ローラにおいて、
前記第１の圧入部と前記第２の圧入部は、前記芯金の前記一端の側から前記他端の側に向かうほど回転方向の下流側に向かう傾斜方向に延びる凹凸で構成された斜目ローレット形状を有することを特徴とする加圧ローラ。
（構成２）
加圧ローラの回転ベクトルに対する前記斜目ローレット形状の前記凹凸の延びる方向がなす角度θが鋭角であることを特徴とする構成１に記載の加圧ローラ。
（構成３）
前記角度θが３０°以上６０°以下であることを特徴とする構成２に記載の加圧ローラ。
（構成４）
前記第１の軸部と前記第２の軸部の線膨張係数は、前記芯金の線膨張係数より小さいことを特徴とする構成１～３のいずれか一の構成に記載の加圧ローラ。
（構成５）
前記第１の軸部と前記第２の軸部は、鉄鋼材からなり、
前記芯金は、アルミニウム合金からなることを特徴とする構成１～４のいずれか一の構成に記載の加圧ローラ。
（構成６）
前記芯金は、三ツ矢管であることを特徴とする構成１～５のいずれか一の構成に記載の加圧ローラ。
（構成７）
前記芯金は、中空パイプであることを特徴とする構成１～５のいずれか一の構成に記載の加圧ローラ。
（構成８）
ヒータと、
前記ヒータが内側に配置される筒状のフィルムと、
前記フィルムを介して前記ヒータに圧接され、前記ヒータとともに前記フィルムとの間にニップを形成する加圧ローラと、
を備え、
前記加圧ローラが、構成１～７のいずれか一の構成に記載の加圧ローラであることを特徴とする像加熱装置。
（構成９）
前記ヒータは、前記フィルムの内面に接触し、
前記加圧ローラは、前記ニップを前記ヒータとともに形成することを特徴とする構成８に記載の像加熱装置。
（構成１０）
記録材に画像を形成する画像形成部と、
記録材に形成された画像を記録材に定着する定着部と、
を有する画像形成装置において、
前記定着部が、構成８又は９に記載の像加熱装置であることを特徴とする画像形成装置。

２００…定着装置、２０８…加圧ローラ、２０９…芯金、２１０…弾性層、２１１…表層、５０１…アルミ三ツ矢管部、５０２、５０３…圧入軸、５０４…斜目ローレット形状部

Claims (10)

1. 画像形成装置の定着部に用いられる、回転駆動される加圧ローラであって、
   外周に弾性層及び表層を有する筒状の芯金と、
   加圧ローラの回転軸線方向における前記芯金の一端に圧入される第１の圧入部を有するとともに、回転駆動力を受ける第１の軸部と、
   前記回転軸線方向における前記芯金の他端に圧入される第２の圧入部を有する第２の軸部と、
   を備える加圧ローラにおいて、
   前記第１の圧入部と前記第２の圧入部は、前記芯金の前記一端の側から前記他端の側に向かうほど回転方向の下流側に向かう傾斜方向に延びる凹凸で構成された斜目ローレット形状を有することを特徴とする加圧ローラ。
2. 加圧ローラの回転ベクトルに対する前記斜目ローレット形状の前記凹凸の延びる方向がなす角度θが鋭角であることを特徴とする請求項１に記載の加圧ローラ。
3. 前記角度θが３０°以上６０°以下であることを特徴とする請求項２に記載の加圧ローラ。
4. 前記第１の軸部と前記第２の軸部の線膨張係数は、前記芯金の線膨張係数より小さいことを特徴とする請求項１に記載の加圧ローラ。
5. 前記第１の軸部と前記第２の軸部は、鉄鋼材からなり、
   前記芯金は、アルミニウム合金からなることを特徴とする請求項１に記載の加圧ローラ。
6. 前記芯金は、三ツ矢管であることを特徴とする請求項５に記載の加圧ローラ。
7. 前記芯金は、中空パイプであることを特徴とする請求項５に記載の加圧ローラ。
8. ヒータと、
   前記ヒータが内側に配置される筒状のフィルムと、
   前記フィルムを介して前記ヒータに圧接され、前記ヒータとともに前記フィルムとの間にニップを形成する加圧ローラと、
   を備え、
   前記加圧ローラが、請求項１～７のいずれか１項に記載の加圧ローラであることを特徴とする像加熱装置。
9. 前記ヒータは、前記フィルムの内面に接触し、
   前記加圧ローラは、前記ニップを前記ヒータとともに形成することを特徴とする請求項８に記載の像加熱装置。
10. 記録材に画像を形成する画像形成部と、
    記録材に形成された画像を記録材に定着する定着部と、
    を有する画像形成装置において、
    前記定着部が、請求項８に記載の像加熱装置であることを特徴とする画像形成装置。
    

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