JP7447306B2 - 油展共役ジエン系重合体およびそれを含むゴム組成物 - Google Patents
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Description
本発明の説明および特許請求の範囲で用いられている用語や単語は、通常的もしくは辞書的な意味に限定して解釈してはならず、発明者らは、自分の発明を最善の方法で説明するために、用語の概念を適切に定義することができるという原則に則って、本発明の技術的思想に合致する意味と概念で解釈すべきである。
本明細書において、用語「重合体」は、同一種類であるか異種類であるかを問わず、単量体を重合することで製造された重合体化合物を指す。これにより、一般用語の重合体は、1種の単量体から製造された重合体を指す際に通常用いられるホモポリマー(homopolymer)という用語、および以下に規定されたような共重合体(copolymer)という用語を網羅する。
本明細書において、用語「常温」は、加熱または冷却していない自然状態のままの温度を意味し、20±5℃の温度である。
本発明において、用語「シクロアルキル基(cycloalkyl group)」は、環状の飽和炭化水素を意味し得る。
本明細書において、用語「由来の単位」、「由来の繰り返し単位」、および「由来の官能基」は、ある物質に起因した成分、構造、またはその物質自体を意味し得る。
本明細書において、用語「変性重合体単位」は、一種の単量体または多種の単量体を重合することで形成された重合体鎖に変性剤に由来の官能基をさらに含む変性された重合体鎖を指す。
本明細書において、「1,2-ビニル結合含量」および「スチレン結合含量」は、Varian VNMRS 500 MHz NMRを用いて、重合体単位中のビニル(Vinyl)の含量およびスチレンの含量を測定し分析したものである。NMRの測定時、溶媒としては1,1,2,2-テトラクロロエタンを用い、溶媒ピーク(solvent peak)は6.0ppmで計算し、7.2~6.9ppmはランダムスチレン、6.9~6.2ppmはブロックスチレン、5.8~5.1ppmは1,4-ビニルおよび1,2-ビニル、5.1~4.5ppmは1,2-ビニルのピークとして全体重合体中の1,2-ビニル結合含量とスチレン結合含量をそれぞれ計算して測定したものである。
-溶媒:テトラヒドロフランに2重量%のアミン化合物を混合使用
-流速:1ml/min
-試料濃度:1~2mg/ml(THFに希釈)
-注入量:100μL
-カラム温度:40℃
-検出器(Detector):屈折率(Refractive index)
-標準(Standard):ポリスチレン(Polystyrene)(三次関数で補正)
2)ステップ2:initial temp 180℃、rate(temp/hr)85℃/hr、temp(holdtime)370℃(2hr);
3)ステップ3:initial temp 370℃、rate(temp/hr)47℃/hr、temp(holdtime)510℃(3hr);
本発明は、優れた引張特性および走行抵抗性(燃費特性)は維持した状態で、ウェットスキッド抵抗性および耐摩耗性がバランスよく改善され、さらには加工性が改善された特性を有するタイヤを実現できる微細構造の制御により、特有の粘弾性tanδピークを有し、植物油を含む油展共役ジエン系重合体を提供する。
本発明の一実施形態によると、前記共役ジエン系重合体は、ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析から導出される温度に応じたtanδグラフにおいて、-100℃~100℃の温度範囲に現れるtanδピークの半値全幅(Full width at half maximum、FWHM)値が20℃以上であることを特徴とする。
本発明の一実施形態によると、前記共役ジエン系重合体は、共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位を含む重合体単位と、植物油と、を含む、油展(oil-extended)重合体であってもよい。
ここで、前記R14a~R14cの相対的な割合は、植物油の種類に応じて異なり得るし、例示的に下記表1のとおりである。
また、前記植物油は、ガラス転移温度が-110℃~-100℃であってもよく、この範囲内である場合、ゴム組成物の耐摩耗性がさらに向上することができる。
本発明の一実施形態によると、前記共役ジエン系重合体は、共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位を含む重合体単位を含み、前記共役ジエン系単量体は、例えば、1,3-ブタジエン、2,3-ジメチル-1,3-ブタジエン、ピペリレン、3-ブチル-1,3-オクタジエン、イソプレン、2-フェニル-1,3-ブタジエン、および2-ハロ-1,3-ブタジエン(ハロは、ハロゲン原子を意味する)からなる群から選択された1種以上であってもよい。
本発明の一実施形態によると、前記共役ジエン系重合体は、ガラス転移温度が-100℃~20℃であってもよい。ガラス転移温度は、重合体の微細構造に応じて変わる値であるが、耐摩耗性を改善するためには、前記範囲を満たすように重合体を製造することが好ましく、より好ましくは-100℃~0℃、さらに好ましくは-90℃~-10℃、さらに好ましくは-80℃~-20℃であってもよい。
本発明の一実施形態によると、共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位、および変性剤由来の官能基を含む変性重合体単位と、植物油と、を含み、ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析から導出される温度に応じたtanδグラフにおいて、-100℃~100℃の温度範囲に現れるtanδピークの半値全幅(Full width at half maximum、FWHM)値が20℃以上であり、前記ARESは、動的機械分析器を用いて、ねじれモードで、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、および昇温速度5℃/minの条件下で測定される、油展変性共役ジエン系重合体が提供される。
一方、本発明の一実施形態に係る前記変性共役ジエン系重合体は、重合体の全体重量を基準として、SiおよびNの含量がそれぞれ50ppm以上、または50ppm~1000ppmであってもよく、下限の場合、好ましくは、それぞれ100ppm以上であってもよく、150ppm以上であってもよく、上限の場合、好ましくは700ppm以下、好ましくは500ppm以下であってもよい。この範囲内にて、変性共役ジエン系重合体を含むゴム組成物の引張特性および粘弾性特性などの機械的物性に優れるという効果がある。一方、前記SiおよびNは、後述する変性剤、変性開始剤、または変性単量体などの変性官能基を有する化合物が導入されることにより、この化合物に由来したものであってもよい。
本発明の一実施形態によると、前記変性共役ジエン系重合体は、変性剤由来の官能基を含み、前記変性剤は、重合体の末端を変性させるためのものであって、具体的な例としては、シリカ親和性変性剤として、アルコキシシラン系変性剤であってもよい。前記シリカ親和性変性剤は、変性剤として用いられる化合物中にシリカ親和性官能基を含有する変性剤を意味し、前記シリカ親和性官能基は、充填剤、特にシリカ系充填剤との親和性に優れるため、シリカ系充填剤と変性剤由来の官能基との間の相互作用が可能な官能基を意味し得る。
Rf3~Rf8は、互いに独立して、水素原子、炭素数1~10のアルキル基、炭素数1~10のアルコキシ基、炭素数6~10のアリール基、炭素数5~10のシクロアルキル基、または炭素数7~14のアラルキル基であり、pは、0または1の整数であり、pが0である場合、Rf1は、炭素数1~10のアルキル基、または炭素数1~10のアルコキシ基である。
本発明の一実施形態に係る前記油展変性共役ジエン系重合体は、粘度検出器付きGPC-光散乱法測定により求められる収縮因子(g’)が0.1以上、好ましくは0.1以上1.0以下、より具体的には0.3以上0.9以下であってもよい。
[η]0=10-3.883M0.771
前記数学式1中、Mは絶対分子量である。
また他の例として、前記油展変性共役ジエン系重合体は、100℃で測定されたムーニー応力緩和率が0.7未満であってもよく、0.7~3.0であってもよい。具体的に、前記ムーニー応力緩和率は、分岐度が大きい分岐状重合体である場合、0.7未満、好ましくは0.6以下、より好ましくは0.5以下、最も好ましくは0.4以下であってもよく、分岐度が小さい直鎖状重合体である場合、好ましくは0.7~2.5、より好ましくは0.7~2.0であってもよい。
本発明の一実施形態に係る前記油展(変性)共役ジエン系重合体は、変性剤由来の官能基が含まれている片末端の他に、他末端に変性開始剤由来の官能基を含んでもよく、ここで、前記変性開始剤は、N-官能基含有化合物と有機金属化合物の反応生成物であってもよい。
本発明は、前記油展共役ジエン系重合体を製造するために、下記のような共役ジエン系重合体の製造方法を提供する。
また、重合に用いられた共役ジエン系単量体および芳香族ビニル系単量体に関する説明は前述したため、その記載は省略する。
本発明の一実施形態によると、前記製造方法において、(S1)ステップは、一例として、アニオン重合により、共役ジエン系単量体と芳香族ビニル系単量体の重合反応が行われるステップである。具体的な例として、アニオンによる成長重合反応により重合末端にアニオン活性部位を有するリビングアニオン重合であってもよい。また、前記(S1)ステップの重合は、昇温重合、等温重合、または定温重合(断熱重合)であってもよい。前記定温重合は、重合開始剤を投入した後に任意に熱を加えず、それ自体の反応熱で重合させるステップを含む重合方法を意味し、前記昇温重合は、前記重合開始剤を投入した後に任意に熱を加えて温度を増加させる重合方法を意味し、前記等温重合は、前記重合開始剤を投入した後に熱を加えて熱を増加させるか熱を奪うことで重合物の温度を一定に維持する重合方法を意味し得る。
また、前記(S1)ステップにより製造された活性重合体は、重合体アニオンと重合開始剤の有機金属カチオンが結合された重合体を意味し得る。
前記(S2)ステップは、前記(S1)ステップ以後、重合体を乾燥する前に、植物油を添加し混合して行ってもよい。
本発明は、前記変性共役ジエン系重合体を製造するために、下記のような変性共役ジエン系重合体の製造方法を提供する。
前記(S4)ステップは、(S3)ステップで製造された活性重合体と変性剤を反応させる変性ステップであって、活性重合体のアニオン活性部位と変性剤のシランに結合されたアルコキシ基が反応することができる。前記変性剤は、単量体の総100gを基準として0.01mmol~10mmolの量で用いてもよい。また他の例として、前記変性剤は、前記(S1)ステップの重合開始剤1モルを基準として、1:0.1~10、1:0.1~5、または1:0.1~1:3のモル比で用いてもよい。
本発明によると、上記の油展共役ジエン系重合体または油展変性共役ジエン系重合体を含むゴム組成物が提供される。
前記タイヤは、タイヤまたはタイヤトレッドを含んでもよい。
以下、本発明を具体的に説明するために実施例を挙げて詳細に説明する。しかし、本発明に係る実施例は種々の形態に変形可能であり、本発明の範囲が以下に詳述する実施例に限定されるものと解釈してはならない。本発明の実施例は、当業界で平均的な知識を有する者に本発明をより完全に説明するために提供されるものである。
実施例1
3個の連続撹拌槽型反応器(CSTR)のうち第1反応器に、n-ヘキサン5kg/hr、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.16kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.31kg/hr、n-ヘキサンにn-ブチルリチウムが6.6重量%で溶解された開始剤溶液を8.33g/hr、極性添加剤としてn-ヘキサンにジテトラヒドロフリルプロパンが2重量%で溶解された極性添加剤溶液を2.25g/hrの流れ速度で連続的に投入した。この際、反応器の内部温度が60℃となるように維持し、重合転換率が70%となった際に、移送配管を通して第1反応器から第2反応器に重合物を移送した。
その後、酸化防止剤として30重量%で溶解されたIR1520(BASF社)溶液を100g/hの速度で注入して撹拌した。その結果として得られた重合物をスチームで加熱された温水に入れ、撹拌して溶媒を除去した後、ロール乾燥して残量の溶媒および水を除去し、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.13kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.28kg/hr、極性添加剤溶液を4.0g/hrで連続投入し、第1反応器の重合転換率が72%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第3反応器に、変性剤としてn-ヘキサンにN,N-ビス(オキシラン-2-イルメチル)-3-(トリメトキシシリル)プロパン-1-アミン(N,N-bis(oxiran-2-ylmethyl)-3-(trimethoxysilyl)propan-1-amine)が5重量%で溶解された溶液を29.0g/hrで投入したことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.08kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.35kg/hr、極性添加剤溶液を3.0g/hrで連続投入し、第2反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された溶液を0.24kg/hrで連続投入し、第3反応器に、変性剤としてn-ヘキサンに3,3’-(ピペラジン-1,3-ジイル)ビス(N,N-ビス(3-(トリエトキシシリル)プロピル)プロパン-1-アミン)(3,3’-(piperazine-1,4-diyl)bis(N,N-bis(3-(triethoxysilyl)propyl)propan-1-amine))が5重量%で溶解された溶液を60.0g/hrで投入したことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器の重合転換率が80%である際に第2反応器に移送し、第3反応器に、変性剤としてn-ヘキサンに2,2-ジメトキシ-1-(3-(トリメトキシシリル)プロピル)-1,2-アザシロリジン(2,2-dimethoxy-1-(3-(trimethoxysilyl)propyl)-1,2-azasilolidine)が5重量%で溶解された溶液を23.4g/hrで投入したことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器での重合転換率が75%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、大豆油の代わりに綿実油を200g/hrで連続投入したことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.37kg/hrで連続投入し、第1反応器の内部温度を70℃に維持し、第1反応器での重合転換率が77%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第2反応器にn-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を投入していないことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.13kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.28kg/hrで投入し、第1反応器の重合転換率が78%である際に重合物を第2反応器に移送し、第2反応器に1,3-ブタジエンおよび極性添加剤を投入していないことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.08kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.35kg/hr、極性添加剤溶液を3.0g/hrで投入し、第1反応器の重合転換率が64%である際に重合物を第2反応器に移送し、第2反応器に1,3-ブタジエンを追加投入していないことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器に、n-ヘキサンにn-ブチルリチウムが6.6重量%で溶解された開始剤溶液を8.34g/hrで連続投入し、第1反応器での重合転換率が55%である際に重合物を第2反応器に移送したことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器での重合転換率が75%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第3反応器に大豆油を投入して混合するステップを行っていないことを除いては、実施例1と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例1において、第1反応器での重合転換率が74%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第2反応器に1,3-ブタジエンおよび極性添加剤を投入せず、第3反応器に、変性剤の代わりに、カップリング剤としてn-ヘキサンに四塩化ケイ素(Silicon tetrachloride)が13.5重量%で溶解された溶液を3.7g/hrで連続的に供給し、カップリング反応を行ったことを除いては、実施例1と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例、比較例で製造された各変性または未変性共役ジエン系重合体に対し、重合体中のスチレン単位含量およびビニル含量、重量平均分子量(Mw、×103g/mol)、数平均分子量(Mn、×103g/mol)、分子量分布(PDI、MWD)、tanδピークの半値全幅をそれぞれ測定した。結果を下記表2に示した。
前記各重合体中のスチレン結合含量(SM)および1,2-ビニル結合含量(Vinyl)は、Varian VNMRS 500 MHz NMRを用いて測定および分析した。
ゲル浸透クロマトグラフィー(GPC:gel permeation chromatography)(PL GPC220、Agilent Technologies)により、下記の条件で数平均分子量(Mn)および重量平均分子量(Mw)をそれぞれ測定し、また、重量平均分子量を数平均分子量で割って分子量分布を計算した。
-溶媒:テトラヒドロフランに2重量%のアミン化合物を混合使用
-流速:1mL/min
-試料濃度:1~2mg/mL(THFに希釈)
-注入量:100uL
-カラム温度:40℃
-検出器(Detector):屈折率(Refractive index)
-標準(Standard):ポリスチレン(Polystyrene)(三次関数で補正)
前記実施例および比較例で製造された重合体に対し、ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析のために、動的機械分析器(TA社、ARES-G2)を用いて、ねじれモード(Torsional mode)で、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、昇温速度5℃/minで、温度範囲-100℃~100℃での温度に応じたtanδを測定し、図1のようなtanδグラフを得、このグラフからピークの半値全幅を求めた。
前記実施例および比較例で製造された各変性共役ジエン系重合体を含むゴム組成物およびそれにより製造された成形品の物性を比較分析するために、引張特性、粘弾性特性、耐摩耗性、および加工性をそれぞれ測定し、その結果を下記表4に示した。
実施例および比較例の各変性または未変性共役ジエン系重合体を原料ゴムとし、下記表3に示した配合条件で配合した。表3中の原料の含量は、原料ゴム100重量部基準に対する各重量部である。
引張強度は、ASTM 412の引張試験法に準じて各試験片を製造し、前記試験片の切断時の引張強度を測定した。具体的に、引張特性は、Universal Test Machine 4204(Instron社)引張試験機を用いて、室温で50cm/minの速度で測定した。下記表4における結果値は、比較例5の測定結果値を基準として指数化して示しており、数値が高いほど優れることを示す。
各ゴム試験片に対し、ASTM D5963に準じてDIN摩耗試験を行い、DIN loss index(損失体積指数(loss volume index):ARIA(Abration resistance index、Method A)で示した。数値が高いほど優れることを示す。下記表4における結果値は、比較例5の測定結果値を基準として指数化して示したため、数値が高いほど優れることを示す。
各ゴム試験片に対し、ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析のために、動的機械分析器(TA社、ARES-G2)を用いて、ねじれモード(Torsional mode)で、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、昇温速度5℃/minで、温度範囲-100℃~100℃での温度に応じたtanδを測定し、tanδグラフを得た。得られたtanδグラフから、0℃でのtanδ値および60℃でのtanδ値を確認した。この際、低温0℃でのtanδ値が高いほど、ウェットスキッド抵抗性に優れ、高温60℃でのtanδ値が低いほど、ヒステリシス損が少なく、走行抵抗性(燃費性)に優れることを示すが、下記表4における結果値は、比較例5の測定結果値を基準として指数化して示したため、数値が高いほど優れることを示す。
前記1)ゴム試験片の製造時に得られた一次配合物のムーニー粘度(MV、(ML1+4、@100℃)MU)を測定して各重合体の加工性特性を比較分析し、この際、ムーニー粘度測定値が低いほど、加工性特性に優れることを示すものであって、下記表4においては、比較例5の結果値を基準として指数化して示したため、数値が高いほど優れることを示す。
実施例7
3個の連続撹拌槽型反応器(CSTR)のうち第1反応器に、n-ヘキサン5kg/hr、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.16kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.31kg/hr、n-ヘキサンにn-ブチルリチウムが6.6重量%で溶解された開始剤溶液を8.33g/hr、極性添加剤としてn-ヘキサンにジテトラヒドロフリルプロパンが2重量%で溶解された極性添加剤溶液を2.25g/hrの流れ速度で連続的に投入した。この際、反応器の内部温度が60℃となるように維持し、重合転換率が75%となった際に、移送配管を通して第1反応器から第2反応器に重合物を移送した。
その後、酸化防止剤として30重量%で溶解されたIR1520(BASF社)溶液を100g/hの速度で注入して撹拌した。その結果として得られた重合物をスチームで加熱された温水に入れ、撹拌して溶媒を除去した後、ロール乾燥して残量の溶媒および水を除去し、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器での重合転換率が74%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、大豆油の代わりに綿実油を200g/hrで連続投入したことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器の重合転換率が70%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送したことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器の重合転換率が80%である際に第2反応器に移送したことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器の内部温度を70℃に維持し、第1反応器での重合転換率が76%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第2反応器にn-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を投入していないことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器での重合転換率が74%である際に重合物を第1反応器から第2反応器に移送し、第2反応器に1,3-ブタジエンおよび極性添加剤を投入していないことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.08kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.35kg/hrで投入し、第1反応器の重合転換率が64%である際に重合物を第2反応器に移送し、第2反応器に1,3-ブタジエンを投入していないことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器の重合転換率が55%である際に重合物を第2反応器に移送したことを除いては、実施例7と同様に行い、変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例7において、第1反応器に、n-ヘキサンに1,3-ブタジエンが60重量%で溶解された単量体溶液を1.13kg/hr、n-ヘキサンにスチレンが60重量%で溶解された単量体溶液を0.28kg/hr、n-ヘキサンにジテトラヒドロフリルプロパンが2重量%で溶解された極性添加剤溶液を4.00g/hrで投入し、第1反応器での重合転換率が76%である際に重合物を第2反応器に移送し、第3反応器に大豆油を投入して混合するステップを行っていないことを除いては、実施例7と同様に行い、未変性共役ジエン系重合体を製造した。
前記実施例、比較例で製造された各未変性共役ジエン系重合体に対し、重合体中のスチレン単位含量およびビニル含量、重量平均分子量(Mw、×103g/mol)、数平均分子量(Mn、×103g/mol)、分子量分布(PDI、MWD)、tanδピークの半値全幅を前述した実験資料Iの実験例1と同様の方法でそれぞれ測定した。結果を下記表5に示した。
前記実施例および比較例で製造された各未変性共役ジエン系重合体を含むゴム組成物およびそれにより製造された成形品の物性を比較分析するために、tanδピークの半値全幅、引張特性、粘弾性特性、耐摩耗性、および加工性を前述した実験資料Iの実験例2と同様の方法で測定し、その結果を下記表6に示した。
Claims (13)
- 共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位および芳香族ビニル系単量体由来の繰り返し単位を含む重合体単位と、
植物油と、を含み、
ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析から導出される温度に応じたtanδピークグラフにおいて、-100℃~100℃の温度範囲に現れるtanδピークの半値全幅(Full width at half maximum、FWHM)値が20℃以上80℃以下であり、
前記ARESは、動的機械分析器を用いて、ねじれモードで、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、および昇温速度5℃/minの条件下で測定される、油展共役ジエン系重合体。 - 前記tanδピークの半値全幅値は、30℃以上80℃以下である、請求項1に記載の油展共役ジエン系重合体。
- 前記tanδピークの半値全幅値は、35℃以上60℃以下である、請求項1または2に記載の油展共役ジエン系重合体。
- 前記植物油は、大豆油、菜種油、キャノーラ油、ヒマワリ油、亜麻仁油、ぬか油、パーム油、オリーブ油、ピーナツ油、ヤシ油、綿実油、およびココナツ油からなる群から選択された1つ以上である、請求項1から3のいずれか一項に記載の油展共役ジエン系重合体。
- 前記植物油は、重合体単位100重量部に対して10重量部~60重量部で含まれる、請求項1から4のいずれか一項に記載の油展共役ジエン系重合体。
- 前記tanδピークは、-80℃~20℃の温度範囲に現れる、請求項1から5のいずれか一項に記載の油展共役ジエン系重合体。
- 共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位、芳香族ビニル系単量体由来の繰り返し単位および変性剤由来の官能基を含む変性重合体単位と、
植物油と、を含み、
ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析から導出される温度に応じたtanδグラフにおいて、-100℃~100℃の温度範囲に現れるtanδピークの半値全幅(Full width at half maximum、FWHM)値が20℃以上80℃以下であり、
前記ARESは、動的機械分析器を用いて、ねじれモードで、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、および昇温速度5℃/minの条件下で測定される、油展変性共役ジエン系重合体。 - 前記変性剤は、アルコキシシラン系変性剤であり、
前記変性共役ジエン系重合体は、重合体の全体重量を基準としてSiおよびNの含量がそれぞれ50ppm以上である、請求項7に記載の油展変性共役ジエン系重合体。 - 重合体および充填剤を含み、
前記重合体は、請求項1に記載の油展共役ジエン系重合体または請求項7に記載の油展変性共役ジエン系重合体である、ゴム組成物。 - 前記重合体100重量部を基準として0.1重量部~200重量部の充填剤を含む、請求項9に記載のゴム組成物。
- 共役ジエン系重合体および充填剤を含み、
ARES(Advanced Rheometric Expansion System)による動的粘弾性分析から導出される温度に応じたtanδグラフにおいて、-100℃~100℃の温度範囲に現れるtanδピークの半値全幅(Full width at half maximum、FWHM)値が31℃以上100℃以下であり、
前記ARESは、動的機械分析器を用いて、ねじれモードで、周波数10Hz、変形率(Strain)0.5%、および昇温速度5℃/minの条件下で測定され、
前記共役ジエン系重合体は、共役ジエン系単量体由来の繰り返し単位および芳香族ビニル系単量体由来の繰り返し単位を含む重合体単位と、植物油とを含む、ゴム組成物。 - 前記共役ジエン系重合体は、未変性油展共役ジエン系重合体である、請求項11に記載のゴム組成物。
- 前記共役ジエン系重合体は、変性剤由来の官能基を含む油展変性共役ジエン系重合体である、請求項11に記載のゴム組成物。
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