JP7390274B2 - concrete - Google Patents
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Description
本発明は、コンクリート組成物、および、このコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートに関する。 The present invention relates to a concrete composition and concrete produced by kneading this concrete composition.
従来より、建設現場では、生コン工場から現場までコンクリートミキサー車でコンクリートを運搬し、現場にて、コンクリートミキサー車からコンクリートを荷卸しして、コンクリート圧送車のホッパ内に投入する。そして、コンクリート圧送車のポンプにより、圧送配管を通して、ホッパ内のコンクリートを打設箇所まで圧送する。ここで、圧送配管が長くなると、圧送配管の先端側では、コンクリートの流動性が低くなり、打設作業を円滑に行うことができない、という問題があった。
特許文献１には、コンクリートの細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換することで、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ２以上でありながら、硬化時の自己収縮が小さいコンクリート組成物が示されている。
Conventionally, at construction sites, concrete is transported from a ready-mixed concrete factory to the site using a concrete mixer truck, and at the site, the concrete is unloaded from the concrete mixer truck and placed into a hopper of a concrete pumping truck. Then, the concrete in the hopper is pumped by the pump of the concrete pumping vehicle to the pouring location through the pumping piping. Here, when the pressure-feeding pipe becomes long, there is a problem in that the fluidity of the concrete becomes low at the tip end of the pressure-feeding pipe, making it impossible to perform the pouring work smoothly.
Patent Document 1 discloses a concrete composition that has a compressive strength of 120 N/mm2 or more and has small self-shrinkage upon hardening by replacing a part of the fine aggregate of concrete with artificial lightweight fine aggregate. has been done.
特許文献２には、粗骨材として絶乾比重０.８～１.５で吸水率８％以下の軽量骨材を使用し、コンクリート中にバイオガム系の増粘剤を配合する軽量骨材コンクリートが示されている。
特許文献３には、細骨材と粗骨材とセメントとを含むコンクリート組成物であって、細骨材の全量に対して、１０質量％以上２５質量％以下の天然砂と、７５質量％以上９０質量％以下の砕砂とを細骨材として含むコンクリート組成物が示されている。
Patent Document 2 describes a lightweight aggregate concrete in which a lightweight aggregate with an absolute dry specific gravity of 0.8 to 1.5 and a water absorption rate of 8% or less is used as a coarse aggregate, and a biogum-based thickener is blended into the concrete. It is shown.
Patent Document 3 describes a concrete composition containing fine aggregate, coarse aggregate, and cement, which contains 10% by mass or more and 25% by mass or less of natural sand and 75% by mass based on the total amount of fine aggregate. A concrete composition containing 90% by mass or less of crushed sand as fine aggregate is disclosed.
本発明は、圧送配管の先端側においても、高い流動性を確保可能な、コンクリートを提供することを課題とする。 An object of the present invention is to provide concrete that can ensure high fluidity even on the tip side of a pressure-feeding pipe.
本発明者は、コンクリート組成物の結合材としてセメントを使用し、かつこのコンクリート組成物に所定量の人工軽量細骨材を含有させることで、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく、コンクリート圧送管の筒先採取時においても、流動性の低下を抑制可能であることを見出し、本発明に至った。さらに、このコンクリート組成物が流動性の低下を抑制可能であることをコンクリートのポンプ圧送性に関する検証実験によって確認した。
第１の発明のコンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、前記結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有することを特徴とする。
By using cement as a binding material in a concrete composition and containing a predetermined amount of artificial lightweight fine aggregate in this concrete composition, the inventors have achieved the following: without adding special admixtures or thickeners We have discovered that it is possible to suppress a decrease in fluidity even when collecting the tip of a concrete pressure pipe, leading to the present invention. Furthermore, it was confirmed through verification experiments on the pumpability of concrete that this concrete composition was able to suppress the decline in fluidity.
The concrete composition of the first invention comprises a binder containing cement, water having a weight ratio of 15% to 52% to the binder of 150 kg/m 3 to 185 kg/m 3 , and an absolute volume of 300 L. It is characterized by containing coarse aggregate with an absolute volume of 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less, and artificial lightweight fine aggregate with an absolute volume of 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less.
この発明によれば、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材をコンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端側におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。 According to this invention, by using artificial lightweight fine aggregate with an absolute volume of 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less for concrete, it is possible to suppress a decrease in the fluidity of concrete at the tip side of a concrete pressure pipe.
長距離をポンプで圧送するコンクリートに、人工軽量細骨材を所定量含有させることで、コンクリートの流動性の低下を抑制できる理由は、以下の通りである。すなわち、人工軽量細骨材は、軽量化を図るために、内部に多数の空隙が形成されており、この多数の空隙に水分が充填された状態で、フレッシュコンクリートの製造に使用される。よって、フレッシュコンクリート中の人工軽量細骨材は、内部に多量の水分を保持しているが、圧送時にフレッシュコンクリートが圧力やせん断力を受けることで、人工軽量細骨材中の水分がフレッシュコンクリート中に放出されたり、人工軽量細骨材がすり切られて内部の水分と共にペースト状となったりする。これにより、フレッシュコンクリートのみかけの水量やペースト量が増大し、フレッシュコンクリートの流動性の低下が抑制される。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
The reason why the decline in fluidity of concrete can be suppressed by containing a predetermined amount of artificial lightweight fine aggregate in concrete that is pumped over long distances is as follows. That is, in order to reduce the weight of the artificial lightweight fine aggregate, many voids are formed inside the material, and these voids are filled with moisture before being used for producing fresh concrete. Therefore, the artificial lightweight fine aggregate in fresh concrete retains a large amount of moisture inside, but when the fresh concrete is subjected to pressure and shear force during pumping, the moisture in the artificial lightweight fine aggregate is absorbed into the fresh concrete. The artificial lightweight fine aggregate is worn away and becomes a paste with the moisture inside. As a result, the apparent amount of water and paste in the fresh concrete increases, and a decrease in fluidity of the fresh concrete is suppressed.
In addition, in the present invention, by simply replacing a part of the fine aggregate used in conventional mixing with artificial lightweight fine aggregate, excellent fluidity can be achieved even when collecting the tip of the concrete pressure pipe during concrete pumping. It is possible to realize concrete with Therefore, fluidity can be ensured without adding special admixtures or thickeners, so not only can material costs be reduced, but also the phenomenon of delay in setting time of concrete can be prevented.
第２の発明のコンクリート組成物は、前記結合材は、スラグせっこう系混和材を含んでおり、前記セメントは、普通ポルトランドセメントまたは中庸熱ポルトランドセメントであることを特徴とする。 The concrete composition of the second invention is characterized in that the binder contains a slag gypsum admixture, and the cement is normal Portland cement or moderate heat Portland cement.
この発明によれば、結合材にスラグせっこう系混和材を含めた。スラグせっこう系混和材は、電気炉での精錬工程で比較的容易に入手可能であり、かつ人工物であるので、材料特性のばらつきを少なくして、高品質のコンクリートを実現できる。
結合材は、例えば、普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合した三成分セメントである。
According to this invention, the binder includes a slag gypsum admixture. Slag gypsum-based admixtures are relatively easily obtained through the refining process in electric furnaces, and because they are man-made, they can reduce variations in material properties and produce high-quality concrete.
The binder is, for example, a three-component cement made by mixing ordinary Portland cement, a slag gypsum admixture, and silica fume in a weight ratio of 7:2:1.
第３の発明のコンクリートは、上述のコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートであって、圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、前記スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比が０.７以上１.２以下であることを特徴とする。 The concrete of the third invention is concrete manufactured by kneading the above-mentioned concrete composition, and when the pump pressure during pumping is 7 Pa or more and 20 MPa or less, it passes the slump flow test specified in JIS A 1150. The slump flow value of the unloading concrete collected at the unloading point is 47 cm or more and 72 cm or less, as measured by the method, and the slump flow value of the pipe tip concrete collected at the pipe tip of the pressure pipe is 34 cm, as measured by the slump flow test method. 82 cm or less, and the ratio of the slump flow value of the pipe tip concrete to the slump flow value of the unloading concrete is 0.7 or more and 1.2 or less.
この発明によれば、上述の第１の発明と同様の効果がある。 According to this invention, there are effects similar to those of the first invention described above.
本発明によれば、長距離圧送となる圧送配管の先端側においても、普通強度コンクリートから超高強度コンクリートまで高い流動性を確保可能な、コンクリートを提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide concrete that can ensure high fluidity from ordinary strength concrete to ultra-high strength concrete even at the tip side of a pressure-feeding pipe that is used for long-distance pressure-feeding.
本発明は、普通強度から超高強度までの範囲のコンクリートを対象とした所定のポンプ圧送圧の範囲（７～２０ＭＰａ）において、高い流動性が確保可能なコンクリート組成物、およびそのコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートである。普通強度コンクリートとは、本発明による検証実験では、コンクリートの圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ２である。また、超高強度コンクリートとは、本発明による検証実験では、コンクリートの圧縮強度が１５０Ｎ／ｍｍ２のコンクリートである。 The present invention provides a concrete composition that can ensure high fluidity in a predetermined pumping pressure range (7 to 20 MPa) for concrete ranging from normal strength to ultra-high strength, and the concrete composition. Concrete manufactured by mixing. In the verification experiment according to the present invention, normal strength concrete has a compressive strength of 24 N/mm 2 . Further, ultra-high strength concrete is concrete whose compressive strength is 150 N/mm 2 in the verification experiment according to the present invention.
以下、本発明の一実施形態について、説明する。
本発明のコンクリート組成物は、結合材と、結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有する。
結合材は、セメントに加えて、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材を含んでよい。セメントは、例えば、普通ポルトランドセメントや中庸熱ポルトランドセメントである。
人工軽量細骨材は、ＪＩＳ Ａ ５００２（２００３）構造用軽量コンクリート骨材に規定される、膨張頁岩、膨張粘土、膨張スレート、フライアッシュを主原料とした細骨材である。人工軽量細骨材の粒度は、粒の大きさの範囲５ｍｍ以下と、０．３～５ｍｍの間において、それぞれふるい網を通過する粒度の質量分布率が定められている。例えば、人工軽量細骨材としては、日本メサライト工業株式会社製の構造用人工軽量骨材メサライトがある。
An embodiment of the present invention will be described below.
The concrete composition of the present invention includes a binder, water having a weight ratio of 15% to 52 % and an absolute volume of 300 L/m to 380 L/m It contains coarse aggregate of m 3 or less and artificial lightweight fine aggregate whose absolute volume is 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less.
In addition to cement, the binder may include silica fume and slag-gypsum admixtures. The cement is, for example, ordinary Portland cement or moderate heat Portland cement.
The artificial lightweight fine aggregate is a fine aggregate whose main raw materials are expanded shale, expanded clay, expanded slate, and fly ash, as defined in JIS A 5002 (2003) Lightweight Concrete Aggregate for Structural Use. Regarding the particle size of the artificial lightweight fine aggregate, the mass distribution ratio of the particle size that passes through the sieve net is determined in the particle size range of 5 mm or less and in the range of 0.3 to 5 mm. For example, as the artificial lightweight fine aggregate, there is the structural artificial lightweight aggregate Mesalite manufactured by Nippon Mesalite Kogyo Co., Ltd.
以上のコンクリート組成物を混練してコンクリートを製造し、このコンクリートを圧送して所定箇所に打設する。
このコンクリートは、圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比で表わされるスランプフロー比が０.７以上１.２以下であることが好ましい。
このように、荷卸し地点および筒先におけるコンクリートのスランプフロー値、ならびに、スランプフロー比を規定することで、後述の検証実験の図４および図５に示すように、人工軽量細骨材を所定量含有させたコンクリートを圧送した際に、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなる。
The above concrete composition is kneaded to produce concrete, and this concrete is pumped and placed at a predetermined location.
This concrete has a slump flow value of 47 cm or more of unloaded concrete sampled at the unloading point, as measured by the slump flow test method specified in JIS A 1150, when the pump pressure during pumping is 7 Pa or more and 20 MPa or less. 72 cm or less, and the slump flow value of the pipe tip concrete taken at the pipe tip of the pressure pipe, measured by the slump flow test method, is 34 cm or more and 82 cm or less, and the ratio of the slump flow value of the pipe tip concrete to the slump flow value of the unloading concrete. It is preferable that the slump flow ratio expressed by is 0.7 or more and 1.2 or less.
In this way, by specifying the slump flow value and slump flow ratio of concrete at the unloading point and the pipe tip, a predetermined amount of artificial lightweight fine aggregate can be applied as shown in Figures 4 and 5 of the verification experiment described later. When concrete containing concrete is pumped, the slump flow ratio becomes high regardless of the maximum pressure during pumping.
〔検証実験〕
本願発明のコンクリートにおける人工軽量細骨材の効果を検証するため、コンクリート種類、圧送距離、および最大圧送圧を実験パラメータとして、コンクリートをポンプで圧送して、圧送前（荷卸し）および圧送後（筒先）においてコンクリートの流動性を計測した。
図１に、実施例および比較例の概要を示す。本実験では、人工軽量細骨材を含むコンクリートを実施例１、２とし、人工軽量細骨材を含まないコンクリートを比較例１、２とした。
図２に、検証実験に用いるコンクリートの使用材料および調合表を示す。図２（ａ）中の記号は、以下の材料を示す。
Ｗ：上水道水
Ｃ：普通ポルトランドセメント（密度３．１５ｇ／ｃｍ３）
Ｓ１：陸砂（表乾密度２．５８ｇ／ｃｍ３）
Ｓ２：石灰砕砂（表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３）
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｇ１：人工軽量粗骨材（表乾密度１．６９ｇ／ｃｍ３）
混和剤：高性能ＡＥ減水剤
[Verification experiment]
In order to verify the effect of the artificial lightweight fine aggregate in the concrete of the present invention, concrete was pumped using a pump using the concrete type, pumping distance, and maximum pumping pressure as experimental parameters. The fluidity of concrete was measured at the tube tip).
FIG. 1 shows an overview of Examples and Comparative Examples. In this experiment, concretes containing artificial lightweight fine aggregate were used as Examples 1 and 2, and concretes containing no artificial lightweight fine aggregate were used as Comparative Examples 1 and 2.
Figure 2 shows the materials used and the mixing table for the concrete used in the verification experiment. The symbols in FIG. 2(a) indicate the following materials.
W: Tap water C: Ordinary Portland cement (density 3.15g/cm 3 )
S1: Land sand (surface dry density 2.58 g/cm 3 )
S2: Crushed lime sand (surface dry density 2.66 g/cm 3 )
S3: Artificial lightweight fine aggregate (surface dry density 1.91 g/cm 3 ), Mesalite fine aggregate (Nihon Mesalite Kogyo Co., Ltd.)
G1: Artificial lightweight coarse aggregate (surface dry density 1.69g/cm 3 )
Admixture: High performance AE water reducer
また、図２（ｂ）中の記号は、以下の材料を示す。
Ｗ：上水道水
Ｂ：高強度用３成分セメント（密度２．９９ｇ／ｃｍ３）（普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合したもの）
ＥＸ：早強性膨張材（密度３．１９ｇ／ｃｍ３）
Ｃ：中庸熱ポルトランドセメント（密度３．２１ｇ／ｃｍ３）、太平洋セメント（株）製
Ａ：高強度用混和材（密度２．４４ｇ／ｃｍ３）、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材の混合材
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｓ４：安山岩砕砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
Ｇ２：安山岩砕石（表乾密度２．６４ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
混和剤：高性能減水剤、ＢＡＳＦジャパン（株）製
Moreover, the symbols in FIG. 2(b) indicate the following materials.
W: Tap water B: High-strength 3-component cement (density 2.99 g/cm 3 ) (mixture of ordinary Portland cement, slag gypsum admixture, and silica fume in a weight ratio of 7:2:1)
EX: Early strength expanding material (density 3.19g/cm 3 )
C: Moderate heat Portland cement (density 3.21 g/cm 3 ), manufactured by Taiheiyo Cement Co., Ltd. A: High strength admixture (density 2.44 g/cm 3 ), mixture of silica fume and slag gypsum admixture S3: Artificial lightweight fine aggregate (surface dry density 1.91 g/cm 3 ), Mesalite fine aggregate (Nihon Mesalite Kogyo Co., Ltd.)
S4: Andesite crushed sand (surface dry density 2.62 g/cm 3 ), Otsuki, Yamanashi Prefecture (manufactured by Koshu Kaiseki Co., Ltd.)
G2: Andesite crushed stone (surface dry density 2.64 g/cm 3 ), Otsuki, Yamanashi Prefecture (manufactured by Koshu Kaiseki Co., Ltd.)
Admixture: High performance water reducing agent, manufactured by BASF Japan Co., Ltd.
図２中、結合材は、Ｃ（普通ポルトランドセメント）、Ｂ（高強度用３成分セメント）、Ａ（高強度用混和材）である。
また、細骨材は、Ｓ１（陸砂）、Ｓ２（石灰砕砂）、Ｓ３（人工軽量細骨材）、Ｓ４（安山岩砕砂）であり、このうち、人工軽量細骨材は、Ｓ３（人工軽量細骨材）である。
また、粗骨材は、Ｇ１（人工軽量粗骨材）、Ｇ２（安山岩砕石）である。
In FIG. 2, the binders are C (ordinary Portland cement), B (three-component cement for high strength), and A (admixture for high strength).
In addition, the fine aggregates are S1 (land sand), S2 (crushed lime sand), S3 (artificial lightweight fine aggregate), and S4 (crushed andesite sand). Among these, the artificial lightweight fine aggregate is S3 (artificial lightweight fine aggregate).
Moreover, the coarse aggregates are G1 (artificial lightweight coarse aggregate) and G2 (crushed andesite stone).
検証実験では、以上のコンクリートをポンプで圧送して、圧送前（荷卸し）および圧送後（筒先）におけるコンクリートの状態の変化を調べた。
図３（ａ）は、検証実験で使用する圧送配管の全体配置を示す。この圧送配管の全てを使用すると、圧送距離は９５０．６ｍ（配管長さは９４０ｍ）となるが、本検証実験では、この圧送配管の一部を使用した。具体的には、比較例１および実施例１（Ｆｃ２４）については、図３（ｂ）に示すように、圧送距離を７３５ｍとし、比較例２および実施例２（Ｆｃ１５０）については、図３（ｃ）に示すように、圧送距離を２５２ｍとした。
検証実験では、圧送配管の所定位置に管内圧力を測定する圧力計を配置した。この圧力計の設置位置は、圧送配管の直線部分の圧力損失をできる限り正確に測定するため、１直線部につき、両端部と中央部との合計３箇所とした。圧力計は、株式会社東京測器研究所製のフラッシュダイアフラム型圧力計（５０ＭＰａ、２０ＭＰａ、１０ＭＰａ）とし、圧力の計測ピッチは、０．１秒に１回とした。
In the verification experiment, the above concrete was pumped and the changes in the condition of the concrete before pumping (unloading) and after pumping (at the tip of the tube) were investigated.
FIG. 3(a) shows the overall arrangement of the pressure-feeding piping used in the verification experiment. If all of this pressure-feeding piping is used, the pressure-feeding distance will be 950.6 m (piping length is 940 m), but in this verification experiment, a part of this pressure-feeding piping was used. Specifically, for Comparative Example 1 and Example 1 (Fc24), the pumping distance was set to 735 m as shown in FIG. 3(b), and for Comparative Example 2 and Example 2 (Fc150), as shown in FIG. As shown in c), the pumping distance was 252 m.
In the verification experiment, a pressure gauge was placed at a predetermined position in the pressure pipe to measure the pressure inside the pipe. In order to measure the pressure loss in the straight section of the pressure-feeding piping as accurately as possible, the pressure gauges were installed at three locations per straight section: at both ends and at the center. The pressure gauge was a flash diaphragm pressure gauge (50 MPa, 20 MPa, 10 MPa) manufactured by Tokyo Sokki Kenkyusho Co., Ltd., and the pressure measurement pitch was once every 0.1 seconds.
図４および図５は、検証実験の実験結果である。図４は、圧送時の最大圧力、スランプ、スランプフロー、スランプフロー比を示す。スランプフロー比とは、荷卸し時のスランプフローに対する筒先のスランプフローの割合であり、この値が小さいほど、圧送後の流動性が低下したことを意味する。なお、本実験では、各コンクリートについて、最大圧力を変化させて複数回実験を行った。 4 and 5 are the experimental results of the verification experiment. FIG. 4 shows the maximum pressure, slump, slump flow, and slump flow ratio during pumping. The slump flow ratio is the ratio of the slump flow at the tip of the tube to the slump flow at the time of unloading, and the smaller this value is, the lower the fluidity after pressure feeding is. In addition, in this experiment, the experiment was conducted multiple times while changing the maximum pressure for each concrete.
図５（ａ）より、Ｆｃ２４について、人工軽量細骨材を使用した場合（実施例１）には、人工軽量細骨材を使用しない場合（比較例１）に比べて、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなることが判る。この実施例１における圧送圧力は、６.９（７）ＭＰａ～１８.４（１８）ＭＰａの間である。
また、図５（ｂ）より、Ｆｃ１５０についても、人工軽量細骨材を使用した場合（実施例２）には、人工軽量細骨材を使用しない場合（比較例２）に比べて、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなることが判る。この実施例２における圧送圧力は、９．４（９）ＭＰａ～１９．５（２０）ＭＰａの間である。
From Figure 5(a), for Fc24, when artificial lightweight fine aggregate is used (Example 1), the maximum pressure during pumping is higher than when no artificial lightweight fine aggregate is used (Comparative Example 1). It can be seen that the slump flow ratio increases regardless of the The pumping pressure in this Example 1 is between 6.9 (7) MPa and 18.4 (18) MPa.
Also, from Fig. 5(b), for Fc150, when artificial lightweight fine aggregate was used (Example 2), compared to when no artificial lightweight fine aggregate was used (Comparative Example 2), the It can be seen that the slump flow ratio increases regardless of the maximum pressure. The pumping pressure in this Example 2 is between 9.4 (9) MPa and 19.5 (20) MPa.
本実施形態によれば、以下のような効果がある。
（１）絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材を、コンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端部におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
According to this embodiment, there are the following effects.
(1) By using artificial lightweight fine aggregate with an absolute volume of 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less in concrete, it is possible to suppress a decrease in the fluidity of concrete at the tip of a concrete pressure pipe.
In addition, in the present invention, by simply replacing a part of the fine aggregate used in conventional mixing with artificial lightweight fine aggregate, excellent fluidity can be achieved even when collecting the tip of the concrete pressure pipe during concrete pumping. It is possible to realize concrete with Therefore, fluidity can be ensured without adding special admixtures or thickeners, so not only can material costs be reduced, but also the phenomenon of delay in setting time of concrete can be prevented.
（２）結合材にスラグせっこう系混和材を含めた場合には、材料特性のばらつきを少なくして、高品質のコンクリートを実現できる。 (2) When a slag gypsum admixture is included as a binder, variations in material properties can be reduced and high quality concrete can be achieved.
なお、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。 Note that the present invention is not limited to the above-described embodiments, and any modifications, improvements, etc. that can achieve the purpose of the present invention are included in the present invention.
Claims (2)
前記コンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、前記結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ ３ 以上１８５ｋｇ／ｍ ３ 以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ ３ 以上３８０Ｌ／ｍ ３ 以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ ３ 以上２２１Ｌ／ｍ ３ 以下の人工軽量細骨材と、を含有し、
圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、
ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、
前記スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、
荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比が０.７以上１.２以下であることを特徴とするコンクリート。 Concrete manufactured by kneading a concrete composition,
The concrete composition includes a binder containing cement, water having a weight ratio of 15% to 52% with respect to the binder of 150 kg/m 3 to 185 kg / m 3 , and an absolute volume of 300 L/m 3 or more . Contains coarse aggregate of 380 L/m 3 or less and artificial lightweight fine aggregate with an absolute volume of 97 L/m 3 or more and 221 L/m 3 or less,
When the pump pressure during pressure feeding is 7 Pa or more and 20 MPa or less,
The slump flow value of the unloaded concrete collected at the unloading point is 47 cm or more and 72 cm or less, as measured by the slump flow test method specified in JIS A 1150,
The slump flow value of the pipe tip concrete sampled at the pipe tip of the pressure-feeding piping, measured by the slump flow test method, is 34 cm or more and 82 cm or less,
A concrete characterized in that the ratio of the slump flow value of the pipe tip concrete to the slump flow value of the unloaded concrete is 0.7 or more and 1.2 or less.
前記セメントは、普通ポルトランドセメントまたは中庸熱ポルトランドセメントであることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート。 The binding material includes a slag gypsum admixture,
Concrete according to claim 1, characterized in that the cement is normal Portland cement or moderate heat Portland cement.
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