JP7364935B2 - ホットスタンプ成形品及びホットスタンプ用鋼板 - Google Patents
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Description
しかし、高強度化すると水素脆化割れ発生のリスクが高くなるため、水素脆化割れを抑制するための対策が求められている。
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0.0010%以下(0%を除く)、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、
残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ成形品であって、
20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された上記ホットスタンプ成形品の引張強度が1600MPaを超え、
均一伸びがEl1(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされたホットスタンプ成形品の引張試験片を用いて測定された全伸びがEl2(%)であるとき、(El2/El1)×100≧100(%)を満足することを特徴とする。
板厚中央部に存在するMnSの最大長さが300μm以下であってもよい。
(3)上記(1)又は(2)に記載のホットスタンプ成形品では、
質量%で、
Ni+Cu+Sn:0.005%以上2%以下、を含有してもよい。
(4)上記(1)から(3)のいずれか1項に記載のホットスタンプ成形品では、
表面にめっき層を有してもよい。
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0.0010%以下(0%を除く)、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、
残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ用鋼板であって、
上記ホットスタンプ用鋼板を950℃で1分加熱後、平均冷却速度30~100℃/sで200℃以下まで冷却された引張試験片を用いて、20~30℃の室温にて48時間以上放置された後に測定された引張強度が1600MPaを超え、
均一伸びがEl3(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされた上記引張試験片を用いて測定された全伸びがEl4(%)であるとき、(El4/El3)×100≧100(%)を満足することを特徴とする。
板厚中央部に存在するMnSの最大長さが300μm以下であってもよい。
(7)上記(5)又は(6)に記載のホットスタンプ用鋼板では、
質量%で、
Ni+Cu+Sn:0.005%以上2%以下、を含有してもよい。
(8)上記(5)から(7)のいずれか1項に記載のホットスタンプ用鋼板では、
表面にめっき層を有してもよい。
第1実施形態に係るホットスタンプ成形品は、質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0%以上0.0010%以下、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ成形品である。
第1実施形態に係るホットスタンプ成形品は、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された前記ホットスタンプ成形品の引張強度が1600MPaを超え、ホットスタンプ成形品に含まれるCaO-Al2O3を含む介在物の長径が50μm以下である。
Cは冷却後の組織をマルテンサイトとして材質を確保するために添加する元素であり、強度1600MPa以上を確保するためには0.25%以上添加する必要がある。添加量が多すぎると、衝撃変形時の強度確保が困難となるため、その上限を0.55%とする。
Siは固溶強化型の合金元素であり、強度を確保するために必要であるが、2.0%を超えると、表面スケールの問題が生じる。このため、Siは2.0%以下に規定した。また、鋼板表面にメッキ処理を行う場合は、Siの添加量が多いとめっき性が劣化するため、上限を1.0%とすることが好ましい。添加量を減少させた場合には材質上大きな問題はないものの、添加量が少ないと製鋼コストが増加するためSiの添加量の下限を0.001%とする。なお、更に好ましくは、Siの添加量は0.01~0.5%の範囲である。
Mnは強度及び焼入れ性を向上させる元素であり、0.2%未満では焼入れ時の強度を十分に得られず、また、3.0%を超えて添加しても効果が飽和するため、Mnは0.3~3.0%の範囲に規定した。Mnの添加量は、2.2%以下がより好ましい。
Alは溶鋼の脱酸材として使われる必要な元素であり、またNを固定する元素でもあり、その量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。このような効果を有するためには0.005%以上の含有量が必要であるが、1.0%を超えると非金属介在物が多くなり製品に表面疵が発生しやすくなる。このため、Alは0.005~1.0%の範囲に規定した。Alの添加量は0.01%以上がより好ましく、0.5%以下がより好ましい。
Sは鋼中の非金属介在物に影響し、靱性と耐水素脆性を悪化させる。このため、Sは0.003%以下に規定した。なお、好ましくは、Sは0.001%以下である。
Pは靱性や耐水素脆性に悪影響を及ぼす元素であるため、Pは0.02%以下に規制した。なお、好ましくは、Pは0.015%以下である。また、更に好ましくはPは0.010%以下である。
Crは焼入れ性を向上させる元素である。1.0%を超えると熱間圧延後、冷間圧延後または焼鈍後(めっき処理後も含む)に存在する炭化物を安定化させ、ホットスタンプでの加熱での溶解を遅らせて焼入れ性が低下することが考えられる。そこでCrの上限を1.0%と規定した。下限についてはMn、Mo、Niといった焼入れ性をもたらす元素を添加することでホットスタンピングに必要な焼入れ性の確保が可能なことから特に規定しない。Crの添加量は、0.05%以上がより好ましく、1.0%以下がより好ましい。
Moは焼入れ性を向上させる元素である。1.0%を超えると熱間圧延後、冷間圧延後または焼鈍後(めっき処理後も含む)に存在する炭化物を安定化させ、ホットスタンプでの加熱での溶解を遅らせて焼入れ性が低下することが考えられる。そこでMoの上限を1.0%と規定した。下限についてはMnやNiといった焼入れ性をもたらす元素を添加することでホットスタンピングに必要な焼入れ性の確保が可能なことから特に規定しない。Moの添加量は0.05%以上がより好ましく、0.5%以下がより好ましい。
Caは水素脆化割れの起点となりうるCaO-Al2O3の生成を抑制するためには添加しないことが望ましい。ただし無添加の場合においても製錬時の取鍋スラグや鋳造時で用いられるパウダーから混入する可能性がある。そのため、これを抑制する必要がありCaの上限値を0.0010%に限定した。この範囲であれば、水素脆化割れの起点となりうる粗大なCaO-Al2O3が生成する可能性は低くなる。ただし、精錬条件によっては微量に存在するCaO-Al2O3が凝集して粗大化する可能性があり、粗大化を防止する精錬方法を用いることが重要である。
Bはプレス成形中あるいはプレス成形後の冷却での焼入れ性を向上させるために添加するが、この効果を発揮させるためには0.0005%以上の添加が必要である。しかしながら、この添加量がむやみに増加すると熱間での割れの懸念があることや、その効果が飽和するため、Bの上限は0.01%とすることが好ましい。
Ti,Nb,V,ZrはBの効果を有効に発揮させるため、Bと化合物を生成するNを固着する目的で添加する。Ti,Nb,V,Zrは、炭化物・窒化物を形成して加熱中のオーステナイトの粒成長を抑制して細粒化することにより、靱性や耐水素脆性を改善する効果もある。しかし、過度の添加は靱性を劣化させるため、これらの添加量の上限を0.5%に規定した。これらの元素の添加量は、効果を発現させるために必要な添加量の観点から、それぞれ0.005%以上である。
Nは0.02%を超えると窒化物の粗大化により靱性が劣化する傾向がみられる。このため、Nは0.02%以下に規定することが好ましい。Nは、より好ましくは0.01%以下である。
第1実施形態に係るホットスタンプ成形品は、化学組成として、質量%で、Ni+Cu+Sn(Ni、Cu及びSnの合計):0%以上2%以下を含有してもよい。
またその他の元素としてSe、W等、上記に規定していない元素を含有した場合でも、好ましくは0.1%を超えなければ特性に大きな問題は無い。
すなわち、破面の観察結果からは、起点となったと考えられるCaO-Al2O3には亀裂が生じていることが多く、他の析出物・介在物と比較して脆いことが推察される。そのため、引張応力が介在物に付与された際に破壊が生じやすく、その破壊により鋼材の水素脆化割れが引き起こされるものと推察される。
すなわち、介在物の長径の長さは重要であり、これを制限することにより介在物の破壊を抑制して水素脆化割れを抑制することが可能となると考えらえる。
また、介在物の板厚方向の厚みが小さい場合には、凹み中に介在物が詰まっている範囲を介在物として、その長径を規定することができる。
引張試験による破断の起点は、楕円状に生じた粒界破面の中心の介在物である。楕円状の粒界破面が2か所以上ある場合には、介在物の長径が長い方を破断の起点として、この長径を介在物の長径とする。図2の例では、粒界破面SAの中心に介在物Aが、粒界破面SBの中心に介在物Bが粒界破面SCの中心に介在物Cがそれぞれ存在する。
焼入れ後のホットスタンプ成形品を、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置することで、ホットスタンプ成形品の内部から十分に水素が放出される。
アルミニウムめっきであれば、浴中Si濃度は5~12%が適しており、アルミニウム-亜鉛めっきでは、浴中Zn濃度は40~50%が適している。
なお、めっき工程における雰囲気については、無酸化炉を有する連続式めっき設備でも無酸化炉を有しない連続式めっき設備でも通常の条件とすることでめっき可能であり、本鋼板だけ特別な制御を必要としないことから生産性を阻害することもない。また、亜鉛めっき方法であれば、溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっきなどいかなる方法を採用しても良い。
第2実施形態に係るホットスタンプ成形品は、質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0%以上0.0010%以下、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ成形品である。
第2実施形態に係るホットスタンプ成形品は、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置されたホットスタンプ成形品の引張強度が1600MPaを超え、均一伸びがEl1(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされたホットスタンプ成形品の引張試験片を用いて測定された全伸びがEl2(%)であるとき、(El2/El1)×100≧100(%)を満足する。
本来の引張特性(引張強度及び伸び)は、水素を放出した状態の引張試験片を用いて引張試験を行うことにより確認できる。
このような全伸びによる評価は、均一伸びの場合よりも厳格な評価になる。
拡散性水素量は、昇温脱離法により測定することができる。
第3実施形態に係るホットスタンプ用鋼板は、質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0%以上0.0010%以下、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ用鋼板である。
第3実施形態に係るホットスタンプ用鋼板は、前記ホットスタンプ用鋼板を950℃で1分加熱後、平均冷却速度30~100℃/sで200℃以下まで冷却された引張試験片を用いて、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された後に測定された引張強度が1600MPaを超え、ホットスタンプ成形品に含まれるCaO-Al2O3を含む介在物の長径が50μm以下である。
第4実施形態に係るホットスタンプ用鋼板は、質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0%以上0.0010%以下、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ用鋼板である。
第4実施形態に係るホットスタンプ用鋼板は、前記ホットスタンプ用鋼板を950℃で1分加熱後、平均冷却速度30~100℃/sで200℃以下まで冷却された引張試験片を用いて、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された後に測定された、引張強度が1600MPaを超え、均一伸びがEl3(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされた前記引張試験片を用いて測定された全伸びがEl4(%)であるとき、(El4/El3)×100≧100(%)を満足する。
本来の引張特性(引張強度及び伸び)は、水素を放出した状態の引張試験片を用いて引張試験を行うことにより確認できる。
このような全伸びによる評価は、均一伸びの場合よりも厳格な評価になる。
第1実施形態又は第2実施形態に係るホットスタンプ成形品、ならびに第3実施形態又は第4実施形態に係るホットスタンプ用鋼板を製造する方法としては、転炉から出鋼された溶鋼に対して取鍋精錬設備(LF:Ladle Furnace)で取鍋精錬を行い、その後、真空脱ガス装置(DH、RHなど)で真空脱ガス精錬を行い、さらに鋳造する方法が好ましく採用できる。
介在物の形態を制御する目的、例えば、硫化物を球状のCaS介在物とする目的で、真空脱ガス装置(DH、RH等)で精錬中の溶鋼に直接、金属Caを添加する方法がある。この場合、CaO-Al2O3系介在物を多量に生成するリスクが、次に記載する方法に比べて高くなる。よって、この方法は好ましく用いることができない。
CaOを主成分とする脱硫剤を溶鋼中に吹き込む場合には、脱硫剤が全てスラグ側に吸収されて溶鋼中から除去されれば、鋼の清浄性が保たれて問題にならない。しかし実際には、脱硫剤が溶鋼中に一部残存して、溶鋼中のAl2O3との合体やAlとの反応により、CaO-Al2O3系介在物が生成する。CaO-Al2O3系介在物を多量に生成するリスクは、上記の金属Ca添加の場合と同等、もしくは少し低い程度となる。よって、この方法も好ましく用いることができない。
LFを用いてスラグ精錬を行う場合は、スラグ組成を制御するために、CaO系フラックスやCaO含有スラグを、溶鋼中ではなくスラグ中に添加する方法がある。スラグ中のCaO濃度(スラグ組成の(CaO(質量%))/(Al2O3(質量%)))が高くなると、脱硫反応が進んで有利になる。一方、CaO濃度が高くなり過ぎると、スラグとメタル(溶鋼)間の反応によって、Ca成分が溶鋼へ少量溶解してCaO-Al2O3系介在物が生成してしまう。
表1に示す鋼種No.1~4の化学成分(質量%、残部がFe及び不純物からなる)において介在物を適正に制御するために、以下の3種類の二次精錬方法A、B及びCを実施してその結果を比較した。
なお、表1又は表3の「-」は、これらの元素の含有量が検出限界未満であったことを意味する。また、精錬方法によって、S:0.0004~0.0015質量%、Ca:0.0001~0.0008質量%の範囲で変化したが、これは、二次精錬方法に由来する変化である。表1のS及びCaについては、二次精錬方法Aによる結果を示している。
二次精錬方法Aでは、まず、スラグ中の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))=1.0~1.5のスラグにより脱硫を行った後、CaO-Al2O3を含有する介在物生成量を抑制するためにスラグ中の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))を0.7~1.1の範囲に制御した。
表2の「表面処理」の項目において、GAは合金化溶融亜鉛めっきを施した実験例、ALは溶融アルミニウムめっきを施した実験例、CRはめっき処理をしない冷延鋼板のままの実験例をそれぞれ意味する。
めっき層を有する供試材の場合は、引張試験片採取の前にめっき層を化学的処理もしくは機械研削により除去した。
(引張強度)
まず、焼入れ後の試験片の引張強度をJIS Z 2241(2011)に準拠した引張試験により求めた。試験片はJIS5号試験片を用い、クロスヘッド変位速度は2mm/分と固定した。他の条件はJIS Z 2241(2011)に記載の方法で行った。この試験を実施する前には20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置して水素を放出させた。引張試験にて引張強度が1600MPa以上得られた場合を合格とした。
次に水素脆性の評価を行った。
3%の食塩水+チオシアン酸アンモニウム(3g/l)中で、評価対象となる引張試験片を陰極として水素チャージした。その後、電気亜鉛めっきを片面の厚みが10μmとなるように試験片の両面に施して水素の放出を抑制した。水素チャージで導入する水素は拡散性水素量0.5±0.1重量ppmとした。
温度上昇率は100℃/時間とし、サンプリングは5分/回行った。この測定で250℃までに放出された累積水素量を拡散性水素とした。この測定は、ジェイ・サイエンス・ラボ製、JTF-20Aを用いて行った。
たとえば、図2の例では、介在物の長径lAが最も長いAの介在物が起点であると判断する。
JIS Z 2241(2011)に記載の方法にて、各試験片について、均一伸びEl1と水素チャージ後の全伸びEl2とを測定して、El2/El1を求めた。(El2/El1)×100が100%以上であれば水素脆化を起こさないため、これを良好な結果とした。ここで全伸び、均一伸びとは、それぞれJIS Z 2241 (2011)に記載の破断伸びと最大試験力全伸びである。
また介在物の長径が50μm超であるかを確認した。
介在物の長径の測定は下記のように行った。まずSEMにより上記のような水素脆化割れの起点となる介在物を確認した。破面に存在する介在物は破壊されて、すべてが残存していない場合が多いことから、介在物の周囲に存在する鉄の凹みを介在物が存在した部位として、その長さ(長径)を測定した。介在物の板厚方向の厚みが小さい場合には、凹み中に介在物が詰まっているところまでを介在物の大きさとして、その長径を測定した。
また、MnSの長さは下記の方法で測定した。
鋼材の圧延方向の断面を鏡面研磨して200~500倍の倍率にて金属顕微鏡にて板厚中央部のMnSを観察して、その長さを測定し、一番長いものを記録した。観察は10視野以上行った。板厚中央部は、板厚中心から板厚の1/3の厚みまでの範囲とした。
表3に示す化学成分(質量%、残部がFe及び不純物からなる)の鋳片(スラブ)を製造した。
二次精錬の前半では(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))を1.0~1.5の範囲で制御して脱硫を効率的に行い、二次精錬の後半では(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))を0.7~1.1の範囲に制御した。二次精錬の後半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))は前半よりも低くなるように調整した。
表4の「表面処理」の項目において、GAは合金化溶融亜鉛めっきを施した実験例、GIは溶融亜鉛めっきを施した実験例、ALは溶融アルミニウムめっきを施した実験例、CRはめっき処理をしない冷延鋼板のままの実験例をそれぞれ意味する。
また、均一伸び及び水素チャージ後の全伸びを実施例1と同様の方法で測定した。またMnSのサイズを実施例1と同様の方法で測定した。引張強度、水素チャージ後の引張試験での破断状況、破面の観察での起点となる介在物の組成・長径、MnSの長さを表4に示した。
そのため、実験No.17,25では、粗大なCaO-Al2O3が生成して耐水素脆性が低下した。
またこの材料は過度に強度が上昇したため耐水素脆性も劣位であり、破面に粗大な介在物が見られないにも関わらず、水素脆性特有の粒界破面を呈していた。
実験No.39はP添加量が本発明の規定以上であったため、耐水素脆性が低下して破断した。
表1に示す鋼種No.1~4の化学成分において介在物を適正に制御するために、実施例1の3種類の二次精錬方法A、B及びCを実施してその結果を比較した。その結果を表5に示す。
めっき層を有する供試材の場合は、引張試験片採取の前にめっき層を化学的処理もしくは機械研削により除去した。
実施例1の二次精錬方法Aについてさらに詳細に検討するために、LF処理の前半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))と後半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))を下記の条件A-1から条件A-3のように変化させて二次精錬を行い、その結果を比較した。
条件A-2:LF処理の前半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))が前半1.0超1.2以下、LF処理の後半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))が0.9以上1.0未満
条件A-3:LF処理の前半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))が前半1.1超1.2以下、LF処理の後半の(CaO(質量%)/Al2O3(質量%))が1.0以上1.1未満
Claims (8)
- 質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0.0010%以下(0%を除く)、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、
残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ成形品であって、
20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された前記ホットスタンプ成形品の引張強度が1600MPaを超え、
均一伸びがEl1(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされた前記ホットスタンプ成形品の引張試験片を用いて測定された全伸びがEl2(%)であるとき、(El2/El1)×100≧100(%)を満足する
ことを特徴とするホットスタンプ成形品。 - 板厚中央部に存在するMnSの最大長さが300μm以下である
ことを特徴とする請求項1に記載のホットスタンプ成形品。 - 質量%で、
Ni+Cu+Sn:0.005%以上2%以下、を含有する
ことを特徴とする請求項1又は2に記載のホットスタンプ成形品。 - 表面にめっき層を有する
ことを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載のホットスタンプ成形品。 - 質量%で
C:0.25%以上0.55%以下、
Si:0.001%以上2.0%以下、
Mn:0.3%以上3.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
N:0.02%以下、
Ca:0.0010%以下(0%を除く)、
B:0.0005%以上0.01%以下、
Ti:0.005%以上0.5%以下、Nb:0.005%以上0.5%以下、V:0.005%以上0.5%以下、及びZr:0.005%以上0.5%以下、からなる群から選択される1種又は2種以上、及び
Ni+Cu+Sn:0%以上2%以下、を含有し、
残部Fe及び不純物からなる化学組成を有するホットスタンプ用鋼板であって、
前記ホットスタンプ用鋼板を950℃で1分加熱後、平均冷却速度30~100℃/sで200℃以下まで冷却された引張試験片を用いて、20~30℃の室温にて48時間以上大気中で放置された後に測定された、引張強度が1600MPaを超え、
均一伸びがEl3(%)であって、拡散性水素量が0.5±0.1重量ppmとなるように水素チャージされた前記引張試験片を用いて測定された全伸びがEl4(%)であるとき、(El4/El3)×100≧100(%)を満足する
ことを特徴とするホットスタンプ用鋼板。 - 板厚中央部に存在するMnSの最大長さが300μm以下である
ことを特徴とする請求項5に記載のホットスタンプ用鋼板。 - 質量%で、
Ni+Cu+Sn:0.005%以上2%以下、を含有する
ことを特徴とする請求項5又は6に記載のホットスタンプ用鋼板。 - 表面にめっき層を有する
ことを特徴とする請求項5から7のいずれか1項に記載のホットスタンプ用鋼板。
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