JP7343805B2 - 冷凍サイクル装置における冷媒としての使用 - Google Patents

Description

冷凍サイクル装置における冷媒としての使用に関する。

従来より、冷凍装置には、ＨＦＣ冷媒より地球温暖化係数（Ｇｌｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ：以下、単にＧＷＰという場合がある。）の低いハイドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ冷媒）が注目されており、例えば、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）もＧＷＰの低い冷媒として特許文献１（特開２０１９－１９６３１２号公報）で検討されている。

このようなＨＦＯ冷媒は、ＧＷＰが低いものの、安定性が低いことから、一定条件下において分解し、腐食性の強いフッ化水素を生じさせてしまうおそれがある。

第１観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、冷凍サイクル装置における、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用である。冷凍サイクル装置は、圧縮機を有する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素と、冷凍機油が貯留される油溜め部と、を有する。冷媒回路の内部の空気の圧力は６６７Ｐａ以下である。冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有する。油溜め部における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持される。

なお、冷凍機油における酸捕捉剤の含有割合は、冷凍機油を１００重量部とした場合の割合である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解を抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生を抑制することができる。

第２観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、冷凍サイクル装置における、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用である。冷凍サイクル装置は、圧縮機を有する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素と、冷凍機油が貯留される油溜め部と、を有する。冷媒回路の内部の空気の圧力は１３３３Ｐａ以下である。冷凍機油は、酸捕捉剤を含有しないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有する。油溜め部における冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される。

なお、冷凍機油における酸捕捉剤の含有割合は、冷凍機油を１００重量部とした場合の割合である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解を抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生を抑制することができる。

第３観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、冷凍サイクル装置における、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用である。冷凍サイクル装置は、圧縮機を有する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素と、冷凍機油が貯留される油溜め部と、を有する。冷媒回路の内部の空気の圧力は２０００Ｐａ以下である。冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有する。油溜め部における冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される。

なお、冷凍機油における酸捕捉剤の含有割合は、冷凍機油を１００重量部とした場合の割合である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解を抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生を抑制することができる。

第４観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、冷凍サイクル装置における、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用である。冷凍サイクル装置は、圧縮機を有する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素と、冷凍機油が貯留される油溜め部と、を有する。冷媒回路の内部の空気の圧力は２０００Ｐａ以下である。冷凍機油は、酸捕捉剤を含有しないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有する。油溜め部における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される。

なお、冷凍機油における酸捕捉剤の含有割合は、冷凍機油を１００重量部とした場合の割合である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解を抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生を抑制することができる。

第５観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、冷凍サイクル装置における、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用である。冷凍サイクル装置は、圧縮機を有する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素と、冷凍機油が貯留される油溜め部と、を有する。冷媒回路の内部の空気の圧力は４０００Ｐａ以下である。冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有する。油溜め部における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される。

なお、冷凍機油における酸捕捉剤の含有割合は、冷凍機油を１００重量部とした場合の割合である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解を抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生を抑制することができる。

第６観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第５観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、油溜め部における冷凍機油の温度は、下記式に冷媒回路の内部の空気の圧力を代入して得られる値以下に維持される。

０．１＝（（８×１０^－５×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ））+０．００１７）×（冷凍機油の温度（℃））+（－０．００３２×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ）－０．１５）
この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用によれば、冷媒の分解をより抑制することができ、冷媒回路における腐食の発生が十分に抑制される。

第７観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第６観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、冷凍機油には、ポリビニルエーテルとポリオールエステルの少なくともいずれかが含まれる。

第８観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第７観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、冷媒回路の内部の水分量は、冷媒回路に封入される冷媒の量に対して３００ｐｐｍ以下である。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用では、冷媒回路における水分の存在による腐食が抑制される。

第９観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第８観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、冷媒回路は、ニードル部を有する膨張弁を有している。ニードル部は、ＳＵＳ製または真鍮製である。

ＳＵＳとしては、例えば、クロム含有量が１０．５質量％以上、炭素含有量が１．２質量パーセント以下の鋼であるステンレス鋼であってよい。

真鍮としては、例えば、銅と亜鉛の合金で、亜鉛が２０質量％以上であるものであってよい。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用では、ＳＵＳ製または真鍮製のニードル部が用いられていても、その腐食が抑制される。

第１０観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第９観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２からなる冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ１２３４ｙｆからなる冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆからなる冷媒、Ｒ１２３４ｙｆとＲ１２３４ｚｅとＲ１２３３ｚｄとハイドロフルオロカーボンからなる冷媒、のいずれかである。

第１１観点に係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用は、第１観点から第１０観点のいずれかに係る冷凍サイクル装置における冷媒としての使用において、冷凍サイクル装置は、油溜め部における冷凍機油の温度を検知する温度検知部を備えている。冷凍サイクル装置では、温度検知部の検知結果に基づいて圧縮機の回転数が制御される。

なお、冷凍サイクル装置は、温度検知部の検知結果を把握し、当該検知結果に基づいて圧縮機の回転数を制御するプロセッサ等を有する制御部を備えていてもよい。

この冷凍サイクル装置における冷媒としての使用では、冷媒の分解を容易に抑制することができる。

空気調和装置の概略構成図である。 空気調和装置の概略ブロック構成図である。 圧縮機の概略断面構成図である。 膨張弁の概略断面構成図である。 酸補足剤が３ｗｔ%配合された場合における空気圧力毎の吐出ガス温度と酸価との関係を示すグラフである。 酸補足剤が２ｗｔ%配合された場合における空気圧力毎の吐出ガス温度と酸価との関係を示すグラフである。 他の実施形態Ｊに係る空気調和装置の概略構成図である。 他の実施形態Ｊに係る圧縮機の概略断面構成図である。 他の実施形態Ｊに係る圧縮機のフローティング部材の周辺の拡大図である。 他の実施形態Ｊに係る冷媒回路を対象とする空気圧力が異なる場合の吐出ガス温度と酸価との関係を示すグラフである。

以下、冷媒回路の概略構成図である図１、概略制御ブロック構成図である図２を参照しつつ、本実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

（１）空気調和装置１の概要
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３と、室外ユニット２と室内ユニット３を接続する液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５と、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮、凝縮または放熱、減圧、蒸発した後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。

（冷媒）
冷媒回路１０に充填される冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒である。１，２－ジフルオロエチレンまたは他のハイドロフルオロオレフィンは、ＧＷＰを低いため、地球の温暖化が抑制される。また、１，２－ジフルオロエチレンや他のハイドロフルオロオレフィンは、安定性が低く、不均化反応等により分解が生じやすく、特に高温の冷凍機油と共に存在することで分解や劣化が生じやすいが、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、冷凍機油が３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有しており、後述の油溜め部における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持されるため、冷媒の劣化や分解が抑制される。

なお、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒としては、例えば、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２を含む混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２のみからなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとを含むなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとのみからなる混合冷媒が挙げられる。

また、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒としては、例えば、１，２－ジフルオロエチレンとＲ１２３４ｙｆを含む混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ１２３４ｙｆのみからなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとを含むなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとのみからなる混合冷媒が挙げられる。

１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒としては、例えば、Ｒ１２３４ｙｆとＲ１２３４ｚｅとＲ１２３３ｚｄとハイドロフルオロカーボンとを含む混合冷媒、Ｒ１２３４ｙｆとＲ１２３４ｚｅとＲ１２３３ｚｄとハイドロフルオロカーボンのみからなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとを含むなる混合冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆとのみからなる混合冷媒が挙げられる。
が挙げられる。

なお、ハイドロフルオロカーボンとしては、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ、Ｒ４１０Ａ等が挙げられるが、なかでもＲ３２が好ましい。

（冷凍機油）
冷媒回路１０には、当該冷媒と共に冷凍機油が封入される。上記冷媒と共に用いられる冷凍機油としては、エーテル油またはエステル油であることが好ましい。エーテル油としては、例えば、ポリビニルエーテル油（ＰＶＥ）、ポリオキシアルキレン油等が挙げられる。エステル油としては、例えば、二塩基酸と１価アルコールとの二塩基酸エステル油、ポリオールと脂肪酸とのポリオールエステル油、またはポリオールと多価塩基酸と１価アルコール（又は脂肪酸）とのコンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が挙げられる。なお、冷凍機油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

本実施形態では、冷凍機油に３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤が配合される。これにより、上記冷媒が分解して生じうる酸による冷媒回路１０の腐食が抑制される。なお、酸捕捉剤の配合量は、例えば、運転停止中の空気調和装置１の冷媒回路１０において、圧縮機１１の油溜め部３７に貯留されている冷凍機油を対象として測定して得られる値とすることができる。このような酸捕捉剤としては、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α－オレフィンオキシド、エポキシ化大豆油などのエポキシ化合物、カルボジイミド等を用いることができる。なお、これらのうち、相溶性の観点から、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α－オレフィンオキシドが好ましい。これらの炭素数は、３以上３０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましい。また、α－オレフィンオキシドは、全炭素数が４以上５０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましい。酸捕捉剤は、１種だけを用いてもよく、複数種類を併用することも可能である。

また、冷凍機油には、さらに、添加剤として、極圧剤、および、酸化防止剤からなる群より選択される少なくとも１種以上を含ませることができる。これらの添加剤は、例えば、冷凍機油中に３ｗｔ％以下配合させることが好ましい。酸化防止剤や酸捕捉剤の配合量を調節することで、冷媒と冷凍機油を含む流体中の水分含有量を調節しやすくなる。

極圧剤には、例えば、リン酸エステル類を含むもの、モノスルフィド類、ポリスルフィド類、スルホキシド類、スルホン類、チオスルフィネート類、硫化油脂、チオカーボネート類、チオフェン類、チアゾール類、メタンスルホン酸エステル類等の有機硫黄化合物系の極圧剤、チオリン酸トリエステル類等のチオリン酸エステル系の極圧剤、高級脂肪酸、ヒドロキシアリール脂肪酸類、多価アルコールエステル類、アクリル酸エステル類等のエステル系の極圧剤、塩素化パラフィン等の塩素化炭化水素類、塩素化カルボン酸誘導体等の有機塩素系の極圧剤、フッ素化脂肪族カルボン酸類、フッ素化エチレン樹脂、フッ素化アルキルポリシロキサン類、フッ素化黒鉛等の有機フッ素化系の極圧剤、高級アルコール等のアルコール系の極圧剤、ナフテン酸塩類（ナフテン酸鉛等）、脂肪酸塩類（脂肪酸鉛等）、チオリン酸塩類（ジアルキルジチオリン酸亜鉛等）、チオカルバミン酸塩類、有機モリブデン化合物、有機スズ化合物、有機ゲルマニウム化合物、ホウ酸エステル等の金属化合物系の極圧剤が挙げられる。

酸化防止剤としては、例えば、フェノール系の酸化防止剤やアミン系の酸化防止剤を用いることができる。フェノール系の酸化防止剤には、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェノール（ＤＢＰＣ）、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノール、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，４－ジメチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ビスフェノールＡ等がある。また、アミン系の酸化防止剤には、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－ｓｅｃ－ブチル－ｐ－フェニレンジアミン、フェニル－α－ナフチルアミン、Ｎ．Ｎ’－ジ－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジ（２－ナフチル）－ｐ－フェニレンジアミン等がある。

冷媒回路１０の内部の水分含有量は、１，２－ジフルオロエチレンおよび他のハイドロフルオロオレフィンの分解を抑制させる観点から、３００ｐｐｍ以下であることが好ましい。

冷媒回路１０の内部の空気の圧力は、１，２－ジフルオロエチレンおよび他のハイドロフルオロオレフィンの分解を抑制させる観点から、６６７Ｐａ（５Ｔｏｒｒ）以下である。

なお、冷媒回路１０の内部の水分含有量と空気の圧力は、例えば、運転停止状態の空気調和装置１の冷媒回路１０のうち、冷媒の凝縮器として機能している熱交換器（室内熱交換器１８または室外熱交換器１３）の出口における流体、または、後述の高圧レシーバ８の出口における流体を対象とした場合の値とすることができる。

（１－１）室外ユニット２
室外ユニット２は、液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、圧縮機１１と、四路切換弁１２と、室外熱交換器１３と、膨張弁９と、高圧レシーバ８と、低圧レシーバ１４と、室外ファン１５と、液側閉鎖弁１７と、ガス側閉鎖弁１６と、を有している。

圧縮機１１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。圧縮機１１としては、例えば、ロータリ式やスクロール式等の圧縮要素が圧縮機モータによって回転駆動される圧縮機を用いることができ、本実施形態の圧縮機１１の詳細は後述する。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機１１は、例えば、冷房運転時には所定の目標蒸発温度を目標値として回転数が制御され、暖房運転時には所定の目標凝縮温度を目標値として回転数が制御される。

四路切換弁１２は、冷媒回路１０における接続状態を切り換えることで、圧縮機１１の吐出側と室外熱交換器１３とを接続しつつ圧縮機１１の吸入側とガス側閉鎖弁１６とを接続する第１接続状態（図１の実線参照）と、圧縮機１１の吐出側とガス側閉鎖弁１６とを接続しつつ圧縮機１１の吸入側と室外熱交換器１３とを接続する第２接続状態（図１の点線参照）と、を切り換えることができる。

室外熱交換器１３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器または放熱器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器１３は、冷媒が中を流れる複数の伝熱管（図示せず）と、互いの隙間を空気が流れる複数の伝熱フィン（図示せず）とを含んでいる。複数の伝熱管が上下方向に並んでおり、各伝熱管は実質的に水平方向に延びている。上下方向に延びた複数の伝熱フィンは、互いに所定の間隔をあけて、伝熱管が延びる方向に沿って並んでいる。各伝熱フィンを複数の伝熱管が貫通するように、複数の伝熱フィンと複数の伝熱管とが組み合わされている。

室外ファン１５は、室外ユニット２内に室外の空気を室外熱交換器１３に供給し、室外熱交換器１３において冷媒と熱交換させた後に、室外ユニット２の外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン１５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

膨張弁９は、室外熱交換器１３の液側端部と高圧レシーバ８との間に設けられている。膨張弁９は、例えば、制御により弁開度を調節可能な電子膨張弁であり、詳細は後述する。

高圧レシーバ８は、膨張弁９と液側閉鎖弁１７との間に設けられている。高圧レシーバ８は、余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。

低圧レシーバ１４は、圧縮機１１の吸入側と四路切換弁１２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。

液側閉鎖弁１７は、室外ユニット２における液冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

ガス側閉鎖弁１６は、室外ユニット２におけるとガス冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

室外ユニット２は、室外ユニット２を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部７１を有している。室外ユニット制御部７１は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部７１は、各室内ユニット３の室内ユニット制御部７２と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

室外ユニット２には、吐出温度センサ７５、吸入温度センサ７６、室外熱交温度センサ７７、外気温度センサ７８、油温検知センサ７９等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部７１と電気的に接続されており、室外ユニット制御部７１に対して検出信号を送信する。吐出温度センサ７５は、圧縮機１１の吐出側と四路切換弁１２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管４ｄを流れる冷媒の温度を検出する。吸入温度センサ７６は、圧縮機１１の吸入側と四路切換弁１２の接続ポートの１つとを接続する吸入流路のうち、低圧レシーバ１４から圧縮機１１の吸入側まで延びた吸入配管４ｅを流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ７７は、室外熱交換器１３のうち第３配管４ｃが接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ７８は、室外熱交換器１３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。油温検知センサ７９は、圧縮機１１における油溜め部３７に貯留されている冷凍機油の温度を検出する。

（１－２）室内ユニット３
室内ユニット３は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３は、液冷媒連絡配管６およびガス冷媒連絡配管５を介して室外ユニット０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

室内ユニット３は、室内熱交換器１８と、室内ファン１９と、を有している。

室内熱交換器１８は、液側が、液冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器１８は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器または放熱器として機能する熱交換器である。

室内ファン１９は、室内ユニット３内に空調対象空間である室内の空気を吸入して、室内熱交換器１８において冷媒と熱交換させた後に、室内ユニット３の外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン１９は、室内ファンモータによって回転駆動される。

また、室内ユニット３は、室内ユニット３を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部７２を有している。室内ユニット制御部７２は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部７２は、室外ユニット制御部７１と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

室内ユニット３には、室内液側熱交温度センサ７３、室内空気温度センサ７４等が設けられている。これらの各センサは、室内ユニット制御部７２と電気的に接続されており、室内ユニット制御部７２に対して検出信号を送信する。室内液側熱交温度センサ７３は、室内熱交換器１８のうちガス冷媒連絡配管５が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７４は、室内熱交換器１８を通過する前の室内の空気温度を検出する。

（１－３）コントローラ７
空気調和装置１では、室外ユニット制御部７１と室内ユニット制御部７２が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）等のプロセッサと、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部７１および／又は室内ユニット制御部７２に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

コントローラ７は、空気調和装置１の冷媒回路１０のうち、油溜め部３７に貯留されている冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持されるように、冷媒回路１０の構成要素を制御する。このような制御としては、例えば、油温検知センサ７９の検知する冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持されるように、圧縮機１１の回転数を制御する。

（１－４）リモコン７０
リモコン７０は、空調対象空間である室内または空調対象空間を含む建物の特定の空間に配置されており、空気調和装置１の運転制御指令や運転状態の監視を行うためにユーザ等により使用される。

リモコン７０は、ユーザ等により操作されることで情報の入力を受け付けるための操作ボタンやタッチパネル等の受付部７０ａと、各種情報を表示可能なディスプレイ７０ｂを備えている。リモコン７０は、室外ユニット制御部７１および室内ユニット制御部７２に対して通信線を介して接続されており、ユーザから受付部７０ａにおいて受け付けた情報をコントローラ７に供給することが可能となっている。また、コントローラ７から受信した情報を、ディスプレイ７０ｂにおいて出力することが可能になっている。

ユーザ等から受付部７０ａが受け付ける情報としては、特に限定されないが、冷房運転モードを実行させる指令、暖房運転モードを実行させる指令、運転を停止させる指令、設定温度の指定等の各種情報が挙げられる。ディスプレイ７０ｂに表示される情報としては、特に限定されないが、現在の運転モードの状態（冷房または暖房）、設定温度、各種の異常が生じていることを示す情報等が挙げられる。

（２）圧縮機１１の構造
圧縮機１１としては、例えば、図３に示すような、スクロール圧縮機を用いることができる。

この圧縮機１１は、ケーシング２０と、スクロール圧縮機構２１と、駆動モータ２４と、クランクシャフト２５と、下部軸受２６と、バランスウェイト３０と、を備えている。

ケーシング２０は、上下が開口した略円筒状の円筒部材２０ａと、円筒部材２０ａの上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋２０ｂおよび下蓋２０ｃとを有する。円筒部材２０ａと、上蓋２０ｂおよび下蓋２０ｃとは、気密を保つように溶接により固定される。ケーシング２０には、スクロール圧縮機構２１、駆動モータ２４、クランクシャフト２５、および下部軸受２６を含む圧縮機１１の構成機器が収容される。また、ケーシング２０の内部の下端から所定高さまでの間には、油溜め部３７が形成されている。油溜め部３７は、スクロール圧縮機構２１等を潤滑するための冷凍機油Ｏを溜めるための油溜まり空間Ｓｏを有している。油溜め部３７には、貯留されている冷凍機油の温度を検出するための油温検知センサ７９が設けられている。本実施形態では、油温検知センサ７９は、油溜め部３７に貯留されている冷凍機油の温度を検出するために、下蓋２０ｃの外表面に取り付けられている。ケーシング２０の上部には、冷媒回路１０の冷凍サイクルにおける低圧ガス冷媒を吸入し、スクロール圧縮機構２１にガス冷媒を供給する吸入配管４ｅが、上蓋２０ｂを貫通して設けられる。吸入配管４ｅの下端は、スクロール圧縮機構２１の固定スクロール２２に接続される。吸入配管４ｅは、後述するスクロール圧縮機構２１の圧縮室Ｓｃと連通する。ケーシング２０の円筒部材２０ａの中間部には、ケーシング２０外に吐出される冷媒が通過する吐出配管４ｄが設けられる。吐出配管４ｄは、ケーシング２０の内部の吐出配管４ｄの端部が、スクロール圧縮機構２１のハウジング２７の下方に形成された高圧空間Ｓｈに突き出すように配置される。吐出配管４ｄには、スクロール圧縮機構２１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧冷媒が流れる。

スクロール圧縮機構２１は、主に、ハウジング２７と、ハウジング２７の上方に配置される固定スクロール２２と、固定スクロール２２と組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する可動スクロール２３と、を有する。

固定スクロール２２は、平板状の固定側鏡板２２ａと、固定側鏡板２２ａの前面から突出する渦巻状の固定側ラップ２２ｂと、固定側ラップ２２ｂを囲む外縁部２２ｃとを有する。固定側鏡板２２ａの中央部には、スクロール圧縮機構２１の圧縮室Ｓｃに連通する非円形形状の吐出口２２ｄが、固定側鏡板２２ａを厚さ方向に貫通して形成される。圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒は、吐出口２２ｄから吐出され、固定スクロール２２およびハウジング２７に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。なお、この圧縮機１１は、ケーシング２０のうち、スクロール圧縮機構２１の外側の領域において高圧冷媒が存在する高圧ドーム型の圧縮機となっている。

可動スクロール２３は、平板状の可動側鏡板２３ａと、可動側鏡板２３ａの前面から突出する渦巻状の可動側ラップ２３ｂと、可動側鏡板２３ａの背面から突出する、円筒状に形成されたボス部２３ｃとを有する。固定スクロール２２の固定側ラップ２２ｂと、可動スクロール２３の可動側ラップ２３ｂとは、固定側鏡板２２ａの下面と可動側鏡板２３ａの上面とが対向する状態で組み合わされる。隣接する固定側ラップ２２ｂと可動側ラップ２３ｂとの間には、圧縮室Ｓｃが形成される。可動スクロール２３が後述するように固定スクロール２２に対して公転することで、圧縮室Ｓｃの体積が周期的に変化し、スクロール圧縮機構２１において、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。ボス部２３ｃは、上端の塞がれた円筒状部分である。ボス部２３ｃの中空部に、後述するクランクシャフト２５の偏心部２５ｂが挿入されることで、可動スクロール２３とクランクシャフト２５とが連結される。ボス部２３ｃは、可動スクロール２３とハウジング２７との間に形成される偏心部空間２８に配置される。偏心部空間２８は、後述するクランクシャフト２５の給油経路３９等を介して高圧空間Ｓｈと連通しており、偏心部空間２８には高い圧力が作用する。この圧力により、偏心部空間２８内の可動側鏡板２３ａの下面は、固定スクロール２２に向かって上方に押される。この力により、可動スクロール２３は、固定スクロール２２に密着する。可動スクロール２３は、「オルダムリング空間Ｓｒ」に配置されたオルダムリング２９を介してハウジング２７に支持される。オルダムリング２９は、可動スクロール２３の自転を防止し、公転させる部材である。オルダムリング２９を用いることで、クランクシャフト２５が回転すると、ボス部２３ｃにおいてクランクシャフト２５と連結された可動スクロール２３が、固定スクロール２２に対して自転することなく公転し、圧縮室Ｓｃ内の冷媒が圧縮される。

ハウジング２７は、円筒部材２０ａの内側に圧入され、その外周面において周方向の全体に亘って円筒部材２０ａに固定されている。また、ハウジング２７と固定スクロール２２とは、ハウジング２７の上端面が、固定スクロール２２の外縁部２２ｃの下面と密着するように、図示しないボルト等により固定されている。ハウジング２７には、上面中央部に凹むように配置される凹部２７ａと、凹部２７ａの下方に配置される上部軸受部２７ｂとが形成される。凹部２７ａは、可動スクロール２３のボス部２３ｃが配置される偏心部空間２８の側面を囲む。上部軸受部２７ｂには、クランクシャフト２５の主軸２５ａを軸支する円筒形状の金属部材である上部軸受３５が配置される。上部軸受３５は、上部軸受３５に挿入された主軸２５ａを回転自在に支持する。また、ハウジング２７には、オルダムリング２９が配置されるオルダムリング空間Ｓｒが形成される。

駆動モータ２４は、円筒部材２０ａの内壁面に固定された環状のステータ３３と、ステータ３３の内側に、僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ３２とを有する。ステータ３３は、コイルを有して構成されている。ロータ３２は、円筒部材２０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置されたクランクシャフト２５を介して可動スクロール２３と連結される。ロータ３２が回転することで、可動スクロール２３は、固定スクロール２２に対して公転する。

クランクシャフト２５は、駆動モータ２４の駆動力を可動スクロール２３に伝達する。クランクシャフト２５は、円筒部材２０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置され、駆動モータ２４のロータ３２と、スクロール圧縮機構２１の可動スクロール２３とを連結する。クランクシャフト２５は、円筒部材２０ａの軸心と中心軸が一致する主軸２５ａと、円筒部材２０ａの軸心に対して偏心した偏心部２５ｂとを有する。偏心部２５ｂは、前述のように可動スクロール２３のボス部２３ｃに挿入される。なお、偏心部２５ｂの径方向外側には、偏心部２５ｂを軸支する円筒形状の金属部材であるピン軸受３１が設けられている。主軸２５ａは、ピン軸受３１、ハウジング２７の上部軸受部２７ｂの上部軸受３５、および、後述する下部軸受２６により、回転自在に支持される。主軸２５ａは、上部軸受３５と下部軸受２６との間で、駆動モータ２４のロータ３２に連結される。クランクシャフト２５の内部には、スクロール圧縮機構２１等に冷凍機油Ｏを供給するための給油経路３９が形成される。主軸２５ａの下端は、ケーシング２０の下部に形成された油溜め部３７の油溜まり空間Ｓｏ内に位置し、油溜まり空間Ｓｏの冷凍機油Ｏは、給油経路３９を通じてスクロール圧縮機構２１等に供給される。

バランスウェイト３０は、クランクシャフト２５とは別部材であって環状を呈し、主軸２５ａに嵌め込まれている。バランスウェイト３０は、円筒形状部分３０ａと、円筒形状部分３０ａの周方向の一部に形成された偏心部分３０ｂと、を有する。円筒形状部分３０ａの重心はクランクシャフト２５の軸心上にあり、軸方向視において円形状を呈している。偏心部分３０ｂは、重心がクランクシャフト２５の軸心から偏心しており、具体的には、クランクシャフト２５の軸心から所定方向へと偏心している。これにより、バランスウェイト３０全体の重心も、クランクシャフト２５の軸心から所定方向へと偏心している。上述の通り、可動スクロール２３は、その中心近傍がクランクシャフト２５の偏心部２５ｂによって摺動自在に支持される。これにより、可動スクロール２３も、偏心部２５ｂと同じ方向に偏心している。以上の構造により、所定方向を偏心部２５ｂの偏心方向とは反対へと向けて、バランスウェイト３０を主軸２５ａに配設することで、可動スクロール２３とバランスをとることができるため、クランクシャフト２５の振れが防止される。

下部軸受２６は、駆動モータ２４の下方に配置される。下部軸受２６は、円筒部材２０ａの内側下方において固定される。下部軸受２６は、クランクシャフト２５の下端側の軸受を構成し、クランクシャフト２５の主軸２５ａを回転自在に支持する円筒形状の金属部材である。

次に、圧縮機１１の動作について説明する。

駆動モータ２４が起動すると、ロータ３２がステータ３３に対して回転し、ロータ３２と固定されたクランクシャフト２５が回転する。クランクシャフト２５が回転すると、クランクシャフト２５に連結された可動スクロール２３が固定スクロール２２に対して公転する。そして、冷凍サイクルにおける低圧のガス冷媒が、吸入配管４ｅを通って、圧縮室Ｓｃの周縁側から、圧縮室Ｓｃに吸引される。可動スクロール２３が公転するのに従い、吸入配管４ｅと圧縮室Ｓｃとは連通しなくなる。そして、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って、圧縮室Ｓｃの圧力が上昇し始める。

圧縮室Ｓｃ内の冷媒は、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って圧縮され、最終的に高圧のガス冷媒となる。高圧のガス冷媒は、固定側鏡板２２ａの中心付近に位置する吐出口２２ｄから吐出される。その後、高圧のガス冷媒は、固定スクロール２２およびハウジング２７に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。高圧空間Ｓｈに流入した、スクロール圧縮機構２１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧のガス冷媒は、吐出配管４ｄから吐出される。

（３）膨張弁９の構造
膨張弁９としては、例えば、図４に示すような、ニードル９３ｂを有する弁体９３を用いた電子膨張弁を用いることができる。

この膨張弁９は、コイル９１、ロータ９２、弁体９３、ケーシング９４、弁座部材９５等を主として有している。

コイル９１は、弁体９３の長手方向を軸方向とした場合の周方向に設けられている。

ロータ９２は、コイル９１によって回転駆動される。ロータ９２は、回転することで、ねじ軸方向に移動する。

弁体９３は、シャフト９３ａとニードル９３ｂにより構成されている。シャフト９３ａは円筒形状で上下に延びており、一端がロータ９２に対して同軸状となるように取り付けられており、ロータ９２と共に軸方向に移動する。ニードル９３ｂは、シャフト９３ａの下端において下方を向いた円錐状に設けられている。ニードル９３ｂは、後述の弁体側空間９６内に突出している。

ケーシング９４は、コイル９１、ロータ９２、弁体９３のうちのシャフト９３ａ等を内部に収容している。

弁座部材９５は、ケーシング９４の下方に設けられている。弁座部材９５は、第１連結部９７、第２連結部９８と、第１連結部９７と第２連結部９８とを連通させるための弁体側空間９６と、弁体側空間９６と第１連結部９７との間に設けられた弁座９９と、を有している。弁座９９は、弁体９３のニードル９３ｂを径方向外側の下方から対向するように、漏斗状に形成されている。

このようにして、第１連結部９７または第２連結部９８から流入した高圧液冷媒は、ニードル９３ｂと弁座９９との隙間を通過することによって減圧される。なお、その際における減圧の度合いは、ロータ９２の回転によって弁体９３を進退させて、ニードル９３ｂと弁座９９との隙間の大きさを変更することによって調整される。

上記ニードル９３ｂを有する弁体９３は、例えば、ＳＵＳ製または真鍮製とすることができる。ＳＵＳ製の弁体９３としては、例えば、ＳＵＳ３０４等のように、クロム含有量が１０．５質量％以上、炭素含有量が１．２質量パーセント以下の鋼であるステンレス鋼で構成されるものが挙げられる。また、真鍮製の弁体９３としては、例えば、亜鉛が２０質量％以上である銅合金が挙げられる。ニードル９３ｂを有する弁体９３がこのような素材で構成されていても、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、冷凍機油が３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持されるため、冷媒の分解が抑制され、分解物による弁体９３の腐食が抑制される。

（４）実施形態の特徴
冷媒として用いられる１，２－ジフルオロエチレンや他のハイドロフルオロオレフィンは、不安定であり、分解が生じやすい。これに対して、本実施形態では、冷媒として、１，２－ジフルオロエチレンや他のハイドロフルオロオレフィンの単独冷媒を用いるのではなく、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、１種類以上のハイドロフルオロカーボンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、のいずれかの混合冷媒を用いている。これにより、１，２－ジフルオロエチレンや他のハイドロフルオロオレフィンの不均化反応を抑制することが可能となる。

また、１，２－ジフルオロエチレンや他のハイドロフルオロオレフィンは、高温環境において分解が生じやすく、冷媒回路の中でも特に高温の冷凍機油と共に存在する箇所において分解が生じやすいことが明らかになった。そして、このような冷媒の熱による分解によって生じる冷媒劣化物からフッ化水素酸等の酸が発生し、冷媒回路の構成要素を腐食させてしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０の内部の空気の圧力を６６７Ｐａ以下としつつ、冷凍機油に３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有させるだけでなく、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持されている。これにより、冷凍機油と共に存在している冷媒の分解が十分に抑制され、分解物からフッ化水素酸等の酸が発生することも抑制され、冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。特に、本実施形態では、油溜め部３７における冷凍機油の温度を１２０℃まで高めることができるため、運転可能な条件範囲を広くすることができている。

なお、図５に、本実施形態の空気調和装置１が備える冷媒回路１０を対象として、冷凍機油に酸捕捉剤を３．０重量%配合させ、空気圧力を違えた場合における圧縮機１１から吐出される吐出ガス温度と酸価との関係を示す。ここでは、冷媒として１，２－ジフルオロエチレンとＨＦＯ－１２３４ｙｆの混合冷媒（重量比が４０質量部：６０質量部）を用い、酸捕捉剤としてエポキシ系酸捕捉剤を３．０重量％配合させた冷凍機油（ＰＶＥ）を用いて、定格運転を２０００時間行った後の冷凍機油を対象として、ＪＩＳ Ｋ ２２１１の規定に従って酸価を測定した。なお、酸価の値は、試料１ｇ中に含まれる酸性成分を中和するのに要する水酸化カリウム（ＫＯＨ）のミリグラム（ｍｇ）数である。

また、冷凍機油に酸捕捉剤を２．０重量%配合させ、他の条件は図５に示す測定と同様にしつつ、空気圧力を違えた場合における圧縮機１１から吐出される吐出ガス温度と酸価との関係を、図６に示す。ここでは、酸捕捉剤としてエポキシ系酸捕捉剤を２．０重量％配合させた冷凍機油（ＰＶＥ）を用いた。

図５および図６に示すように、冷媒回路１０中に含まれる空気の圧力が低いほど、酸価が小さく抑えられることが分かる。そして、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０中の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、圧縮機１１の吐出ガス温度が１２０℃以下に維持されるため、酸価を基準となる０．１０（ｍｇＫＯＨ／ｇ）以下に抑えることができており、冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制されていることが分かる。なお、ここでは、油溜め部３７に貯留されている冷凍機油は、圧縮機１１の圧縮機構２１よりも高圧側に位置し、高圧が作用することから、圧縮機１１の吐出ガス温度が油温検知センサ７９の検出温度に対応するものとしている。

（５）他の実施形態
（５－１）他の実施形態Ａ
上記実施形態では、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、冷凍機油が３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持される空気調和装置１を例として挙げて説明した。

これに対して、空気調和装置１としては、これに限られるものではなく、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が１３３３Ｐａ以下であり、冷凍機油において酸捕捉剤が含有されていないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される空気調和装置であってもよく、９００℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。この場合は、冷凍機油において酸捕捉剤が１．０重量％以上２．５重量％以下含有されていてもよいし、２．０重量%含有されていてもよい。

この場合においても、図５および図６の試験結果に基づいて把握されるように、冷凍機油と共に存在している冷媒の分解が十分に抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。具体的には、図５と図６の比較によれば、冷凍機油における酸補足剤の配合量１．０重量%程度低い場合には、油溜め部３７における冷凍機油の上限温度が２０度程度低い温度以下、より好ましくは３０度程度低い温度以下となるように維持させることで、冷媒の分解が抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制されることが分かる。また、図５、図６によれば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ程度分だけ高くなる場合であっても、油溜め部３７における冷凍機油の上限温度が２０℃程度低い温度以下となるように維持させることで、冷媒の分解が抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制されることが分かる。
（５－２）他の実施形態Ｂ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が２０００Ｐａ以下であり、冷凍機油が３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。

この場合においても、図５の試験結果から把握されるように、冷凍機油と共に存在している冷媒の分解が十分に抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。

（５－３）他の実施形態Ｃ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が２０００ａ以下であり、冷凍機油において酸捕捉剤が含有されていないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。この場合は、冷凍機油において酸捕捉剤が１．０重量％以上２．５重量％以下含有されていてもよい。

この場合においても、図５および図６の試験結果に基づいて把握されるように、冷凍機油と共に存在している冷媒の分解が十分に抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。具体的には、図５と図６の比較によれば、冷凍機油における酸補足剤の配合量１．０重量%程度低い場合には、油溜め部３７における冷凍機油の上限温度が２０度程度低い温度以下、より好ましくは３０度程度低い温度以下となるように維持させることで、冷媒の分解が抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制されることが分かる。また、図５、図６によれば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ程度分だけ高くなる場合であっても、油溜め部３７における冷凍機油の上限温度が２０℃程度低い温度以下となるように維持させることで、冷媒の分解が抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制されることが分かる。これらにより、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が２０００ａ以下である場合には、油溜め部３７における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される空気調和装置であればよいことが分かる。

（５－４）他の実施形態Ｄ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が４０００Ｐａ以下であり、冷凍機油が３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有しており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。

この場合においても、図５の試験結果に基づいて把握されるように、冷凍機油と共に存在している冷媒の分解が十分に抑制され、分解物による冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。

（５－５）他の実施形態Ｅ
上記実施形態および他の実施形態では、油溜め部３７に貯留された冷凍機油の温度が所定の上限値以下となるように制御される場合を例に挙げて説明した。

これに対して、例えば、油溜め部３７に貯留された冷凍機油の所定の上限温度を、冷媒回路１０の内部の空気の圧力に基づいて定めるようにしてもよい。具体的には、以下の式に冷媒回路１０の内部の空気の圧力の値を代入することで把握される冷凍機油の温度を、上限温度としてもちいてもよい。以下の式は、冷凍機油の温度と冷媒回路１０の内部の空気の圧力に応じた冷媒の分解の様子を示す実験結果に基づいて得られたものである。

０．１＝（（８×１０^－５×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ））+０．００１７）×（冷凍機油の温度（℃））+（－０．００３２×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ）－０．１５）
（５－６）他の実施形態Ｆ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、冷凍機油において酸捕捉剤が２．０重量％以上含有されており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。

（５－７）他の実施形態Ｇ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が６６７Ｐａ以下であり、冷凍機油において酸捕捉剤が０．３重量％以上含有されており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。

（５－８）他の実施形態Ｈ
また、空気調和装置１としては、例えば、冷媒回路１０の内部の空気の圧力が１３３３Ｐａ以下であり、冷凍機油において酸捕捉剤が０．３重量％以上含有されており、油溜め部３７における冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される空気調和装置であってもよい。

（５－９）他の実施形態Ｉ
上記実施形態では、油温検知センサ７９の検知する冷凍機油の温度に基づいて圧縮機１１等の冷媒回路１０の構成要素を制御する場合を例として挙げて説明した。

これに対して、例えば、圧縮機１１の回転数と油溜め部３７の冷凍機油の温度との相関関係をデータとしてメモリに保持しておき、当該データに基づいて油溜め部３７の冷凍機油の温度が所定値以下に維持されるように回転数を制御するようにしてもよい。

また、例えば、圧縮機１１から吐出される冷媒の温度である吐出温度と油溜め部３７の冷凍機油の温度との相関関係をデータとしてメモリに保持しておき、当該データに基づいて油溜め部３７の冷凍機油の温度が所定値以下に維持されるように吐出温度を制御するようにしてもよい。

さらに、例えば、圧縮機１１から吐出される冷媒の圧力である吐出圧力と油溜め部３７の冷凍機油の温度との相関関係をデータとしてメモリに保持しておき、当該データに基づいて油溜め部３７の冷凍機油の温度が所定値以下に維持されるように吐出圧力を制御するようにしてもよい。

（５－１０）他の実施形態Ｊ
上記実施形態では、圧縮機１１として高圧ドーム型のものを用いた冷媒回路１０を有する空気調和装置１を例として挙げて説明した。

これに対して、例えば、空気調和装置１においては、低圧ドーム型の圧縮機１１ａを用いた冷媒回路１０を有するようにしてもよい。なお、用いる冷媒および冷凍機油については、上記実施形態と同様である。

他の実施形態Ｊに係る空気調和装置１としては、図７に示す冷媒回路１０を有する。なお、上記実施形態と同様の箇所については、同じ参照符号を付しており、説明を省略する。

この冷媒回路１０は、上記実施形態の膨張弁９の代わりに第１膨張弁９ａおよび第２膨張弁９ｂを有し、インジェクション配管４ｆを備えている。第１膨張弁９ａは、高圧レシーバ８と室外熱交換器１３との間に設けられている。第２膨張弁９ｂは、高圧レシーバ８と液側閉鎖弁１７との間に設けられている。インジェクション配管４ｆは、高圧レシーバ８と圧縮機１１ａとを接続している。以下、圧縮機１１ａの詳細を説明する。

圧縮機１１ａは、いわゆる低圧ドーム型のスクロール圧縮機である。圧縮機１１ａは、図８に示されるように、主として、ケーシング５４と、圧縮機構４０と、フローティング部材４７と、ハウジング５２と、シール部材５５と、モータ５８と、クランクシャフト５９と、下部軸受ハウジング６２とを有する。

ケーシング５４は、略円筒状の円筒部材５４ａと、円筒部材５４ａの上端に取り付けられる上蓋５４ｂと、円筒部材５４ａの下端に取り付けられる下蓋５４ｃとを有する。円筒部材５４ａと、上蓋５４ｂおよび下蓋５４ｃとは、気密を保つように溶接により固定される。ケーシング５４には、圧縮機構４０、フローティング部材４７、ハウジング５２、シール部材５５、モータ５８、クランクシャフト５９および下部軸受ハウジング６２を含む圧縮機１１ａの構成部品が収容される。

ケーシング５４の上部には、圧縮機構４０が設置される。圧縮機構４０の下方には、フローティング部材４７およびハウジング５２が設置される。ハウジング５２の下方には、モータ５８が設置される。モータ５８の下方には、下部軸受ハウジング６２が設置される。

ケーシング５４の底部には、油溜め部３７ａが形成されている。油溜め部３７ａは、圧縮機構４０等を潤滑するための冷凍機油が貯留される油溜まり空間Ｓｏを有している。油溜め部３７ａは、ケーシング５４の一部であって、下部軸受ハウジング６２より下方の部分に相当する。例えば、油溜め部３７ａは、図８に示されるように、下蓋５４ｃと、円筒部材５４ａの下端部とから構成される。油溜め部３７ａの外側の表面には、油温検知センサ７９が取り付けられている。油温検知センサ７９は、油溜め部３７ａに貯留されている冷凍機油の温度を計測する。

ケーシング５４の内部空間は、第１流路５６によって、第１空間Ｓ１と第２空間Ｓ２とに仕切られている。第１空間Ｓ１は、第１流路５６より下側の空間である。第２空間Ｓ２は、第１流路５６より上側の空間である。第１流路５６は、第１空間Ｓ１と第２空間Ｓ２との間で気密が保たれるように、圧縮機構４０およびケーシング５４に溶接により固定されている。

第１流路５６は、平面視において環状に形成された板状の部材である。第１流路５６の内周側は、全周にわたって、圧縮機構４０の固定スクロール４１の上部に固定されている。第１流路５６の外周側は、全周にわたって、ケーシング５４の内面に固定されている。

第１空間Ｓ１は、モータ５８が設置される空間である。第１空間Ｓ１は、圧縮機１１ａを有する冷媒回路１０から、圧縮機１１ａによって圧縮される前の冷媒が流入する空間である。第１空間Ｓ１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒が流入する空間である。

第２空間Ｓ２は、圧縮機構４０から吐出される冷媒（圧縮機構４０により圧縮された冷媒）が流入する空間である。第２空間Ｓ２は、冷凍サイクルにおける高圧の冷媒が流入する空間である。

ケーシング５４には、吸入配管４ｅ、吐出配管４ｄおよびインジェクション配管４ｆが、ケーシング５４の内部と外部とを連通するように取り付けられている。

吸入配管４ｅは、ケーシング５４の上下方向（鉛直方向）における中央付近に取り付けられている。具体的には、図８に示されるように、吸入配管４ｅは、ハウジング５２とモータ５８との間の高さ位置において、円筒部材５４ａに水平方向に取り付けられている。吸入配管４ｅは、ケーシング５４の外部と、ケーシング５４の内部の第１空間Ｓ１とを連通する。圧縮前の冷媒（冷凍サイクルにおける低圧の冷媒）は、吸入配管４ｅを通って、第１空間Ｓ１に流入する。

吐出配管４ｄは、ケーシング５４の上部であって、第１流路５６より上方の高さ位置に取り付けられている。具体的には、図８に示されるように、吸入配管４ｅは、上蓋５４ｂに水平方向に取り付けられている。吐出配管４ｄは、ケーシング５４の外部と、ケーシング５４の内部の第２空間Ｓ２とを連通する。圧縮機構４０により圧縮されて第２空間Ｓ２に流入した冷媒（冷凍サイクルにおける高圧の冷媒）は、吐出配管４ｄを通って、圧縮機１１ａの外部に流出する。

インジェクション配管４ｆは、ケーシング５４の上部であって、第１流路５６より下方の高さ位置に取り付けられている。具体的には、図８に示されるように、インジェクション配管４ｆは、圧縮機構４０の高さ位置において、円筒部材５４ａに水平方向に取り付けられている。インジェクション配管４ｆのケーシング５４内部側の端部は、図８に示されるように、圧縮機構４０の固定スクロール４１に接続されている。インジェクション配管４ｆは、固定スクロール４１に形成された通路（図示せず）を介して、圧縮機構４０内部の圧縮途中の圧縮室Ｓｃと連通している。圧縮機１１ａを有する冷媒回路１０から、中間圧の冷媒（冷凍サイクルにおける低圧と高圧との中間の圧力の冷媒）が、インジェクション配管４ｆを通って、圧縮途中の圧縮室Ｓｃに供給される。

圧縮機構４０は、主として、固定スクロール４１と可動スクロール４２とを有する。固定スクロール４１および可動スクロール４２は、互いに組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する。圧縮機構４０は、圧縮室Ｓｃにおいて冷媒を圧縮して、圧縮された冷媒を吐出する。

固定スクロール４１は、図８に示されるように、ハウジング５２の上に戴置されている。固定スクロール４１およびハウジング５２は、ボルト等の固定手段により互いに固定されている。

固定スクロール４１は、円板状の固定側鏡板４１ａと、渦巻状の固定側ラップ４１ｂと、周縁部４１ｃとを有する。固定側ラップ４１ｂおよび周縁部４１ｃは、固定側鏡板４１ａの前面（下面）から可動スクロール４２側（下方）に延びている。固定スクロール４１を下から見ると、固定側ラップ４１ｂは、固定側鏡板４１ａの中心付近から外周側に向かって渦巻状（インボリュート形状）に形成されている。周縁部４１ｃは、円筒形状を有する。周縁部４１ｃは、固定側ラップ４１ｂを取り囲むように、固定側鏡板４１ａの外周側に位置する。

圧縮機１１ａの運転時において、可動スクロール４２が固定スクロール４１に対して旋回することで、第１空間Ｓ１から周縁側の圧縮室Ｓｃに流入した冷媒（冷凍サイクルにおける低圧の冷媒）は、最内側（中央側）の圧縮室Ｓｃへ移動するにつれ圧縮される。固定側鏡板４１ａの中心付近には、圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒を吐出する吐出ポート４１ｄが、固定側鏡板４１ａをその厚さ方向（上下方向）に貫通して形成されている。吐出ポート４１ｄは、最内側の圧縮室Ｓｃと連通している。固定側鏡板４１ａの上方には、吐出ポート４１ｄを開閉する吐出弁４３が取り付けられている。吐出ポート４１ｄと連通する最内側の圧縮室Ｓｃの圧力が、吐出弁４３より上方の空間（第２空間Ｓ２）の圧力に比べて所定値以上大きくなった場合、吐出弁４３が開き、吐出ポート４１ｄから第２空間Ｓ２へ冷媒が流入する。

固定側鏡板４１ａの吐出ポート４１ｄの外周側には、リリーフ穴４１ｅが、固定側鏡板４１ａをその厚さ方向に貫通して形成されている。リリーフ穴４１ｅは、吐出ポート４１ｄと連通する最内側の圧縮室Ｓｃよりも外周側に形成される圧縮室Ｓｃと連通している。リリーフ穴４１ｅは、圧縮機構４０の圧縮途中の圧縮室Ｓｃと連通している。リリーフ穴４１ｅは、固定側鏡板４１ａに複数形成されていてもよい。固定側鏡板４１ａの上方には、リリーフ穴４１ｅを開閉するリリーフ弁４４が取り付けられている。リリーフ穴４１ｅと連通する圧縮室Ｓｃの圧力が、リリーフ弁４４より上方の空間（第２空間Ｓ２）の圧力に比べて所定値以上大きくなった場合、安全弁であるリリーフ弁４４が開き、リリーフ穴４１ｅから第２空間Ｓ２へ冷媒が流入する。

可動スクロール４２は、円板状の可動側鏡板４２ａと、渦巻状の可動側ラップ４２ｂと、円筒状のボス部４２ｃとを有する。可動側ラップ４２ｂは、可動側鏡板４２ａの前面（上面）から固定スクロール４１側（上方）に延びている。ボス部４２ｃは、可動側鏡板４２ａの背面（下面）からモータ５８側（下方）に延びている。可動スクロール４２を上から見ると、可動側ラップ４２ｂは、可動側鏡板４２ａの中心付近から外周側に向かって渦巻状（インボリュート形状）に形成されている。

固定スクロール４１の固定側ラップ４１ｂと、可動スクロール４２の可動側ラップ４２ｂとは、互いに組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する。固定スクロール４１および可動スクロール４２は、固定側鏡板４１ａの前面（下面）と可動側鏡板４２ａの前面（上面）とが対向するように組み合わされる。これにより、固定側鏡板４１ａ、固定側ラップ４１ｂ、可動側ラップ４２ｂおよび可動側鏡板４２ａに囲まれた圧縮室Ｓｃが形成される。

圧縮機構４０は、対称ラップ構造または非対称ラップ構造を有する。対称ラップ構造を有する圧縮機構４０では、可動側ラップ４２ｂの外周面と固定側ラップ４１ｂの内周面とによって囲まれる第１の圧縮室と、可動側ラップ４２ｂの内周面と固定側ラップ４１ｂの外周面とによって囲まれる第２の圧縮室とが、鉛直方向に沿って見た場合に、点対称に形成されている。非対称ラップ構造を有する圧縮機構４０では、第１の圧縮室と、第２の圧縮室とが、鉛直方向に沿って見た場合に、点対称に形成されていない。

可動側鏡板４２ａは、フローティング部材４７の上方に配置されている。圧縮機１１ａの運転中には、フローティング部材４７は、フローティング部材４７の下方に形成される背圧空間Ｓｂの圧力によって可動スクロール４２に向かって押される。これにより、フローティング部材４７の上部の押圧部５０が、可動側鏡板４２ａの背面（下面）に接触すると、フローティング部材４７は、可動スクロール４２を固定スクロール４１に向かって押し付ける。フローティング部材４７が可動スクロール４２を固定スクロール４１に向かって押し付ける力により、可動スクロール４２は固定スクロール４１に密着する。これにより、固定側ラップ４１ｂの歯先（先端面）と可動側鏡板４２ａの底面（歯先と接触する主表面）との間の隙間、および、可動側ラップ４２ｂの歯先と固定側鏡板４１ａの底面との間の隙間からの冷媒の漏れが抑制される。

背圧空間Ｓｂは、フローティング部材４７とハウジング５２との間に形成される空間である。背圧空間Ｓｂは、図９に示されるように、主として、フローティング部材４７の背面側（下方側）に形成される。背圧空間Ｓｂには、圧縮機構４０の圧縮室Ｓｃの冷媒が導かれる。背圧空間Ｓｂと、背圧空間Ｓｂの周りの第１空間Ｓ１との間は、シールされている。圧縮機１１ａの運転中、背圧空間Ｓｂの圧力は、第１空間Ｓ１内の圧力よりも高い。

可動スクロール４２とフローティング部材４７との間には、オルダム継手４５が配置される。オルダム継手４５は、可動スクロール４２およびフローティング部材４７の両方と摺動自在に係合する。オルダム継手４５は、可動スクロール４２の自転を抑制しつつ、可動スクロール４２を固定スクロール４１に対して旋回させる。

ボス部４２ｃは、フローティング部材４７の内面によって囲まれた偏心部空間５１に配置されている。ボス部４２ｃの内部には、第１軸受メタル４６が配置されている。第１軸受メタル４６は、例えば、ボス部４２ｃの内部に圧入され固定されている。第１軸受メタル４６には、クランクシャフト５９の偏心部６０が挿入されている。第１軸受メタル４６に偏心部６０が挿入されることで、可動スクロール４２とクランクシャフト５９とが連結される。

フローティング部材４７は、可動スクロール４２の背面側（固定スクロール４１が配置される側とは反対側）に配置される。フローティング部材４７は、背圧空間Ｓｂの圧力によって可動スクロール４２に向かって押されることで、可動スクロール４２を固定スクロール４１に向かって押し付ける。フローティング部材４７の一部は、クランクシャフト５９を支持する軸受としても機能する。

フローティング部材４７は、主として、円筒状の本体部４７ａと、押圧部５０と、上部軸受ハウジング４８とを有する。

本体部４７ａは、本体部４７ａの内面により囲まれた偏心部空間５１を形成する。偏心部空間５１には、可動スクロール４２のボス部４２ｃが配置される。

押圧部５０は、本体部４７ａの上端から可動スクロール４２に向かって延びている円筒形状の部材である。図９に示されるように、押圧部５０の上端のスラスト面５０ａは、可動スクロール４２の可動側鏡板４２ａの背面と対向する。スラスト面５０ａは、平面視において環状に形成されている。フローティング部材４７が、背圧空間Ｓｂの圧力によって可動スクロール４２に向かって押されると、スラスト面５０ａが可動側鏡板４２ａの背面と接触して、可動スクロール４２を固定スクロール４１に向かって押し付ける。

上部軸受ハウジング４８は、本体部４７ａの下方（偏心部空間５１の下方）に配置される円筒形状の部材である。上部軸受ハウジング４８の内部には、第２軸受メタル４９が配置されている。第２軸受メタル４９は、例えば、上部軸受ハウジング４８の内部に圧入され固定されている。第２軸受メタル４９は、クランクシャフト５９の主軸６１を回転自在に支持する。

ハウジング５２は、固定スクロール４１およびフローティング部材４７の下方に配置される略円筒形状の部材である。ハウジング５２は、フローティング部材４７を支持する。ハウジング５２とフローティング部材４７との間には背圧空間Ｓｂが形成される。ハウジング５２は、例えば、圧入によってケーシング５４の内面に取り付けられている。

シール部材５５は、フローティング部材４７とハウジング５２との間に背圧空間Ｓｂを形成するための部材である。シール部材５５は、例えば、Ｏリング等のガスケットである。図９に示されるように、シール部材５５は、背圧空間Ｓｂを、第１室Ｂ１と第２室Ｂ２とに区画する。第１室Ｂ１および第２室Ｂ２は、平面視において略円環状に形成されている空間である。第２室Ｂ２は、第１室Ｂ１の内側に配置される。平面視において、第１室Ｂ１の面積は、第２室Ｂ２の面積より大きい。

第１室Ｂ１は、圧縮途中の圧縮室Ｓｃと、第１流路５６を介して連通している。第１流路５６は、圧縮機構４０における圧縮途中の冷媒（中間圧の冷媒）を第１室Ｂ１に導く流路である。第１流路５６は、固定スクロール４１およびハウジング５２に形成されている。

第２室Ｂ２は、固定スクロール４１の吐出ポート４１ｄと、第２流路５７を介して連通している。第２流路５７は、圧縮機構４０から吐出された冷媒（高圧の冷媒）を第２室Ｂ２に導く流路である。第２流路５７は、固定スクロール４１およびハウジング５２に形成されている。

圧縮機１１ａの運転中、第２室Ｂ２の圧力は、第１室Ｂ１の圧力より高い。しかし、平面視において第１室Ｂ１の面積は第２室Ｂ２の面積より大きいので、背圧空間Ｓｂの圧力による、可動スクロール４２の固定スクロール４１への押し付け力が過大になりにくい。第２室Ｂ２は第１室Ｂ１よりも内側に配置されているので、圧縮室Ｓｃの圧力により可動スクロール４２が下方に押される力と、フローティング部材４７により可動スクロール４２が上方に押される力との間のバランスが確保されやすい。

モータ５８は、可動スクロール４２を駆動する。モータ５８は、ステータ５８ａとロータ５８ｂとを有する。ステータ５８ａは、ケーシング５４の内面に固定された環状の部材である。ロータ５８ｂは、ステータ５８ａの内側に配置される円筒形状の部材である。ステータ５８ａの内周面と、ロータ５８ｂの外周面との間には、僅かな隙間（エアギャップ）が形成されている。

ロータ５８ｂは、その軸方向に沿ってクランクシャフト５９が貫通している。ロータ５８ｂは、クランクシャフト５９を介して可動スクロール４２と連結されている。モータ５８は、ロータ５８ｂが回転することで可動スクロール４２を駆動し、可動スクロール４２を固定スクロール４１に対して旋回させる。

クランクシャフト５９は、モータ５８のロータ５８ｂと、圧縮機構４０の可動スクロール４２とを連結する。クランクシャフト５９は、上下方向に延びる。クランクシャフト５９は、モータ５８の駆動力を可動スクロール４２に伝達する。

クランクシャフト５９は、主として、偏心部６０と主軸６１とを有する。

偏心部６０は、主軸６１の上方に配置される。偏心部６０の中心軸は、主軸６１の中心軸に対して偏心している。偏心部６０は、可動スクロール４２のボス部４２ｃの内部に配置された第１軸受メタル４６に連結される。

主軸６１は、フローティング部材４７の上部軸受ハウジング４８に配置された第２軸受メタル４９、および、下部軸受ハウジング６２に配置された第３軸受メタル６３によって、回転自在に支持される。主軸６１は、上部軸受ハウジング４８と下部軸受ハウジング６２との間で、モータ５８のロータ５８ｂに連結される。主軸６１は、上下方向に延びる。

クランクシャフト５９の内部には、油通路（図示せず）が形成されている。油通路は、主経路と分岐経路とを有する。主経路は、クランクシャフト５９の下端から上端まで、クランクシャフト５９の軸方向に延びる。分岐経路は、主経路から、クランクシャフト５９の径方向に延びる。油溜め部３７ａの冷凍機油は、クランクシャフト５９の下端に設けられたポンプ（図示せず）により汲み上げられ、油経路を通って、クランクシャフト５９と、第１軸受メタル４６、第２軸受メタル４９および第３軸受メタル６３のそれぞれとの摺動部、および、圧縮機構４０の摺動部等に供給される。

下部軸受ハウジング６２は、ケーシング５４の内面に固定されている。下部軸受ハウジング６２は、モータ５８の下方に配置される。下部軸受ハウジング６２の内部には、第３軸受メタル６３が配置されている。第３軸受メタル６３は、例えば、下部軸受ハウジング６２の内部に圧入され固定されている。第３軸受メタル６３には、クランクシャフト５９の主軸６１が通過している。第３軸受メタル６３は、クランクシャフト５９の主軸６１の下部側を回転自在に支持する。

以下、通常状態における圧縮機１１ａの動作について説明する。通常状態とは、圧縮機構４０の吐出ポート４１ｄから吐出される冷媒の圧力が、圧縮途中の圧縮室Ｓｃの圧力よりも高い状態である。

モータ５８が駆動すると、ロータ５８ｂが回転し、ロータ５８ｂと連結されたクランクシャフト５９も回転する。クランクシャフト５９が回転すると、オルダム継手４５により、可動スクロール４２は、自転することなく、固定スクロール４１に対して旋回する。吸入配管４ｅから第１空間Ｓ１に流入した低圧の冷媒は、ハウジング５２に形成された冷媒通路（図示せず）を通過して、圧縮機構４０の周縁側の圧縮室Ｓｃに吸入される。可動スクロール４２が旋回すると、第１空間Ｓ１と圧縮室Ｓｃとは連通しなくなり、圧縮室Ｓｃの容積が減少して、圧縮室Ｓｃの圧力が上昇する。圧縮途中の圧縮室Ｓｃには、インジェクション配管４ｆから中間圧の冷媒がインジェクションされる。冷媒の圧力は、周縁側（外側）の圧縮室Ｓｃから、中央側（内側）の圧縮室Ｓｃへ移動するにつれて上昇し、最終的に冷凍サイクルにおける高圧となる。圧縮機構４０によって圧縮された冷媒は、固定側鏡板４１ａの吐出ポート４１ｄから第２空間Ｓ２に吐出される。第２空間Ｓ２の高圧の冷媒は、吐出配管４ｄから吐出される。

以上の圧縮機１１ａでは、油溜め部３７ａに貯留されている冷凍機油は、圧縮機構４０に対して低圧側に位置しており、低圧が作用する。このため、上記実施形態の高圧ドーム型の圧縮機１１のように高圧冷媒が作用する場合と比較して、冷凍機油の温度の上昇を抑制させやすい。

なお、図１０に、他の実施形態Ｊの空気調和装置１が備える冷媒回路１０を対象として、空気圧力を違えた場合における圧縮機１１ａから吐出される吐出ガス温度と酸価との関係を示す。ここでは、冷媒として１，２－ジフルオロエチレンとＨＦＯ－１２３４ｙｆの混合冷媒（重量比が４０質量部：６０質量部）を用い、酸捕捉剤としてエポキシ系酸捕捉剤を３．０重量％配合させた冷凍機油（ＰＶＥ）を用いて、定格運転を２０００時間行った後の冷凍機油を対象として、ＪＩＳ Ｋ ２２１１の規定に従って測定した。

図１０に示すように、他の実施形態Ｊにおける低圧ドーム型の圧縮機１１ａが用いられた空気調和装置１では、上記実施形態における高圧ドーム型の圧縮機１１が用いられた空気調和装置１と比較して、同じ吐出温度であっても、酸価が小さく抑えられていることが分かる。これは、低圧ドーム型の圧縮機１１ａの油溜め部３７ａが、圧縮機構４０よりも低圧側に位置しており、低圧冷媒が作用することから、油溜め部３７ａに貯留されている冷凍機油の温度が低く抑えられていることによるものと考えられる。このため、低圧ドーム型の圧縮機１１ａを用いる場合には、特に、冷媒回路１０の構成要素の腐食が抑制される。

例えば、低圧ドーム型の圧縮機１１ａを用いた空気調和装置１としては、冷媒回路１０の内部の空気の圧力を６６７Ｐａ以下とし、冷凍機油に３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を配合させつつ、油溜め部３７ａにおける冷凍機油の温度が１４０℃以下に維持されるものであってもよい。さらに、低圧ドーム型の圧縮機１１ａを用いた空気調和装置１としては、冷媒回路１０の内部の空気の圧力を１３３３Ｐａ以下とし、冷凍機油に３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を配合させつつ、油溜め部３７ａにおける冷凍機油の温度が１４０℃以下に維持されるものであってもよい。さらに、低圧ドーム型の圧縮機１１ａを用いた空気調和装置１としては、冷媒回路１０の内部の空気の圧力を２０００Ｐａ以下とし、冷凍機油に３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を配合させつつ、油溜め部３７ａにおける冷凍機油の温度が１３５℃以下に維持されるものであってもよい。

（付記）
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

１ 空気調和装置（冷媒サイクル装置）
５ ガス冷媒連絡配管
６ 液冷媒連絡配管
７ 制御部
９ 膨張弁
１０ 冷媒回路
１１ 圧縮機
１１ａ 圧縮機
１３ 室外熱交換器
１８ 室内熱交換器
２１ 圧縮機構
３７ 油溜め部
３７ａ 油溜め部
７９ 油温検知センサ（温度検知部）
９３ 弁体
９３ｂ ニードル（ニードル部）

特開２０１９－１９６３１２号公報

Claims (11)

1. 圧縮機（１１、１１ａ）を有する冷媒回路（１０）を備え、
   前記圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素（２１）と、冷凍機油が貯留される油溜め部（３７、３７ａ）と、を有し、
   前記冷媒回路の内部の空気の圧力は６６７Ｐａ以下であり、
   前記冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有し、
   前記油溜め部における前記冷凍機油の温度が１２０℃以下に維持される、
   冷凍サイクル装置（１）における、
   １，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用。
2. 圧縮機（１１、１１ａ）を有する冷媒回路（１０）を備え、
   前記圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素（２１）と、冷凍機油が貯留される油溜め部（３７、３７ａ）と、を有し、
   前記冷媒回路の内部の空気の圧力は１３３３Ｐａ以下であり、
   前記冷凍機油は、酸捕捉剤を含有しないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有し、
   前記油溜め部における前記冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される、
   冷凍サイクル装置（１）における、
   １，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用。
3. 圧縮機（１１、１１ａ）を有する冷媒回路（１０）を備え、
   前記圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素（２１）と、冷凍機油が貯留される油溜め部（３７、３７ａ）と、を有し、
   前記冷媒回路の内部の空気の圧力は２０００Ｐａ以下であり、
   前記冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有し、
   前記油溜め部における前記冷凍機油の温度が１００℃以下に維持される、
   冷凍サイクル装置（１）における、
   １，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用。
4. 圧縮機（１１、１１ａ）を有する冷媒回路（１０）を備え、
   前記圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素（２１）と、冷凍機油が貯留される油溜め部（３７、３７ａ）と、を有し、
   前記冷媒回路の内部の空気の圧力は２０００Ｐａ以下であり、
   前記冷凍機油は、酸捕捉剤を含有しないか、または、３．０重量％未満の酸捕捉剤を含有し、
   前記油溜め部における前記冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される、
   冷凍サイクル装置（１）における、
   １，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用。
5. 圧縮機（１１、１１ａ）を有する冷媒回路（１０）を備え、
   前記圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮要素（２１）と、冷凍機油が貯留される油溜め部（３７、３７ａ）と、を有し、
   前記冷媒回路の内部の空気の圧力は４０００Ｐａ以下であり、
   前記冷凍機油は、３．０重量％以上５．０重量％以下の酸捕捉剤を含有し、
   前記油溜め部における前記冷凍機油の温度が８０℃以下に維持される、
   冷凍サイクル装置（１）における、
   １，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロカーボンを含む混合冷媒と、１，２－ジフルオロエチレンおよび１種類以上のハイドロフルオロオレフィンを含む混合冷媒と、の少なくともいずれかの冷媒としての使用。
6. 前記油溜め部における前記冷凍機油の温度は、下記式に前記冷媒回路の内部の空気の圧力を代入して得られる値以下に維持される、
   請求項１から５のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。
   ０．１＝（（８×１０^－５×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ））+０．００１７）×（冷凍機油の温度（℃））+（－０．００３２×１３３．３２２×空気の圧力（Ｐａ）－０．１５）
7. 前記冷凍機油には、ポリビニルエーテルとポリオールエステルの少なくともいずれかが含まれる、
   請求項１から６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。
8. 前記冷媒回路の内部の水分量は、前記冷媒回路に封入される前記冷媒の量に対して３００ｐｐｍ以下である、
   請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。
9. 前記冷媒回路は、ニードル部（９３ｂ）を有する膨張弁（９）を有しており、
   前記ニードル部は、ＳＵＳ製または真鍮製である、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。
10. 前記冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２からなる冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ１２３４ｙｆからなる冷媒、１，２－ジフルオロエチレンとＲ３２とＲ１２３４ｙｆからなる冷媒、のいずれかである、
    請求項１から９のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。
11. 前記冷凍サイクル装置は、前記油溜め部における前記冷凍機油の温度を検知する温度検知部（７９）を備えており、前記温度検知部の検知結果に基づいて前記圧縮機の回転数が制御される、
    請求項１から１０のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置における冷媒としての使用。

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