JP7315112B2 - 遮音シート部材、及びこれを備えた遮音構造体 - Google Patents

Description

本発明は、遮音シート部材、及びこれを備えた遮音構造体に関する。

集合住宅、オフィスビルやホテル等の建物においては、自動車、鉄道、航空機、船舶等からの屋外騒音や建物内部で発生する設備騒音や人声を遮断して、室用途に適した静謐性が要求される。また、自動車、鉄道、航空機、船舶等の乗り物においては、風切り音やエンジン音を遮断して、乗員に静粛で快適な空間を提供するために室内騒音を低減する必要がある。そのため、屋外から屋内、または、乗り物の室外から室内への騒音や振動の伝搬を遮断する手段、すなわち、制振遮音手段の研究開発が進められてきている。近年では、建物においては高層化等に伴い軽量の制振遮音部材が求められており、また、乗り物においてもエネルギー効率向上のため軽量の制振遮音部材が求められている。さらに、建物、乗り物やそれらの設備の設計自由度向上のために、複雑な形状にも対応可能な制振遮音部材が求められている。

一般的に、制振遮音材料の特性は、いわゆる質量則に従う。すなわち、騒音の低減量の指標である透過損失は、制振遮音材料の質量と弾性波や音波の周波数との積の対数により決定される。そのため、ある一定周波数の騒音の低減量をより大きくするためには、制振遮音材料の質量を増やさなければならない。しかしながら、制振遮音材料の質量を増やす方法では、建物や乗り物等の質量の制約から騒音低減量に限界が生じてしまう。

制振遮音部材の質量増加の問題を解決するために、従来から、部材構造の改良がなされている。例えば、石膏ボード、コンクリート、鋼板、ガラス板、樹脂板等の剛性のある平板材を複数枚組み合わせて用いる方法や、石膏ボード等を用いて中空二重壁構造や中空三重壁構造とする方法等が知られている。

また、本出願人たちは先に、質量則を凌駕する遮音性能を実現するために、ゴム弾性を有するシート及び基部と錘部を備えた共振部を備えた遮音シート部材を提案した（特許文献１）。

国際公開２０１７／１３５４０９号

特許文献１に記載の遮音シート部材は、設計自由度が高く汎用性に優れている。しかしながら、共振部の大きさや素材の変更だけでは設計の限界があり、設置空間の限られた場所や低周波数の遮音への適用は難しいという問題があった。また、シートを被着体に接着する際、被着体－シート間の空気だまりの発生や接着剤の塗布量が不均一になるという課題があった。

本発明は、かかる背景技術に鑑みてなされたものである。その目的は、設置空間の限られた場所への設置や低周波数の遮音が可能である、遮音シート部材及びこれを備えた遮音構造体を提供することにある。

なお、ここでいう目的に限らず、後述する発明を実施するための形態に示す各構成により導かれる作用効果であって、従来の技術によっては得られない作用効果を奏することも、本発明の他の目的として位置づけることができる。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ゴム弾性を有するシート上に凸部を設け、シート部に特定の凹部を設けたシート部材を採用することで、上記課題が解決されることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、以下に示す種々の具体的態様を提供する。
［１］ゴム弾性を有するシート部と、
前記シート部の少なくとも一方の面に設けられ、ゴム弾性を有する複数の凸部と、を有し、
前記凸部、及び前記シート部における該凸部が設けられた領域のうち少なくとも一方が、空間部を有する、遮音シート部材。
［２］少なくとも前記凸部が空間部を有する、［１］に記載の遮音シート部材。
［３］さらに前記シート部が空間部を有し、該シート部の空間部が、該シート部における前記凸部が設けられている側とは反対側の面から前記凸部の空間部までを貫通するように設けられる、［２］に記載の遮音シート部材。
［４］前記凸部は、前記空間部と外部とを繋ぐ貫通孔を有さない、［３］に記載の遮音シート部材。
［５］前記凸部のシート部平面方向の断面の内、前記空間部の占める面積の割合が最大となる断面において、該割合が９０％以下である、［２］～［４］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［６］前記凸部のシート部平面方向の断面の内、前記空間部の占める面積の割合が最大となる断面において、該割合が２０％以上である、［２］～［５］いずれかに記載の遮音シート部材。
［７］前記凸部における前記空間部の占める体積の割合が１０％以上である、［２］～［６］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［８］前記凸部の空間部の一部が、前記凸部の先端面及び側面の少なくともいずれかの面まで達するように設けられる、［２］～［７］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［９］前記凸部が先端側に錘部を有する、［１］～［８］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［１０］下記の式で表される錘部の相当直径Ｄ_Ｗに対する下記の式で表される凸部の相当直径Ｄ_Ｐの比（Ｄ_Ｐ／Ｄ_Ｗ）が、１．２５以上である、［９］に記載の遮音シート部材。
Ｄ_Ｐ＝４Ａ_Ｐ/ｐ_Ｐ
Ｄ_Ｗ＝４Ａ_Ｗ/ｐ_Ｗ
Ｄ_Ｐ：凸部の相当直径
Ｄ_Ｗ：錘部の相当直径
Ａ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周から形成される領域の面積
Ａ_Ｗ：前記シート部平面方向の前記錘部の断面の外周から形成される領域の面積
ｐ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周の長さ
ｐ_Ｗ：前記シート部平面方向の前記錘部の断面の外周の長さ
［１１］下記の式で表されるＤ_Ｐに対する、前記凸部の高さと前記シート部の厚みとの合計値Ｈの比（Ｈ／Ｄ_Ｐ）が、２．１以下である、［９］又は［１０］に記載の遮音シート部材。
Ｄ_Ｐ＝４Ａ_Ｐ/ｐ_Ｐ
Ｄ_Ｐ：凸部の相当直径
Ａ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周から形成される領域の面積
ｐ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周の長さ
［１２］前記錘部の少なくとも一部が、前記凸部に埋設されている、［９］～［１１］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［１３］一体成型品である、［１］～［１２］のいずれかに記載の遮音シート部材。
［１４］［１］～［１３］のいずれかに記載の遮音シート部材、及び該遮音シート部材を支持する支持体を少なくとも備える、遮音構造体。
［１５］前記シート部及び前記凸部が、独立して、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される少なくとも１種を含有する、［１４］に記載の遮音構造体。

本発明によれば、設置空間の限られた場所への設置や低周波数の遮音が可能である、遮音シート部材及びこれを備えた遮音構造体を提供することができる。

第１実施形態の遮音シート部材を示す概略斜視図である。 図１のＩ－Ｉ矢視断面図である。 第１実施形態に係る遮音シート部材の断面図である。 空間部の一態様を示す遮音シート部材の断面図である。 ヒケ量の評価方法を説明するための図である。 本実施形態に係る遮音構造体の動作原理を表す簡易モデルを示す図である。 本実施形態に係る遮音構造体の動作原理を表す簡易モデルを示す図である。 第２実施形態の遮音シート部材を示す概略斜視図である。 図８のＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ矢視断面図である。 空間部の一態様を示す遮音シート部材の断面図である。 縦伸縮振動モードとトランポリン振動モードを説明するための図である。 本実施形態に係る遮音構造体の動作原理を表す簡易モデルを示す図である。 本実施形態に係る遮音構造体の動作原理を表す簡易モデルを示す図である。 第１実施形態の遮音シート部材を備えた遮音構造体を示す概略斜視図である。 第２実施形態の遮音シート部材を備えた遮音構造体を示す概略斜視図である。 支持体の一例、及び該支持体と遮音シート部材とを備える遮音構造体の断面図である。 遮音シート部材の製造工程の一例を示す図である。 共振周波数の計算に用いたユニットセルの概略構成図である。 共振周波数の計算に用いたユニットセルの概略構成図である。 共振周波数の計算に用いたユニットセルの概略構成図である。 共振周波数の計算に用いたユニットセルの概略構成図である。 実施例における突起加振実験の結果を示すグラフである。 実施例における突起加振実験の結果を示すグラフである。 実施例における突起加振実験の結果を示すグラフである。 実施例における突起加振実験の結果を示すグラフである。 ヒケ量の計算に用いたユニットセルの概略構成図である。

以下、本発明の各実施形態を、図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明はその実施の形態のみに限定されるものではない。また、以降においては特に断らない限り、上下左右等の位置関係は、図面に示す位置関係に基づくものとする。また、図面の寸法比率は、図示の比率に限定されるものではない。なお、本明細書において、例えば「１～１００」との数値範囲の表記は、その下限値「１」及び上限値「１００」の双方を包含するものとする。また、他の数値範囲の表記も同様である。

＜遮音シート部材＞
本発明の一実施形態である遮音シート部材（単に「遮音シート部材」とも称する。）は、
ゴム弾性を有するシート部と、
前記シート部の少なくとも一方の面に設けられ、ゴム弾性を有する複数の凸部と、を有し、
前記凸部、及び前記シート部における該凸部が設けられた領域のうち少なくとも一方が、空間部を有する、遮音シート部材である。
以下、本実施形態の具体的態様について図を用いて説明するが、これに限定されるものではない。なお、本明細書において「複数」とは２以上であることを意味する。

＜第１実施形態＞
本実施形態に係る遮音シート部材の一例（第１実施形態）を図１に示す。図１に示す遮音シート部材１００は、ゴム弾性を有するシート部１１と、該シート部１１の一方の面に設けられ、ゴム弾性を有する複数の凸部２１とを有し、該凸部２１、及び前記シート部１１における該凸部２１が設けられた領域のうち少なくとも一方が、空間部１２を有する。該シート部１１は、シート面１１ａ及びシート面１１ｂを有する。また、図２は、図１におけるＩ－Ｉ矢視断面図である。
図２に示す遮音シート部材１００は、シート部１１及び凸部２１の両方が空間部１２を有する態様であり、該凸部２１は、空間部１２の周囲に設けられて凸形状を形成する凸形成部２２と空間部１２とから構成され、該空間部１２は、凸部２１が有する空間部１２ｒとシート部が有する空間部１２ｓとから構成される。また、図２に示す点線Ｂは、シート部１１と凸部２１との境界を示す線である。また、図２において、ｔ１は凸部２１の高さ、ｔ２はシート部１１の厚み、ｗ１は凸部２１の幅、ｗ２はシート部平面方向の空間部１２の断面幅を示す。
なお、シート部１１における凸部２１が設けられた領域とは、遮音シート部材１００を平面視した場合に凸部２１に重複するシート部１１の領域であり、図２においては、ｗ１で示される幅を有するシート部１１の領域である。
また、本明細書において、空間部１２は、空間部１２ｒ及び空間部１２ｓの総称として扱われる。つまり、凸部２１の説明における空間部１２は空間部１２ｒを示し、シート部１１の説明における空間部１２は空間部１２ｓを示し、特段の区別をしない場合における空間部１２の説明は空間部１２ｒ及び空間部１２ｓのいずれにも適用される。

遮音シート部材１００の態様の例を図３（ａ）～（ｆ）に示す。
図３（ａ）に示す遮音シート部材１００は、図２と同様に、シート部１１及び凸部２１の両方が空間部１２を有する態様である。
図３（ｂ）に示す遮音シート部材１００は、凸部２１のみが空間部１２を有する態様である。
図３（ｃ）に示す遮音シート部材１００は、シート部１１のみが空間部１２を有する態様である。
図３（ｄ）に示す遮音シート部材１００は、シート部１１のみが空間部１２を有し、かつ、該空間部１２の一部が、凸部が設けられる側とは反対側のシート部の表面まで達するように設けられる態様である。
図３（ｅ）に示す遮音シート部材１００は、シート部１１及び凸部２１の両方が空間部１２を有し、かつ、該空間部１２が、シート部１１における凸部２１が設けられている側とは反対側の面から凸部２１の空間部１２まで貫通するように設けられる態様である。成形容易性と遮音性能の両立の観点からは、本態様が好ましい。
図３（ｆ）に示す遮音シート部材１００は、上記の図３（ｅ）における遮音シート部材１００と同様の構成を有し、かつ、シート部平面方向のシート部の空間部１２ｓの断面幅ｗ２－２が、シート部平面方向の凸部の空間部１２ｒの断面幅ｗ２－１よりも小さい態様である。
また、凸部が空間部を有する場合、凸部は、空間部と外部とを繋ぐ貫通孔を有さない態様であってもよい。この貫通孔は、凸部と外部と直接繋ぐ貫通孔であり、図３（ｅ）に示すような、シート部を介して凸部の空間部と外部とを繋ぐ貫通孔は対象でない。遮音性能向上の観点からは、本態様が好ましい。

この遮音シート部材１００においては、例えばシート部１１側にある騒音源から音波が入射された際、シート部１１及び／又は凸部２１の振動が生じる。入射される音波の周波数と凸部２１の共振周波数が近い、または一致する時、凸部は共振し激しく振動する。このとき、シート部１１に作用する二つの力、１）音波により発生する力と、２）凸部２１の振動により発生する力の方向が逆となりシート部１１の振動が抑制される。その結果、質量則を凌駕する高い遮音性能が得られる。
本実施形態に係る遮音シート部材１００は、一般的な遮音部材よりも小さなサイズで良好な遮音性能が得られるために低背化することが容易であり、また、設置する環境や条件に応じて凸部、空間部及びシート部のサイズや形状を適宜変更して適用できるため、設置空間の限られた場所への設置を可能とする。
以下、遮音シート部材１００の各構成要素について、詳述する。

［シート部］
シート部１１は、ゴム弾性を有するシート部であり、その態様は特に限定されないが、樹脂（有機高分子）の分子運動等に起因して、ゴム弾性を有するものであってよい。このシート部１１は、騒音源から音波が入射された際に、ある周波数で振動する振動子（共振器）としても機能し得るものである。シート部１１は、空間部１２を有していてもよい。空間部１２は、図３（ｃ）に示すようにシート部１１の内部にのみ存在するように有していてもよく、また、図３（ｄ）に示すようにその一部が、凸部が設けられる側とは反対側のシート部の表面まで達するように有していてもよく、また、図３（ａ）に示されるように凸部２１が有する空間部と一体となっていてもよい。

シート部１１を構成する材料としては、シート部にゴム弾性を付与する観点から、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される少なくとも１種を含有することが好ましい。
金属型等を用いて注型して製造する場合には、金型表面のキャビティ内をエラストマーで充填する必要があるが、光硬化性エラストマーの方が、硬化前の比較的低粘度の液体の状態でキャビティ内を充填でき、充填率を高められるため好ましい。

シート部１１を構成する材料として、具体的には、
化学架橋された天然ゴム或いは合成ゴム等の加硫系熱硬化性樹脂系エラストマー、ウレタン系熱硬化性樹脂系エラストマー、シリコーン系熱硬化性樹脂系エラストマー、フッ素系熱硬化性樹脂系エラストマー、又はアクリル系熱硬化性樹脂系エラストマー等の熱硬化性樹脂系エラストマー；
アクリル系光硬化性エラストマー、シリコーン系光硬化性エラストマー、又はエポキシ系光硬化性エラストマー等の光硬化性エラストマー；
オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、塩ビ系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、アミド系熱可塑性エラストマー、シリコーン系熱可塑性エラストマー、又はアクリル系熱可塑性エラストマー等の熱可塑性エラストマー等が挙げられる。
上記、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーのさらなる具体例としては、ゴムが挙げられる。具体的には、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、ポリイソブチレンゴム、エチレン－プロピレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ポリエステルゴム、ウレタンゴム、もしくはシリコーンゴム、又はこれらの変性体等が挙げられるが、これらに特に限定されない。これらは、１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
さらにこれらの中でも、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、ポリイソブチレンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ポリエステルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム及びこれらの変性体が好ましく、シリコーンゴム、もしくはアクリルゴム、又はこれらの変性体がより好ましい。これらの材料を用いることで、耐熱性や耐寒性に優れる傾向にある。

シート部１１は、所謂ゴム弾性を有するシートである限り、難燃剤、酸化防止剤、可塑剤、又は着色剤等の各種添加剤を含有していてもよい。
難燃剤は、可燃性の素材を燃え難くする又は発火しないようにするために配合される添加剤である。その具体例としては、ペンタブロモジフェニルエーテル、オクタブロモジフェニルエーテル、デカブロモジフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノールＡ、ヘキサブロモシクロドデカン、もしくはヘキサブロモベンゼン等の臭素化合物、トリフェニルホスフェート等のリン化合物、塩素化パラフィン等の塩素化合物、三酸化アンチモン等のアンチモン化合物、水酸化アルミニウム等の金属水酸化物、メラミンシアヌレート等の窒素化合物、又はホウ酸ナトリウム等のホウ素化合物等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
また、酸化防止剤は、酸化劣化防止のために配合される添加剤である。その具体例としては、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、又はリン系酸化防止剤等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
さらに、可塑剤は、柔軟性や耐候性を改良するために配合される添加剤である。その具体例としては、フタル酸エステル、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、ポリエステル、リン酸エステル、クエン酸エステル、セバシン酸エステル、アゼライン酸エステル、マレイン酸エステル、シリコーン油、鉱物油、もしくは植物油、又はこれらの変性体等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
さらに、着色剤として、色素や顔料等が挙げられる。
これらの各種添加剤は、１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

図１に示す遮音シート部材１００では、シート部１１は平面視で正方形状に形成されているが、その形状はこれに特に限定されない。三角形状、長方形状、矩形状、台形状、ひし形状、５角形状や６角形状等の多角形状、円状、楕円状、又はこれらに分類されない不定形状等、任意の平面視形状を採用することができる。

シート部１１の厚みｔ２は特に限定されず、適宜設定することができる。シート部１１の厚みｔ２が厚いと、凸部２１の共振周波数が低周波数側にシフトする傾向にあり、またシート部１１ｔ２の厚みが薄いと、凸部２１の共振周波数が高周波側にシフトする傾向にある。
遮音性能、機械的強度、柔軟性、又はハンドリング性等の観点から、シート部１１の厚みは、好ましくは1０μｍ以上、より好ましくは５０μｍ以上、さらに好ましくは１００μｍ以上である。また、シート１１の厚みは、好ましくは２ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下、さらに好ましくは５００μｍ以下である。なお、シート部１１の厚みはシート部全体で均一でなくともよく、例えば、遮音シート部材１００が設置される態様に応じて、また部分的に遮音性能の強弱を付けたいときには、シートと認識される範囲でシート部に傾斜が設けられていてもよい。シート部の厚みが均一でない場合には、シート部１１の厚みｔ２は平均値として算出される。ただし、成形容易性や安定的な遮音性能の確保の観点から、シート部１１の厚みは均一であることが好ましい。

シート部１１は、遮音性能や、機械的強度、柔軟性、ハンドリング性、生産性等の観点から、好ましくは０．０１ＭＰａ以上、より好ましくは０．１ＭＰａ以上のヤング率を有することが好ましく、また、好ましくは１００ＭＰａ以下、より好ましくは１０ＭＰａ以下のヤング率を有することが好ましい。
ここで、本明細書におけるヤング率とは、一軸方向に外力を加えた際の試料の単位断面積あたりに働く力（応力）と変形率（歪み）の比を意味し、ＪＩＳ Ｋ ６３９４：２００７「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－動的性質の求め方－」の強制振動非共振方法により測定される貯蔵たて弾性係数の２５℃、１０Ｈｚにおける値を意味している。

また、シート部１１は、低温における遮音性の温度依存性を低減させる観点から、０℃以下のガラス転移温度を有することが好ましい。シート部１１のガラス転移温度が低いほど、耐寒性が高められ、弾性率の０℃付近での温度依存性が小さくなり遮音性能が環境温度に依存し難くなる傾向にある。シート部１１のガラス転移温度は、より好ましくは－１０℃以下、さらに好ましくは－２０℃以下、特に好ましくは－３０℃以下である。なお、本明細書において、シート部１１のガラス転移温度は、上述した周波数１０Ｈｚにおける動的粘弾性測定、特に温度依存性測定において、損失正接のピーク温度を意味する。

［凸部］
凸部２１は、複数でシート部１１上に設けられ、騒音源から音波が入射された際に、ある周波数で振動する振動子（共振器）として機能するものである。凸部２１は空間部１２を有していてよく、例えば、図２の遮音シート部材１００のように、凸部２１は、シート部１１から続く空間部１２と、該空間部１２の周囲を覆う凸形成部２２とから構成されていてもよい。凸部２１は、凸形成部２２の内、先端側の部分、特に空間部１２より先端側の部分が錘として働き、凸形成部２２の後端の部分がバネとして働く共振器として有効に機能する。以下で説明する凸部２１の各パラメータは、特段の断りがない限り、複数の凸部のパラメータの平均値を表す。凸部２１（凸形成部２２）の先端側の部分とは、一般的に先端側と認識される範囲の領域であってよく、具体的には、凸部２１の高さ方向に対して、凸部２１の全体の領域のうち先端側５０％の領域であってよく、また、凸部が空間部を有する場合には、該空間部のシート側の端部よりも先端側の領域であってもよいが、本発明の効果を得ることを確保する観点からは後者で定義されることが好ましい。
凸部２１は、シート部１１の少なくともいずれか一方の面に設けられていればよく、一方の面にのみ設けられていても、両方の面に設けられていてもよいが、遮音高性能の向上の観点からは、両方の面に設けられていることが好ましい。ただし、後述する支持体を設けて遮音構造体とする場合には、製造容易性及び性能の安定化の観点から、凸部２１はシート部１１の一方の面にのみ設けられていることが好ましい。
なお、シート部の両面に複数の凸部が設けられる場合、本明細書における凸部に関するパラメータは、特段の断りがない限り、片面に設けられた複数の凸部のパラメータとして扱う。例えば、後述する凸部の高さの条件は、シート部の片面に設けられた複数の凸部のパラメータ（具体的には、その平均値）に適用される。また、この態様における遮音シート部材のパラメータは、シート部両面の凸部全体を含む遮音シート全体のパラメータとして扱う。

凸部２１の配列、設置数、及び大きさ等は、所望性能に応じて適宜設定でき、特に限定されない。凸部２１は、シート部１１の少なくとも一方の表面に接して設けられる。例えば図１に示す遮音シート部材１００では、複数の凸部２１を格子状に等間隔に配置しているが、凸部２１の配列は、これに特に限定されない。複数の凸部２１が、例えば千鳥状に配置されていても、ランダムに配置されていてもよい。本実施形態に係る遮音シート部材による遮音機構は所謂フォノニック結晶のようにブラッグ散乱を利用していないため、必ずしも凸部２１の間隔が規則正しく周期的に配置されていなくてもよい。

また、単位面積当たりの凸部２１の設置数は、凸部２１同士が接触する等により干渉しないように複数個で配置可能であれば、特に限定されない。
単位面積当たりの凸部２１の最大数は、凸部２１の形状等によっても異なるが、例えば、凸部２１が円柱状で、円柱の高さ方向がシート法線方向と平行に設置され、且つ、円柱断面直径が１ｃｍの場合には、１００ｃｍ²当たり１００個以下が好ましい。
単位面積当たりの凸部２１の最小数は、例えば、凸部２１が円柱状で、円柱の高さ方向がシート法線方向と平行となるように設置され、且つ、断面直径が１ｃｍの場合には、１００ｃｍ²当たり２個以上が好ましく、より好ましくは１０個以上、さらに好ましくは５０個以上である。凸部２１の設置数が、上記の好ましい下限以上であることで、より高い遮音性能が得られる傾向にある。また、上記の好ましい上限以下であることで、シート全体の軽量化を図ることが容易となる。

複数の凸部２１の高さ（シート部１１の法線方向における長さ）は、均一であってよく、均一でなくともよいが、成形容易性や安定的な遮音性能の確保の観点から、均一であることが好ましい。複数の凸部２１のうち最も高い凸部の高さ（凸部２１の最大高さ）は、所望性能に応じて適宜設定でき、特に限定されない。成形容易性及び生産性の向上等の観点から、凸部２１の最大高さは、１００μｍ以上が好ましく、より好ましくは５００μｍ以上、さらに好ましくは１ｍｍ以上である。また、５０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４０ｍｍ以下、さらに好ましくは３０ｍｍ以下である。上記の好ましい数値範囲内とすることで、凸部２１を設けたシート１１（すなわち遮音シート部材１００）の離型性がよくなる傾向にある。

複数の凸部２１の断面積の総和が最大となる高さ位置におけるシート部１１のシート面１１ａに平行な面において、当該面に含まれる凸部の断面のうち、面積が最大である凸部の断面積は、８０００ｍｍ^２以下であることが好ましく、２０００ｍｍ^２以下であることがより好ましく、５００ｍｍ^２以下であることがさらに好ましく、また、面積が最小である凸部の断面積は、５０μｍ^２以上であることが好ましく、８０００μｍ^２以上であることがより好ましく、０．１５ｍｍ^２以上であることがさらに好ましい。
また、図１に示すように、凸部が円柱である場合、複数の凸部２１の断面積の総和が最大となる高さ位置におけるシート部１１のシート面１１ａに平行な面において、当該面に含まれる凸部の断面のうち、直径が最大である円の直径は１００ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは５０ｍｍ以下、さらに好ましくは２５ｍｍ以下である。また、直径が最小である円形の直径は１０μｍ以上が好ましく、より好ましくは１００μｍ以上、さらに好ましくは１ｍｍ以上である。凸部２１の断面積及び円柱の場合の円の直径を上記の好ましい数値範囲内とすることで、シート部１１のシート面１１ａへ設置する凸部２１を所定数以上確保することができ、さらに良好な遮音性能を得ることができ、また、成形容易性及び生産性もさらに高められる傾向にある。

また、凸部２１はシート部１１の少なくとも一方の面に複数個設けられているが、凸部２１を構成する材料、凸部２１の配列、形状、大きさ、凸部２１の設置の方向等は、複数個の凸部２１すべてにおいて必ずしも同一でなくてもよい。これらのうち少なくとも１種を相違させた複数種の凸部２１を設置することにより、高遮音性能が現れる周波数領域を拡大する等の効果が得られる場合がある。

［空間部］
空間部１２は、凸部２１とシート部１１における該凸部２１が設けられた領域とのうち少なくとも一方に設けられていればよいが、良好な遮音性能を得るため、少なくとも凸部２１に設けられることが好ましく、凸部２１とシート部１１における該凸部２１が設けられた領域の両方に設けられる、特に凸部２１とシート部１１における該凸部２１が設けられた領域の両方にまたがってつながれた１つの空間部１２が設けられることが好ましい。例えば、図１に示すように、略円柱状の形状を有する空間部１２が、シート部１１と凸部２１に連続して設けられていてもよい。本明細書では、各凸部とシート部における該凸部が設けられた領域とを併せた領域を「複合領域」とも称する。
空間部１２の形状は、特に限定されず、三角柱状、矩形柱状、台形柱状、５角柱や６角柱等の多角柱状、円柱状、楕円柱状、角錐台状、円錐台状、角錐状、円錐状、これらに分類されない不定形状等、任意の形状を採用することができる。また、各複合領域中の空間部１２の数は１つに限定されず、例えば図４（ａ）のように分割されていてもよい。また、空間部１２は空気のみで構成される必要はなく、例えば図４（ｂ）のように、凸部２１の共振を阻害しないものであれば内部に発泡体や不織布などの吸音材２４を設けてもよい。

遮音シート部材１００は、空間部を有することにより、共振周波数の低周波数化又は低背化の効果を得ることができるが、さらに、図３（ｄ）、図３（ｅ）又は図３（ｆ）に示すように、少なくともシート部１１が空間部１２を有し、かつ、該空間部１２の一部が、凸部２１が設けられた側とは反対側のシート部１１の表面まで達するように設けられている態様とすることで下記に示す更なる効果を得ることができる。
遮音シート部材１００を、該部材を支持する支持体に設ける場合、シート部１１と被着体間に空気が入ってしまうことがある。しかし、遮音シート部材１００を、図３（ｄ）、図３（ｅ）又は図３（ｆ）に示すように、少なくともシート部１１が空間部１２を有し、かつ、該空間部１２の一部が、凸部２１が設けられた側とは反対側のシート部１１の表面まで達するように設けられている態様とすると、遮音シート部材と支持体との接触部分の一部に空間部が存在することとなるため、空気だまりを空間部に逃がすことができ、遮音シート部材１００と被着体との間に接着剤を充填することができる。そのため遮音シート部材１００の剥がれを抑制でき、遮音シート部材と支持体との接触部分の一部に空間部が存在しない場合と比較して、安定性に優れる。

また接着剤を塗布して遮音シート部材と支持体とを接着させる場合、接着剤の厚みにムラが出てしまうことがある。しかし、図３（ｄ）、図３（ｅ）又は図３（ｆ）における遮音シート部材１００では、接着剤の厚みを均す際に余った接着剤をシート下の凹部に逃がすことができ、接着層の厚みを均一化することができる。

他の問題として、凸部２１の形状や成型方法によっては樹脂の硬化収縮及び／又は熱収縮によって凸部２１の後端にヒケが発生してしまうことがある。ヒケが発生した場合、塗布した接着層の厚みが不均一となる可能性があるが、図３（ｄ）、図３（ｅ）又は図３（ｆ）における遮音シート部材１００では、ヒケてしまう部分が元々空洞となっているため接着の不均一性そのものが発生しない。発明者らの過去の検討から、接着層の厚みがシート性能に影響を与えることが分かっており、接着層の厚みを均一化できる図３（ｄ）、図３（ｅ）又は図３（ｆ）における遮音シート部材１００では、遮音シート部材と支持体との接触部分の一部に空間部が存在しない場合と比較して、シートの性能の安定性に優れる。

上記のヒケを下記の方法で評価した場合における凸部のヒケ量は、特段制限されないが、通常２００μｍ以下であり、１００μｍ以下であることが好ましく、５０μｍ以下であることがより好ましく、また、下限の好ましい範囲はないが、１μｍ以上であってもよい。
（ヒケ量の評価方法）
凸部の上面を固定した遮音シート部材を１７０℃の環境で保持した後、２５℃まで温度を下げたときの、複合領域の高さＨ（シート部平面方向に垂直の方向における凸部の高さ及びシート部の厚みの和）における最大値（Ｈｍａｘ）と最小値（Ｈｍｉｎ）を算出し、以下の式を用いて計算することによりヒケ量Ｂを評価することができる。Ｈｍａｘ、Ｈｍｉｎ、及びＢのパラメータは、図５に示すとおりである。なお、図５における線分Ａと線分Ａ’で囲われた領域が複合領域である。
ヒケ量Ｂ（μｍ）＝（複合領域の高さの最大値Ｈｍａｘ（μｍ））－（複合領域の高さの最大値Ｈｍｉｎ（μｍ））

また、さらに図３（ｄ）、図３（ｅ）のように、空間部１２のシート部平面方向の断面の断面積が一定もしくは略一定であること、または、凸部２１が設けられた側とは反対側のシート部１１の表面から空間部１２にかけて空間部１２の断面積が大きくなる部分を有さないことで、製造がしやすいという利点がある。このように断面積が大きくなる部分を有さないことで、後述する図１７のように凹を有する金型６１ａと凸を有する金型６１ｂを用いることによる製造方法を用いることができる。

また、凸部２１が設けられた反対側のシート面の前記凸部に対応する位置に空間部１２が形成されていることで、凸部２１の共振周波数の低周波数化、もしくは凸部２１の低背化をすることができる。ここでは空間部１２を持たない凸部２１と比較し、同じ凸部外形形状で共振周波数を比較する場合に低周波数化でき、同じ共振周波数となる凸部形状で高さを比較する場合に低背化できることを指している。作用効果は同様のものであり、下記に詳述する。
本特徴は、凸部２１を図６に示すようなバネ部をユニットとする共振器で表現したバネマスモデルを用いて記述することができる。図６の矢印は、共振方向を示す。また、図６において、丸の表記が凸部２１の先端側の部分、特に凸部２１の空間部１２より先端側の部分に相当し、バネの表記が凸部２１の後端部分、特にシート部１１にまで達する空間部１２を有する場合においては空間部１２周囲の凸形成部２２、四角の表記が被着体を示す。ここで凸部２１の先端側の部分の質量をＭ、凸部２１の後端側の部分のバネ定数をＫとおくと凸部２１の共振周波数はｆ∝（Ｋ／Ｍ）^１／２と記述でき、凸部２１の共振周波数ｆがバネ定数Ｋの１／２乗に比例することが分かる。
上記のバネマスモデルと凸部形状、及び材料物性との対応関係を明らかにするため、図７に示すモデルに従い説明する。まずは、凸部２１が円柱、角柱などの空間部を持たない、突起部断面積が一定の形状である棒状バネであると仮定する。この場合、棒状バネにおける加重Ｆと伸びＬとの関係は、下記の式で表される。図７の矢印は、共振方向を示す。
△Ｆ＝（ＥＡ△Ｌ／Ｌ）
Ｅ（ＭＰａ）：貯蔵弾性率
Ａ（ｍｍ２）：凸部の断面積
Ｌ（ｍｍ）：樹脂バネ部の高さ
△Ｌ（ｍｍ）：加重Ｆが加わったときの伸び
上記の式において、バネ定数Ｋは、△Ｆ／△Ｌ＝Ｋの関係から、Ｋ＝ＥＡ／Ｌと表される。したがって、バネ定数Ｋが凸部２１の断面積Ａに比例することが分かる。前述した通り凸部２１の共振周波数のｆはバネ定数Ｋの１／２乗に比例するため、凸部２１の共振周波数のｆは凸部２１の断面積Ａの１／２乗に比例することが分かる。ここで凸部２１が空間部１２を有するとき、凸部２１の断面積Ａは空間部１２の割合に応じて小さくなるため、凸部２１の共振周波数ｆも低下する。よって空間部１２の存在により、凸部２１の共振周波数を低周波数化することができる。
また、Ｋ＝ＥＡ／Ｌの関係からバネ定数Ｋは樹脂部バネ部の高さＬに反比例することが分かる。つまり凸部外形形状の調整で低周波数化するには、凸部２１の高さを増加させなければいけない。一方、空間部１２を設けることで前述のように低周波数化することができるため、凸部２１の高さを変更する必要がなく、凸部２１を低背化することができる。

シート部１１や凸部２１に対する空間部１２の割合は本実施形態の範囲を満足する限り、特に制限されない。凸部２１の共振周波数が所望の遮音周波数領域に一致するように空間部１２の割合を適宜設定することができる。空間部１２の割合が大きいと凸部２１の共振周波数が低周波数側に大きくシフトする傾向にあるが、凸形成部２２の割合が減るため凸部２１の強度が下がる。また、空間部１２の割合が小さいと凸形成部２２の割合が増えるため凸部２１の強度を上げることができるが、凸部２１の共振周波数の低周波数側へのシフトが小さくなる傾向にある。
凸部２１の水平方向の断面の内、空間部１２の占める面積の割合が最大となる断面における割合は、遮音性能の観点から、好ましくは２０％以上、より好ましくは３０％以上、さらに好ましくは４０％以上である。また、この割合は、機械的強度、ハンドリング性等の観点から、好ましくは９０％以下、より好ましくは８５％以下、さらに好ましくは８０％以下である。
凸部２１における空間部１２の占める体積の割合は、遮音性能の観点から、好ましくは１０％以上、より好ましくは２０％以上、さらに好ましくは３０％以上であり、好ましくは８０％以下であり、より好ましくは７５％以下であり、さらに好ましくは７０％以下である。
また、各凸部２１とシート部１１における該凸部２１が設けられた領域とを併せた領域である複合領域における空間部１２の占める体積の割合は、遮音性能の観点から好ましくは１０％以上、より好ましくは２０％以上、さらに好ましくは３０％以上であり、好ましくは８０％以下であり、より好ましくは７５％以下であり、さらに好ましくは７０％以下である。

［凸形成部］
凸形成部２２は、シート部１１のシート面１１ａ上に複数接して設けられ、かつ空間部１２の周囲に設けられて凸形状を形成する。凸形成部２２の外形形状や外形的なパラメータは、上述した凸部２１の外形形状や外形的なパラメータと同様である。

凸形成部２２（凸部２１）の材料は、上記要求特性を満足する限り、特に制限されず、シート部の材料と同じであっても異なっていてもよく、独立して材料を選択することができる。例えば、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、熱可塑性エラストマー、熱硬化性樹脂、光硬化性樹脂、及び熱可塑性樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種が挙げられる。
これらの中でも、ゴム弾性を付与する観点から、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーであることが好ましく、その種類としては、上述したシート部１１で例示したものが挙げられる。
熱硬化性樹脂又は光硬化性樹脂としては、アクリル系熱硬化性樹脂、ウレタン系熱硬化性樹脂、シリコーン系熱硬化性樹脂、エポキシ系熱硬化性樹脂等が挙げられる。熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系熱可塑性樹脂、ポリエステル系熱可塑性樹脂、アクリル系熱可塑性樹脂、ウレタン系熱可塑性樹脂、又はポリカーボネート系熱可塑性樹脂等が挙げられる。
樹脂の具体例としては、ポリアクリロニトリル、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ塩化ビニル、ポリクロロトリフロロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリノルボルネン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリスチレン、エポキシ樹脂、オキサジン樹脂等のポリマー類等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
エラストマー類の具体例としては、化学架橋された天然ゴム或いは合成ゴム等の加硫ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、ポリイソブチレンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ポリエステルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム及びこれらの変性体、ポリアクリロニトリル、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ塩化ビニル、ポリクロロトリフロロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリノルボルネン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリスチレン、エポキシ樹脂、オキサジン樹脂等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
これらのなかでも、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、ポリイソブチレンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ポリエステルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム及びこれらの変性体が好ましく、耐熱性や耐寒性に優れる等の観点から、シリコーンゴム、アクリルゴム及びこれらの変性体がより好ましい。
上記の材料は、１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

これらのなかでも、凸形成部２２の材料は、上述したシート部１１と同じ材料であることが好ましく、特にエラストマー類が好ましい。シート部１１及び凸形成部２２が同じエラストマー類を含有するものであれば、シート部１１と凸形成部２２との一体成形が容易となり、生産性が飛躍的に高められる。すなわち、シート部１１及び凸部２１（凸形成部２２）が、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される少なくとも１種を共に含有する一体成形物であることが、特に好ましい態様の１つである。

なお、凸形成部２２は、２種又はそれ以上の材料からなる２色成形体又は多色成形体とすることもできる。この場合、シート部１１と接する側（後端側）の凸形成部２２に上述したシート部１１と同じエラストマー類を採用することで、シート部１１と凸形成部２２との一体成形が容易となる。

（第２実施形態）
本実施形態に係る遮音シート部材の別の例（第２実施形態）を図８に示す。図８に示す遮音シート部材１０１は、ゴム弾性を有するシート部１１と、該シート部１１の一方の面に設けられ、ゴム弾性を有する複数の凸部２１とを有し、該凸部２１、及び前記シート部１１における該凸部２１が設けられた領域のうち少なくとも一方が、空間部１２を有し、さらに、凸部２１が先端側に錘部を有する。また、図９は、図８におけるＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ矢視断面図である。
本実施形態においては、錘部２３が凸部２１の先端側に設けられていること以外は、上述した第１実施形態の遮音シート部材１００と同等の構成を有するため、ここでの重複した説明は省略する。

［錘部］
錘部２３は、上述した凸形成部２２より大きな密度を有するものであれば特に限定されない。図８に示す遮音シート部材１００における錘部２３は、最大直径が凸形成部２２よりも小さな略円柱状に形成されており、凸部２１の先端側において凸形成部２２内に埋設されている。このように共振器の錘として働く錘部２３がバネ定数を決定する凸形成部２２に支持された構成を採用しているため、例えば凸形成部２２の形状或いは素材（弾性率、質量）の変更によるバネ定数の調整や、錘部２３の質量の変更によって、凸部２１の共振周波数の制御を行うことができる。一般的には、凸形成部２２の弾性率が小さくなると凸部２１の共振周波数は低周波数側にシフトする傾向にある。また、錘部２３の質量が大きくなると、凸部２１の共振周波数は低周波数側にシフトする傾向にある。

錘部２３の形状は特に限定されないが、板状であることが遮音性能の調整及び薄型化の点から好ましい。錘部２３が板状であることで、錘部２３が球体等の場合と比較して錘部２３の重心をシート部１１から離れた位置とすることが可能となり、凸部２１の振動モーメントを大きくすることができる傾向にある。例えば、凸部２１の振動モーメントを一定とする場合、錘部２３が球体等の場合と比較して、板状の錘部２３の方が薄くすることが可能となる。一方、錘部２３の高さを一定とする場合、錘部２３が球体等の場合と比較して、板状の錘の方が大きな振動モーメントを得ることが可能となる。
また、錘部２３は、貫通孔を有していてもよく、その形状としては、ドーナツ形状、ワッシャ形状、ナット形状等が挙げられる。

錘部２３を構成する素材は、質量やコスト等を考慮して適宜選択すればよく、その種類は特に限定されない。遮音シート部材１０１の小型化及び遮音性能の向上等の観点から、錘部２３を構成する素材は、比重の高い材料が好ましい。
具体的には、錘部２３の材料としては、アルミニウム、ステンレス、鉄、タングステン、金、銀、銅、鉛、亜鉛、真鍮等の金属又は合金；ソーダガラス、石英ガラス、鉛ガラス等の無機ガラス；これらの金属或いは合金の粉体又はこれらの無機ガラス等を上述した凸形成部２２の樹脂材料中に含むコンポジット；等が挙げられるが、これらに特に限定されない。錘部２３の材質、質量、比重は、凸部２１の共振周波数が所望する遮音周波数領域に一致するように決定すればよい。
これらの中でも、低コスト及び高比重である等の観点から、金属、合金、及び無機ガラスよりなる群から選択される少なくとも１種が好ましい。なお、比重は、材料の質量と、それと同体積の圧力１０１３．２５ｈＰａのもとにおける４℃の純水の質量との比を意味し、本明細書においては、ＪＩＳ Ｋ ００６１「化学製品の密度及び比重測定方法」により測定される値を用いている。

錘部２３の表面には、プロセス適正や部材強度を高めるために、表面処理を施してもよい。
例えば凸形成部２２との密着性を高めるための溶剤等での化学的な処理を施すことや、表面に凹凸を設けることで部材強度を高める物理的な処理を施すことが考えられるが、表面処理の方法は特に限定されない。

凸部２１における錘部２３の体積比率は、遮音性能を向上させる観点から、凸部１００体積％に対して、通常１体積％以上であり、５体積％以上であることが好ましく、１０体積％以上であることがより好ましく、２０体積％以上であることがさらに好ましく、また、通常９０体積％以下であり、８０体積％以下であることが好ましく、７０体積％以下であることがより好ましく、５０体積％以下であることがさらに好ましい。

錘部２３は、図８に示す凸部２１の先端側において凸形成部２２内に埋設されているが、その設置位置はこれに特に限定されない。凸形成部２２及び錘部２３の形状、質量、弾性率等により異なるが、遮音シート部材１０１の厚み低減、重量低減、または遮音性能向上の観点から、凸部２１の重心（質量中心）が、少なくとも凸部２１の高さ方向の中央よりも先端側に位置するように、凸形成部２２及び錘部２３を配置することが好ましい。典型的には、錘部２３を、凸部２１の高さ方向の中央よりも先端側にオフセット配置すればよい。
なお、錘部２３は、凸形成部２２（凸部２１）内に完全に埋設されていても、その少なくとも一部が埋設されていても、或いは、凸形成部２２内に埋設されることなく凸形成部２２上に設けられていてもよい。錘部の脱落を抑制する観点からは、錘部２３の少なくとも一部が凸形成部２２（凸部２１）に埋設されていることが好ましく、錘部２３が完全に埋設されていることがより好ましい。
また、遮音シート部材に含まれる複数の錘部２３の形状や高さは、同一でも異なっていてもよい。

さらに、第２実施形態に係る遮音シート部材では、凸部２１が空間部１２を有する場合、図１０（ａ）及び図１０（ｂ）に示すように、該空間部１２の一部は、凸部２１の先端及び側面の少なくともいずれかの面まで達するように設けられていてよい。このような構成であると、内部に空気が密封される場合と比較し、内部の空気による凸部２１の共振への影響が小さくなるため有利である。

図１０（ｃ）及び図１０（ｄ）に示すように、凸部２１の先端側と、シート側の両方に貫通孔を有していてもよい。図１０（ｄ）のように、凸部２１の先端側からシート側にかけて空間部１２のシート部平面方向の断面の断面積が一定の貫通孔である場合、凸部２１の先端側を重くすることが難しい場合がある。このため、シート側に貫通孔を有する場合は、図１０（ｃ）のように錘を配置するか、または、図３（e）のように凸部２１側には空間部１２と外部との貫通孔を有さないこと、あるいは、図１０（ｄ）において凸部２１の先端側の壁を厚くすることが好ましい。

前述したバネ部をユニットとする共振器で表現したバネマスモデルは、縦伸縮振動モードでのモデルであったが、以下、トランポリン振動モードでのモデルについて説明する。
空間部１２を有する凸部２１の形状が特定の条件を満たす場合、好ましい振動モードである「トランポリン振動」により、凸部２１の共振周波数のさらなる低周波数化、もしくは凸部２１のさらなる低背化を達成することができる。
本明細書における縦伸縮振動とは、図１１（ａ）に示すように、凸部２１の先端の外周部Ｐおよび凸部２１の先端の中心部Ｑが同程度上下に振動するモードを指す。
本明細書におけるトランポリン振動とは、図１１（ｂ）に示すように、凸部２１の先端の外周部Ｐと比較して凸部２１の先端の中心部Ｑが上下に振動するモードを指す。
本明細書では図１１に示すように、ある振動モードにおける凸部２１の先端の外周部Ｐの変位場Ｚ成分をｄ_Ｐ、凸部２１の先端の中心部Ｑの変位場Ｚ成分をｄ_Ｑとしたとき、ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑ＜０．８、より好ましくはｄ_Ｐ／ｄ_Ｑ＜０．５を満たすような振動モードをトランポリン振動モードと定義する。

トランポリン振動が起きている場合、縦伸縮振動が起きている場合と比較し、同じ凸部２１の高さで共振周波数を低周波数化することができ、同じ共振周波数となる凸部２１の高さを低くすること（低背化すること）ができる。作用効果は同様のものであり、下記に詳述する。

本特徴は、凸部２１を図１２（ａ）に示すようなバネ部をユニットとする共振器で表現したバネマスモデルを用いて記述することができる。図１２（ａ）の矢印は、共振方向を示す。また、凸部２１が錘部２３を有する場合、図１２（ａ）及び（ｂ）において、
丸の表記が、凸部２１の空間部１２より先端側の錘部２３に相当し、
バネの表記が、凸部２１の空間部１２より先端側の凸形成部２２のうち、遮音シート部材を平面視したときに、錘部２３と重複せず、空間部１２と重複する部分Ｓ（バネ部Ｓ）に相当し、
四角の表記が、凸形成部２２のうち、遮音シート部材を平面視したときに、空間部１２と重複しない部分Ｑ１と、遮音シート部材を平面視したときに、該Ｑ１と重複するシート部１１の部分Ｑ２と、からなる部分Ｑ（四角部Ｑ）に相当する。
ここで凸部２１の空間部１２より先端側の錘部２３の質量をＭ、バネ部Ｓのバネ定数をＫとおくと、凸部２１の共振周波数はｆ∝（Ｋ／Ｍ）^１／２と記述でき、凸部２１の共振周波数ｆがバネ定数Ｋの１／２乗に比例することが分かる。

上記のバネマスモデルと、凸部形状及び材料物性との対応関係を明らかにするため、図１３に示すモデルに従い説明する。まずは、凸部２１の空間部１２より先端側の凸形成部および錘部２３からなる部分の形状が円柱、角柱などの空間部を持たない形状であり、この凸形成部のシート部平面方向の断面の断面積が一定の形状である棒状バネであると仮定する。この場合、棒状バネにおける加重Ｆとバネ部の高さ（バネ部の伸び）Ｌとの関係は、下記の式で表される。図１３の白矢印は共振方向を、黒矢印は伸縮方向を示す。
△Ｆ＝（ＥＡ△Ｌ／Ｌ）
Ｅ（ＭＰａ）：バネ部Ｓの貯蔵弾性率
Ａ（ｍｍ^２）：凸部２１の空間部１２より先端側の錘部２３と、凸部２１の空間部１２より先端側の凸形成部２２と、からなる部分の伸縮方向に対して垂直な断面の断面積
Ｌ（ｍｍ）：バネ部Ｓの伸縮方向の長さ
△Ｌ（ｍｍ）：加重Ｆが加わったときのバネ部Ｓの伸縮方向の伸び
上記の式において、バネ定数Ｋは、△Ｆ／△Ｌ＝Ｋの関係から、Ｋ＝ＥＡ／Ｌと表される。したがって、バネ定数Ｋがバネ部Ｓの伸縮方向の長さＬに反比例することが分かる。ここで、シート部平面方向における凸部２１の断面の直径が大きくなるとき、バネ部Ｓの伸縮方向の長さＬが大きくなるため、凸部２１の共振周波数ｆを低周波数化することができる。トランポリン振動モードにおけるこの傾向は、前述した縦伸縮振動モードのモデルとは逆の傾向を示す。縦伸縮振動モードのモデルにおいては、シート部平面方向における凸部２１の断面の直径を大きくすると、凸部２１の断面積Ａが大きくなり、これによりＫ＝ＥＡ／Ｌの関係からＫが大きくなり、凸部２１の共振周波数ｆは高周波数側にシフトするためである。
また、縦伸縮振動モードにおいて、凸部２１の外径形状の変更により低周波数化を達成する場合には凸部２１の高さを大きくする必要があるのに対し、トランポリン振動モードにおいては、凸部２１の高さを変更することなく、シート部平面方向における凸部２１の断面の直径の増大により低周波が可能であるため、縦伸縮振動モードよりも凸部２１の高さが低い場合においても、同じ周波数を達成できるため、結果として凸部２１の低背化が可能となる。

トランポリン振動モード（ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑ＜０．８）が起こりやすい凸部２１の構造としては、下記の（１）又は（２）を満たす構造であり、より起こりやすくは下記の（１）及び（２）の両方を満たす構造である。
（１）下記の式で表される錘部の相当直径Ｄ_Ｗに対する下記の式で表される凸部の相当直径Ｄ_Ｐの比（Ｄ_Ｐ／Ｄ_Ｗ）が、１．２５以上である。
（２）下記の式で表される凸部の相当直径Ｄ_Ｐに対する前記複合領域の高さ（シート部平面方向に垂直の方向における凸部の高さ及びシート部の厚みの合計値）Ｈの比（Ｈ／Ｄ_Ｐ）が、２．１以下（より好ましくは、０．９１以下）である。
Ｄ_Ｐ＝４Ａ_Ｐ/ｐ_Ｐ
Ｄ_Ｗ＝４Ａ_Ｗ/ｐ_Ｗ
Ｄ_Ｐ：凸部の相当直径
Ｄ_Ｗ：錘部の相当直径
Ａ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周から形成される領域の面積
Ａ_Ｗ：前記シート部平面方向の前記錘部の断面の外周から形成される領域の面積
ｐ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周の長さ
ｐ_Ｗ：前記シート部平面方向の前記錘部の断面の外周の長さ
凸部２１の外径が錘部２３の外径に近い値を取ると、凸部２１の先端側に配置される錘部２３のみが振動することができず、振動モードがトランポリン振動モードとならない。また、凸部２１の外径に対して凸部２１の高さが大きくなると、同じく凸部２１の先端側に配置される錘部２３のみが振動することができず、振動モードがトランポリン振動モードとならない。

＜遮音構造体＞
本発明の別の実施形態である遮音構造体（単に「遮音構造体」とも称する。）は、上記の各実施形態に係る遮音シート部材、及び該遮音シート部材を支持する支持体を少なくとも備える、遮音構造体である。
上述の遮音シート部材は、遮音性能を発現させる環境に合わせ適宜設置することができる。例えば、遮音シート部材を装置、構造体上等に直接設置してもよい。遮音シート部材と装置、構造体等の間には、接着層等を設けてもよい。一方で、本実施形態のように、遮音シート部材を支持する支持体とともに用いて遮音構造体としてもよい。なお、支持体は、上述した遮音シート部材を用いて遮音する際に、遮音シート部材を支持していればよく、製造、又は保管時等の段階では遮音シート部材を支持していなくともよい。
遮音構造体の一例を図１４及び図１５に示す。図１４は、上述の第１実施形態に係る遮音シート部材１００、及び該遮音シート部材１００を支持する支持体５１を備える遮音構造体２００であり、図１５は、上述の第２実施形態に係る遮音シート部材１０１、及び該遮音シート部材１０１を支持する支持体５１を備える遮音構造体２０１である。

［支持体］
支持体は、遮音シート部材に設けられていれば特段制限されないが、製造容易性及び構造的安定勢の観点から、シート部材の一方の面にのみ凸部が設けられた遮音シート部材で、凸部が設けられた面とは反対側の面に接して設けられていることが好ましい。また、シート部の両面に凸部が形成される場合には、図１６（ａ）に示すように、穴の開いた支持体を用い、凸部が接して設けられているシート面上に設けられていてもよい。なお、図１６（ａ）に示す支持体は、シート部の片面にのみ凸部が設けられる態様で、凸部が設けられている側に設けられていてもよい。図１６（ａ）に示す支持体を有する遮音シート部材の断面図を図１６（ｂ）に示す。

支持体を構成する素材は、遮音シート部材を支持可能なものであれば特に限定されないが、遮音性能を高める観点から、シート部や凸部を構成する材料よりも剛性の高いものが好ましい。具体的には、支持体５１は、１ＧＰａ以上のヤング率を有することが好ましく、より好ましくは１．５ＧＰａ以上であり、上限は特にないが、例えば１０００ＧＰａ以下であることが挙げられる。
また、遮音シート部材を装置、構造体上等に直接設置する場合において、遮音シート部材を設置する面は、シートを支持する観点、遮音性能を高める観点等から上記支持体と同様の剛性を有することが好ましい。

支持体を構成する素材としては、例えば、光硬化性樹脂シート、熱硬化性樹脂シート、熱可塑性樹脂シート、金属板、合金板等が挙げられる。光硬化性樹脂シート、熱硬化性樹脂シート及び熱可塑性樹脂シートは、上記シート部１１で挙げた光硬化性樹脂、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂を用いたシート等が挙げられる。
支持体を構成する素材の具体例としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、もしくはポリブチレンサクシネート等のポリエステル樹脂、ポリメタクリル酸メチル等のポリ（メタ）アクリレート樹脂、もしくはイソソルバイドを主原料としたポリカーボネート等のポリカーボネート樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、もしくはポリノルボルネン等のポリオレフィン樹脂、塩化ビニル樹脂、ポリアクリロニトリル、ポリ塩化ビニリデン、ポリエーテルサルホン、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリアミド、ポリイミド、トリアセチルセルロース、ポリスチレン、エポキシ樹脂、もしくはオキサジン樹脂等の有機材料、又はこれらの有機材料中にアルミニウム、ステンレス、鉄、銅、亜鉛、もしくは真鍮等の金属、無機ガラス、もしくは無機粒子や繊維を含む複合材料等が挙げられる。
これらの中でも、遮音性、剛性、成形性、コスト等の観点から、支持体は、光硬化性樹脂シート、熱硬化性樹脂シート、熱可塑性樹脂シート、金属板及び合金板からなる群より選択される少なくとも１種が好ましい。ここで、支持体の厚みは、特に限定されないが、遮音性能、剛性、成形性、軽量化、コスト等の観点から、通常０．０５ｍｍ以上、０．５ｍｍ以下であることが好ましい。
さらに、支持体は光透過性、遮音シート部材との密着性等の観点から、支持体表面にコーティング層を設けてもよい。

なお、支持体の形状は、遮音構造体の設置面に応じて適宜設定でき、特に限定されない。例えば、平坦なシート状であっても、湾曲したシート状であっても、曲面部や折り曲げ部等を有するように加工された特殊形状であってもよい。さらに、軽量化等の観点から、切り込みや打ち抜き部等が、支持体の任意の場所に設けられていてもよい。

また、支持体の面密度（単位面積当たりの質量）も、所望性能に応じて適宜設定でき、特に限定されない。本発明の効果を高める観点からは、支持体の面密度は、遮音シート部材の面密度の８０％以下が好ましく、より好ましくは３０％以下、さらに好ましくは１０％以下であり、また、上限は特にないが、例えば１％以上であってよい。

遮音構造体は、本実施形態の遮音シート部材を含む積層体であってもよい。例えば、支持体の両面に遮音シート部材を設けてもよい。また、遮音シート部材を支持体上に設けた遮音構造体を複数積層して用いてもよい。複数の遮音シート部材を組み合わせることで、周波数位置等を制御することができる。
また、支持体の両面に遮音シート部材を有する積層体であっても、支持体、積層体を含む筐体等がフレキシブルであれば、曲面等を有する非平坦面等に追随することができるため、遮音構造体を安定して取付けることも可能である。

＜遮音シート部材及び遮音構造体の製造方法＞
本発明の遮音シート部材及び遮音構造体の製造方法は特に限定されない。例えば、以下製造方法１～４が挙げられる。
各製造方法で用いられるキャビティの形状は特に限定されないが、例えば底の形状は半球状、平面状、凸状、凹状等適宜選択することができる。

(製造方法１)
製造方法１は、以下（１）～（３）工程を含んでいてもよい。
(１)複数のキャビティを有する金型を準備し、キャビティ内に樹脂材料を流し込む工程。
(２)流し込まれた樹脂材料を硬化する工程。
(３)得られた硬化物を金型より剥離して遮音シート部材を得る工程。
製造方法１において、（２）又は（３）工程の後で、得られた硬化物状に支持体を設けて遮音構造体を得る工程を有していてもよい。

(製造方法２)
製造方法２は、以下（４）～（７）工程を含んでいてもよい。
(４)複数のキャビティを有する金型を準備し、金型に設けられた複数のキャビティに錘を配置する工程。
(５)キャビティ内に樹脂材料を流し込む工程。
(６)流し込まれた樹脂材料を硬化する工程。
(７)得られた硬化物を金型より剥離して遮音シート部材を得る工程。
製造方法２において、（６）又は（７）工程の後で、得られた硬化物状に支持体を設けて遮音構造体を得る工程を有していてもよい。

(製造方法３)
製造方法３は、以下（８）～（１２）工程を含んでいてもよい。
(８)複数のキャビティを有する金型に光硬化性エラストマー前駆体又は光硬化性樹脂前駆体を塗布する工程。
(９)金型上で平面化した前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体上に基板を積層する工程。
(１０)支持体と金型の積層体を、基板側から加圧ロールにより前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体で前記キャビティを充填する工程。
(１１)基板側より光を照射することにより、金型のキャビティ形状が転写形成
された前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体を硬化させると共に、前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体の硬化物と前記基板とを重合接着させる工程。
(１２)（１１）前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体の硬化物と基板を接着させたものを金型より剥離して遮音シート部材及び遮音構造体を得る工程。

(製造方法４)
製造方法４は、以下（１３）～（１５）工程を含んでいてもよい。
(１３)キャビティが複数配列された外周面を有するロール型を回転させ、前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の回転方向に基板を走行させながら、前記ロール型の外周面に光硬化性エラストマー前駆体又は光硬化性樹脂前駆体を塗布し、
前記キャビティに前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体を充填する工程。
(１４）前記ロール型の外周面と前記基板との間に前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体を挟持した状態で、前記ロール型の外周面と前記基板との間の領域に光照射する工程。(１５）前記工程（１４）で得られた前記エラストマー前駆体又は樹脂前駆体の硬化物と前記基板とが接着したものを前記ロール型から剥離して遮音シート部材及び遮音構造体を得る工程。

製造方法３の（１０）及び（１１）工程、製造方法４の（１３）及び（１４）工程において、凸部及びシートを有する遮音シート部材を形成することができる。
製造方法３及び４で用いられる基板は特に限定されない。基板上に形成された遮音シート部材をそのまま用いてもよく、基板を剥離して用いてもよい。
製造方法３の（１１）又は（１２）工程、製造方法４の（１４）または（１５）工程 の後で、さらに支持体を設ける工程を有していてもよい。また、上記基板が支持体であってもよい。

製造方法３の（１０）及び（１１）工程、製造方法４の（１３）及び（１４）工程は複数回設けてもよい。例えば、製造方法４において、（１３）、（１４）、（１３）、（１４）、（１５）工程の順番で行ってもよい。
また、複数回設ける場合、用いる光硬化性エラストマー前駆体又は光硬化性樹脂前駆体は異なっていてもよい。例えば、製造方法４において、１回目の（１３）工程と２回目の（１３）工程にて用いる光硬化性エラストマー前駆体又は光硬化性樹脂前駆体は異なっていてもよい。２回目の光硬化性エラストマー前駆体又は光硬化性樹脂前駆体に金属粉等を混合し、（１５）工程で得られる硬化物（凸部）が凸形成部と錘部となるようにしてもよい。

生産性及び経済性を高める等の観点からは、金型成形や注型成形等により、遮音シート部材を一体成形する方法が好ましい。その一例としては、シート部、凸部及び空間部の一体成形物に対応する形状のキャビティを有する金型又は注型を用いて、シート部、凸部及び空間部の一体成形物を成形する方法が挙げられる。このような一体成形方法としては、プレス成形法、圧縮成形法、注型成形法、押出成形法、射出成形法等の各種公知の方法が知られており、その種類は特に限定されない。なお、各部品の原料は、例えばゴム弾性を有する樹脂材料であれば、液状前駆体若しくは加熱溶融体の形態でキャビティ内に流し込むことができる。また、金属や合金や無機ガラスであれば、キャビティ内の所定位置に予め配置（インサート）してインサート成形体とすることができる。
樹脂材料としては、特に限定されない。例えば、本発明の遮音シート部材であるシート、凸形成部等で例示した材料及びそれらの原料又は中間体等が挙げられる。

図１７は、遮音シート部材の製造工程の一例を示す図である。ここでは、上述した凸部及び空間部に対応する形状のキャビティ６２を有する金型６１ａと６１ｂを用い（図１７（ａ）参照）、この金型６１ａのキャビティ６２内に錘２３’を配置し（図１７（ｂ）参照）、その後、ゴム弾性を有する樹脂材料をキャビティ６２内に流し込み、必要に応じて加熱或いは加圧した後（図１７（ｃ）参照）、シート部、凸部の一体成形物を離型し、遮音シート部材を得る（図１７ｄ）参照）。なお、この例では、錘２３’の配置の後に樹脂材料の流し込みを行っているが、樹脂材料の流し込みの後に錘２３’の配置を行ってもよい。錘２３’の構成は、上述した錘部２３の構成を適用することができる。このような一体成形法によれば、生産性及び経済性が高められるのみならず、複雑形状であっても容易に成形でき、また、各部品の密着力が高められ機械的強度に優れる遮音シート部材が得られ易い傾向にある。これらの観点からも、シート部、又は凸部は、好ましくは、遮音シート部は、熱硬化性エラストマーや熱可塑性エラストマーを含有する一体成形物（一体成型品）であることが好ましい。

[遮音シート部材及び遮音構造体の利用]
遮音シート部材及び遮音構造体の利用法の一例として、小型電子機器などのモーター音や電子回路中のスイッチング音等の減消音用として、小型電子機器の内部や外部に取り付けるといった利用法が考えられる。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらによりなんら限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。

＜実験１＞
[固有周波数の計算]
後述の実施例では、有限要素法を用いた物理シミュレーションソフトであるＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）を用いて構造の固有周波数を計算した。該物理シミュレーションの条件について詳述する。
該物理シミュレーションには有限要素法を用いた。有限要素法は解析的に解くことができない微分方程式を高い精度で近似的に解くための数値解析の手法であり、解析したい複雑な対象を単純な小部分（要素）に分割して全体の挙動を近似的に計算する方法である。後述の実施例における突起の固有周波数は、下記手順により計算した。図１８～２１における遮音構造体の各部位ｉ～ｉｖのそれぞれに対して、表１～４に記載の物性（比重、貯蔵弾性率（ヤング率）、ポアソン比）、及び表１～４、図１８～２１に記載の材料寸法（ｒ、ｈ、ａ）をＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）の固体力学モジュールの方程式に代入し、シート部ｉｖの底面を完全固定した条件にて固有振動モードを計算した。なお、図１８は、錘部として穴あきナット（六角板）を用いた態様であり、図１９は、円板を用いた態様であり、図２０は、錘部なしの態様であり、図２１は錘部として円板を用い、空間部が凸部のみに存在する態様を示す。本計算は理想的な状態として接着剤の影響を受けない場合を想定するため、部位ｉｖの底面を完全固定した条件での固有振動数を計算している。
凸部の水平方向の断面の内、空間部（部位ｉｉｉ）の占める面積の割合が最大となる断面における、その割合を下記のように定める
空間部面積割合［％］＝（部位iiiの半径）^２／（部位ｉの半径）^２
また、空間部（部位ｉｉｉ）による固有周波数のシフト量の大きさを明確にするために、規格化した固有周波数のシフト量を下記のように定める。
周波数シフト量［％］＝（（部位ｉｉｉの無い態様の固有周波数）－（固有周波数））／（部位iiiの無い態様の固有周波数）

＜錘部として穴あきナット（六角板）を用いた態様＞
［実施例１～４］
実施例１～４は、図１８に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表１に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表１に記載した。

［比較例１～４］
比較例１～４も、図１８に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表１に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表１に記載した。

実施例１、２と比較例１、２はそれぞれ、ユニットセルの外形形状は等しく、部位ｉｉｉの有無の比較である。凸部寸法が同じであるにもかかわらず、共振周波数が実施１では５４１Ｈｚ、比較例１では７３７Ｈｚとなり、部位ｉｉｉによって縦伸縮振動の固有周波数が大幅に低周波数化していることが確認された。同様に実施例２と比較例２を比較すると、実施例２では４０８Ｈｚ、比較例２では１１６８Ｈｚとなり、部位ｉｉｉによって縦縦伸縮振動の固有周波数が大幅に低周波数化していることが確認された。
実施例３，４と比較例３，４はそれぞれ、縦伸縮振動の固有周波数が等しくなるように凸部高さを調整した、同じ径を持つ凸部の比較である。縦伸縮振動の固有周波数が同じであるにもかかわらず、凸部高さが実施例３で１５．５ｍｍ、比較例３では２７．５ｍｍとなり、部位ｉｉｉによって凸部高さが大幅に低下していることが確認された。同様に実施例４と比較例４を比較すると、実施例４では２９．５ｍｍ、比較例４では４４．５ｍｍとなり、部位ｉｉｉによって凸部高さが大幅に低下していることが確認された。

＜錘部として円板を用いた態様＞
［実施例５～９］
実施例５～９は、図１９に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表２に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表２に記載した。

［比較例５～６］
比較例５～６も、図１９に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表２に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表２に記載した。

実施例５～９と比較例５、６はそれぞれ、ユニットセルの外形形状は等しく、部位ｉｉｉのｒ違いの比較である。比較例５が部位ｉｉｉのない態様（部位ｉｉｉのｒ＝０）である。

実施例５～９は空間部面積割合が２５％～８１％と十分なため、周波数シフト量が１５％～５８％と、低周波数化していることが確認された。
一方、比較例６は空間部面積割合が６％と不十分なため、周波数シフト量が４％と、低周波数化できていないことが分かる。

＜錘部なしの態様＞
［実施例１０～１４］
実施例１０～１４は、図２０に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表３に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表３に記載した。

［比較例７～８］
比較例７～８も、図２０に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表３に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表３に記載した。
実施例１０～１４と比較例７、８はそれぞれ、ユニットセルの外形形状は等しく、部位ｉｉｉのｒ違いの比較である。比較例７が部位ｉｉｉのない態様（部位ｉｉｉのｒ＝０）である。

実施例１０～１４は空間部面積割合が２５％～８１％と十分なため、周波数シフト量が１２％～５２％と、低周波数化していることが確認された。
一方、比較例８は空間部面積割合が６％と不十分なため、周波数シフト量が３％と、低周波数化できていないことが分かる。

＜錘部として円板を用い、空間部が凸部のみに存在する態様＞
［実施例１５～１９］
実施例１５～１９は、図２１に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表４に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表４に記載した。

［比較例９～１０］
比較例９～１０も、図２１に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表４に示す。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動の固有周波数を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表４に記載した。

実施例１５～１９と比較例９～１０はそれぞれ、ユニットセルの外形形状は等しく、部位ｉｉｉのｒ違いの比較である。比較例９が部位ｉｉｉのない態様（部位ｉｉｉのｒ＝０）である。

実施例１５～１９は空間部面積割合が２５％～８１％と十分なため、周波数シフト量が１５％～５８％と、低周波数化していることが確認された。
一方、比較例１０は空間部面積割合が６％と不十分なため、周波数シフト量が４％と、低周波数化できていないことが分かる。

＜実験２＞
ＫＥ－９４１－Ｕ（信越シリコーン社製）と寸法に合致するナット（材質：ステンレス製）を用い、上述した製造方法２で示した方法（硬化温度：１６５℃、加熱時間：１２分）により、表１に示した凸部寸法に従って実施例１’～４’、比較例１’～４’の遮音シートをＡ６サイズにて作製した。作製されたシリコーンゴムのヤング率は動的粘弾性装置ＤＭＳ６１００により測定され、２５℃、１０Ｈｚで、７．２ＭＰａであった。

（実施例１’～４’、比較例１’～４’）
［突起加振実験］
作製した遮音シートから突起一つのみを切り出し、接着剤：Ｄ４３４－ＥＬ（東亞合成社製）を用いて、円柱台座（寸法：φ３０ｍｍ厚み１０ｍｍ、材質：Ａ５２５０）に接着し、測定サンプルを作製した。
作製した測定サンプルは、小型加振器：Ｋ２００７Ｅ０１（Ｔｈｅ Ｍｏｄａｌ Ｓｈｏｐ社製）にて加振し、台座部分にかかる力と速度の信号をＦＦＴアナライザ：ＯＲ３４（ＯＲＯＳ社製）にて解析した。
加振条件は台座をｓｉｎ信号にて１００Ｈｚ～１００００Ｈｚでスイープ加振し、前述の力と速度の出力信号を得た。解析条件は周波数分解能：１２．５ＨｚでＦＦＴを実施し、力を速度で除算し、インピーダンス（ｄＢ）（dB）を計算した。台座＋測定サンプルのインピーダンスから台座のみで測定したインピーダンスを減算することにより、測定サンプル単体のインピーダンスを得た。測定結果を図２２～２５示し、測定サンプルのインピーダンスが最大となる周波数を図中に示す。

図２２は実施例１’、比較例１’の測定結果であり、外形形状は等しく、空間部の有無の比較である。凸部寸法が同じであるにもかかわらず、インピーダンスの最大となる周波数、すなわち固有周波数が実施例１’では５７５Ｈｚ、比較例１’では７７５Ｈｚと、シミュレーションの結果と同様に固有周波数が低周波数化していることが確認された。
図２３は実施例２’、比較例２’の測定結果であり、外形形状は等しく、空間部の有無の比較である。凸部寸法が同じであるにもかかわらず、インピーダンスの最大となる周波数、すなわち固有周波数が実施例２では４５０Ｈｚ、比較例２’では１０８８Ｈｚとシミュレーションの結果と同様に固有周波数が低周波数化していることが確認された。
図２４は実施例３’、比較例３’の測定結果であり、縦伸縮振動の固有周波数が等しくなるように凸部の高さを調整した、同じ径を持つ凸部の比較である。シミュレーションから得られた結果と同様に、インピーダンスの最大となる周波数、すなわち固有周波数が実施例３’では３２５Ｈｚ、比較例３’では３００Ｈｚとほぼ等しくなっている。凸部高さは実施例３’で１５．５ｍｍ、比較例３’では２７．５ｍｍと、部位ｉｉｉによって凸部高さを大幅に低下できることが確認された。実施例３’と比較例３’でピーク高さが異なっているが、これは部位ｉｉｉを設けたこと、また凸部高さが低減したことによる突起１個の質量が異なるためであり、単位質量当たりの性能は大きく変わらない。
図２５は実施例４’、比較例４’の測定結果であり、縦伸縮振動の固有周波数が等しくなるように凸部高さを調整した、同じ径を持つ凸部の比較である。シミュレーションから得られた結果と同様に、インピーダンスの最大となる周波数、すなわち固有周波数が実施例４’では１６２．５Ｈｚ、比較例４’では１７５Ｈｚとほぼ等しくなっている。凸部高さは実施例４’では２９．５ｍｍ、比較例４’では４４．５ｍｍと、部位ｉｉｉによって凸部高さを大幅に低下できることが確認された。実施例４’と比較例４’でもピーク高さが異なっているが、これは部位ｉｉｉを設けたこと、また凸部高さが低減したことによる突起１個の質量が異なるためであり、単位質量当たりの性能は大きく変わらない。
以上の結果から、実測でもシミュレーションと同様に凸部の固有周波数の低周波数化、または凸部の低背化を確認することができた。

[突起裏面のヒケの計算]
後述の実施例では、前述のＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）を用いて突起構造の裏面のヒケ量を計算した。該物理シミュレーションの条件について詳述する。
後述の実施例における突起裏面のヒケ量は、下記手順により計算した。図２６における遮音構造体の各部位ｉ～ｉｖのそれぞれに対して、表５に記載の物性（比重、貯蔵弾性率（ヤング率）、ポアソン比、線膨張係数）、及び表５、図２６に記載の材料寸法（ｒ、ｈ、ａ）をＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）の固体力学モジュールの方程式に代入し、凸部ｉ,ｉｉの上面を完全固定した条件にて遮音シート部材を１７０℃の環境下で保持した条件を初期条件とし、その後２５℃まで温度を下げた時の、構造寸法の変化を計算した。具体的には、熱収縮により寸法の収縮が生じるが、２５℃まで温度を下げたときの、複合領域の高さＨ（シート部平面方向に垂直の方向における凸部の高さ及びシート部の厚みの和）における最大値（Ｈｍａｘ）と最小値（Ｈｍｉｎ）を算出し、以下の式を用いて計算することによりヒケ量Ｂを評価した。
ヒケ量Ｂ（μｍ）＝（複合領域の高さの最大値Ｈｍａｘ（μｍ））－（複合領域の高さの最大値Ｈｍｉｎ（μｍ））

（実施例２０、比較例１１）
実施例２０、及び比較例１１は図２６に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表５に示す。該ユニットセルにおける突起裏面のヒケ量を上記計算方法に基づいて算出し、結果を表５に記載した。
実施例２０と比較例１１はユニットセルの外形形状は等しく、部位iiiの有無の比較である。突起裏面のヒケ量が実施例２０では２９μｍ、比較例１１では３９１μｍと、部位iiiによってヒケ量が大幅に低減していることが確認された。

＜実験３＞
＜トランポリン振動の検討＞
実施例Ａ－１～Ａ－１６は、図１８に示す遮音シート部材を含むユニットセルである。該ユニットセルの構成部材のサイズ、材料、物性を表６および表７に示す。表７は実施例Ａ－１～Ａ－１６で共通の構成部材のサイズ、材料、物性を示している。該ユニットセルにおける突起の縦伸縮振動またはトランポリン振動の固有周波数（共振周波数）、および、凸部２１の先端の外周部Ｐの変位場のＺ成分ｄ_Ｐと凸部２１の先端の中心部Ｑの変位場のＺ成分ｄ_Ｑとの比率ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑ、を前述のＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）を用いて計算し、結果を表６に記載した。該物理シミュレーションの条件について詳述する。
該物理シミュレーションには実験１と同様、有限要素法を用いた。図１８における遮音構造体の各部位ｉ～ｉｖのそれぞれに対して、表７に記載の物性（比重、貯蔵弾性率（ヤング率）、ポアソン比）、及び表６、表７、図１８に記載の材料寸法（ｒ、ｈ、ａ）をＣＯＭＳＯＬＭｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ（ＣＯＭＳＯＬ社）の固体力学モジュールの方程式に代入し、シート部ｉｖの底面を完全固定した条件にて固有振動モードを計算した。なお、図１８は、錘部として穴あきナット（六角板）を用いた態様である。本計算は理想的な状態として接着剤の影響を受けない場合を想定するため、部位ｉｖの底面を完全固定した条件での固有振動数を計算している。
なお、表６において、「変位場Ｚ成分比ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑ」は、凸部２１の先端の外周部Ｐの変位場のＺ成分ｄ_Ｐと、凸部２１の先端の中心部Ｑの変位場のＺ成分ｄ_Ｑとの比率を表す。ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑの値が１に近いほど、凸部２１の先端の外周部Ｐと凸部２１の先端の中心部Ｑが同程度振動していること、すなわち縦伸縮振動モードの性質が強いことを示す。また、ｄ_Ｐ／ｄ_Ｑの値が０に近いほど、凸部２１の先端の外周部Ｐに対して凸部２１の先端の中心部Ｑが大きく動いていること、すなわちトランポリン振動モードの性質が強いことを示す。

実施例Ａ－１～Ａ－８はユニットセルの凸部の高さおよび空間部面積割合は等しく、凸部の半径が異なる比較である。縦伸縮振動モードを示す実施例Ａ－１では共振周波数が１０３３Ｈｚであるが、トランポリン振動モードを示す実施例Ａ－２～Ａ－８では凸部の半径の増加に伴い、固有周波数が低下していくことが確認された。同様に実施例Ａ－１０～Ａ－１１と実施例Ａ－１２～Ａ－１５とを比較すると、縦伸縮振動モードを示す実施例Ａ－１０～Ａ－１１では凸部の半径の増加に伴い、共振周波数が増加しているのに対し、トランポリン振動モードを示す実施例Ａ－１２～Ａ－１５では共振周波数が低下していくことが確認された。同一の凸部の高さで比較すると、縦伸縮振動モードよりもトランポリン振動モードの方が、共振周波数の周波数シフト割合が大きく、より低周波化に適したモードであることが確認された。

実施例Ａ－３と実施例Ａ－９との比較、および実施例Ａ－１１と実施例Ａ－１６との比較はそれぞれ、縦伸縮振動およびトランポリン振動の固有周波数がほぼ等しくなるように凸部の高さおよび凸部の半径を調整した比較である。どちらも固有周波数がほぼ同じであるにもかかわらず、縦伸縮振動モードを示す実施例Ａ－９では凸部の高さが６ｍｍ、トランポリン振動モードを示す実施例Ａ－３では４．５ｍｍとなり、トランポリン振動モードの方が、特定の共振周波数での共振を起こすための凸部の高さが低いことが確認された。同様に実施例Ａ－１１と実施例Ａ－１６とを比較すると、縦伸縮振動モードを示す実施例Ａ－１１では凸部の高さが２９．５ｍｍ、トランポリン振動モードを示す実施例Ａ－１６では１４．５ｍｍとなり、トランポリン振動モードの方が、特定の共振周波数での共振を起こすための凸部の高さがかなり低いことが確認された。以上より、同一周波数の凸部の形状を設計する際に、トランポリン振動モードを利用することで縦伸縮振動モードよりも凸部の高さを低背化することができることが確認された。

１１：シート部
１１ａ：シート面
１１ｂ：シート面
１２：空間部
２１：凸部
２２：凸形成部
２３：錘部
２３’：錘
２４：吸音材
５１：支持体
６１ａ：下金型
６１ｂ：上金型
６２：キャビティ
１００：遮音シート部材
１０１：遮音シート部材
２００：遮音構造体
２０１：遮音構造体
Ｓ：バネ部
Ｑ：四角部

Claims (12)

1. ゴム弾性を有するシート部と、
   前記シート部の少なくとも一方の面に設けられ、ゴム弾性を有する複数の凸部と、を有し、
   前記凸部、及び前記シート部が、空間部を有し、
   前記凸部の空間部と前記シート部の空間部とが一体となっており、
   前記シート部の空間部が、該シート部における前記凸部が設けられている側とは反対側の面から前記凸部の空間部までを貫通するように設けられる、遮音シート部材。
2. 前記凸部のシート部の平面方向の断面の内、前記空間部の占める面積の割合が最大となる断面において、該割合が２０％以上９０％以下である、請求項１に記載の遮音シート部材。
3. 前記凸部における前記空間部の占める体積の割合が１０％以上８０％以下である、請求項１又は２に記載の遮音シート部材。
4. 前記凸部は、前記空間部の周囲を覆う凸形成部を有し、前記凸部の空間部と外部とを前記凸形成部を介して繋ぐ貫通孔を有さない、請求項１～３のいずれか１項に記載の遮音シート部材。
5. 前記凸部の空間部の一部が、前記凸部の先端面及び側面の少なくともいずれかの面まで達するように設けられる、請求項１～３のいずれか１項に記載の遮音シート部材。
6. 前記凸部が先端側に錘部を有する、請求項１～５のいずれか１項に記載の遮音シート部材。
7. 下記の式で表される錘部の相当直径Ｄ_Ｗに対する下記の式で表される凸部の相当直径Ｄ_Ｐの比（Ｄ_Ｐ／Ｄ_Ｗ）が、１．２５以上である、請求項６に記載の遮音シート部材。
   Ｄ_Ｐ＝４Ａ_Ｐ/ｐ_Ｐ
   Ｄ_Ｗ＝４Ａ_Ｗ/ｐ_Ｗ
   Ｄ_Ｐ：凸部の相当直径
   Ｄ_Ｗ：錘部の相当直径
   Ａ_Ｐ：前記シート部の平面方向における前記凸部の断面の外周から形成される領域の面積Ａ_Ｗ：前記シート部の平面方向における前記錘部の断面の外周から形成される領域の面積ｐ_Ｐ：前記シート部の平面方向における前記凸部の断面の外周の長さ
   ｐ_Ｗ：前記シート部の平面方向における前記錘部の断面の外周の長さ
8. 下記の式で表されるＤ_Ｐに対する、前記凸部の高さと前記シート部の厚みとの合計値Ｈの比（Ｈ／Ｄ_Ｐ）が、２．１以下である、請求項６又は７に記載の遮音シート部材。
   Ｄ_Ｐ＝４Ａ_Ｐ/ｐ_Ｐ
   Ｄ_Ｐ：凸部の相当直径
   Ａ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周から形成される領域の面積
   ｐ_Ｐ：前記シート部平面方向の前記凸部の断面の外周の長さ
9. 前記錘部の少なくとも一部が、前記凸部に埋設されている、請求項６～８のいずれか１項に記載の遮音シート部材。
10. 一体成型品である、請求項１～９のいずれか１項に記載の遮音シート部材。
11. 請求項１～１０のいずれか１項に記載の遮音シート部材、及び該遮音シート部材を支持する支持体を少なくとも備える、遮音構造体。
12. 前記シート部及び前記凸部が、独立して、熱硬化性エラストマー、光硬化性エラストマー、及び熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される少なくとも１種を含有する、請求項１１に記載の遮音構造体。

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