JP7284403B2 - 双ロール式連続鋳造装置および双ロール式連続鋳造方法 - Google Patents
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Description
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
(ただし、w1は鋳造幅、t1は鋳造板厚、w2は前記吐出孔の幅、t2は前記吐出孔の厚み、Vは鋳造速度である。)
前記鋳造ノズルの前記溶融金属プールの湯面に対する浸漬角度θが下記式(2)を満足し、かつ、前記湯面と前記冷却ロールの表面との接触位置から前記鋳造ノズルの前記溶融金属への浸漬位置までの水平方向の距離Lが下記式(3)を満足するように、前記鋳造ノズルが設置されることを特徴としている。
θ ≧ 90-φ ・・・(2)
R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ≦ L ≦ 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3)
(ただし、式(2)および(3)において、φは前記湯面の接触弧角であり、Rは前記冷却ロールの半径である。)
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
(ただし、w1は鋳造幅、t1は鋳造板厚、w2は前記吐出孔の幅、t2は前記吐出孔の厚み、Vは鋳造速度である。)
前記鋳造ノズルの前記溶融金属プールの湯面に対する浸漬角度θが下記式(2)を満足し、かつ、前記湯面と前記冷却ロールの表面との接触位置から前記鋳造ノズルの前記溶融金属への浸漬位置までの水平方向の距離Lが下記式(3)を満足するように、前記鋳造ノズルを設置して鋳造することを特徴としている。
θ ≧ 90-φ ・・・(2)
R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ≦ L ≦ 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3)
(ただし、式(2)および(3)において、φは前記湯面の接触弧角であり、Rは前記冷却ロールの半径である。)
初めに、双ロール式連続鋳造方法において柱状晶組織が凝固シェルの表面に対して傾斜する原因について、本発明者らが検討した結果を説明する。
まず、図3~図10を参照しながら、本実施形態に係る双ロール式連続鋳造装置の構成について説明する。図3は、本実施形態に係る双ロール式連続鋳造装置の構成の一例を概略的に示す斜視図である。図4は、図3の双ロール式連続鋳造装置の構成を示す溶融金属プールの湯面側から見た平面図であり、図5は、図3の双ロール式連続鋳造装置の構成を示す正面図である。図6は、鋳造ノズルを湯面に対して垂直に設置した場合の溶融金属の流れを示す説明図である。図7は、本実施形態に係る鋳造ノズルの設置方法を示す説明図である。図8は、本実施形態に係る双ロール式連続鋳造装置における溶融金属の流れを示す説明図である。図9は、本実施形態に係る鋳造ノズルの設置位置を示す説明図である。図10は、式(1)における各寸法を模式的に示す説明図である。
θ ≧ 90-φ ・・・(2)
R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ≦ L ≦ 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3)
(A)鋳造ノズル14からの溶融金属の吐出方向が、溶融金属プール13内で、冷却ロール11との接線方向を向くようにする。
(B)鋳造ノズル14から吐出された溶融金属が、直接冷却ロール11に衝突しないような吐出角度とする。言い換えると、鋳造ノズル14の冷却ロール11側の面の延長線(鋳造ノズル14から吐出された溶融金属の流動方向)が冷却ロール11と接触しないようにする。
Lmin = R{cos(90-θ)-cosφ}-m ・・・(3-1)
k = R{sinφ-sin(90-θ)} ・・・(3-2)
k = m×tanθ ・・・(3-3)
m = R{sinφ-sin(90-θ)}/tanθ ・・・(3-4)
Lmin = R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ・・・(3-5)
Lmax = 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3-6)
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
w2t2v = 2w1t1V ・・・(1-1)
v = (w1t1/2w2t2)V ・・・(1-2)
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
次に、上述した構成を有する本実施形態に係る双ロール式連続鋳造装置1を運転することにより実施される本実施形態に係る双ロール式連続鋳造方法の流れについて説明する。
11(11a、11b) 冷却ロール
12(12a、12b) サイド堰
13 溶融金属プール
14 鋳造ノズル
14a 吐出孔
S 帯状の鋳片(ストリップ)
M (溶融金属プールの)湯面
T 湯面の冷却ロールの表面との接触位置
D 鋳造ノズルの溶融金属への浸漬位置
Claims (2)
- 互いに反対方向に回転する一対の冷却ロールと、前記冷却ロールの長さ方向における両端面に摺接する一対のサイド堰と、一対の前記冷却ロールと一対の前記サイド堰とにより形成される溶融金属プール内に溶融金属を供給する鋳造ノズルと、を備え、前記溶融金属プール内の溶融金属から帯状の鋳片を鋳造する双ロール式連続鋳造装置であって、
前記鋳造ノズルは、その先端部に、下記式(1)の条件を満足するように前記溶融金属を吐出可能な吐出孔を有し、
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
(ただし、w1[mm]は鋳造幅、t1[mm]は鋳造板厚、w2[mm]は前記吐出孔の幅、t2[mm]は前記吐出孔の厚み、Vは鋳造速度[mpm]である。)
前記鋳造ノズルの前記溶融金属プールの湯面に対する浸漬角度θ[°]が下記式(2)を満足し、かつ、前記湯面と前記冷却ロールの表面との接触位置から前記鋳造ノズルの前記溶融金属への浸漬位置までの水平方向の距離L[mm]が下記式(3)を満足するように、前記鋳造ノズルが設置されることを特徴とする、双ロール式連続鋳造装置。
θ ≧ 90-φ ・・・(2)
R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ≦ L ≦ 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3)
(ただし、式(2)および(3)において、φ[°]は前記湯面の接触弧角であり、R[mm]は前記冷却ロールの半径である。) - 互いに反対方向に回転する1対の冷却ロールと、前記冷却ロールの長さ方向における両端面に摺接する一対のサイド堰とにより形成した溶融金属プール内に、鋳造ノズルから供給された溶融金属を凝固させて帯状の鋳片を連続鋳造する双ロール式連続鋳造方法であって、
前記鋳造ノズルは、下記式(1)の条件を満足するように前記溶融金属を吐出可能な吐出孔を有し、
0 ≦ (1-w1t1/2w2t2)V ≦ 30 ・・・(1)
(ただし、w1[mm]は鋳造幅、t1[mm]は鋳造板厚、w2[mm]は前記吐出孔の幅、t2[mm]は前記吐出孔の厚み、Vは鋳造速度[mpm]である。)
前記鋳造ノズルの前記溶融金属プールの湯面に対する浸漬角度θ[°]が下記式(2)を満足し、かつ、前記湯面と前記冷却ロールの表面との接触位置から前記鋳造ノズルの前記溶融金属への浸漬位置までの水平方向の距離L[mm]が下記式(3)を満足するように、前記鋳造ノズルを設置して鋳造することを特徴とする、双ロール式連続鋳造方法。
θ ≧ 90-φ ・・・(2)
R(cos(90-θ)-cosφ)-R(sinφ-sin(90-θ))/tanθ ≦ L ≦ 1/2×R(1-cosφ) ・・・(3)
(ただし、式(2)および(3)において、φ[°]は前記湯面の接触弧角であり、R[mm]は前記冷却ロールの半径である。)
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JP2019210247A JP7284403B2 (ja) | 2019-11-21 | 2019-11-21 | 双ロール式連続鋳造装置および双ロール式連続鋳造方法 |
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JP2019210247A JP7284403B2 (ja) | 2019-11-21 | 2019-11-21 | 双ロール式連続鋳造装置および双ロール式連続鋳造方法 |
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JP2021079418A JP2021079418A (ja) | 2021-05-27 |
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JP2019210247A Active JP7284403B2 (ja) | 2019-11-21 | 2019-11-21 | 双ロール式連続鋳造装置および双ロール式連続鋳造方法 |
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