JP7242862B2 - 密閉型圧縮機、および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、密閉型圧縮機、および該密閉型圧縮機を備えた冷凍サイクル装置に関する。

空気調和機などの冷凍サイクル装置には、密閉型圧縮機が搭載されている。密閉型圧縮機は、主たる要素として圧縮機構部および電動機部を備えている。これらは、電動機部を上方に、圧縮機構部を下方に位置付けて、密閉容器に収容されている。圧縮機構部は、偏心部を持つ回転軸を有するとともに、回転軸を介して電動機部と連結されている。回転軸は、上方の第１の軸受（主軸受）と下方の第２の軸受（副軸受）でそれぞれ支持され、電動機部の回転駆動力により回転する。電動機部は、回転軸に取り付けられた回転子（ロータ）と、回転子を取り囲んで配置された固定子（ステータ）とを備えている。

主軸受および副軸受と回転軸との摺動部分は、例えば回転軸の回転力を利用して潤滑されている。潤滑構造の一例として、回転軸を軸方向に中空とし、該中空部分（中空孔）と連通する放射孔と、該放射孔と連通する油溝を設けた構造が知られている。中空孔は、回転軸の回転力により、密閉容器の底部に貯留した冷凍機油（潤滑油）を放射孔まで吸い上げる。放射孔は、軸方向と垂直に回転軸に設けられ、中空孔に吸い上げられた潤滑油を軸受と回転軸との摺動部分に給油する。油溝は、例えば回転軸の外周面もしくは軸受の内周面のいずれかに設けられ、潤滑油を軸受と回転軸との摺動部分全体に行き渡らせる。摺動部分を潤滑した潤滑油は、密閉容器の底部に返油される。

特公昭６１－４５０７９号公報 実開昭６１－９４２９６号公報 特開２０１８－１６５５０２号公報

軸受と回転軸との摺動部分の潤滑性は、軸受と回転軸との間の極小隙間に潤滑油を供給し、油膜を形成することで維持される。しかしながら、圧縮機構部で冷媒を圧縮する過程で、回転軸には圧縮荷重が作用し、これにより回転軸に撓み変形が生じるため、油膜が存在するこの極小隙間を適切に管理することは容易ではない。特に、回転軸の偏心部よりも下側の部分であり、副軸受で支持される部分と副軸受との摺動部分における潤滑性の向上を図るためには、これらの間の極小隙間をより一層適切に管理することが求められる。

本発明の目的は、副軸受と回転軸との摺動部分への給油を促進し、該摺動部分における潤滑性の向上を図った密閉型圧縮機、および該密閉型圧縮機を備えた冷凍サイクル装置を提供することにある。

実施形態によれば、密閉型圧縮機は、シリンダ室を形成するシリンダと、シリンダ室内に配置される偏心部を有する回転軸と、回転軸を回転可能に支持し、シリンダ室における回転軸の軸芯方向の一端側の端面を規定する第１の軸受および他端側の端面を規定する第２の軸受と、を備える圧縮機構部を収容し、圧縮機構部の摺動部分を潤滑する潤滑油を貯留する密閉容器を備える。回転軸は、偏心部を境に軸芯方向の一端側で第１の軸受に支持される主軸部と、他端側で第２の軸受に支持される副軸部とを有する。副軸部は、軸芯方向の他端よりも一端側を基端として、回転軸の回転方向に沿って軸芯方向の一端側へ螺旋状に連続する潤滑油の通油溝を外周面に有する。第２の軸受は、フランジ部とフランジ部から突出する筒部とを有する。フランジ部の軸芯方向の一端面および筒部の軸芯方向の他端面には、周方向に連続する溝がそれぞれ設けられている。筒部の他端面に設けられた溝の内壁部は、回転軸の径方向からみて通油溝の基端とラップする。内壁部の径方向の肉厚は、筒部の内壁部以外の部分の径方向の肉厚よりも薄く、第１の軸受が主軸部を支持する第１の軸受における軸芯方向の一端部分の径方向の肉厚よりも薄い。

実施形態に係る密閉型圧縮機を備えた冷凍サイクル装置（空気調和機）を概略的に示す図である。 実施形態に係る密閉型圧縮機の圧縮機構部を拡大して示す図である。

空気調和機の室内ユニットを分解して示す斜視図である。
実施形態に係る密閉型圧縮機の第２の軸受の構成の一例を示す縦断面図である。 実施形態に係る密閉型圧縮機の第２の軸受の構成の別例を示す縦断面図である。 実施形態に係る密閉型圧縮機のバランサカバーを下方から示す平面図である。 実施形態に係る密閉型圧縮機において、傾斜面を潤滑油の粒子が上昇するための条件を説明するための模式図である。

以下、一実施形態について、図１から図６を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例である空気調和機１を概略的に示す図である。空気調和機１は、主たる要素として、密閉型圧縮機２と、凝縮器３と、膨張装置４と、蒸発器５と、アキュムレータ６とを備えている。空気調和機１においては、作動流体である冷媒が気相冷媒と液相冷媒とに相変化しながら循環回路７を循環する。循環回路７は、密閉型圧縮機２の吐出側（吐出管１０ｂ）から凝縮器３、膨張装置４、蒸発器５、およびアキュムレータ６を経由し、吸込側（吸込管３６）に至る回路である。冷媒としては、Ｒ４１０ＡやＲ３２などのＨＦＣ系冷媒、Ｒ１２３４ｙｆやＲ１２３４ｚｅなどのＨＦＯ系冷媒、二酸化炭素（ＣＯ_２）などの自然冷媒を適宜使用可能である。

凝縮器３は、密閉型圧縮機２から吐出される高温・高圧の気相冷媒を放熱させ、高圧の液相冷媒に変化させる。
膨張装置４は、凝縮器３から導かれた高圧の液相冷媒を減圧し、低圧の気液二相冷媒に変化させる。
蒸発器５は、凝縮器３から導かれた低圧の気液二相冷媒を空気と熱交換させる。その際、気液二相冷媒は、空気から熱を奪って蒸発し、低温・低圧の気相冷媒に変化する。蒸発器５を通過する空気は、液相冷媒の蒸発潜熱により冷やされ、冷風となって空調（冷房）すべき場所に送られる。

蒸発器５を通過した低温・低圧の気相冷媒は、アキュムレータ６に導かれる。蒸発し切れなかった液相冷媒が冷媒中に混入している場合は、ここで液相冷媒と気相冷媒とに分離される。液相冷媒から分離された低温・低圧の気相冷媒は、アキュムレータ６から吸込管３６を通って密閉型圧縮機２に吸い込まれるとともに、密閉型圧縮機２で再び高温・高圧の気相冷媒に圧縮されて吐出管１０ｂから吐出される。

次に、空気調和機１に用いられる密閉型圧縮機２の具体的な構成について説明する。図１に示すように、密閉型圧縮機２は、いわゆる縦形のロータリーコンプレッサであって、主たる要素として、密閉容器１０、電動機部１１および圧縮機構部１２を備えている。なお、図１には、後述する密閉容器１０の中心軸線Ｏ１を含む所定の二面で密閉型圧縮機２を縦断した状態を示す。

密閉容器１０は、円筒状の周壁１０ａを有するとともに、鉛直方向に沿うように起立されている。密閉容器１０の上端には、吐出管１０ｂが設けられている。吐出管１０ｂは、循環回路７を介して凝縮器３に接続されている。さらに、密閉容器１０の下部には、潤滑油Ｉを貯留する油溜まり部１０ｃが設けられている。

潤滑油Ｉとしては、例えばポリオールエステル油、ポリビニルエーテル油、ポリアルキレングリコール油、鉱物油などが適用可能である。

電動機部１１は、圧縮機構部１２と吐出管１０ｂとの間に位置するように密閉容器１０の中心軸線Ｏ１に沿う中間部に収容されている。電動機部１１は、いわゆるインナーロータ型のモータを含み、回転子２１および固定子２２を備えている。

図２は、図１における圧縮機構部１２の構成を拡大して示す図である。図１および図２に示すように、圧縮機構部１２は、潤滑油Ｉに浸かるように密閉容器１０の下部に収容されている。圧縮機構部１２は、シングル型のシリンダ構造を有し、シリンダ３１、回転軸３２、第１の軸受３３および第２の軸受３４を主たる要素として備えている。なお、圧縮機構部１２は、シングル型に限らず、二つ以上のシリンダを備えたものであってもよい。

シリンダ３１は、密閉容器１０の周壁１０ａの内周面に固定されている。シリンダ３１の上方には第１の軸受３３、シリンダ３１の下方には第２の軸受３４がそれぞれ固定されている。シリンダ３１の内径部、第１の軸受３３および第２の軸受３４で囲まれた空間は、シリンダ室３５を構成する。シリンダ室３５は、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１と同軸状に配置されている。シリンダ室３５は、循環回路７の一部である吸込管３６を介してアキュムレータ６に接続されている。アキュムレータ６で液相冷媒から分離された気相冷媒は、吸込管３６を通ってシリンダ室３５に導かれる。

シリンダ３１には、シリンダ室３５を吸入室と圧縮室に区画するベーン（図示省略）が配置されている。シリンダ３１の内周部には、径方向の外側に向けて延びたベーン溝（図示省略）が形成されている。ベーンは、径方向の内側へ付勢手段（図示省略）で付勢され、先端部を後述するローラ３７の外周面に押し付けた状態でシリンダ３１に支持されている。ローラ３７の偏心回転に伴って、ベーンはシリンダ室３５に進退する。これにより、シリンダ室３５の吸入室および圧縮室の容積が変化し、吸込管３６からシリンダ室３５に吸い込まれた気相冷媒が圧縮される。

回転軸３２は、軸芯が密閉容器１０の中心軸線Ｏ１と同軸状に位置し、第１の軸受３３、シリンダ室３５、第２の軸受３４を貫通している。本実施形態において、回転軸３２の軸芯（中心軸線Ｏ１）は鉛直に伸びており、回転軸３２の軸芯に沿った一端側が上、他端側が下に相当する。

回転軸３２は、主軸部３２ａおよび副軸部３２ｂ、これらの間に介在する偏心部３２ｃを有している。
主軸部３２ａは、偏心部３２ｃを境に回転軸３２の軸芯方向（以下、単に軸芯方向という）の一端（上端）へ向けて伸長している。主軸部３２ａの上部には、電動機部１１の回転子２１が取り付けられている。副軸部３２ｂは、偏心部３２ｃを境に軸芯方向の他端（下端）へ向けて伸長している。回転軸３２の回転時、主軸部３２ａは第１の軸受３３と摺接しながら回転（摺動）し、副軸部３２ｂは第２の軸受３４と摺動する。すなわち、主軸部３２ａは、偏心部３２ｃよりも軸芯方向の一端側（上端側）で第１の軸受３３と摺動する回転軸３２の一部分である。副軸部３２ｂは、偏心部３２ｃよりも軸芯方向の他端側（下端側）で第２の軸受３４と摺動する回転軸３２の一部分である。

偏心部３２ｃは、回転軸３２（主軸部３２ａおよび副軸部３２ｂ）の軸芯（中心軸線Ｏ１）に対して偏心し、シリンダ室３５に配置されている。偏心部３２ｃの外周面には、ローラ３７が嵌着されている。ローラ３７の内周面と偏心部３２ｃの外周面との間には、偏心部３２ｃに対するローラの３７の回転を許容する僅かな隙間が設けられている。これにより、ローラ３７は、回転軸３２が回転した時に、シリンダ室３５内で回転軸３２の軸芯に対して偏心回転し、外周面の一部がシリンダ室３５の内周面に油膜を介して接触する。

回転軸３２には、軸芯方向の他端部にバランサ３８が設けられている。本実施形態において、副軸部３２ｂは第２の軸受３４よりも下方に突出しており、バランサ３８はその突出部分３２ｄに配置されている。バランサ３８の形状は特に限定されないが、例えば円板状や半円板状などである。バランサ３８には、軸芯方向の貫通孔３８ａが形成されている。貫通孔３８ａには、副軸部３２ｂの突出部分３２ｄが圧入やねじ止めなどにより固定されている。バランサ３８の中心は、回転軸３２の軸芯（中心軸線Ｏ１）に対して偏心部３２ｃの偏心方向と逆方向に偏心している。すなわち、バランサ３８および偏心部３２ｃは、回転軸３２の周方向に１８０°の位相差で配置されている。なお、偏心部の数により、バランサ３８の配置角度は異なる。

本実施形態において、副軸部３２ｂは、主軸部３２ａと比べ、軸芯方向の長さが短い。したがって、副軸部３２ｂにバランサ３８を設けることで、例えば電動機部１１の回転子２１の上面にバランサを設ける場合と比べ、バランサ３８の配設部分である副軸部３２ｂを支持する第２の軸受３４とバランサ３８との距離を短縮できる。この結果、偏心部３２ｃを有する回転軸３２の回転バランスが安定し、回転子２１の撓みなどが抑制される。

バランサ３８は、バランサカバー３９で覆われている。バランサカバー３９は、第２の軸受３４にボルト４０（図５参照）で固定され、バランサ３８を下方から覆っている。バランサカバー３９は、底部３９ａと、底部３９ａから起立する壁部３９ｂと、壁部３９ｂに連続するフランジ部３９ｃとを備えている。

底部３９ａは、回転軸３２の他端面、つまり副軸部３２ｂの下端面３２ｅに当接している。かかる当接部分は、回転軸３２に作用する軸芯方向の荷重を受け止め、下端面３２ｅを摺動可能に支持するスラスト支持部３９ｄとなっている。スラスト支持部３９ｄは、底部３９ａを上方に隆起させるように設けられている。スラスト支持部３９ｄにおける上面（下端面３２ｅとの当接面）は、軸芯方向と直交する平坦状となっている。スラスト支持部３９ｄの中央部には、上下方向に貫通する給油孔３９ｅが形成され、その下端は密閉容器１０の油溜まり部１０ｃに貯留された潤滑油Ｉに臨んでいる。壁部３９ｂは、バランサ３８の外周を覆う部分である。フランジ部３９ｃは、ボルト４０による第２の軸受３４との固定部分であり、後述する第２フランジ部３４ｂを周方向から支持する爪３９ｆを有している。

第１の軸受３３および第２の軸受３４は、回転軸３２を回転可能に支持する。第１の軸受３３はシリンダ室３５の上面３５ａを規定し、第２の軸受３４はシリンダ室３５の下面３５ｂを規定する。上面３５ａは、回転軸３２の軸芯方向の一端側の端面であり、下面３５ｂは回転軸３２の軸芯方向の他端側の端面である。すなわち、第１の軸受３３はシリンダ室３５を上方から閉塞する部材に相当し、第２の軸受３４はシリンダ室３５を下方から閉塞する部材に相当する。

第１の軸受３３は、第１フランジ部３３ｂと、第１フランジ部３３ｂから突出する第１筒部３３ａとを備えている。
第１フランジ部３３ｂは、第１筒部３３ａの下端に位置し、径方向の外側に向けて延びている。第１フランジ部３３ｂは、主軸部３２ａを挿通して回転可能に支持する部分を内周に有している。第１フランジ部３３ｂには、シリンダ室３５の圧縮室から冷媒を吐出させる第１吐出孔３３ｄが形成されている。第１吐出孔３３ｄは、第１フランジ部３３ｂの一部を上下に貫通し、シリンダ室３５の圧縮室内に連通している。第１吐出孔３３ｄは、第１吐出弁機構３３ｅによって開閉される。第１吐出弁機構３３ｅは、圧縮室内の圧力上昇に伴って第１吐出孔３３ｄを開放し、シリンダ室３５から高温・高圧の気相冷媒を吐出させる。

第１の軸受３３の上方には、第１の軸受３３を覆うマフラ４１が備えられている。マフラ４１は、マフラ４１の内外（上下）を連通する連通孔４１ａを有している。第１吐出孔３３ｄを通して吐出された高温・高圧の気相冷媒は、連通孔４１ａを通して密閉容器１０内に吐出される。

第１筒部３３ａは、第１フランジ部３３ｂの上端から突出し、第１の軸受３３において回転軸３２、具体的には主軸部３２ａを挿通して回転可能に支持する部分である。主軸部３２ａは、第１筒部３３ａに挿通された状態で、外周面３２ｆが第１筒部３３ａの内周面３３ｃに対して摺動する。

第２の軸受３４は、第２フランジ部３４ｂと、第２フランジ部３４ｂとから突出する第２筒部３４ａとを備えている。
第２フランジ部３４ｂは、第２筒部３４ａの上端に位置し、径方向の外側に向けて延びている。第２フランジ部３４ｂは、副軸部３２ｂを挿通して回転可能に支持する部分を内周に有している。第２フランジ部３４ｂには、シリンダ室３５の圧縮室から冷媒を吐出させる第２吐出孔（以下、吐出ポートという）３４ｄが形成されている。吐出ポート３４ｄは、第２フランジ部３４ｂの一部を上下に貫通し、シリンダ室３５の圧縮室内に連通している。吐出ポート３４ｄは、第２吐出弁機構３４ｅによって開閉される。第２吐出弁機構３４ｅは、圧縮室内の圧力上昇に伴って吐出ポート３４ｄを開放し、シリンダ室３５から高温・高圧の気相冷媒を吐出させる。吐出ポート３４ｄを通して吐出された高温・高圧の気相冷媒は、バランサカバー３９のカバー空間４２に吐出される。カバー空間４２は、バランサカバー３９がバランサ３８を下方から覆う空間であり、底部３９ａおよび壁部３９ｂで囲まれた空間である。

第２筒部３４ａは、第２フランジ部３４ｂの下端から突出し、第２の軸受３４において回転軸３２、具体的には副軸部３２ｂを挿通して回転可能に支持する部分である。副軸部３２ｂは、第２筒部３４ａに挿通された状態で、外周面３２ｇが第２筒部３４ａの内周面３４ｃに対して摺動する。

第１の軸受３３、シリンダ３１、および第２の軸受３４は、密閉容器１０内の潤滑油貯留面Ｉｓの上方空間とカバー空間４２とを連通する連通路４３を有している。連通路４３は、第１フランジ部３３ｂ、シリンダ３１、および第２フランジ部３４ｂを上下に貫通している。連通路４３は、例えば第１フランジ部３３ｂ、シリンダ３１、および第２フランジ部３４ｂを貫く管体として、もしくはこれら各部に形成された貫通孔を連通させて構成される。連通路４３の一端（上端）側の開口部４３ａは、マフラ４１内に臨み、他端（下端）側の開口部４３ｂは、カバー空間４２に臨んでいる。

連通路４３の本数は特に限定されない。本実施形態では一例として、二つの連通路４３１，４３２が備えられている（図５参照）。これらの連通路４３１，４３２の詳細については後述する。

上述したような構成をなす圧縮機構部１２は、要素間の各摺動部分が潤滑油Ｉによって潤滑されている。次に、本実施形態における圧縮機構部１２の潤滑構造、具体的には回転軸３２と第１の軸受３３および第２の軸受３４との摺動部分（以下、軸受潤滑部という）に対する潤滑構造について説明する。

回転軸３２は、密閉容器１０の油溜まり部１０ｃから潤滑油Ｉを軸受潤滑部に供給するための給油路５１を有している。給油路５１は、主給油路５２および副給油路５３ａ，５３ｂを含んで構成されている。

主給油路５２は、回転軸３２の一部を軸芯方向に中空として構成されている。
主給油路５２の下端部は、回転軸３２（副軸部３２ｂ）の下端面３２ｅで開口している。開口部５２ａは、バランサカバー３９の給油孔３９ｅと連通している。すなわち、主給油路５２の下端部は、開口部５２ａおよび給油孔３９ｅを介して密閉容器１０内、具体的には油溜まり部１０ｃと連通している。これにより、回転軸３２が回転することにより、油溜まり部１０ｃから潤滑油Ｉが主給油路５２に吸い上げられる。

主給油路５２の上端部５２ｂは、回転軸３２の軸芯方向の中途部分、具体的には主軸部３２ａの下端部近傍で終止している。上端部５２ｂの位置（軸芯方向における下端部からの高さ）は、少なくともシリンダ３１の位置まで達していればよい。例えば、主給油路５２は、回転軸３２（主軸部３２ａ）の上端面で開口していてもよい。また、主給油路５２の内周面には、回転軸３２の回転に伴って潤滑油Ｉの上昇を促す螺旋状のガイドなどを設けてもよい。

副給油路５３ａ，５３ｂは、主給油路５２から分岐して軸芯方向と直交する方向（径方向）に伸長し、回転軸３２の外周面３２ｆ，３２ｇに開口している。すなわち、副給油路５３ａ，５３ｂは、主給油路５２から伸長する放射路である。

主給油路５２から分岐する２つの副給油路５３ａ，５３ｂのうち、一方は主軸部３２ａに形成された第１の副給油路５３ａであり、他方は副軸部３２ｂに形成された第２の副給油路５３ｂである。

第１の副給油路５３ａは、主軸部３２ａにおける偏心部３２ｃとの接続部分に形成されている。第１の副給油路５３ａは主軸部３２ａの外周面３２ｆに開口し、その開口部５３ｃは第１の軸受３３の第１フランジ部３３ｂの内周面３３ｃに臨んでいる。

第２の副給油路５３ｂは、回転軸３２の径方向からみて、副軸部３２ｂの下端（下端面３２ｅの位置）よりも上方に形成されている。第２の副給油路５３ｂは副軸部３２ｂの外周面３２ｇに開口し、その開口部５３ｄは第２の軸受３４の第２筒部３４ａの内周面３４ｃに臨んでいる。

これらの主給油路５２および副給油路５３ａ，５３ｂに加えて、副軸部３２ｂは、第２の軸受３４との摺動部分に潤滑油Ｉを行き渡らせる通油溝５４を有している。通油溝５４は、副軸部３２ｂの外周面３２ｇに形成されている。通油溝５４は、第２の副給油路５３ｂを起点に副軸部３２ｂ（端的には回転軸３２）の回転方向（図２に示す矢印Ｒで示す方向）に沿って、軸芯方向の一端（上端）側へ螺旋状に連続する溝である。螺旋は、副軸部３２ｂの回転方向へ外周面３２ｇを上昇するように連続している。通油溝５４が連続する長さは任意であり、副軸部３２ｂを巻回していなくともよいし、一周以上巻回していてもよい。図２には、副軸部３２ｂを巻回しない通油溝５４を一例として示す。通油溝５４は、全長に亘って第２の軸受３４の第２筒部３４ａから第２フランジ部３４ｂの内周面３４ｃに臨んでいる。

通油溝５４の基端５４ａは、第２の副給油路５３ｂの外周面３２ｇ上の開口部５３ｄと連通している。すなわち、第２の副給油路５３ｂは通油溝５４の溝底に開口しており、その開口部５３ｄが通油溝５４の基端５４ａとなっている。したがって、基端５４ａは、回転軸３２の径方向からみて、副軸部３２ｂの下端（下端面３２ｅの位置）よりも上方に位置する。基端５４ａの位置は、開口部５３ｄの中心位置として規定される。通油溝５４の先端は、副軸部３２ｂの上端部、換言すれば偏心部３２ｃとの接続部に達している。

回転軸３２が回転すると、給油孔３９ｅを介して主給油路５２に吸い上げられた潤滑油Ｉは、第１の副給油路５３ａを通って開口部５３ｃから第２の軸受３４の第２筒部３４ａの内周面３４ｃに向けて吐出される。そして、潤滑油Ｉは、回転軸３２（主軸部３２ａ）の回転に伴って、第１の軸受３３の第１筒部３３ａおよび第１フランジ部３３ｂと主軸部３２ａとの摺動部分（内周面３３ｃと外周面３２ｆ）Ｓ１に行き渡り、摺動部分Ｓ１を潤滑する。

また、主給油路５２に吸い上げられた潤滑油Ｉは、第２の副給油路５３ｂから開口部５３ｄを通って通油溝５４に導かれる。通油溝５４に導かれた潤滑油Ｉは、基端５４ａから先端まで通油溝５４を伝って上昇する。その間、潤滑油Ｉは、回転軸３２（副軸部３２ｂ）の回転に伴って、第２の軸受３４の第２筒部３４ａおよび第２フランジ部３４ｂと副軸部３２ｂとの摺動部分（内周面３４ｃと外周面３２ｇ）Ｓ２に行き渡り、摺動部分Ｓ２を潤滑する。

本実施形態において、第１の軸受３３は軸芯方向の一端部（上端部）に第１支持端部６１を有し、第２の軸受３４は軸芯方向の他端部（下端部）に第２支持端部６２を有している。第２の軸受３４の第２支持端部６２の肉厚（図２に示すＴ１）は、第１の軸受３３の第１支持端部６１の肉厚よりも薄い。第２支持端部６２の肉厚Ｔ１は、第２支持端部６２の最も薄い位置の肉厚である。

第１支持端部６１は、第１の軸受３３における主軸部３２ａの支持部分のうち、軸芯方向の一端部分である。換言すれば、第１筒部３３ａにおいて主軸部３２ａが摺動する部分の一部分であり、軸芯方向の上端部分である。本実施形態では一例として、第１支持端部６１は、第１筒部３３ａが上端部に向かって先細りするように形成された薄肉部分に相当する。

このように、主軸部３２ａが摺動する第１筒部３３ａの他の部分に比べて第１支持端部６１を薄肉とすることで、摺動する主軸部３２ａに対する第１筒部３３ａの支持圧が過剰とならず、適当に維持される。

第２支持端部６２は、第２の軸受３４における副軸部３２ｂの支持部分のうち、軸芯方向の他端部分である。換言すれば、第２筒部３４ａにおいて副軸部３２ｂが摺動する部分の一部分であり、軸芯方向の下端部分である。以下、第２支持端部６２の具体的構成について説明する。

図３および図４は、第２の軸受３４の構成例を示す縦断面図である。なお、図３および図４には、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１を含む所定の二面で第２の軸受３４を縦断した状態を示す。

図３に示す構成例において、第２支持端部６２は、第２筒部３４ａの下端面３４ｆに設けられた溝６３の内壁部６３ａとして構成されている。溝６３は、下端面３４ｆに周方向へ連続して設けられ、内壁部６３ａ、外壁部６３ｂ、および底部６３ｃによって構成されている。内壁部６３ａは、径方向の内側の溝壁（内周面）を規定する部分であり、外壁部６３ｂは径方向の外側の溝壁（外周面）を規定する部分である。底部６３ｃは、内壁部６３ａと外壁部６３ｂとに挟まれた溝底（底面）を規定する部分である。これにより、第２筒部３４ａの下端部は、溝６３によって内壁部６３ａと外壁部６３ｂに二分される。内壁部６３ａは、第２筒部３４ａの下端部において副軸部３２ｂが摺動する部分である。内壁部６３ａは、第２の軸受３４の第２筒部３４ａにおける副軸部３２ｂの支持部分の他の部分の肉厚よりも薄い。

また、第２フランジ部３４ｂの上端面３４ｇには、軸芯方向に溝６３とほぼ対向して溝６４が設けられている。溝６４は、上端面３４ｇに周方向へ連続して設けられ、溝６３と同様に各部を規定する内壁部６４ａ、外壁部６４ｂ、および底部６４ｃによって構成されている。これにより、第２フランジ部３４ｂの上端部は、溝６４によって内壁部６４ａと外壁部６４ｂに二分される。内壁部６４ａは、第２フランジ部３４ｂの上端部において副軸部３２ｂが摺動する部分である。外壁部６４ｂは、第２フランジ部３４ｂにおける回転軸３２の径方向に拡がる部分に連続している。

図４に示す構成例において、第２支持端部６２は、第２筒部３４ａが下端部に向かって先細りするように形成された薄肉部６５として構成されている。薄肉部６５は、第２筒部３４ａの下端部に周方向へ連続して形成されている。これにより、図３に示す内壁部６３ａと異なり、薄肉部６５は、第２筒部３４ａが下端部自体の肉厚が全周に亘って薄肉とされた部分となっている。薄肉部６５は、第２筒部３４ａの下端部において副軸部３２ｂが摺動する部分である。薄肉部６５は、第２の軸受３４の第２筒部３４ａにおける副軸部３２ｂの支持部分の他の部分の肉厚よりも薄い。

また、第２筒部３４ａの上端面３４ｇには、図３に示す構成例と同様に、内壁部６４ａ、外壁部６４ｂ、および底部６４ｃによって構成される溝６４が設けられている。この場合、溝６４は、軸芯方向からみて、内壁部６４ａが薄肉部６５とほぼ重なって配置されるように設けられている。

このように、溝６４に加えて、第２筒部３４ａの他の肉厚よりも薄い肉厚を有する第２支持端部６２として内壁部６３ａ（別の捉え方をすれば溝６３）や薄肉部６５を第２の軸受３４が有することで、第２筒部３４ａの可撓性を高め、弾性変形しやすい構造とすることができる。これにより、副軸部３２ｂから径方向の外向きの荷重が第２筒部３４ａに作用された際、内壁部６４ａに加えて、第２支持端部６２を微小変形させることができる。その結果、第２筒部３４ａと副軸部３２ｂとの摺動部分（内周面３４ｃと外周面３２ｇ）Ｓ２の隙間を拡大させることができる。

このため、回転軸３２の径方向からみて、通油溝５４の基端５４ａが副軸部３２ｂの下端（下端面３２ｅの位置）よりも上方に位置している場合であっても、摺動部分Ｓ２の隅々まで潤滑油Ｉを行き渡らせ、潤滑性能を高めることができる。その際、基端５４ａが副軸部３２ｂの下端よりも上方に位置しているため、潤滑油Ｉが摺動部分Ｓ２の潤滑に寄与せずに油溜まり部１０ｃに落下してしまうことを抑止できる。これらによって潤滑性能が高められることで、密閉型圧縮機２の信頼性向上を図ることが可能となる。

さらに、第２支持端部６２は、通油溝５４の基端５４ａが回転軸３２、具体的には副軸部３２ｂの径方向からみて、第２支持端部６２とラップするように配置されている。

例えば、第２支持端部６２が内壁部６３ａである場合、副軸部３２ｂの径方向からみて、基端５４ａ、具体的には開口部５３ｄの軸芯方向における中心位置が内壁部６３ａの軸芯方向の位置とラップする。別の捉え方をすれば、副軸部３２ｂの径方向からみて、開口部５３ｄの中心位置が内壁部６３ａの先端よりも上方で、基端部分に相当する底部６３ｃよりも下方に位置していればよい。
また、第２支持端部６２が薄肉部６５である場合、副軸部３２ｂの径方向からみて、開口部５３ｄの中心位置が薄肉部６５の軸芯方向の位置とラップする。別の捉え方をすれば、副軸部３２ｂの径方向からみて、開口部５３ｄの中心位置が薄肉部６５の先端よりも上方で、基端部分６５ａよりも下方に位置していればよい。

第２支持端部６２（内壁部６３ａもしくは薄肉部６５）をこのように配置することで、開口部５３ｄから吐出された潤滑油Ｉを第２筒部３４ａと副軸部３２ｂとの摺動部分（内周面３４ｃと外周面３２ｇ）Ｓ２に対し、摺動部分Ｓ２の上方へは通油溝５４を伝って潤滑油Ｉを給油することができ、下方へは基端５４ａから潤滑油Ｉを給油することができる。その際、内壁部６４ａおよび第２支持端部６２を微小変形させて摺動部分Ｓ２の隙間を拡大させることができるので、摺動部分Ｓ２の上方および下方のいずれに対しても、潤滑油Ｉを満遍なく行き渡らせることが可能となる。また、副軸部３２ｂの径方向からみて、通油溝５４の基端５４ａと第２支持端部６２とがラップするように配置されているため、内壁部６４ａおよび第２支持端部６２の微小変形により、摺動部分Ｓ２の下方に潤滑油Ｉを給油しやすくしている。さらに、通油溝５４の基端５４ａが副軸部３２ｂの下端まで達しておらず、また、内壁部６４ａおよび第２支持端部６２の変形が微小なため、副軸部３２ｂの下端からの過度な潤滑油Ｉの流出を防ぐことができる。

副軸部３２ｂは主軸部３２ａよりも軸芯方向に短いため、副軸部３２ｂを回転可能に支持する第２の軸受３４の第２筒部３４ａは、主軸部３２ａを回転可能に支持する第１の軸受３３の第１筒部３３ａよりも短い。したがって、軸芯方向の長さの観点では、第２筒部３４ａは第１筒部３３ａよりも撓み難い。しかしながら、本実施形態では、第１の軸受３３の第１支持端部６１よりも薄肉の第２支持端部６２を第２の軸受３４に設けているため、第２筒部３４ａを第１筒部３３ａと同等に撓ませることが可能となる。このため、摺動部分Ｓ２の隙間を摺動部分Ｓ１の隙間と同等に確保し、これらを満遍なく潤滑させることが可能となる。

その際、摺動部分Ｓ２を潤滑する潤滑油Ｉは、第２筒部３４ａ（内壁部６４ａおよび第２支持端部６２）の微小変形により生じた隙間へ給油されるため、摺動部分Ｓ２の摺動信頼性に必要な僅かな油量にとどめることができる。したがって、摺動部分Ｓ１やその他の摺動部分への給油量を不足させずに済む。すなわち、摺動部分Ｓ１やその他の摺動部分に対する潤滑性能の低下を防止するとともに、摺動部分Ｓ２の潤滑性能を高めることができる。

このように、本実施形態によれば、圧縮機構部１２の軸受潤滑部、特に第２の軸受３４（第２筒部３４ａ）と副軸部３２ｂとの摺動部分Ｓ２の潤滑性能を高めることができる。その一方で、給油孔３９ｅから主給油路５２に吸い上げられた潤滑油Ｉは、バランサカバー３９のスラスト支持部３９ｄと副軸部３２ｂの下端面３２ｅとの間の摺動隙間からカバー空間４２に浸入する場合がある。この場合、例えば浸入した潤滑油Ｉをバランサ３８が撹拌すると、その抵抗の大きさによっては回転軸３２の回転に余計な抵抗が生じるおそれがある。

このため、本実施形態では、浸入した潤滑油Ｉをカバー空間４２から効率的に排出するための排出構造を備えている。これにより、例えばバランサ３８の潤滑油の撹拌抵抗に起因する回転軸３２の回転性能の低下などの抑制が図られる。以下、かかる排出構造について説明する。

図２に示すように、バランサカバー３９は、回転軸３２の他端（下端）側から連通路４３に向けて傾斜する傾斜部７１を有する。傾斜部７１は、底部３９ａに対して回転軸３２の径方向へ壁部３９ｂの少なくとも一部を傾斜させた部位である。例えば、傾斜部７１は、壁部３９ｂの全周に亘って設けられていてもよいし、周方向の一部に設けられていてもよい。

図５は、バランサカバー３９の構成を下方から示す平面図である。図５に示すように、バランサカバー３９は、複数の分室部７２および固定部７３を有する。
分室部７２は、ボルト４０による固定部７３を避けて、カバー空間４２を区画している。固定部７３は、ボルト４０を介した第２の軸受３４への固定部分である。図５に示す構成例では、バランサカバー３９は、五本のボルト４０で第２の軸受３４に固定されており、これに対応して五つの固定部７３ａ～７３ｆを有している。このため、バランサカバー３９は、これら五つの固定部７３ａ～７３ｆを避けて五つの分室部７２ａ～７２ｅを有している。これらの分室部７２と固定部７３とは、周方向へ交互にほぼ等間隔（同一位相）で配置されている。したがって、図５に示すような平面視において、バランサカバー３９は、頂点が五つの略星形の形態をなしている。なお、分室部７２の数、ボルト４０の本数および固定部７３の数は、五つに限定されず、二つ以上四つ以下、あるいは六つ以上であってもよい。

これら複数（一例として五つ）の分室部７２は、カバー空間４２で連通している。図５に示す構成例において、カバー空間４２は、五つの分室部７２ａ～７２ｅによって五つに区画された状態で、全体として一つの空間を形成している。

五つの分室部７２ａ～７２ｅのうち、第１の分室部７２ａは、第２の軸受３４の吐出ポート３４ｄと連通している。すなわち、第１の分室部７２ａは、吐出ポート３４ｄを介してシリンダ室３５の圧縮室と連通可能となっている。したがって、第２吐出弁機構３４ｅによって吐出ポート３４ｄが開放されることで、シリンダ室３５の圧縮室から第１の分室部７２ａに高温・高圧の気相冷媒が吐出される。吐出された高温・高圧の気相冷媒は、第１の分室部７２ａからその他の連通する分室部７２ｂ～７２ｅに流入する。

また、五つの分室部７２ａ～７２ｅのうち、少なくとも一つは、連通路４３と連通している。上述したように、本実施形態では一例として、二つの連通路４３１，４３２が備えられている。図５に示すように、これらの連通路４３１，４３２は、周方向に所定の位相差（中心角度差）で配置されている。具体的には、軸芯方向からみて、連通路４３１，４３２は、回転軸３２の回転方向（図５に示す矢印Ｒで示す方向）において吐出ポート３４ｄから最初に位置する固定部（第１の固定部）７３ａまでの中心角度（α１）よりも大きな中心角度の位置で分室部７２ｂ，７２ｃと連通している。

すなわち、これらの連通路４３１，４３２は、周方向に所定の位相差（中心角度差）、つまりほぼ等間隔で配置された五つの分室部７２のうちの隣り合う二つ（分室部７２ｂ，７２ｃ）の配置間隔に合わせて（位相差が７２°程度で）配置されている。これにより、第２の分室部７２ｂが連通路４３１と、第３の分室部７２ｃが連通路４３２とそれぞれ連通している。したがって、第２の分室部７２ｂは連通路４３１を介して、第３の分室部７２ｃは連通路４３２を介して、密閉容器１０内の潤滑油貯留面Ｉｓの上方空間とそれぞれ連通している。

この場合、回転軸３２の回転方向において、吐出ポート３４ｄから連通路４３１までの中心角度（α２）は、第１の固定部７３ａのボルト４０までの中心角度（α１）よりも大きい。また、吐出ポート３４ｄから連通路４３２までの中心角度（α３）は、連通路４３１までの中心角度（α２）よりもさらに大きい（α１＜α２＜α３）。中心角度の規定位置は、回転軸３２の軸芯（中心軸線Ｏ１）の位置、ボルト４０の回転中心Ｃｂ、吐出ポート３４ｄの開口部３４ｈの開口中心Ｃ１、および連通路４３１，４３２の開口部４３ｂの開口中心Ｃ２，Ｃ３である。

第２の分室部７２ｂおよび第３の分室部７２ｃには、傾斜部７１がそれぞれ設けられている。第２の分室部７２ｂの傾斜部７１は、回転軸３２（副軸部３２ｂ）の径方向の外側へ向かうに従って連通路４３１に近づく傾斜面７４ｂを有している。また、第３の分室部７２ｃの傾斜部７１は、回転軸３２（副軸部３２ｂ）の径方向の外側へ向かうに従って連通路４３２に近づく傾斜面７４ｃを有している。

本実施形態においては、回転軸３２の回転により、ローラ３７がシリンダ室３５において偏心回転する。これにより、シリンダ室３５の圧縮室で圧縮された高温・高圧の気相冷媒が吐出ポート３４ｄからバランサカバー３９のカバー空間４２に吐出される。また上述したように、給油孔３９ｅから主給油路５２に吸い上げられた潤滑油Ｉは、バランサカバー３９のスラスト支持部３９ｄと副軸部３２ｂの下端面３２ｅとの間の摺動隙間からカバー空間４２に浸入する場合がある。

この場合、潤滑油Ｉには、吐出ポート３４ｄから吐出された高温・高圧の気相冷媒（以下、吐出ガスという）の流速によるカバー空間４２への引込力が作用する。また、カバー空間４２に浸入した潤滑油Ｉには、バランサ３８からの遠心力が作用するとともに、吐出ガスによる引込力が引き続き作用する。

このため、潤滑油Ｉは、図２中の矢印Ａ２で示すように、傾斜面７４ｂ，７４ｃを伝って上昇し、開口部４３ｂから連通路４３（４３１，４３２）に導かれる。連通路４３（４３１，４３２）に導かれた潤滑油Ｉは、開口部４３ａからマフラ４１内に吐出され、密閉容器１０内の潤滑油貯留面Ｉｓの上方空間に排出される。

その際、潤滑油Ｉは、ミスト化されて傾斜面７４ｂ，７４ｃを上昇する。図６には、水平面ＧＳに対する傾斜角度がθである傾斜面ＳＳをミスト化された潤滑油Ｉの粒子Ｐが上昇するための条件を示す。図６に示すように、ミスト化された潤滑油Ｉの粒子Ｐが遠心力によって傾斜面ＳＳを上昇するためには、次のような関係式（１）を満たす必要がある。
Ｆｃｏｓθ＞μ×Ｆｓｉｎθ すなわち、ｔａｎθ＜１／μ …（１）
Ｆは、ミスト化された潤滑油Ｉの粒子Ｐに作用する遠心力、θは、傾斜面ＳＳの水平面ＧＳに対する傾斜角度であり、図２に示す傾斜面７４ｂ，７４ｃの傾斜角度θ１の値を規定する角度である。μは、ミスト化された潤滑油Ｉの粒子Ｐと傾斜面ＳＳとの摩擦係数である。

摩擦係数（μ）の値は、潤滑油Ｉおよび傾斜面ＳＳに対する各種条件によって異なる。本実施形態では、一般的な値として０．２５から０．３程度として試算すると、傾斜角度（θ）が７０°以下であれば、潤滑油Ｉの粒子Ｐは遠心力によって傾斜面ＳＳを上昇可能となる。したがって、本実施形態では、傾斜面７４ｂ，７４ｃの傾斜角度（図２に示す角度θ１）を、一例として水平面に対して７０°以下とする。

このような潤滑油Ｉの排出構造によれば、カバー空間４２に潤滑油Ｉが浸入した場合であっても、バランサ３８の遠心力および吐出ガスの引込力によって、潤滑油Ｉを傾斜面７４ｂ，７４ｃに導くことができる。傾斜面７４ｂ，７４ｃの傾斜角度（θ１）が所定角度とされているため、傾斜面７４ｂ，７４ｃを伝って潤滑油Ｉを上昇させることができる。これにより、傾斜面７４ｂ，７４ｃから連通路４３１，４３２を通して、潤滑油Ｉをカバー空間４２から排出できる。その結果、バランサ３８の周辺の雰囲気を吐出ガスで保つことができる。このため、例えばバランサ３８の潤滑油の撹拌抵抗を低減でき、回転軸３２の回転性能の低下などを抑制できる。

一例として、傾斜面７４ｂ，７４ｃは、水平面に対して７０°以下とされている。このため、カバー空間４２に飛散している潤滑油Ｉの油滴（ミスト）と傾斜面７４ｂ，７４ｃとの摩擦係数（μ）が比較的高い場合、一例として０．２５から０．３程度であっても、傾斜面７４ｂ，７４ｃを伝って潤滑油Ｉをカバー空間４２から排出させることができる。

また、傾斜面７４ｂ，７４ｃは、ボルト４０の固定部７３を避けて配置された分室部７２（７２ｂ，７２ｃ）に設けられている。したがって、ボルト４０によってバランサカバー３９を第２の軸受３４に対して強固に固定できるだけでなく、潤滑油Ｉをカバー空間４２から効率的に排出できる。

すなわち、本実施形態において、連通路４３１，４３２は、ボルト４０の固定部７３を避けた分室部７２ｂ，７２ｃと連通して配置されている。このため、連通路４３１，４３２を分室部７２ｂ，７２ｃの外周寄り、つまり傾斜面７４ｂ，７４ｃに寄せて配置して開口させることができる。ミスト化された潤滑油Ｉの粒子および吐出ポート３４ｄからの吐出ガスには、バランサ３８からの遠心力に加えて、回転軸３２（副軸部３２ｂ）の回転の接線方向に推進力が作用する。したがって、連通路４３１，４３２を傾斜面７４ｂ，７４ｃに寄せて配置することで、潤滑油Ｉおよび吐出ガスに対してより大きな遠心力および推進力を作用させることができる。このため、潤滑油Ｉを吐出ガスに乗せることで、さらに効率的にカバー空間４２から排出できる。

また、吐出ポート３４ｄから連通路４３１，４３２までの中心角度（α２，α３）は、いずれも第１の固定部７３ａのボルト４０までの中心角度（α１）よりも大きい。このため、潤滑油Ｉの粒子および吐出ガスに遠心力と推進力をそれぞれ作用させて、潤滑油Ｉを連通路４３１，４３２まで確実に導くことができる。併せて、固定部７３を所定間隔で配置し、ボルト４０による安定したバランサカバー３９の固定位置を確保できる。

このように、本実施形態によれば、軸受潤滑部に対する潤滑性能が高められることに加えて、カバー空間４２から潤滑油Ｉを効率的に排出できることで、さらなる密閉型圧縮機２の信頼性向上を図ることが可能となる。

以上、本発明の実施形態を説明したが、かかる実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

例えば、上述した実施形態において、密閉型圧縮機２は、シリンダ３１が一つのシングルロータリコンプレッサモデルとしているが、二つ以上のシリンダを備えた多気筒ロータリコンプレッサモデルであってもよい。この場合、各シリンダは、シリンダ室の容積が同等であってもよいし、異なっていてもよい。また、密閉型圧縮機は、ベーンとローラが一体となったスイングタイプであってもよい。

１…冷凍サイクル装置（空気調和機）、２…密閉型圧縮機、３…凝縮器、４…膨張装置、５…蒸発器、６…アキュムレータ、７…循環回路、１０…密閉容器、１０ｃ…油溜まり部、１１…電動機部、１２…圧縮機構部、３１…シリンダ、３２…回転軸、３２ａ…主軸部、３２ｂ…副軸部、３２ｃ…偏心部、３２ｅ…下端面、３２ｆ，３２ｇ…外周面、３３…第１の軸受、３３ａ…第１筒部、３３ｂ…第１フランジ部、３４…第２の軸受、３４ａ…第２筒部、３４ｂ…第２フランジ部、３４ｄ…第２吐出孔（吐出ポート）、３４ｈ…開口部、３５…シリンダ室、３５ａ…上面、３５ｂ…下面、３８…バランサ、３９…バランサカバー、３９ａ…底部、３９ｂ…壁部、３９ｃ…フランジ部、３９ｅ…給油孔、４０…ボルト、４２…カバー空間、４３（４３１，４３２）…連通路、４３ａ，４３ｂ…開口部、５１…給油路、５２…主給油路、５３ａ…第１の副給油路、５３ｂ…第２の副給油路、５３ｃ，５３ｄ…開口部、５４ …通油溝、５４ａ…基端、６１…第１支持端部、６２…第２支持端部、６３，６４…溝、６３ａ，６４ａ…内壁部、６３ｂ，６４ｂ…外壁部、６３ｃ，６４ｃ…底部、６５…薄肉部、７１…傾斜部、７２（７２ａ～７２ｆ）…分室部、７３（７３ａ～７３ｆ）…固定部、７４ｂ，７４ｃ…傾斜面、Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３…開口中心、Ｃｂ…ボルト回転中心、Ｉ…潤滑油、Ｉｓ…潤滑油貯留面、Ｏ１…密閉容器の中心軸線、Ｓ１，Ｓ２…摺動部分、Ｔ１…第２支持端部の肉厚。

Claims (6)

1. シリンダ室を形成するシリンダと、
   前記シリンダ室内に配置される偏心部を有する回転軸と、
   前記回転軸を回転可能に支持し、前記シリンダ室における前記回転軸の軸芯方向の一端側の端面を規定する第１の軸受および他端側の端面を規定する第２の軸受と、を備える圧縮機構部を収容し、
   前記圧縮機構部の摺動部分を潤滑する潤滑油を貯留する密閉容器を備え、
   前記回転軸は、前記偏心部を境に前記軸芯方向の一端側で前記第１の軸受に支持される主軸部と、他端側で前記第２の軸受に支持される副軸部と、を有し、
   前記副軸部は、前記軸芯方向の他端よりも一端側を基端として、前記回転軸の回転方向に沿って前記軸芯方向の一端側へ螺旋状に連続する前記潤滑油の通油溝を外周面に有し、
   前記第２の軸受は、フランジ部と前記フランジ部から突出する筒部とを有し、前記フランジ部の前記軸芯方向の一端面および前記筒部の前記軸芯方向の他端面には、周方向に連続する溝がそれぞれ設けられ、
   前記筒部の前記他端面に設けられた前記溝の内壁部は、前記回転軸の径方向からみて前記通油溝の基端とラップし、前記内壁部の前記径方向の肉厚は、前記筒部の前記内壁部以外の部分の前記径方向の肉厚よりも薄く、前記第１の軸受が前記主軸部を支持する前記第１の軸受における前記軸芯方向の一端部分の前記径方向の肉厚よりも薄い
   密閉型圧縮機。
2. 前記回転軸の前記軸芯方向の他端部に設けられたバランサと、
   前記バランサを覆うバランサカバーと、をさらに備え、
   前記第２の軸受は、前記シリンダ室で圧縮された作動流体を前記バランサカバーのカバー空間に吐出する吐出孔と、前記カバー空間と前記密閉容器内の潤滑油貯留面の上方空間とを連通する連通路と、を有し、
   前記バランサカバーは、前記回転軸の他端側から前記連通路に向けて傾斜する傾斜部を有する
   請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記バランサカバーは、前記第２の軸受にボルトで固定され、前記ボルトによる固定部を避けて前記カバー空間を区画するとともに前記カバー空間で互いに連通する複数の分室部を有し、
   複数の前記分室部のうち、少なくとも一つは、前記連通路と連通し、
   前記連通路と連通する前記分室部には、前記径方向の外側へ向かうに従って前記連通路に近づく傾斜面を有する前記傾斜部が設けられている
   請求項２に記載の密閉型圧縮機。
4. 前記傾斜面は、水平面に対する傾斜角度が７０°以下である
   請求項３に記載の密閉型圧縮機。
5. 前記軸芯方向からみて、前記回転軸の回転方向において前記吐出孔の開口中心から前記連通路の開口中心までの前記回転軸の軸芯に対する中心角度は、前記吐出孔の開口中心から最初に位置する前記ボルトの回転中心までの前記軸芯に対する中心角度よりも大きい
   請求項３または４に記載の密閉型圧縮機。
6. 請求項１から請求項５のいずれかに記載された密閉型圧縮機と、
   前記密閉型圧縮機に接続された凝縮器と、
   前記凝縮器に接続された膨張装置と、
   前記膨張装置に接続された蒸発器と、を備える
   冷凍サイクル装置。

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