JP7242555B2 - 燃料を発電施設に供給するための装置及び方法 - Google Patents

Description

本発明は、特に船舶に搭載された発電設備に燃料を供給するための装置及び方法に関する。

先行技術には、特に、文書ＷＯ‐Ａ１‐２０１２／０８９８９１号、ＤＥ‐Ａ１‐１０２０１３ ０１１ ２１２号、ＦＲ‐Ａ１‐３ ０２８ ３０５号、及びＷＯ‐Ａ１‐２０１５／１８３９６６号が含まれる。

天然ガス等のガスをより簡単に長距離に亘って輸送するために、ガスを、通常、大気圧において極低温まで、例えば－１６３℃まで冷却することで液化させる（ことで液化天然ガス（ＬＮＧ）にする）。その後、液化ガスを専用船に搬入する。

例えば、液化ガスを輸送するためのメタンタンカータイプの船舶には、船舶の運転、特に船舶の推進及び／又は搭載機器用の電気の生産のエネルギー需要を満たすように、エネルギー生産設備が設けられている。

このタイプの設備には、通常、船舶の単数又は複数のタンクに輸送される液化ガスの積荷から給電されるエバポレータからのガスを消費する熱機械が含まれる。

文書ＦＲ‐Ａ‐２ ８３７ ７８３号は、このタイプのエバポレータ、及び／又は船舶のタンクの底部に浸漬されたポンプを用いた推進に必要な他のシステムへの給電を規定している。

このように配置されたポンプには欠点がある。ＩＡＣＳ（国際船級協会連合（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｓｏｃｉｅｔｉｅｓ））コードによると、ポンプは定期的に検査しなければならない。ポンプの検査では、メインタンクを開放する必要があるため、船舶は動かせず、タンクに損傷を与え得る。

この問題に対する解決策は、タンクの底部に開口を設け、この開口を介してメインタンクから液化ガスを排出することである。しかしながら、ＩＧＦコード及びＩＧＣコード（液化ガスのばら積み輸送のための船舶の構造及び設備に関する国際規則）は、船舶のメインタンクの場合のような大容量タンクにおけるそのような開口を禁止している。

本発明は、単純で効果的且つ経済的な、現行の技術水準に対する改善を提案する。

本発明は、
特に船舶に搭載された発電設備に燃料流体を供給するための装置であって、
‐メイン液化燃料ガスタンクと、
‐少なくとも１つの第１液化ガスバッファタンクと、
‐流体または液化ガスを前記第１バッファタンクから前記設備に移送するための第１パイプであって、前記第１パイプの第１端部が前記第１バッファタンク内に開口し、前記第１パイプの第２端部が前記設備に燃料流体を供給すべく前記設備に接続する、第１パイプと、
‐液化ガスを前記メインタンクから前記第１バッファタンクに移送するための第２パイプであって、前記メインタンクに収容された前記液化ガスに浸漬されることが意図された第１端部と、前記第１バッファタンクに液化ガスを供給すべく前記第１バッファタンクに開口する第２端部と、を有する第２パイプと、
‐前記第１バッファタンク内の圧力を前記メインタンクに対して低下させる手段であって、前記第１バッファタンク内の流体を吸引するとともに、前記第１バッファタンクに、前記メインタンク内の圧力より低い動作圧力を適用することで、前記メインタンクから液化ガスを前記第２パイプを介して移送して前記第１バッファタンクに供給するように構成された手段と、
を含む装置において、
前記減圧手段は、少なくとも１つのコンプレッサを含み、
前記動作圧力は、好ましくは大気圧より低いことを特徴とする装置、を提案する。

したがって、本発明による装置は、従来技術の問題に対処する。ここで、メインタンクに浸漬されたポンプは、液化ガスをメインタンクからバッファタンクに送るために不可欠なものではない。バッファタンクにおける減圧、すなわちバッファタンクとメインタンクとの間の圧力差は、バッファタンクがメインタンクに収容された液化ガスを供給させ得る。したがって、液化ガスは、第２パイプにおいてメインタンクからバッファタンクに通流する。メインタンクに収容されたＢＯＧは、従来的には、船舶の設備に供給するように使用され得る。ここでは、本装置により、バッファタンクで利用可能な気体又は液体状態の追加流体であって、第１パイプにより設備に送られ得る追加流体を、このＢＯＧ源に追加することが可能になる。

第１バッファタンクは、大気圧より低い圧力（例えば、－６００ｍｂａｒｇ以上－１００ｍｂａｒｇ以下、又は－６００ｍｂａｒｇ以上－２００ｍｂａｒｇ以下）に減圧された圧力を有し得る。たとえバッファタンクが大気圧に近い圧力、例えば、－１００ｍｂａｒｇ以上１００ｍｂａｒｇ以下、又は－１００ｍｂａｒｇ以上２５０ｍｂａｒｇ以下、又は－ｓ１００ｍｂａｒｇ以上４００ｍｂａｒｇ以下であっても、液化ガスがメインタンクからバッファタンクに移送されるように、コンプレッサは、この種の圧力の低下を引き起こすことができる。

これにより、例えばモータを含む設備へのガスの即時供給が可能となるが、その一方で、従来技術によれば、メインタンク内の圧力がモータへの供給に十分なレベルに上昇するまで待つ必要がある。更に、この場合、圧力はモータと両立可能なレベル、例えば６ｂａｒｇ以上でなくてはならないとともに、タンク及び特にタンクのタイプはその圧力抵抗に応じて選択され得ることに留意されたい。

本発明による装置は、以下の単数又は複数の特徴を、互いに別個に又は互いに組み合わせて有する。
‐メインタンクは膜型である。すなわち、その壁、特にその内壁が、シール膜を形成する少なくとも１つの金属層と、少なくとも１つの断熱層と、を含む。
‐前記メインタンクは、３０００ｍｂａｒｇ以下、好適には７５０ｍｂａｒｇ以下の圧力に耐えるように構成される。
－前記メインタンクは、膜なしのタイプである。
‐前記メインタンクは、３０００ｍｂａｒｇ以上、好適には６０００ｍｂａｒｇ以上の圧力に耐えるように構成される。
‐前記減圧手段は、前記設備に接続することが意図された出口を有する。
‐前記減圧手段は、少なくとも１つのコンプレッサを含む。
‐ポンプが、前記第１パイプに接続するとともに、前記第１バッファタンクから液化ガスを吸引するように構成される。
‐前記コンプレッサは、前記第１バッファタンク内の圧力を低下させるように第３パイプに接続し、前記第３パイプの第１端部が、前記第１バッファタンクに開口し、前記第３パイプの第２端部が、前記コンプレッサの入口に接続し、前記第３パイプは、前記第１バッファタンク内のボイルオフガスを吸引して前記コンプレッサにボイルオフガスを供給するように構成される。
‐前記コンプレッサは、前記設備に燃料ガスを供給すべく前記設備に接続する出口を有する。
‐前記第３パイプの前記第２端部は、前記コンプレッサに熱交換器の第１回路により接続する。
‐前記装置は、ガスを前記メインタンクから前記コンプレッサに移送するための第４パイプを含む。
‐前記第４パイプは、前記メインタンクに開口する第１端部と、前記コンプレッサに接続する第２端部と、を有する。
‐前記第４パイプの前記第２端部は、前記第２パイプとともに前記熱交換器の前記第１回路の入口に接続し、前記熱交換器の出口が、前記コンプレッサに接続する。
‐前記第２パイプの前記第１端部は、ポンプを有さない。
‐前記第１パイプは、少なくとも、ポンプ、及び／又は減圧バルブ、及び／又は熱交換器を含む。当該熱交換器は、前記第１パイプを通流する液化ガスを蒸発させて前記設備に燃料ガスを供給するように構成され得る。
‐前記ポンプは、前記設備の燃料ガス需要量に応じて制御されるように構成される。
‐前記装置は、流体を前記減圧手段から前記メインタンクに戻すための第５パイプを含み、前記第５パイプの第１端部が、前記減圧手段の出口に接続し、前記第５パイプの第２端部が、前記メインタンクに開口する。
‐前記装置は、第２液化ガスバッファタンクを含む。
‐前記第２バッファタンクは、
・前記第１パイプであって、前記第２バッファタンクに開口する第３端部を有する第１パイプと、
・前記第２パイプであって、前記第２バッファタンクに開口する第３端部を有する第２パイプと、
に接続する。
‐前記第２バッファタンクは、前記第３パイプに接続し、前記第３パイプは、前記第２バッファタンクに開口する第３端部を有する。
‐前記装置は、ガスを前記第１バッファタンク及び前記第２バッファタンクに供給するための第５パイプを含み、前記第５パイプの第１端部が、前記減圧手段の出口に接続し、前記第５パイプの第２端部が、前記第１バッファタンクに開口し、前記第５パイプの第３端部が、前記第２バッファタンクに開口し、前記第５パイプは、前記第１バッファタンク及び／又は前記バッファタンクに圧縮ガスを供給するように構成される。
‐前記第１パイプは、第６パイプにより、液化ガスを前記メインタンクに噴霧するためのマニホルドに接続し、前記マニホルドは、液滴状態の液化ガスを前記メインタンク内のボイルオフガスに噴霧して前記ボイルオフガスの少なくとも一部を凝縮させるように構成される。
‐前記各タンクは、圧力センサ及び／又はレベルセンサを設けられる。
‐前記又は各バッファタンクは、前記メインタンクの上端部の下方に配置される。
‐前記又は各バッファタンクは、前記メインタンクの外側に配置される。
‐前記又は各バッファタンクは、膨張及び／又は分離機能を有し得る。バッファタンクに供給される液化ガスの少なくとも一部は、タンク内で部分的に蒸発して相分離し得る。吸引された液化ガスの半分未満、又は１０％未満がこのようにして蒸発し得る。液体及び気体形状のガスの出口は、メインタンクを通過せずに又は再び通過せずに前記設備に接続され得る。取り出されたＬＮＧのごく一部（１％乃至１０％）がコンプレッサの上流で蒸発することにより、流量の小さいコンプレッサを使用することができる。実際に（エネルギー生産設備のあるガスＬＮＧ需要量に対して）、ガスのみを吸引する場合より少ない吸引が必要である（気体の体積は、液体の体積のおよそ６００倍）。
‐前記ガスは、少なくとも１つの純粋物質又はガスを含む。
例えば、
‐第１パイプが、純ガス及び必要に応じて他のガスとの混合物の少なくとも一部を（液体形状で）、バッファタンクから設備に移送する、及び／又は、
‐前記コンプレッサが、必要に応じて他のガスと混合させた純ガスの少なくとも一部を吸引する、及び／又は、
‐前記コンプレッサが設備に（必要に応じて他のガスと混合させた）純ガスを供給する。

本願において、「純」とは、複数の物質や種の混合物に対して、単一の化学種又は物質を意味する。純ガスは、例えば、軽質ガス又は重質ガスである。

本願において、重質ガス及び軽質ガスとは、それぞれ重いガス、すなわち高いモル室量を有するガス、及び軽いガス、すなわち低いモル質量を有するガスを意味する。液化ガスにおいて、軽質ガスは、一般にメタンである。液化ガスでは、軽質フラクションに少量の窒素が含まれている場合がある。少量の重質フラクションには、例えば、液化ガスの場合、プロパン、ブタン及びエタンが含まれる（したがって、これは、より高い温度、又はより低い圧力において蒸発する）。液化ガスにおいて、重質ガスは、液化ガスの総質量の５．２％乃至４９．８％に相当する。重質ガスは、例えば、軽質ガスのモル質量より２５％乃至５００％大きいモル質量を有する。

本発明は、更に、上述の少なくとも１つの装置を含む、特に液化ガスを輸送するための船舶に関する。本発明は、液化燃料ガス、例えばＬＮＧにより推進される船舶に特に適用される。これは、例えば、推進タンクも輸送機能を有するとみなす場合、液化ガスを輸送するための船舶の場合である）。

本発明は、更に、
特に船舶に搭載されたエネルギー生産設備に、上述の装置によって燃料を供給するための方法であって、
‐前記メインタンクに対して前記第１バッファタンク内の圧力を低下させることにより、液化ガスを前記メインタンクから前記第１バッファタンクに移送して、前記第１バッファタンクを充填するステップＡ、
を含むことを特徴とする方法、に関する。

本発明による方法は、以下のステップのうちの１つ以上を、又は以下の特徴の１つ以上を、互いに別個に又は互いに組み合わせて含み得る、又は有し得る。
‐本方法は、前記コンプレッサによって前記第１バッファタンク内のガスを吸引することにより、前記設備に供給するステップＢ１を含む。
‐ステップＢ１において、前記設備は、前記コンプレッサによって、前記メインタンク及び前記第１バッファタンク内のガスを取り込むことにより供給される。
‐本方法は、液化ガスを前記第１パイプに強制的に通流させるべく前記コンプレッサによって前記第１及び／又は第２バッファタンクにガスを供給することにより、前記設備に供給するステップＢ２を含む。
‐ステップＢ１又はＢ２において、前記コンプレッサにより前記メインタンクに対して前記第２バッファタンク内の圧力を低下させることにより液化ガスを前記メインタンクから前記第２バッファタンクに移送して、前記第２バッファタンクに液化ガスを供給する。
‐ステップＡにおいて、前記第４パイプ及び／又は前記第５パイプを通流するガスの流速を調整することにより、前記メインタンク内の圧力が制御される。
‐ステップＡにおいて、又はステップＡの後に、前記第１パイプの前記ポンプに前記第１バッファタンクから液化ガスが供給される。
‐本方法は、前記ポンプを作動させることにより前記第１パイプを介して前記設備に供給するステップＢ３を含む。
‐ステップＡにおいて、前記低下させた圧力を所定時間に亘って連続的に維持する。
‐前記バッファタンクと前記メインタンクとの間の圧力差であって、必要に応じて前記第２パイプ内のヘッドロスを差し引いた前記第２パイプの略直線的な鉛直高さにより生成される静水圧より大きい圧力差を適用することにより、前記圧力を低下させる。
‐前記ポンプは、前記設備の燃料ガス需要量に応じて制御される。
‐前記パイプのうちの１つ以上のパイプに設けられた少なくともいくつかのバルブは、前記設備の燃料ガス需要量に応じて制御される。
‐前記バッファタンク内の液化ガスレベルが所定の閾値レベルを下回ると、直ちに前記バッファタンクと前記メインタンクとの間の圧力差を増加させて、前記バッファタンクから供給される液化ガスの流速を増加させる。
‐前記バッファタンクのうちの一方と前記メインタンクとの間の圧力差は、前記他方のバッファタンクを前記メインタンクからの液化ガスで充填する速度に応じて調節される。
‐前記バッファタンクに収容された液化ガスは、前記第１及び第６パイプにより前記噴霧マニホルドに送られる。

添付図面を参照して非限定的な例としてなされる以下の説明を読むことで、本発明はよりよく理解されるとともに本発明の更なる詳細、特徴及び利点がより明瞭になるであろう。

船舶に装備される、本発明の第１実施形態による装置の概略図。 図１に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図１に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図１に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図１に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図１に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 船舶に装備される、本発明の第２実施形態による装置の概略図。 図７に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図７に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図７に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図７に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 図７に対応する、本発明による方法のステップを示す概略図。 船に装備される、本発明の第３実施形態による装置の概略図。

以下の説明において、「上流」及び「下流」という用語は、パイプ又は回路内における、気体又は液体等の流体の流れに準拠する。

図１は、本発明の第１実施形態による装置１０を示す。装置１０は、液化ガスを輸送する船舶等の船舶に燃料ガスを供給し得るものと想定される。したがって、装置１０は、船舶１４に搭載されたエネルギー生産設備１２に燃料ガスを供給するように使用され得る。

船舶１４は、液化ガスを貯蔵するための単数のタンク１６、又は複数の同様のタンク１６を含む。ガスは、例えば、メタン、又はメタンを含むガス混合物である。タンク１６又は各タンク１６は、所定の圧力及び所定の温度、例えば大気圧及び－１６３℃程度の温度の液化状態のガスを収容し得る。船舶の単数又は複数のタンク１６は、本発明による装置１０によって設備１２に接続し得る。したがって、タンクの基数は、本発明を限定せず、例えば、１基以上６基以下である。各タンク１６は、１０００（又は１００）ｍ^３乃至５００００ｍ^３の容量を有し得る。

以下、「タンク１６」という表現は、「タンク１６又は各タンク１６」を意味するものとして解釈されたい。

タンク１６は、液化ガス１６ａａと、タンク１６内の液化ガス１６ａａのボイルオフ（蒸発）、特に自然ボイルオフから生じるガス１６ａｂと、を収容する。液化ガス１６ａａは、タンク１６の底部に自然に貯蔵されるのに対し、ボイルオフガス１６ａｂは、文字Ｎで概略的に表されるタンク内の液化ガスのレベル（高さ）より上方に位置する。

以下では、「ＬＮＧ」は、液化ガスすなわち液体状態のガスを意味し、「ＢＯＧ」はボイルオフガスを意味し、「ＮＢＯＧ」は自然ボイルオフガスを表し、「ＦＢＯＧ」は強制ボイルオフガスを意味するものとする。これらの略語は、該当する英単語の最初の文字に対応しており、当業者に公知である。

図１に示す実施形態において、パイプ２２の端部２２ａが、タンク１６内のＬＮＧ１６ａａに浸漬されている。好適には、メンテナンスをしなくてよいように、この端部にはポンプがない。当該端部はタンクの底部に配置されることが好適であり、これにより、タンクがほぼ空であっても、パイプに液体ＬＮＧのみが供給されることが保証される。

本出願において、タンクの「底部」とは、タンクの底壁から１メートル未満にある位置を意味する。この底壁とは、動作中に地球の中心の最も近くにあるタンクの壁である。

パイプ２２は、分岐接続部を含み、タンク１６の外側に位置する２つの端部を有する。一方の端部２２ｄは、タンク１６にＬＮＧを充填するためのポートを形成しており、特にＬＮＧを船舶のタンクに装填する際に、ユーザがこの端部２２ｄにアクセス可能である。

パイプの他方の端部２２ｂは、同じくタンク１６の外側に位置するバッファタンク１８に接続する。バルブ２３ｄ、２３ｂが、端部２２ｄ、２２ｂのそれぞれに対応付けられる。バルブ２３ｄは、パイプ２２内での流体の通流、したがって、ＬＮＧのタンク１６への供給をブロックすることができる。バルブ２３ｄは、逆止弁を形成してもよい。バルブ２３ｂは、特にメインタンク１６への燃料補給中に、バッファタンク１８への流体の供給をブロックすることができる。

ＬＮＧの液滴を噴霧するためのマニホルド５２が、タンク１６の上部においてレベルＮの上方に配置される。したがって、マニホルド５２は、ＬＮＧの液滴をタンク内のＢＯＧに噴霧するように構成される。これにより、タンク１６内のＢＯＧを強制的に再凝縮させることができる。

タンク１６は、更に、ＢＯＧ入口１６ａ及びＢＯＧ出口１６ｂを含む。出口１６ｂは、第４パイプ３０の一端部３０ａに接続する。パイプ３０は、タンク１６の外側に位置する２つの端部を規定する分岐接続部も含む。一方の端部３０ｃは、ＢＯＧをタンク１６から排出するポートを形成する。特にＬＮＧを船舶のタンク１６に積み込む際に、ユーザは端部３０ｃにアクセス可能である。

パイプ３０の他方の端部３０ｂは、熱交換器２８の第１回路２８ａの入口２８ａａに接続する。熱交換器２８の第１回路２８ａの出口２８ａｂは、コンプレッサ２０の入口２０ａに接続する。第１回路２８ａは低温回路であり、回路２８ａを通流する流体は、交換器２８の第２回路２８ｂ、すなわち高温回路を通流する流体により加熱されることが意図されている。

バルブ３１ａ、３１ｃが、各端部３０ａ、３０ｃに対応付けられる。バルブ３１ａは、パイプ３０内での流体の通流、したがって、ＢＯＧのタンク１６からの排出をブロックすることができる。バルブ３１ａは、逆止弁を形成してもよい。バルブ３１ｃは、ＢＯＧの端部３０ｃ及び対応するポートへの排出をブロックすることができる。

タンク１６の入口１６ａは、パイプ３８の一方の端部３８ｂに接続する。パイプ３８の他方の端部３８ａは、コンプレッサ２０の出口２０ｂに接続する。バルブ３９がパイプ３８に対応付けられ、コンプレッサ２０の出口からタンク１６への流体の通流をブロックする。コンプレッサ２０の出口２０ｂは、更に、設備１２にバルブ４１によって接続する。

バッファタンク１８は、パイプ２２の端部２２ｂに接続した入口１８ａと２つの出口１８ｂ及び１８ｃとを含む３つのポートを含む。入口１８ａは、ＬＮＧを受容するように構成され、バッファタンク１８は、タンク１６から直接到来するＬＮＧを供給されることが意図されている。

出口１８ｂは特にＢＯＧであるガスの出口であり、出口１８ｃはＬＮＧの出口である。出口１８ｂは、パイプ２６の一方の端部２６ａに接続している。パイプ２６の対向する端部２６ｂは、コンプレッサ２０の入口２０ａに接続している。図示例において、バッファタンク１８を出たＢＯＧは、コンプレッサ２０へ供給される前に、交換器２８により予熱される。この目的のために、パイプ２６は、交換器２８の上流、より具体的には第１回路２８ａの上流においてパイプ３０に接続している。これにより、タンク１６及びバッファタンク１８の両方から到来するＢＯＧが、コンプレッサ２０に供給される前に、第１回路２８ａに供給されて加熱され得る。

パイプ２６は、パイプ２６内での流体の通流、特に、バッファタンク１８から交換器２８へのＢＯＧの排出をブロックすることが可能なバルブ２７を含む。

出口１８ｃは、パイプ３２の一方の端部３２ａに接続している。パイプ３２は、コンプレッサ２０の出口２０ｂで設備１２に接続している。このパイプ３２は、ポンプ３６を含むか又はこれに接続しているとともに、熱交換器３４に接続している。パイプ３２は、例えば減圧バルブ３３ｂを含む２つのバルブ３３ａ、３３ｂを更に含む。図示例において、ポンプ３６、バルブ３３ｂ、交換器３４、及びバルブ３３ａは、上流から下流方向に、すなわち、タンク１８からコンプレッサ２０の出口２０ｂに向かって配置されている。

パイプ３２は、バルブ４１のすぐ上流においてコンプレッサ２０の出口２０ｂに接続している。更に、バルブ３３ａの出口において、パイプ３２は、バルブ３３ｃにより、バルブ３９のすぐ下流のパイプ３８に接続している。

図示例において、バッファタンク１８からポンプ３６により排出されたＬＮＧを、設備１２に供給される前に、交換器３４で蒸発させる。この目的のために、パイプ３２は、熱交換器３４の第１回路３４ａの入口３４ａａに接続している。熱交換器３４の出口３４ａｂは、バルブ３３ａに接続している。第１回路３４ａは低温回路であり、回路３４ａを通流する流体は、交換器３４の第２回路、すなわち高温回路３４ｂを通流する流体によって加熱されることが意図されている。

バルブ３３ｂが減圧弁であって全てのＬＮＧをＦＢＯＧとして蒸発させることができるならば、ＦＢＯＧを設備１２への供給前に交換器３４により加熱してもよい。したがって、有利には、バルブ３３ｂは、ＦＢＯＧの出口での圧力を、燃料ガスが設備１２で使用される圧力に一致させるように構成される。

バルブ５１を設けられたパイプ５０により、噴霧マニホルド５２はパイプ３２に接続される。その上流端部は、ポンプ３６とバルブ３３ｂとの間に、すなわち、ポンプ３６のすぐ下流でパイプ３２に接続している。また、その下流端部は、マニホルド５２に接続している。したがって、上述のように、バッファタンク１８に収容されたＬＮＧが噴霧マニホルド５２に供給可能であることが明瞭である。

バッファタンク１８は、タンク１６からＬＮＧを供給されることが意図されている。バッファタンク１８内部の動作圧力は、ＬＮＧがタンク１６に貯蔵されている圧力より低い。したがって、バッファタンク１８にＬＮＧを供給すると、当該ＬＮＧが部分的に蒸発し、これを反映してバッファタンク１８内でＦＢＯＧが生成されるとともに、バッファタンク１８内の残りのＬＮＧが冷却される。これは、「サブクール液化ガス」と呼ばれる。バッファタンク１８は、所定圧力及び所定温度の液体形状のガスを収容する。

したがって、バッファタンク１８は、サブクール液化ガス１８ａａと、タンク１６からの液化ガス１６ａａのボイルオフ、ここでは強制ボイルオフにより生じたガス１８ａｂと、を収容する。サブクール液化ガス（ＬＮＧｓ）１８ａａは、バッファタンク１８の底部に自然に貯蔵されるのに対し、ボイルオフガス（すなわちＦＢＯＧ）１８ａｂは、文字Ｌで概略的に表されるバッファタンク１８内の液化ガスのレベルより上方に位置する。

ここで、コンプレッサ２０は、バッファタンク１８内に動作圧力を適用するように使用される。したがって、これは、バッファタンク１８内の圧力をタンク１６に対して低下させるように構成される。これらの間の圧力差は、タンク１６からバッファタンク１８にＬＮＧを強制的に通流させるのに十分であり得る。したがって、後者の場合、パイプ２２の端部２２ａにおける浸漬ポンプが不要となることが明瞭である。バッファタンク１８にコンプレッサ２０により課される条件は、バッファタンク１８内でＬＮＧｓを生成させるように決定される。

これに代えて又はこれに加えて、ポンプ３６は、バッファタンク１８内の圧力をメインタンク１６に対して低下させることに寄与するように構成され得る。

バッファタンク１８内のＬＮＧｓの量が多すぎて閾値レベルに達するような場合、ＬＮＧｓは、バッファタンク１８のＬＮＧｓ出口から、設備１２及び／又はタンク１６内の噴霧マニホルド５２に移送され得る。

ＬＮＧｓは、冷却電力を提供する。冷却電力が不要である場合、例えば生成されるＮＢＯＧの量が需要量を満足するのに不足であるフェーズにおいて、冷却電力は、バッファタンク１８に貯蔵可能である。

図示例において、タンク１８内の圧力低下により、ＬＮＧがパイプ２２内を通流可能となり得る。パイプ２２は、タンク１６内のＬＮＧに浸漬される浸漬チューブを形成する鉛直部分を含む。その上端部は、ティによりパイプ２２の残りの部分に接続されている。２つのタンク１６、１８間の圧力差は、好適には、パイプ２２内のヘッドロスを差し引いたパイプ２２の高さにより生成される静水圧より大きくなくてはならない。より正確には、これは、タンクの底部上方のティまでのパイプ２２の鉛直部分の高さである（なぜならば、タンク１６が空の場合、ＬＮＧをこの高さまで引き上げることができなくてはならないからである）。或いは、タンク１８（より正確には出口２２ｂ）がこの高さより低く、且つ（タンク１６がほぼ満杯である時に、例えばより小さい圧力差によって）パイプ２２が呼び水される場合、圧力差はもっと小さくてもよい。

圧力差は、以下の方法で調整することができる。
‐設備１２のガス需要量に応じてポンプ３６を制御する（ガス需要量は、例えば、設備１２の設定値と、出口３２ｂと設備１２との間で測定されたガスの流量との差により決定される）。
‐タンク１８がレベルセンサを有する。タンク１８内のレベルが下側閾値を下回ると、圧力差を直ちに増大させてタンク１８への流量を増加させる（同様に、上側閾値レベルを設けて、当該レベルに達したら直ちに圧力差を減少させるか相殺するようにしてもよい）。

燃料ガス供給装置は、以下に記載の２つの主機能を有する。
‐燃料ガスを、メインタンク１６から船舶の設備に、所望流量（例えば、５０ｋｇ／ｈ乃至２０００ｋｇ／ｈ）、所定圧力（例えば６ｂａｒ乃至３００ｂａｒ）、及び所定温度（例えば２０℃）において供給する。燃料ガスは、気体形状（蒸気）であっても液体形状であってもよい。
‐メインタンク１６内の圧力を許容範囲（例えば、－１００ｍｂａｒｇ乃至＋７００ｍｂａｒｇ、又は－７００ｍｂａｒｇ乃至６０００ｍｂａｒｇ）内に調節する。

記載の装置１０は、例えば大気圧の極低温液体を収容するように設計された（例えば、１０００ｍ^３（又は１００ｍ^３）乃至１００００ｍ^３の容量、及び－１００ｍｂａｒｇ乃至＋７００ｍｂａｒｇ又は－７００ｍｂａｒｇ乃至６０００ｍｂａｒｇの認可圧力を有する）メインタンク１６と、極低温液体を収容することが意図された（例えば１ｍ^３乃至２０ｍ^３の容量、及び－５００ｍｂａｒｇ乃至６０００ｍｂａｒｇの許容圧力を有する）バッファタンク１８と、から構成される。メインタンク１６からバッファタンク１８に液体を移送可能とするように、コンプレッサ２０及び／又はポンプ３６によって、メインタンク１６とバッファタンク１８との間に圧力差（例えば、バッファタンクに対してメインタンクは＋５００ｍｂａｒｇ）を生じさせる。バッファタンク１８内の液体は、ポンプ３６により圧縮されて、設備１２に蒸発バルブ３３ｂを介して送られる。バッファタンク１８内の液体のレベルは、適切な機器を使用して、例えばバッファタンクの容量の１０％乃至９０％に制御される。このようにして、ポンプ３６には常に１００％の液化ガスが供給される（気体及び液体状態の天然ガス混合物は、ポンプにダメージを与え得る）。装置の制御方法及び適切な機器は、メインタンク１６内の圧力が必要レベル（例えば、－１００ｍｂａｒｇ乃至７００ｍｂａｒｇ）に維持されるように設計される。したがって、有利には、装置１０の各タンクには、圧力センサ及び／又はレベルセンサが設けられる。

図２乃至図６は、図１の装置の動作のフェーズを示す。これらの動作フェーズは、当該装置を装備した船舶の動作フェーズに対応し得る。

供給方法を、以下の３つのフェーズにおいて説明する。
１．最小消費：自然ボイルオフが、設備のエネルギー需要量をカバーする（船舶の推進エンジンが停止している、又は低負荷で動作しており、ガスは主に電気と暖房の必要を満たすように使用される）。
２．通常消費：自然ボイルオフが船舶のエネルギー需要量をカバーしない。
３．消費なし：（ガスコンプレッサを除く設備１２に搭載されている全てのガス消費要素が停止している）。
４．充填。

１．最小消費（図２参照）

図２に示す動作フェーズにおいて、船舶のメインエンジンが停止しており、電力消費量はコンプレッサ２０の最大容量未満（＜２～３ＭＷ）である。

タンク１６のＬＮＧ１６ａａの蒸発により、タンク１６内のＢＯＧ１６ａｂの圧力が上昇する。ＢＯＧ１６ａｂは、コンプレッサ２０により吸引され、交換器２８で加熱され、設備１２へ送られる。これにより、タンク１６内の圧力が、許容可能な閾値未満に維持され得る。

タンク１６内の圧力を調整するために、以下の動作が可能である。
‐コンプレッサ２０に送るＢＯＧの流速を調節する。例えば、当該流速が自然ボイルオフ速度より大きい場合、タンク１６内の圧力が低下する。当該流速が自然ボイルオフ速度より小さい場合、タンク内の圧力が上昇する。
‐（コンプレッサ２０を出た）圧縮ガスの一部を、メインタンク１６に再注入する（例えば、コンプレッサ２０の仕様によりコンプレッサの入力流速を（ここでは自然ボイルオフ速度より大きい）一定の値より低下させることができない場合、圧縮ガスの一部をパイプ３８を介してタンク１６に再注入し、タンク１６の圧力を調節する。

したがって、装置１０は、タンク１６から到来するガスで設備１２に必要量を供給し、タンク内部の圧力を必要レベル（例えば、－１００ｍｂａｒｇ乃至７００ｍｂａｒｇ）に維持する。

２．通常消費

第２動作フェーズにおいて、消費は通常である。

タンク１６内の自然ボイルオフは、設備１２のエネルギー需要量を満たすには不十分である。船舶のエネルギー需要量を満たすために、強制ボイルオフが必要である。このフェーズは以下の２つのステップを含む。
‐強制ボイルオフの準備：バッファタンク１８及びポンプ３６を液化天然ガスで充填する。
‐強制蒸発：バッファタンク１８からの液体を強制的に蒸発させて設備に送る。

‐強制蒸発の準備（図３）

第１ステップは、バッファタンク１８内の圧力を低下させる、及び／又はタンク１６内の圧力を上昇させることでメインタンク１６とバッファタンク１８との間に例えば－５００ｍｂａｒの圧力差を生じさせることからなる。上述のように、タンク１６内の圧力は、圧縮ＢＯＧをこれに再注入することで上昇させ得る。バッファタンク１８内の圧力は、バッファタンク内の天然ガスをコンプレッサ２０により吸引することで低下させ得る。この圧力差により、タンク１６に収容されたＬＮＧを、１０ｍの高さから吸引することができる。

タンク１６において圧力が上昇すると、タンク１６に収容されたＢＯＧは、ＬＮＧをタンク１６から押し出そうとするため、ＬＮＧが強制的にパイプ２２においてバッファタンク１８へ通流することになる。バッファタンク１８内の圧力が低下すると、ＬＮＧはタンク１６からバッファタンク１８に吸引される。圧力差は、バッファタンク１８内での部分（フラッシュ）蒸発及びＢＯＧの形成に寄与する。当該ＢＯＧは、コンプレッサ２０により吸引されてタンク１６、１８間の圧力差が維持される。

第２ステップは、ポンプ３６を液化天然ガスで充填することである。バッファタンク１８に液化天然ガスが必要レベル、例えばその容量の９０％まで充填されると、ＬＮＧｓは重力によりポンプ３６に供給される。ポンプ３６は液体で完全に充填する必要がある。なぜならば、そうでないと泡が発生してポンプにダメージを与え得るからである。ＬＮＧｓは、パイプ３２内をポンプ３６へと流れ、これを通過する。ポンプは閉鎖したままとする。

これらの動作を第１動作フェーズと組み合わせて、メインタンク１６内の圧力を調整してもよい。

‐強制蒸発（図４）

流体を強制的に設備１２へ通流させることにより、液体がバッファタンク１８から送られる。

バッファタンク１８からのＬＮＧは、交換器３４を介して設備１２へ送られる。設備１２へ送られるＬＮＧｓの流速は、ポンプ３６により調整される。設備１２は、（タンク１６、１８内の圧力を管理する）コンプレッサ２０からのガスを受容することを優先し、補充ガスをポンプ３６により得る。補充ガスは、交換器３４での加熱前に、ＬＮＧを蒸発させる、好適には完全に蒸発させるために、ＬＮＧをバルブ３３ｂに通流させるように使用される。上述のように、タンク１６に対してタンク１８内の圧力を低下させることで、バッファタンク１８にＬＮＧが供給される。バッファタンク１８からのＬＮＧの流出は、ポンプ３６により調整される。バッファタンク１８内でのＬＮＧのレベルは、必要レベルに、例えばその容量の１０％乃至９０％に維持されるように調整される。

これらの動作を第１動作フェーズと組み合わせて、メインタンク１６内の圧力を調整してもよい。

３．消費なし（図５参照）

この動作フェーズは、緊急時に起動される。設備１２は停止している。すなわち、燃料ガスの消費はない。交換器２８、コンプレッサ２０、及びポンプ３６は、非常用発電機によって動作する。

このフェーズでは、タンク１６、１８にＬＮＧが収容されているものとする。ポンプ３６は、ＬＮＧをバッファタンク１８からマニホルド５２に通流させる。タンク１６、１８間には圧力差が存在するため、ＬＮＧはタンク１６からバッファタンク１８に通流し続け、後者においてボイルオフする。これは、バッファタンク１８内で形成されるＬＮＧは、タンク１６に収容されているＬＮＧに比較してサブクールされているということを意味する。マニホルド５２には、バッファタンク１８からのサブクール液化ガスが供給され、マニホルド５２は当該ガスの液滴をタンク１６内のＢＯＧに噴霧する。これにより、タンク１６内のＢＯＧを凝縮させ得るため、メインタンク１６内の減圧や圧力の維持が実現される。

したがって、タンク１６内の圧力は、バッファタンク１８から到来してマニホルド５２により噴霧されるＬＮＧのフローにより調整される。この動作フェーズを第１又は第２フェーズと組み合わせて、メインタンク１６内の圧力を低下させてもよい。

４．充填（図６参照）

バルブ２３ｄを開放する。充填ステーションからのＬＮＧが、タンク１６に送られる。充填中にボイルオフするＢＯＧは、バルブ３１ａ及び３１ｃを開放することで排出され、ステーションへのＢＯＧの自由なフローが形成される。

図７は、本発明の変形実施形態による装置１１０を示す。本変形実施形態は、特に２つのバッファタンク１８及び４０を含む点で装置１０と異なる。

装置１０を参照して上述した特徴は、それらが以下の説明と矛盾しない限り装置１１０に適用される。

パイプ２２は、各タンク１８、４０に接続しているとともに、タンク１８のＬＮＧ入口１８ａに接続している端部２２ｂ、及びタンク４０のＬＮＧ入口４０ａに接続している端部２２ｃを有する。パイプ２２の上記バルブ２３ｂ、２３ｄに加えて、バルブ２３ｅ、２３ｆが、これらの端部２３ｂ、２３ｄのそれぞれに対応付けられる。

ここで、各バッファタンク１８、４０は、４つのポート、すなわち、２つの入口１８ａ、４０ａ、１８ｄ、４０ｄ、及び２つの出口１８ｂ、４０ｂ、１８ｃ、４０ｃを含む。入口１８ａ、４０ａは、パイプ２２の端部２２ｂ、２２ｃにそれぞれ接続しているとともに、ＬＮＧを受容するように構成される。各バッファタンク１８、４０は、タンク１６から直接到来するＬＮＧを供給されることが意図されている。

出口１８ｂ、４０ｂは、ガス特にＢＯＧの出口であり、出口１８ｃ、４０ｃはＬＮＧ出口である。出口１８ｂ、４０ｂは、パイプ２６の各端部２６ａ、２６ｃに接続している。パイプ２６の反対側の端部２６ｂは、コンプレッサ２０の入口２０ａに、又は上述のように、交換器２８の回路２８ａの入口２８ａａに接続している。

バルブ２７の他に、パイプ２６は、その端部２６ａ、２６ｂのそれぞれに対応付けられたバルブを含む。

別のパイプ４２が、コンプレッサ２０の出口２０ｂをタンクの入口１８ｄ、４０ｄに接続している。以下で詳述するように、タンク１８、４０には圧縮ＢＯＧが供給され得るため、入口１８ｄ、４０ｄは、圧縮ガス又はＢＯＧの入口である。パイプ４２は、コンプレッサ２０の出口からタンク１８、４０への流体の通流をブロックするバルブ４３を含む。更に、各入口１８ｄ、４０ｄは、タンク同士を互いに隔離可能とするバルブに対応付けられる。

タンク１８、４０の出口１８ｃ、４０ｃは、コンプレッサ２０の出口２０ｂに接続したパイプ３２の端部３２ａ、３２ｃに接続している。このパイプ３２は、熱交換器３４を含む、又はこれに接続している。パイプは、更に２つのバルブ３３ａ、３３ｂを含み、これらのうちの一方は、例えば減圧バルブ３３ｂである。図示例において、上流から下流の方向において、すなわちタンク１８、４０からコンプレッサ２０の出口２０ｂに向かって、バルブ３３ｂ、交換器３４、及びバルブ３３ａが配置される。バルブは、更に各出口１８ｃ、４０ｃに対応付けられる。

パイプ３２は、コンプレッサ２０の出口２０ｂにバルブ４１のすぐ上流で接続している。更に、バルブ３３ａの出口において、パイプ３２はバルブ３３ｃによりパイプ３８に、バルブ３９のすぐ下流で接続している。

図示例において、バッファタンク１８から排出されたＬＮＧは、設備１２に供給される前に交換器３４により予熱される。この目的のために、パイプ３２は、熱交換器３４の第１回路３４ａの入口３４ａａに接続しており、第１回路３４ａの出口３４ａｂが、バルブ３３ａに接続している。第１回路３４ａは低温回路であり、当該回路３４ａを通流する流体は、交換器３４の第２回路３４ｂ、すなわち高温回路を通流する流体により加熱されることが意図されている。

バルブ３３ｂが減圧弁であって全てのＬＮＧを蒸発させてＦＢＯＧを形成可能であるならば、ＦＢＯＧを設備１２への供給前に交換器により加熱してもよい。したがって、有利には、バルブ３３ｂは、ＦＢＯＧの出口での圧力を、燃料ガスが設備で使用される圧力に一致させるように構成される。

パイプ５０は、噴霧マニホルド５２をパイプ３２に接続している。その上流端部はパイプ３２にバルブ３３ｂの上流で接続しており、その下流端部はマニホルド５２に接続している。したがって、上述のように、バッファタンク１８、４０に収容されたＬＮＧが、噴霧マニホルド５２に供給可能であることが明瞭である。

図示例において、タンク１８内の圧力低下により、ＬＮＧがパイプ２２内を通流可能とならなければならない。パイプ２２は、タンク１６内のＬＮＧに浸漬される浸漬チューブを形成する鉛直部分を有する。その上端部は、エルボによりパイプ２２の残りの部分に接続されている。２つのタンク１６、１８間の圧力差は、好適には、パイプ２２内のヘッドロスを差し引いたパイプ２２の高さ、より正確には、タンクの底部からエルボまでのパイプ２２の鉛直部分の高さにより生成される静水圧より大きくなくてはならない。なぜならば、タンク１６が空の場合、ＬＮＧをこの高さまで引き上げることができなくてはならないからである。或いは、タンク１８（より正確には出口２２ｂ）がこの高さより低く、且つ（タンク１６がほぼ満杯である時に、例えばより小さい圧力差によって）パイプ２２が呼び水される場合、圧力差はもっと小さくてもよい。

圧力差は、以下の方法で調整することができる。
‐設備１２のガス需要量に応じてタンク１８、４０の出口１８ｃ、４０ｃに対応するバルブを制御する。
‐圧力差を、これらのバッファタンクが十分迅速に充填されるように調節する。このため、当該差は設備１２のガス需要量にも依存する。

各タンク１８、４０は、装置１０のタンク１８と同様に機能する。更に、タンク１８、４０は、コンプレッサ２０の出口２０ｂに接続していることにより、補足機能を有する。コンプレッサ２０を出てタンク１８、４０に供給される圧縮ＢＯＧにより、これらのタンク１８、４０は加圧され得るとともに、ＬＮＧ１８ａａ、４０ａａを強制的に出口１８ｃ、４０ｃを通過させることができる。したがって、これらの出口に装置１０のポンプ３６のようなポンプを設けて、ＬＮＧをバッファタンク１８、４０から強制的に流出させる必要はない。

燃料ガス供給装置は、以下に記載の２つの主機能を有する。
‐燃料ガスをメインタンク１４から船舶の設備１２に、所望の必要流量（例えば、５０ｋｇ／ｈ乃至２０００ｋｇ／ｈ）、所定圧力（例えば６ｂａｒ乃至３００ｂａｒ）、及び所定温度（例えば２０℃）で供給する。燃料ガスは、気体形状（蒸気）であっても液体形状であってもよい。
‐メインタンク１６内の圧力を許容範囲（例えば、－１００ｍｂａｒｇ乃至＋７００ｍｂａｒｇ）内に調節する。

記載の装置１０は、例えば大気圧で極低温液体を収容するように設計された（例えば、１０００ｍ^３乃至１００００ｍ^３の容量、及び－１００ｍｂａｒｇ乃至＋７００ｍｂａｒｇの認可圧力を有する）メインタンク１６と、極低温液体を収容することが意図された（例えば１ｍ^３乃至２０ｍ^３の容量、及び－５００ｍｂａｒｇ乃至６０００ｍｂａｒｇの許容圧力を有する）バッファタンク１８と、から構成される。メインタンク１６からバッファタンク１８、４０に液体を移送可能とするように、コンプレッサ２０はメインタンク１６とバッファタンク１８、４０との間に圧力差（例えば、バッファタンクに対してメインタンクは＋５００ｍｂａｒｇ）を生じさせる。バッファタンク１８、４０内の液体は、設備１２にボイルオフバルブ３３ｂを介して送られる。各バッファタンク内の液体のレベルは、適切な機器を使用して制御され、例えばバッファタンクの容量の１０％乃至９０％である。

装置が制御される方法、及び適切な機器は、メインタンク１６内の圧力を必要レベル（例えば－１００ｍｂａｒｇ乃至７００ｍｂａｒｇ）に維持するように設計される。したがって、有利には、装置１１０の各タンクには、圧力センサ及び／又はレベルセンサが設けられる。

図８乃至図１２は、図７の装置の動作フェーズを示す。これらの動作フェーズは、当該装置を装備した船舶の動作フェーズに対応し得る。

液化ガス冷却方法を、以下の４つの動作フェーズにおいて説明する。
１．最小消費：自然ボイルオフが、設備１２のエネルギー需要量をカバーする。船舶の推進エンジンが停止している、又は低負荷で動作しており、ガスは主に電気と暖房の必要を満たすように使用される。
２．通常消費：自然ボイルオフが船舶のエネルギー需要量をカバーしない。
３．消費なし（ガスコンプレッサを除く設備１２に搭載されている全てのガス消費要素が停止している）。
４．充填。

これは、バッファタンク１８及び４０が交互に充填され且つ空とされる連続的な方法である。タンク１８の充填及び排液のみを集中的に説明するが、タンク４０に関するプロセスはこれに対称的なものである。

１．最小消費（図８参照）

図８に示す動作フェーズにおいて、船舶のメインエンジンが停止しており、電力消費量はコンプレッサ２０の最大容量未満（＜２～３ＭＷ）である。

タンク１６内のＬＮＧ１６ａａの蒸発により、タンク１６内のＢＯＧ１６ａｂの圧力が上昇する。ＢＯＧ１６ａｂは、コンプレッサ２０により吸引され、交換器２８で加熱され、設備１２へ送られる。これにより、タンク１６内の圧力が、許容可能な閾値未満に維持され得る。

タンク１６内の圧力を調整するように、以下の動作が可能である。
‐コンプレッサ２０に送るＢＯＧの流速を調節する（当該流速が自然ボイルオフ速度より大きい場合、タンク１６内の圧力が低下する。当該流速が自然ボイルオフ速度より小さい場合、タンク内の圧力が上昇する）。
‐（コンプレッサ２０を出た）圧縮ガスの一部を、メインタンク１６に再注入する（例えば、コンプレッサ２０の仕様によりコンプレッサの入力流速を（ここでは自然ボイルオフ速度より大きい）一定の値より低下させることができない場合、圧縮ガスの一部をパイプ３８を介してタンク１６に再注入する。

したがって、装置１０は、タンク１６から到来するガスで設備１２に必要量を供給し、タンク内部の圧力を必要レベル（例えば、－１００ｍｂａｒｇ乃至７００ｍｂａｒｇ）に維持する。

２．通常消費

第２動作フェーズにおいて、消費は通常である。

タンク１６内の自然ボイルオフは、設備１２のエネルギー需要量を満たすには不十分である。船舶のエネルギー需要量を満たすために、強制ボイルオフが必要である。このフェーズは以下の２つのステップを含む。
‐強制ボイルオフの準備：バッファタンク１８をタンク１６からの液化天然ガスで充填する。
‐強制蒸発：バッファタンク１８からの液体を交換器に、次いで設備に送る（この間、他方のバッファタンク４０をＬＮＧで充填する）。

‐強制蒸発の準備（図９）

第１ステップは、バッファタンク１８内の圧力を低下させる、及び／又はタンク１６内の圧力を上昇させることで、メインタンク１６とバッファタンク１８との間に例えば－５００ｍｂａｒの圧力差を生じさせることからなる。タンク１６内の圧力は、第１フェーズで記載のように上昇させ得る。バッファタンク１８内の圧力は、バッファタンク内の天然ガスをコンプレッサ２０により吸引することで低下させ得る。この圧力差（－５００ｍｂａｒ）により、タンク１６からＬＮＧを、およそ１０ｍの高さから吸引することができる。

タンク１６において圧力が上昇すると、タンク１６からのＢＯＧが、ＬＮＧを強制的にタンクから流出させてパイプ２２においてバッファタンク１８へと通流させる。バッファタンク１８において圧力が低下すると、タンク１６に収容されたＬＮＧは、タンク１８に吸引される。圧力差は、タンク１８におけるＬＮＧの部分ボイルオフに寄与する。ボイルオフガスはコンプレッサ２０により吸引され、これにより、タンク１６、１８間の圧力差が維持され得る。タンク１８は、例えばその容量の９０％まで液化天然ガスで充填される。これらの動作を第１動作フェーズと組み合わせて、タンク１６の圧力を調整してもよい。

‐強制蒸発（図１０）

第２ステップは、コンプレッサ２０の出口での圧縮天然ガスを使用してタンク１８を加圧することからなる。

タンク１８を液体で充填するとともにタンクから天然ガスを吸引するように使用されたパイプ２２及びバルブ２３ｂを閉鎖する。コンプレッサ２０を出た圧縮ガスは、（必要であればその一部が）タンク１８に送られて加圧される。これにより、ＬＮＧをタンク１８から交換器３４及び設備１２に強制的に通流させ得る。

タンク１８からＬＮＧが設備１２に供給されている間、タンク４０をタンク１６からのＬＮＧで充填する（したがって、バルブ２３ｄ及び２３ｅのみが閉鎖され、バルブ２３ｂ及び２３ｆは開放される）。有利には、装置１１０は、コンプレッサ２０を使用してＬＮＧがタンク１８から排出される速度よりも早い速度で、タンク４０を充填することができるように設計される。

バッファタンク１８の出口におけるＬＮＧの流速及び圧力は、バルブ３３ｂにより調整される。タンク１８は、そのＬＮＧレベルが十分に低くなる（例えば容量の５％）まで使用される。この時点から、タンク４０の方がＬＮＧを設備に１２に供給可能となる。その後、第１ステップで説明したように、タンク１６がＬＮＧで充填される。

したがって、このフェーズにおいて、タンク１８、４０は交互にＬＮＧで充填され、コンプレッサ２０を使用して圧縮されて、ＬＮＧが設備１２に供給される。

これらの動作を第１動作フェーズと組み合わせて、メインタンク１６内の圧力を調整してもよい。

３．消費なし（図１１参照）

この動作フェーズは、緊急時に起動される。設備１２は停止している。すなわち、燃料ガスの消費はない。交換器２８及びコンプレッサ２０は、非常用発電機によって動作する。

このフェーズでは、タンク１６、１８にＬＮＧが収容されているものとする。コンプレッサ２０が使用されて圧縮ガスをタンク１８に送り、当該タンク内の圧力を上昇させる。これにより、ＬＮＧを当該タンクから強制的に流出させてマニホルド５２に向かわせることで、ＬＮＧがタンク１６内のＢＯＧに噴霧される。これにより、タンク１６内のＢＯＧを凝縮させ得るため、メインタンク１６内の減圧や圧力の維持が実現される。

したがって、タンク１６内の圧力は、バッファタンク１８から到来してマニホルド５２により噴霧されるＬＮＧの流速により調整される。

タンク１８が空になると、この動作がタンク４０を使用して繰り返され、その間にタンク１８が再び充填される。

この動作フェーズを第１又は第２フェーズと組み合わせて、メインタンク１６内の圧力を低下させてもよい。

４．充填（図１２参照）

バルブ２３ｄを開放する。充填ステーションからのＬＮＧがタンク１６に送られる。充填時にボイルオフするＢＯＧは、バルブ３１ａ及び３１ｃを同様に開放することで排出され、ステーションへのＢＯＧの自由なフローが形成される。

図１３は、本発明による装置２１０の変形実施形態を示す。本変形実施形態は、特にポンプ３６を含む点で装置１１０と異なる。

装置１１０を参照して上述した特徴は、それらが以下の説明と矛盾しない限り装置２１１０に適用される。

ポンプ３６は、パイプ５４に配置される。パイプ５４の上流端部は、タンク１８、４０の出口１８ｃ、４０ｃにそれらのバルブのすぐ下流で接続している。パイプ５４の下流端部は、パイプ３２にバルブ３３ｂのすぐ上流で接続している。このパイプ５４はバルブ５６を含み、パイプ３２の一部と平行に延びる。パイプ３２は更なるバルブ５８を含む。この構成は、タンク１８、４０に収容されたＬＮＧを排出して噴霧マニホルド５２５及び／又は設備１２に送るために、ポンプ３６を使用してもいいし使用しなくてもいいという選択可能性を提供する。

したがって、本装置は、装置１０、１１０に対してハイブリッド態様で動作する。

Claims (18)

1. 特に船舶（１４）に搭載された発電設備（１２）に燃料流体を供給するための装置（１０、１１０、２１０）であって、
   ‐メイン液化燃料ガスタンク（１６）と、
   ‐少なくとも１つの第１液化ガスバッファタンク（１８）と、
   ‐液化ガスを前記第１液化ガスバッファタンク（１８）から前記発電設備（１２）に移送するための第１パイプ（３２）であって、前記第１パイプ（３２）の第１端部（３２ａ）が前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内に開口し、前記第１パイプ（３２）の第２端部（３２ｂ）が前記発電設備に燃料流体を供給すべく前記発電設備（１２）に接続する、第１パイプ（３２）と、
   ‐液化ガスを前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）から前記第１液化ガスバッファタンク（１８）に移送するための第２パイプ（２２）であって、前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に収容された前記液化ガス（２４）に浸漬されることが意図された第１端部（２２ａ）と、前記第１液化ガスバッファタンクに液化ガスを供給すべく前記第１液化ガスバッファタンク（１８）に開口する第２端部（２２ｂ）と、を有する第２パイプ（２２）と、
   ‐前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内の圧力を前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に対して低下させる減圧手段（２０、３６）であって、前記第１液化ガスバッファタンク内の流体を吸引するとともに、前記第１液化ガスバッファタンクに、前記メイン液化燃料ガスタンク内の圧力より低い動作圧力を適用することで、前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）から液化ガスを前記第２パイプ（２２）によって移送して前記第１液化ガスバッファタンク（１８）に供給するように構成された減圧手段（２０、３６）と、を含む装置（１０、１１０、２１０）において、
   前記減圧手段は、少なくとも１つのコンプレッサ（２０）を含み、
   前記動作圧力は、大気圧より低い、
   ことを特徴とする装置（１０、１１０、２１０）。
2. 前記コンプレッサ（２）は、前記発電設備（１２）に燃料ガスを供給すべく前記発電設備（１２）に接続する出口（２０ｂ）を有する、
   請求項１に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
3. 前記第１パイプ（３２）は、少なくとも、ポンプ（３６）、及び／又は減圧バルブ（３３ａ、３３ｂ）、及び／又は熱交換器（３４）を含み、前記第１液化ガスバッファタンクから液化ガスを吸引するように構成される、
   請求項１または２に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
4. 前記コンプレッサ（２０）は、前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内の圧力を低下させるように第３パイプ（２６）に接続し、
   前記第３パイプ（２６）の第１端部（２６ａ）が、前記第１液化ガスバッファタンク（１８）に開口し、
   前記第３パイプ（２６）の第２端部（２６ｂ）が、前記コンプレッサ（２０）の入口（２０ａ）に接続し、
   前記第３パイプ（２６）は、前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内のボイルオフガス（１６ａｂ）を吸引して前記コンプレッサ（２０）にボイルオフガス（１６ａｂ）を供給するように構成される、
   請求項３に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
5. 前記第３パイプ（２６）の前記第２端部（２６ｂ）は、前記コンプレッサ（２０）に熱交換器（２８）の第１回路（２８ａ）により接続する、
   請求項４に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
6. 前記装置は、ガスを前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）から前記コンプレッサに移送するための第４パイプ（３０）を含む、
   請求項１乃至５のいずれか一項に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
7. 前記第２パイプ（２２）の前記第１端部（２２ａ）は、ポンプを有さない、
   請求項１乃至６のいずれか一項に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
8. 前記ポンプ（３６）は、前記発電設備（１２）の燃料ガス需要量に応じて制御されるように構成される、
   請求項３に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
9. 前記装置は、流体を前記減圧手段（２０，３６）から前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に戻すための第５パイプ（３８）を含み、
   前記第５パイプ（３８）の第１端部（３８ａ）が、前記減圧手段（２０，３６）の出口に接続し、
   前記第５パイプ（３８）の第２端部（３８ｂ）が、前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に開口する、
   請求項１乃至８のいずれか一項に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
10. 第２液化ガスバッファタンク（４０）を含む、
    請求項１乃至９のいずれか一項に記載の装置（１１０、２１０）。
11. 前記第１パイプ（３２）は、第６パイプ（５０）により、液化ガスを前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に噴霧するためのマニホルド（５２）に接続し、
    前記マニホルド（５２）は、液滴状態の液化ガスを前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）内のボイルオフガス（１６ａｂ）に噴霧して前記ボイルオフガス（１６ａｂ）の少なくとも一部を凝縮させるように構成される、
    請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の装置（１０、１１０、２１０）。
12. 請求項１乃至１１のいずれか一項に記載の少なくとも１つの装置（１０、１１０）を含む、特に液化ガスを輸送するための船舶。
13. 特に船舶（１４）に搭載されたエネルギー生産設備（１２）に、請求項１乃至１１のいずれか一項に記載の装置（１０，１１０）によって燃料を供給するための方法であって、‐前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）に対して前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内の圧力を低下させることにより液化ガスを前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）から前記第１液化ガスバッファタンク（１８）に移送して、前記第１液化ガスバッファタンク（１８）を充填するステップＡを含む、
    ことを特徴とする方法。
14. ‐前記コンプレッサ（２０）によって前記第１液化ガスバッファタンク（１８）内のガスを吸引することにより、前記エネルギー生産設備（１２）に供給するステップＢ１を含む、
    請求項１３に記載の方法。
15. 前記装置が更に請求項１０に規定され、
    ‐液化ガスを前記第１パイプ（３２）に強制的に通流させるべく前記コンプレッサ（２０）によって前記第１及び／又は第２液化ガスバッファタンク（１８、４０）にガスを供給することにより、前記エネルギー生産設備（１２）に供給するステップＢ２を含む、
    請求項１３又は１４に記載の方法。
16. ステップＡにおいて、又はステップＡの後に、前記第１パイプ（３２）のポンプ（３６）に前記第１液化ガスバッファタンク（１８）から液化ガスが供給される、
    請求項１３乃至１５のいずれか一項に記載の方法。
17. 前記ポンプ（３６）を作動させることにより前記第１パイプ（３２）を介して前記エネルギー生産設備（１２）に供給するステップＢ３を含む、
    請求項１６に記載の方法。
18. 前記第１及び第２液化ガスバッファタンク（１８，４０）のうちの一方と前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）との間の圧力差は、前記第１及び第２液化ガスバッファタンク（１８，４０）のうちの他方を前記メイン液化燃料ガスタンク（１６）からの液化ガスで充填する速度に応じて調節される、
    請求項１５に記載の方法。

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