JP7211070B2 - spunbond nonwoven fabric - Google Patents
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Description
本発明は、高い白色度を有し、均一性や強度に優れたスパンボンド不織布に関するものであり、特に衛生材料用途に好適に用いられる。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a spunbonded nonwoven fabric having high whiteness, excellent uniformity and strength, and is particularly suitable for use as sanitary materials.
一般に、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料用の不織布には、風合い、肌触り、柔軟性および高い生産性が求められている。しかし近年では、紙おむつや生理用ナプキンの製造工程で多用される超音波接着での加工安定性のため、均一性の高い不織布が求められているほか、不織布のテカリ感や透け感を防止するため、高い白色度を有する不織布が求められるようになってきた。 In general, nonwoven fabrics for sanitary materials such as disposable diapers and sanitary napkins are required to have texture, feel, softness and high productivity. However, in recent years, there has been a demand for nonwoven fabrics with high uniformity due to the processing stability of ultrasonic bonding, which is often used in the manufacturing process of disposable diapers and sanitary napkins. , a nonwoven fabric having a high degree of whiteness has been required.
均一性の高い不織布として、例えば特許文献１や２には、比較的高いメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略することがある。）を有する樹脂を用い、不織布を構成する繊維の繊維径を細くした不織布が提案されている。 As a nonwoven fabric with high uniformity, for example, in Patent Documents 1 and 2, a resin having a relatively high melt flow rate (hereinafter sometimes abbreviated as MFR) is used, and the fiber diameter of the fibers constituting the nonwoven fabric is reduced. A non-woven fabric has been proposed.
一方、高い白色性を有する不織布として、例えば特許文献３のように、酸化チタン粒子を添加させた不織布が提案されている。 On the other hand, as a nonwoven fabric having high whiteness, a nonwoven fabric to which titanium oxide particles are added has been proposed, as in Patent Document 3, for example.
しかしながら、特許文献１に開示された技術は、孔径と繊維径とから算出されるドラフト比を１５００以上とすることにより、単繊維繊度を１．５デニール以下とする技術であり、この技術においては、ＭＦＲの大きい、すなわち低粘度の原料を大きい孔径の口金で紡糸するものであるため、口金圧が掛かりにくく均一な紡出ができずに糸切れや繊維径ムラを発生させ、安定して均一な不織布を得がたいという課題がある。 However, the technique disclosed in Patent Document 1 is a technique of making the single fiber fineness 1.5 denier or less by setting the draft ratio calculated from the pore diameter and the fiber diameter to 1500 or more. , Low-viscosity raw materials with a large MFR are spun using a spinneret with a large hole diameter. However, there is a problem that it is difficult to obtain a nonwoven fabric with a high density.
また、特許文献２に開示された技術においては、ＭＦＲが１００～２０００ｇ／１０分のポリプロピレンを含む樹脂を用いることが記載されているが、実施例で示される繊維径は１９μｍ以上と非常に大きく、均一な不織布を得ることは出来ていない。 Further, in the technique disclosed in Patent Document 2, it is described that a resin containing polypropylene having an MFR of 100 to 2000 g/10 minutes is used, but the fiber diameter shown in the examples is as large as 19 μm or more. , it has not been possible to obtain a uniform nonwoven fabric.
そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑みてなされたものであって、不織布を構成する繊維の平均単繊維径が細く、均一性に優れ、強度が高く、かつ白色度に優れたスパンボンド不織布を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention has been made in view of the above problems, and a spunbond having a small average single fiber diameter of fibers constituting a nonwoven fabric, excellent uniformity, high strength, and excellent whiteness. To provide a nonwoven fabric.
本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、特許文献３に開示されているような酸化チタン粒子を特許文献１や２に記載された、比較的高いメルトフローレートの原料に添加した場合には、原料である樹脂が低粘度であるため、酸化チタン粒子が不織布を構成する繊維の表面に多く存在する状態、すなわちブリードする状態となってしまうことが分かった。この結果、酸化チタン粒子が製造工程に使用される金属ロールなどに傷を付けるという問題、あるいは、製造過程において繊維ウェブを熱接着する際に、酸化チタン粒子がこれを阻害するため、十分な強度を有する不織布を得がたいという問題が生じるという知見を得た。 The inventors of the present invention have made intensive studies to achieve the above object, and found that the titanium oxide particles disclosed in Patent Document 3 have a relatively high melt flow rate as described in Patent Documents 1 and 2. It was found that when added to the raw material, the titanium oxide particles exist in large numbers on the surface of the fibers constituting the nonwoven fabric, that is, they bleed because the raw material resin has a low viscosity. As a result, there is a problem that the titanium oxide particles damage the metal roll used in the manufacturing process, or when the fiber web is thermally bonded in the manufacturing process, the titanium oxide particles hinder this, so sufficient strength is required. It was found that there is a problem that it is difficult to obtain a nonwoven fabric having
そこで、さらに検討を重ねた結果、スパンボンド不織布を構成する繊維の平均繊維径を小さくし、かつ芯鞘複合繊維状とすることで、酸化チタン粒子の繊維表面への析出を抑制する一方、不織布の均一性が向上し、芯鞘複合繊維状としても白色度を高く維持できるという知見を得た。さらに、このスパンボンド不織布は、構成する繊維の平均単繊維径を小さくすることができているため、従来のスパンボンド不織布に比べて強度や耐水性といった物性の向上を可能とすることも判明した。 Therefore, as a result of further investigation, it was found that by reducing the average fiber diameter of the fibers constituting the spunbond nonwoven fabric and making it a core-sheath composite fiber, deposition of titanium oxide particles on the fiber surface is suppressed, while the nonwoven fabric is It was found that the uniformity of the whiteness is improved, and the whiteness can be maintained at a high level even in the form of a core-sheath composite fiber. In addition, it was found that this spunbond nonwoven fabric can improve physical properties such as strength and water resistance compared to conventional spunbond nonwoven fabrics because the average single fiber diameter of the constituent fibers can be reduced. .
本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。 The present invention has been completed based on these findings, and the following inventions are provided according to the present invention.
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されたスパンボンド不織布であって、前記繊維は芯鞘複合繊維であり、前記の繊維の平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であり、前記の繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であり、さらに前記のスパンボンド不織布の白色度が６０以上９５以下である。 The spunbonded nonwoven fabric of the present invention is a spunbonded nonwoven fabric composed of fibers made of a polyolefin resin, the fibers being core-sheath composite fibers, and the average single fiber diameter of the fibers being 6.5 μm or more.14. 5 μm or less, and the number of exposed titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more on the fiber surface is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less, and further the spunbond nonwoven fabric. Whiteness is 60 or more and 95 or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布のＭＦＲが、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下である。 According to a preferred aspect of the spunbond nonwoven fabric of the present invention, the MFR of the spunbond nonwoven fabric is 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、目付当たりの耐水圧が、７ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上２０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下である。 According to a preferred embodiment of the spunbond nonwoven fabric of the present invention, the water pressure resistance per basis weight is 7 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more and 20 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、ＭＤ方向の引張強度が、１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上である。 According to a preferred aspect of the spunbond nonwoven fabric of the present invention, the tensile strength in the MD direction is 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、以下の工程（Ａ）～（Ｄ）を含む。
工程（Ａ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。
工程（Ｂ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記の芯成分と前記の鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。
工程（Ｃ）：前記の芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
工程（Ｄ）：前記の不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。
The method for producing a spunbond nonwoven fabric of the present invention includes the following steps (A) to (D).
Step (A): To a polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less, 0.05 of titanium oxide particles are added, with the total mass of the polyolefin resin (P1) being 100% by mass. A core component is prepared by adding 5.00% by mass or less.
Step (B): A polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from a core-sheath composite spinneret. After cooling and solidification, the yarn is pulled and drawn by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min to 6500 m/min to form a core-sheath composite yarn of long fibers.
Step (C): The core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a nonwoven web.
Step (D): The above nonwoven web is thermally bonded to obtain a spunbond nonwoven fabric.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の芯成分のＭＦＲが、前記の鞘成分のＭＦＲよりも高い。 According to a preferred aspect of the spunbond nonwoven fabric of the present invention, the MFR of the core component is higher than the MFR of the sheath component.
本発明によれば、不織布を構成する繊維の平均単繊維径が細く、製造過程においても使用する樹脂が紡糸性に優れているため、不織布としての均一性に優れ、かつ強度が高いスパンボンド不織布が得られる。また、本発明のスパンボンド不織布は、白色度に優れるという特徴から、特に衛生材料用途に好適に用いることができる。 According to the present invention, the average single fiber diameter of the fibers constituting the nonwoven fabric is small, and the resin used in the manufacturing process has excellent spinnability, so the spunbond nonwoven fabric has excellent uniformity and high strength as a nonwoven fabric. is obtained. In addition, the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is particularly suitable for use as sanitary materials due to its excellent whiteness.
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されてなるものであって、前記繊維は芯鞘複合繊維であり、前記の繊維の平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であり、前記の繊維表面の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であり、さらに前記スパンボンド不織布の白色度が６０以上９５以下である。以下に、この詳細について説明する。 The spunbond nonwoven fabric of the present invention is composed of fibers made of a polyolefin resin, the fibers being core-sheath composite fibers, and the average single fiber diameter of the fibers being 6.5 μm or more and 14.5 μm. The number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 0 (pieces/100) or more and 10 (pieces/100) or less, and the spunbond nonwoven fabric has a whiteness of 60 or more and 95 or less. . Details of this will be described below.
［ポリオレフィン系樹脂］
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂については、例えば、ポリプロピレン系樹脂やポリエチレン系樹脂等が挙げられる。
[Polyolefin resin]
Examples of polyolefin-based resins used in the present invention include polypropylene-based resins and polyethylene-based resins.
ポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体、もしくは、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。また、ポリエチレン系樹脂としては、エチレンの単独重合体、もしくは、エチレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。この中でも、紡糸性や強度の特性から、ポリプロピレン系樹脂が好ましく用いられる。 Examples of polypropylene-based resins include propylene homopolymers and copolymers of propylene and various α-olefins. Examples of polyethylene-based resins include homopolymers of ethylene and copolymers of ethylene and various α-olefins. Among these, polypropylene-based resins are preferably used in terms of spinnability and strength.
また、本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、２種以上のポリオレフィン系樹脂の混合物であってもよく、さらに、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を混合させた樹脂をポリオレフィン系樹脂として用いることもできる。 In addition, the polyolefin resin used in the present invention may be a mixture of two or more polyolefin resins, and furthermore, other thermoplastic resins, thermoplastic elastomers, etc. may be added to the extent that the effects of the present invention are not impaired. A resin mixed with the containing resin composition can also be used as the polyolefin resin.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂の融点は、８０℃以上２００℃以下であることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂の融点を８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、スパンボンド不織布の耐熱性を向上させることができ、より実用に適した耐熱性とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂の融点を２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出される糸条を冷却しやすくすることができ、繊維同士の融着を抑制して安定した紡糸を行いやすくすることができる。 The melting point of the polyolefin resin used in the present invention is preferably 80°C or higher and 200°C or lower. By setting the melting point of the polyolefin resin to 80° C. or higher, more preferably 100° C. or higher, the heat resistance of the spunbond nonwoven fabric can be improved, and the heat resistance can be made more suitable for practical use. On the other hand, by setting the melting point of the polyolefin resin to 200° C. or less, more preferably 180° C. or less, the yarn discharged from the die can be easily cooled, and the fusion between the fibers can be suppressed and stabilized. Spinning can be facilitated.
本発明のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲは、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下の範囲であることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上とすることで、生産性を高くするために高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため、繊維が変形に対し容易に追従することができることから安定した紡糸を可能とすることができる。さらに、高い紡糸速度で延伸することが可能となるため、不織布を構成する繊維の結晶配向を整えることができ、高い機械強度を有する繊維、そしてスパンボンド不織布とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを５００ｇ／１０分以下、より好ましくは４００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３００ｇ／１０分以下とすることで、低粘度による強度の低下を抑制することができる。 The MFR of the polyolefin resin of the present invention is preferably in the range of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less. By setting the MFR of the polyolefin resin to 155 g/10 minutes or more, even if the fiber is drawn at a high spinning speed in order to increase productivity, the viscosity is low, so the fiber can easily follow deformation. Stable spinning can be made possible. Furthermore, since it is possible to draw at a high spinning speed, the crystal orientation of the fibers constituting the nonwoven fabric can be adjusted, and a fiber having high mechanical strength and a spunbond nonwoven fabric can be obtained. On the other hand, by setting the MFR of the polyolefin resin to 500 g/10 minutes or less, more preferably 400 g/10 minutes or less, and even more preferably 300 g/10 minutes or less, it is possible to suppress a decrease in strength due to low viscosity.
本発明でいうＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に従って、押し出し式プラストメーターにより、荷重が２．１６ｋｇ、測定温度が２３０℃の条件で測定される値を指すものとする。 The MFR referred to in the present invention refers to a value measured by an extrusion plastometer under conditions of a load of 2.16 kg and a measurement temperature of 230° C. according to ASTM D1238.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。ただし、後述する鞘成分には、酸化チタン粒子などの顔料を添加しないものとする。 The polyolefin resin used in the present invention includes commonly used antioxidants, weather stabilizers, light stabilizers, antistatic agents, anti-fogging agents, anti-blocking agents, lubricants, Additives such as nucleating agents and pigments, or other polymers can be added as required. However, pigments such as titanium oxide particles are not added to the sheath component described later.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、スパンボンド不織布の柔軟性を向上させるため、ポリオレフィン系樹脂に炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂に混合される脂肪酸アミド化合物の炭素数により、脂肪酸アミド化合物の繊維表面への移動速度が変わることが知られている。脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは２３以上、より好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に出ることを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れ、高い生産性を保持することができる。また、脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは５０以下、より好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなり、スパンボンド不織布の高速生産に適した滑り性と柔軟性を付与することができる。 The polyolefin resin used in the present invention preferably contains a fatty acid amide compound having 23 to 50 carbon atoms in order to improve the flexibility of the spunbond nonwoven fabric. It is known that the migration speed of the fatty acid amide compound to the fiber surface changes depending on the carbon number of the fatty acid amide compound mixed with the polyolefin resin. By setting the number of carbon atoms in the fatty acid amide compound to preferably 23 or more, more preferably 30 or more, the fatty acid amide compound is prevented from being excessively exposed to the surface of the fiber, resulting in excellent spinnability and processing stability and high productivity. can hold. Further, by setting the number of carbon atoms in the fatty acid amide compound to preferably 50 or less, more preferably 42 or less, the fatty acid amide compound is likely to appear on the surface of the fiber, and the slipperiness and flexibility suitable for high-speed production of spunbond nonwoven fabric can be obtained. can be granted.
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。具体的には、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物として、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサエンタペン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらは複数組み合わせて用いることもできる。 Examples of fatty acid amide compounds having 23 to 50 carbon atoms used in the present invention include saturated fatty acid monoamide compounds, saturated fatty acid diamide compounds, unsaturated fatty acid monoamide compounds, and unsaturated fatty acid diamide compounds. Specifically, examples of fatty acid amide compounds having 23 to 50 carbon atoms include tetradocosanoic acid amide, hexadocosanoic acid amide, octadocosanoic acid amide, nervonic acid amide, tetracosaentapenoic acid amide, niscinic acid amide, ethylenebislauric acid amide, Methylenebislauric acid amide, ethylenebisstearic acid amide, ethylenebishydroxystearic acid amide, ethylenebisbehenic acid amide, hexamethylenebisstearic acid amide, hexamethylenebisstearic acid amide, hexamethylenehydroxystearic acid amide, distearyladipate amide, distearylsebacamide, ethylenebisoleic acid amide, ethylenebiserucic acid amide, hexamethylenebisoleic acid amide and the like, and a plurality of these can be used in combination.
本発明では、これらの脂肪酸アミド化合物の中でも、特に、飽和脂肪酸ジアミド化合物であるエチレンビスステアリン酸アミドが好ましく用いられる。エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、このエチレンビスステアリン酸アミドが配合されたポリオレフィン繊維により、高い生産性を保持しながら、柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができる。 Among these fatty acid amide compounds, ethylenebisstearic acid amide, which is a saturated fatty acid diamide compound, is particularly preferably used in the present invention. Ethylene bis-stearic amide has excellent thermal stability, so it can be melt-spun. Polyolefin fibers containing this ethylene bis-stearic amide can be spun with excellent flexibility while maintaining high productivity. A bonded nonwoven fabric can be obtained.
本発明では、このポリオレフィン系樹脂に対する脂肪酸アミド化合物の添加量は、０．０１以上５．００質量％以下であることが好ましい態様である。脂肪酸アミド化合物の添加量を０．０１質量％以上、より好ましくは０．１０質量％以上とすることにより、滑剤効果が発現し、滑らかなタッチ、柔軟性を付与することができる。一方、５．００質量％以下、より好ましくは３．００質量％以下、さらに好ましくは１．００質量％以下とすることにより、噴射時の繊維の吹き流れによる均一性悪化を抑制することができる。 In a preferred embodiment of the present invention, the amount of the fatty acid amide compound added to the polyolefin resin is 0.01 to 5.00% by mass. By adding the fatty acid amide compound in an amount of 0.01% by mass or more, more preferably 0.10% by mass or more, a lubricating effect is exhibited, and a smooth touch and softness can be imparted. On the other hand, if the content is 5.00% by mass or less, more preferably 3.00% by mass or less, and even more preferably 1.00% by mass or less, it is possible to suppress the deterioration of uniformity due to blowing of the fibers during jetting. .
ここでいう脂肪酸アミド化合物の添加量とは、ポリオレフィン系樹脂全体に対して添加した脂肪酸アミド化合物の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型複合繊維を構成する鞘成分のみに脂肪酸アミド化合物を添加する場合でも、芯鞘成分全体量に対する添加割合を算出している。 The amount of the fatty acid amide compound added here means the mass percentage of the fatty acid amide compound added to the entire polyolefin resin. For example, even when the fatty acid amide compound is added only to the sheath component that constitutes the core-sheath type composite fiber, the ratio of addition to the total amount of the core-sheath component is calculated.
本発明のスパンボンド不織布は、前記のポリオレフィン系樹脂の一部に酸化チタン粒子を含むものであり、特に、後述する芯成分にのみ含むものである。ただし、本出願における酸化チタン粒子とは、特段の記載がない限り、少なくとも数平均粒子径が０．０４μｍ以上のものを指すものとする。 The spunbonded nonwoven fabric of the present invention contains titanium oxide particles as part of the polyolefin resin, and particularly contains only the core component described later. However, unless otherwise specified, the titanium oxide particles in the present application refer to particles having a number average particle diameter of at least 0.04 μm or more.
［繊維］
本発明のスパンボンド不織布は、前記のポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されてなる。
[fiber]
The spunbond nonwoven fabric of the present invention is composed of fibers made of the polyolefin resin described above.
この繊維の平均単繊維径は、６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であることが重要である。ポリオレフィン繊維の平均単繊維径を６．５μｍ以上、好ましくは７．５μｍ以上、より好ましくは８．４μｍ以上とすることにより、安定して製造可能な均一性の高い不織布を得ることができる。一方、ポリオレフィン繊維の平均単繊維径を１４．５μｍ、好ましくは１３．５μｍ、より好ましくは１１．８μｍとすることにより、均一性と耐水圧を高いレベルで発現することができる。 It is important that the average single fiber diameter of this fiber is 6.5 μm or more and 14.5 μm or less. By setting the average single fiber diameter of the polyolefin fibers to 6.5 μm or more, preferably 7.5 μm or more, and more preferably 8.4 μm or more, it is possible to obtain a highly uniform nonwoven fabric that can be stably produced. On the other hand, by setting the average single fiber diameter of the polyolefin fibers to 14.5 μm, preferably 13.5 μm, more preferably 11.8 μm, uniformity and water pressure resistance can be exhibited at a high level.
本発明の平均単繊維径は、不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡（例えば、キーエンス社製「ＶＨＸ－Ｄ５００」）で５００～３０００倍の写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の単繊維の幅を測定し、その算術平均値（μｍ）を小数点以下第二位で四捨五入して得られる値（μｍ）のことを指すものとする。 For the average single fiber diameter of the present invention, 10 small piece samples are randomly collected from the nonwoven fabric, and photographs are taken at 500 to 3000 times with a scanning electron microscope (eg, "VHX-D500" manufactured by Keyence Corporation). The value (μm) obtained by measuring the width of a total of 100 single fibers, 10 from each, and rounding off the arithmetic mean value (μm) to the second decimal place.
また、前記の繊維は、繊維表面の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であることが重要である。繊維表面の酸化チタン粒子の露出数を０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下とすること熱接着性が良好で強度に優れ、かつ繊維表面が滑らかなタッチに優れた風合いの不織布を得ることができる。さらに、繊維表面の酸化チタン粒子の露出数を１０（個／１００本）以下、好ましく５（個／１００本）以下、より好ましくは３（個／１００本）以下とすることにより、繊維表面の酸化チタン粒子の露出により製造工程に使用される金属ロールなどに傷を付けることを防止でき、また、熱接着性を阻害せずに強度に優れた不織布を得ることができる。 In addition, it is important that the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less. The number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less. of nonwoven fabric can be obtained. Furthermore, the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 10 (pieces/100 pieces) or less, preferably 5 (pieces/100 pieces) or less, more preferably 3 (pieces/100 pieces) or less. It is possible to prevent the metal rolls used in the production process from being damaged by the exposure of the titanium oxide particles, and to obtain a nonwoven fabric having excellent strength without impairing the thermal adhesiveness.
繊維表面の酸化チタン粒子の露出数は不織布からランダムに小片サンプル１０個以上を採取し、走査型電子顕微鏡（例えば、キーエンス社製「ＶＨＸ－Ｄ５００」）を用いて２０００倍で表面写真を撮影し、各サンプルから繊維長が５０μｍ以上である繊維表面画像を計１００本になるまで観察し、それぞれの繊維表面に露出している粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の数をカウントして、その合計値を指すものとする。 To determine the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface, 10 or more small piece samples were randomly collected from the nonwoven fabric, and a surface photograph was taken at 2000 times using a scanning electron microscope (for example, "VHX-D500" manufactured by Keyence Corporation). , from each sample, a total of 100 fiber surface images having a fiber length of 50 μm or more were observed, and the number of titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more exposed on each fiber surface was counted, It shall refer to the total value.
［スパンボンド不織布］
本発明のスパンボンド不織布は、前記の繊維からなる。
[Spunbond nonwoven]
The spunbond nonwoven fabric of the present invention comprises the fibers described above.
本発明のスパンボンド不織布の白色度は６０以上９５以下であることが重要である。白色度を６０以上、好ましくは６５以上、より好ましくは７０以上とすることにより、スパンボンド不織布のテカリ感や透け感を無くすことができ、特に、衛生材料に好適に用いることができる。一方、白色度を９５以下とすることにより、繊維表面の酸化チタン粒子の露出を抑制することができる。 It is important that the spunbond nonwoven fabric of the present invention has a whiteness of 60 or more and 95 or less. By adjusting the whiteness to 60 or more, preferably 65 or more, and more preferably 70 or more, the spunbond nonwoven fabric can be made free from shine and see-through, and can be particularly suitable for sanitary materials. On the other hand, by setting the whiteness to 95 or less, exposure of the titanium oxide particles on the fiber surface can be suppressed.
白色度の測定方法としては、黒色台紙上に不織布を４枚重ねて置き、色彩計（例えば、コニカミノルタ社製「ＣＲ－２０」）を用いて、ＡＳＴＭ Ｅ３１３－７３に準拠して計測し、求めることができる。 As a method for measuring the whiteness, 4 nonwoven fabrics are placed on a black mount, and a colorimeter (for example, "CR-20" manufactured by Konica Minolta) is used to measure according to ASTM E313-73. can ask.
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５～１００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付を５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、不織布を衛生材料用途で使用する場合には、目付を１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、衛生材料に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布が得られる。 The spunbond nonwoven fabric of the present invention preferably has a basis weight of 5 to 100 g/m 2 . By setting the basis weight to 5 g/m 2 or more, more preferably 10 g/m 2 or more, it is possible to obtain a spunbond nonwoven fabric having mechanical strength suitable for practical use. On the other hand, when the nonwoven fabric is used as a sanitary material, the basis weight is 100 g/m 2 or less, more preferably 50 g/m 2 or less, and even more preferably 30 g/m 2 or less. A spunbond nonwoven fabric having excellent flexibility is obtained.
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付とは、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２ 単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した値のことを指すものとする。 In the present invention, the spunbond nonwoven fabric basis weight is based on JIS L1913: 2010 "General nonwoven fabric test method""6.2 Mass per unit area", a test piece of 20 cm × 25 cm, a sample width of 1 m 3 sheets are sampled from each sample, the mass (g) of each sample is measured under standard conditions, and the arithmetic average value is expressed as the mass per 1 m 2 (g/m 2 ).
また、本発明のスパンボンド不織布のＭＦＲは、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下の範囲であることが好ましい。スパンボンド不織布のＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上とすることで、生産性を高くするために構成する繊維を形成する際に高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため、繊維が変形に対し容易に追従することができることから安定した紡糸を可能とすることができる。さらに、高い紡糸速度で延伸することが可能となるため、不織布を構成する繊維の結晶配向を整えることができ、高い機械強度を有する繊維、そしてスパンボンド不織布とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを５００ｇ／１０分以下、より好ましくは４００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３００ｇ／１０分以下とすることで、低粘度による強度の低下を抑制することができる。なお、スパンボンド不織布のＭＦＲの測定方法も、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法と同様に測定されるものとする。 Moreover, the MFR of the spunbond nonwoven fabric of the present invention is preferably in the range of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less. By setting the MFR of the spunbond nonwoven fabric to 155 g/10 minutes or more, even if the fiber is drawn at a high spinning speed in order to increase productivity, the fiber is resistant to deformation because the viscosity is low. Since it can be followed easily, stable spinning can be achieved. Furthermore, since it is possible to draw at a high spinning speed, the crystal orientation of the fibers constituting the nonwoven fabric can be adjusted, and a fiber having high mechanical strength and a spunbond nonwoven fabric can be obtained. On the other hand, by setting the MFR of the polyolefin resin to 500 g/10 minutes or less, more preferably 400 g/10 minutes or less, and even more preferably 300 g/10 minutes or less, it is possible to suppress a decrease in strength due to low viscosity. The method for measuring the MFR of the spunbond nonwoven fabric is also the same as the method for measuring the MFR of the polyolefin resin.
また、本発明のスパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧は、７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上２０．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）であることが好ましい。単位目付当たりの耐水圧を７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは８．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは９．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、耐水圧が求められる衛生材料、たとえばサイドギャザー等へ適用することが可能となる。一方、スパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧を２０．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下、好ましくは１７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは１５．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下とすることにより、柔軟で風合いの良いスパンボンド不織布とすることができる。 Moreover, the water pressure resistance per unit basis weight of the spunbond nonwoven fabric of the present invention is preferably 7.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more and 20.0 mmH 2 O/(g/m 2 ). The water pressure resistance per unit basis weight is 7.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more, more preferably 8.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more, more preferably 9.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more. m 2 ) or more, it can be applied to sanitary materials requiring water pressure resistance, such as side gathers. On the other hand, the water pressure resistance per unit basis weight of the spunbond nonwoven fabric is 20.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less, preferably 17.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less, more preferably 15.0 mmH 2 . By making it O/(g/m 2 ) or less, it is possible to obtain a spunbond nonwoven fabric that is soft and has good texture.
ここで、スパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧は、ＪＩＳ Ｌ１０９２：２００９「繊維製品の防水性試験方法」の「７.１.１ Ａ法（低水圧法）」に準じて、以下の方法により測定・算出される値を指すものとする。
（１）幅１５０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を「ランダムに５枚（シート状不織布から採取する場合は、シート幅方向等間隔に５枚）」等間隔に５枚採取する。
（２）耐水圧試験機（例えば、スイス・テクステスト社「ＦＸ－３０００－ＩＶ耐水圧試験機「ハイドロテスター」」）を用いて、試験片をクランプ（試験片への水の接触面積が１００ｃｍ２のもの）にセットする。
（３）水を入れた耐水圧試験機を６００ｍｍ／ｍｉｎ±３０ｍｍ／ｍｉｎの速さで水位を上昇させる。
（４）試験片を水が透過し、裏側の３か所で水滴が発生したときの水位をｍｍ単位で測定する。
（５）この測定を５枚の試験片で行い、その算術平均値（ｍｍＨ２Ｏ）を耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ）とした。このようにして求めた耐水圧を、次の式に基づいて上記の四捨五入前の目付で除し、小数点以下第二位を四捨五入して目付あたりの耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２））を求めた。
・目付あたりの耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２））＝［耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ）］／［目付（ｇ／ｍ２）］
本発明のスパンボンド不織布の単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度は、１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることが好ましい。単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度を１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、好ましくは１．１（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは１．２（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、紙おむつ等を製造する際の工程通過性や製品としての使用に耐え得るものとなる。また、上限値については、あまりに高い場合は、柔軟性を損なう恐れがあるため、２．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。ＭＤ方向の引張強度は、主には繊維の紡糸速度、エンボスロール圧着率、温度および線圧等により、調整される。ただし、構成する繊維の表面に酸化チタン粒子が露出している場合、エンボスロールでの熱接着を阻害してしまい十分な強度を得ることができない場合がある。
なお、本発明で言うＭＤ方向とは不織布を製造する際の機械進行の方向を指すものとする。
Here, the water pressure resistance per unit basis weight of the spunbond nonwoven fabric is measured according to JIS L1092: 2009 "Waterproof test method for textile products", "7.1.1 A method (low water pressure method)". shall refer to values measured and calculated by
(1) Five test pieces each having a width of 150 mm×150 mm are collected at equal intervals, “five at random (when collecting from sheet-shaped nonwoven fabric, five at equal intervals in the sheet width direction)”.
(2) Clamp the test piece using a water pressure tester (for example, Swiss Techstest Co., Ltd. "FX-3000-IV water pressure tester "Hydrotester") (water contact area to the test piece is 100 cm 2 ).
(3) Raise the water level of the water-filled water pressure tester at a speed of 600 mm/min±30 mm/min.
(4) Water permeates the test piece, and the water level is measured in mm when water droplets are generated at three locations on the back side.
(5) This measurement was performed on five test pieces, and the arithmetic average value (mmH 2 O) was taken as the water pressure resistance (mmH 2 O). Divide the water pressure resistance obtained in this way by the weight per weight before rounding off based on the following formula, and round off to the second decimal place to obtain water pressure resistance per weight per weight (mmH 2 O / (g / m 2 )) asked.
・Water pressure resistance per basis weight (mmH 2 O/(g/m 2 )) = [water pressure resistance (mmH 2 O)]/[basis weight (g/m 2 )]
The tensile strength in the MD direction per unit basis weight of the spunbond nonwoven fabric of the present invention is preferably 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more. MD direction tensile strength per unit basis weight of 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, preferably 1.1 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, More preferably, it is 1.2 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, which makes it possible to pass through the process when manufacturing disposable diapers and the like and to withstand use as a product. Moreover, the upper limit is preferably 2.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or less, because if it is too high, the flexibility may be impaired. The tensile strength in the MD direction is adjusted mainly by the fiber spinning speed, embossing roll compression rate, temperature, linear pressure, and the like. However, when the titanium oxide particles are exposed on the surface of the constituent fibers, the thermal bonding with the embossing roll may be hindered and sufficient strength may not be obtained.
In addition, the MD direction referred to in the present invention refers to the direction in which the machine advances when manufacturing the nonwoven fabric.
ここで、スパンボンド不織布の単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．３ 引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」の「６．３．１ 標準時」に準じ、サンプルサイズ幅２．５ｃｍ×３０ｃｍ、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件でＭＤ方向の各３点の引張試験を行い、サンプルが破断した時の強度を引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）を、上記で求めた目付（ｇ／ｍ２）から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度＝ＭＤ方向の引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ２）。
Here, the tensile strength in the MD direction per unit basis weight of the spunbond nonwoven fabric is JIS L1913:2010 "General nonwoven fabric test method", "6.3 Tensile strength and elongation (ISO method)", "6.3. 1 standard time”, a tensile test was performed at three points in the MD direction under the conditions of a sample size of 2.5 cm x 30 cm, a grip interval of 20 cm, and a tensile speed of 10 cm/min. N/2.5 cm), and the average value was calculated by rounding off to the second decimal place. Subsequently, the calculated tensile strength (N / 2.5 cm) is rounded off to the second decimal place from the following formula from the basis weight (g / m 2 ) obtained above, and the tensile strength per unit basis weight is calculated. bottom.
- Tensile strength in the MD direction per unit basis weight = Tensile strength in the MD direction (N/2.5 cm) / basis weight (g/m 2 ).
［スパンボンド不織布の製造方法］
次に本発明のスパンボンド不織布の製造方法について述べる。
[Method for producing spunbond nonwoven fabric]
Next, the method for producing the spunbond nonwoven fabric of the present invention will be described.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、前記の工程（Ａ）～（Ｄ）を含む。以下、各工程について説明する。 The method for producing a spunbond nonwoven fabric of the present invention includes the above steps (A) to (D). Each step will be described below.
（工程（Ａ））
本工程では、ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。なお、ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）のＭＦＲは、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法によって測定されるものである。
(Step (A))
In this step, a polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less is added with 0.05 mass % of titanium oxide particles, with the total mass of the polyolefin resin (P1) being 100 mass %. A core component is prepared by adding not less than 5.00% by mass. The MFR of the polyolefin resin (P1) is measured by the method for measuring the MFR of the polyolefin resin described above.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法においては、芯成分に酸化チタン粒子を０．０５以上５質量％以下で添加することが重要である。酸化チタン粒子の添加量を０．０５質量％以上、より好ましくは０．３０質量％、さらに好ましくは０．５０質量％とすることで白色度を高い値とすることができる。一方、酸化チタン粒子の添加量を５．００質量％、より好ましくは３．００質量％、さらに好ましくは２．００質量％とすることで繊維表面への酸化チタン粒子の露出を抑制し、紡糸性、白色度、強度を高いレベルで達成することができる。ここでいう酸化チタン粒子の添加量とは、本発明のスパンボンド不織布を構成する繊維、具体的には、繊維を構成するポリオレフィン系樹脂全体に対して添加した酸化チタン粒子の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型複合繊維を構成する芯成分のみに酸化チタン粒子を添加する場合でも、芯鞘成分全体量に対する添加割合を算出している。 In the method for producing the spunbond nonwoven fabric of the present invention, it is important to add 0.05 to 5% by mass of titanium oxide particles to the core component. A high whiteness value can be obtained by adding the titanium oxide particles in an amount of 0.05% by mass or more, more preferably 0.30% by mass, and even more preferably 0.50% by mass. On the other hand, the amount of titanium oxide particles added is 5.00% by mass, more preferably 3.00% by mass, and even more preferably 2.00% by mass, thereby suppressing the exposure of titanium oxide particles to the fiber surface and spinning High levels of brilliance, whiteness and strength can be achieved. The amount of titanium oxide particles added herein refers to the mass percentage of the titanium oxide particles added to the fibers constituting the spunbond nonwoven fabric of the present invention, specifically the polyolefin resin constituting the fibers. For example, even when titanium oxide particles are added only to the core component that constitutes the core-sheath type composite fiber, the addition ratio to the total amount of the core-sheath component is calculated.
また、本発明では上記酸化チタン粒子を芯成分のみに添加することで高いＭＦＲを有する原料を使用した場合でも酸化チタン粒子の表面へのブリードを鞘成分が抑制し、繊維表面への露出が極めて少なく、高い酸化チタン粒子の添加を可能とするものである。ただし、後述する鞘成分に対しても、表面への酸化チタン粒子の露出数が本発明の規定の範囲内になる程度に調整された添加量であるか、前記した酸化チタン粒子の平均粒子径の下限未満の酸化チタンが混入することは、本発明の効果を損なわない限りにおいて、特に構わないものとする。 In addition, in the present invention, by adding the above-mentioned titanium oxide particles only to the core component, even when a raw material having a high MFR is used, the sheath component suppresses bleeding to the surface of the titanium oxide particles, and the exposure to the fiber surface is extremely high. This makes it possible to add a small amount of titanium oxide particles at a high amount. However, for the sheath component described later, the addition amount is adjusted to such an extent that the number of titanium oxide particles exposed to the surface is within the specified range of the present invention, or the average particle diameter of the titanium oxide particles described above is The inclusion of titanium oxide in an amount less than the lower limit of is not a problem as long as the effects of the present invention are not impaired.
（工程（Ｂ））
本工程では、ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記芯成分と前記鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。なお、ポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）のＭＦＲは、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法によって測定されるものである。
(Step (B))
In this step, a polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from a core-sheath composite spinneret and solidified by cooling. Then, it is pulled and drawn by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min to 6500 m/min to form a core-sheath composite yarn of long fibers. The MFR of the polyolefin resin (P2) is measured by the method for measuring the MFR of the polyolefin resin described above.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法においては、芯成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲが鞘成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲよりも高いことが好ましい。芯成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを鞘成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲよりも高くすることにより、芯成分に添加した酸化チタン粒子の繊維表面への露出をより抑制することができる。 In the method for producing the spunbond nonwoven fabric of the present invention, it is preferable that the MFR of the polyolefin-based resin as the core component is higher than the MFR of the polyolefin-based resin as the sheath component. By making the MFR of the polyolefin-based resin of the core component higher than the MFR of the polyolefin-based resin of the sheath component, the exposure of the titanium oxide particles added to the core component to the fiber surface can be further suppressed.
本発明のスパンボンド不織布の繊維は、前記の芯成分および鞘成分をそれぞれ別の押出機にて、溶融、計量し、複合紡糸口金へと供給し、芯鞘複合繊維として紡出することによって形成される。 The fibers of the spunbond nonwoven fabric of the present invention are formed by melting the core component and the sheath component in separate extruders, weighing them, supplying them to a composite spinneret, and spinning them into core-sheath composite fibers. be done.
紡糸口金やエジェクターの形状としては、丸形や矩形等種々のものを採用することができる。なかでも、圧縮エアの使用量が比較的少なく、糸条同士の融着や擦過が起こりにくい点から矩形口金と矩形エジェクターの組み合わせが好ましい。 Various shapes such as a round shape and a rectangular shape can be adopted as the shape of the spinneret and the ejector. Among others, a combination of a rectangular spinneret and a rectangular ejector is preferable because it uses a relatively small amount of compressed air and is less likely to fuse or rub against each other.
本発明において、ポリオレフィン系樹脂を溶融し紡糸する際の紡糸温度は、２００以上２７０℃以下であることが好ましい。紡糸温度を２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。一方、紡糸温度を２７０℃以下、より好ましくは２６０℃以下、さらに好ましくは２５０℃以下とすることにより、口金から吐出される糸条を冷却しやすくすることができ、繊維同士の融着を抑制して安定した紡糸を行いやすくすることができる。 In the present invention, the spinning temperature at which the polyolefin resin is melted and spun is preferably 200° C. or higher and 270° C. or lower. By setting the spinning temperature to 200° C. or higher, preferably 210° C. or higher, and even more preferably 220° C. or higher, a stable molten state can be obtained and excellent spinning stability can be obtained. On the other hand, by setting the spinning temperature to 270° C. or lower, more preferably 260° C. or lower, and even more preferably 250° C. or lower, the yarn extruded from the spinneret can be easily cooled, and fusion between fibers can be suppressed. This makes it easier to perform stable spinning.
紡糸口金の孔径については、特に規定するものではないが、本発明で使用されるポリオレフィン系樹脂は比較的高いＭＦＲであることから、孔径０．５ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは孔径０．４ｍｍ以下、さらに好ましくは孔径０．３ｍｍ以下である。孔径の大きい口金で細い繊維を紡糸すると、口金背圧が掛かりづらく、吐出不良による繊維ムラ、地合の不均一性（厚みムラ）、さらには糸切れを引き起こすため好ましくない。次のノズル径と平均単繊維径の関係式で１５００未満が好ましい態様である。
・（ノズル径（ｍｍ２））/（平均単繊維径（ｍｍ２））＜１５００
続いて、紡出された長繊維の糸条を冷却する。紡出された糸条を冷却する方法としては、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸する温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。
The pore diameter of the spinneret is not particularly specified, but since the polyolefin resin used in the present invention has a relatively high MFR, the pore diameter is preferably 0.5 mm or less, more preferably 0.4 mm or less. and, more preferably, the pore size is 0.3 mm or less. When fine fibers are spun using a spinneret with a large hole diameter, spinneret back pressure is difficult to apply, which causes fiber unevenness due to ejection failure, uneven texture (thickness unevenness), and yarn breakage, which is undesirable. In a preferred embodiment, the following relational expression between the nozzle diameter and the average single fiber diameter is less than 1500.
・(Nozzle diameter (mm 2 ))/(Average single fiber diameter (mm 2 )) <1500
Subsequently, the spun yarn of long fibers is cooled. Methods for cooling the spun yarn include, for example, a method of forcibly blowing cold air onto the yarn, a method of natural cooling at the ambient temperature around the yarn, and a method of adjusting the distance between the spinneret and the ejector. etc., or a method combining these methods can be employed. Also, the cooling conditions can be appropriately adjusted in consideration of the discharge amount per single hole of the spinneret, the spinning temperature, the ambient temperature, and the like.
次に、冷却して固化された糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。 Next, the yarn that has been cooled and solidified is pulled and stretched by compressed air jetted from an ejector.
紡糸速度は、３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であることが好ましい。紡糸速度を３５００以上、より好ましくは４０００ｍ／分以上とすることにより高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み高い強度の長繊維を得ることができる。このため高い強度の繊維で構成される不織布も強力に優れたものとなる。一方、紡糸速度を６５００ｍ／分以下とすることにより、紡糸を安定して行うことができる。 The spinning speed is preferably 3500 m/min or more and 6500 m/min or less. By setting the spinning speed to 3500 or more, more preferably 4000 m/min or more, high productivity can be obtained, and the orientation and crystallization of the fibers can be advanced to obtain long fibers with high strength. Therefore, the nonwoven fabric composed of high-strength fibers also has excellent strength. On the other hand, by setting the spinning speed to 6500 m/min or less, spinning can be stably performed.
ここで、紡糸速度は、平均単繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ１００００ｍ当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。単位はｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出して求められる。
・紡糸速度（ｇ／分）＝（１００００×単孔吐出量（ｇ／分））／単繊維繊度（ｄｔｅｘ）
また、前述したとおり、通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸条を安定して生産することができないが、本発明では、特定の範囲のＭＦＲを有するポリオレフィン系樹脂を用いることにより、意図する芯鞘複合糸を安定して紡糸することができる。
Here, the spinning speed is the single fiber fineness (dtex) calculated by rounding off to the second decimal place with the mass per 10,000 m of length being the single fiber fineness from the average single fiber diameter and the solid density of the resin used, Spinning speed is obtained by calculating the spinning speed based on the following formula from the discharge amount of the resin discharged from the single hole of the spinneret set under each condition (hereinafter abbreviated as the single hole discharge amount. The unit is g/min). .
・Spinning speed (g/min) = (10000 x single hole discharge rate (g/min))/single fiber fineness (dtex)
In addition, as described above, if the spinning speed is increased, the spinnability deteriorates and the yarn cannot be stably produced, but in the present invention, a polyolefin resin having an MFR within a specific range By using it, the intended core-sheath composite yarn can be stably spun.
（工程（Ｃ））
本工程においては、前記芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
(Step (C))
In this step, the core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a nonwoven web.
本発明においては、高い紡糸速度で延伸するため、エジェクターから出た繊維は、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布を得ることができる。 In the present invention, since the spinning is performed at a high spinning speed, the fibers ejected from the ejector are collected by the net while being controlled by a high-speed air flow, thereby obtaining a nonwoven fabric with less fiber entanglement and high uniformity. be able to.
（工程（Ｄ））
本工程においては、前記不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。
(Step (D))
In this step, the nonwoven web is thermally bonded to obtain a spunbond nonwoven fabric.
不織繊維ウェブを熱接着により一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールにより、熱接着する方法が挙げられる。 As a method of integrating a nonwoven fiber web by thermal bonding, there are thermal embossing rolls with engraving (unevenness) on the surfaces of a pair of upper and lower rolls, a roll with a flat (smooth) surface on one side and a roll on the other side. Examples include a method of thermal bonding using various rolls such as a heat embossing roll combined with a roll having an engraved surface (unevenness), and a heat calender roll combined with a pair of upper and lower flat (smooth) rolls.
熱接着時のエンボス接着面積率は、５％以上３０％以下であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 It is preferable that the embossed bonding area ratio at the time of thermal bonding is 5% or more and 30% or less. By setting the bonding area to preferably 5% or more, more preferably 10% or more, it is possible to obtain a strength that can be put to practical use as a spunbond nonwoven fabric. On the other hand, by setting the bonding area to preferably 30% or less, more preferably 20% or less, sufficient flexibility can be obtained particularly when used as a spunbond nonwoven fabric for sanitary materials.
ここでいう接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。 In the case of thermal bonding using a pair of uneven rolls, the bonding area referred to here means the portion of the nonwoven fabric where the projections of the upper roll and the projections of the lower roll overlap and come into contact with the nonwoven fibrous web. I'm talking about percentages. In the case of heat-bonding with a roll having unevenness and a flat roll, it means the proportion of the portion of the nonwoven fabric in which the convex portions of the roll having unevenness come into contact with the nonwoven fibrous web.
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。 As the shape of the engraving applied to the hot embossing roll, circles, ovals, squares, rectangles, parallelograms, rhombuses, regular hexagons, regular octagons and the like can be used.
熱ロールの表面温度は、使用しているポリオレフィン系樹脂の融点に対し－５０℃以上融点以下とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度を好ましくは（融点－５０℃以上）、より好ましくは（融点－４５℃以上）とすることにより、適度に熱接着させ不織布形態を保持することができる。また、熱ロールの表面温度をポリオレフィン系樹脂の融点以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 In a preferred embodiment, the surface temperature of the hot roll is -50°C or more and below the melting point of the polyolefin resin used. By setting the surface temperature of the hot roll to preferably (melting point −50° C. or higher), more preferably (melting point −45° C. or higher), it is possible to achieve proper thermal adhesion and maintain the nonwoven fabric form. Also, by keeping the surface temperature of the hot roll below the melting point of the polyolefin resin, excessive heat bonding can be suppressed, and sufficient flexibility can be obtained particularly when used as a spunbond nonwoven fabric for sanitary materials.
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５０Ｎ／ｃｍ以上５００Ｎ／ｃｍ以下であることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させ不織布として実用に供しうる強度を得ることができる。一方、ロールの線圧を好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４５０Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 The linear pressure of the thermal embossing roll during thermal bonding is preferably 50 N/cm or more and 500 N/cm or less. By setting the linear pressure of the roll to preferably 50 N/cm or more, more preferably 100 N/cm or more, and even more preferably 150 N/cm or more, it is possible to sufficiently heat-bond and obtain a strength that can be used practically as a nonwoven fabric. On the other hand, by setting the linear pressure of the roll to preferably 500 N/cm or less, more preferably 450 N/cm or less, and even more preferably 400 N/cm or less, sufficient flexibility can be obtained particularly when used as a nonwoven fabric for sanitary materials. Obtainable.
本発明のスパンボンド不織布は、高い均一性と白色度を有し、かつ強度や耐水圧に優れることから、使い捨て紙おむつやナプキンなどの衛生材料用途に好適に利用することができる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The spunbond nonwoven fabric of the present invention has high uniformity and whiteness, and is excellent in strength and water pressure resistance, and therefore can be suitably used for sanitary materials such as disposable disposable diapers and napkins.
次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。 Next, the present invention will be specifically described based on examples. However, the present invention is not limited only to these examples. In the measurement of each physical property, unless otherwise specified, the measurement was performed according to the method described above.
（測定方法）
（１）平均単繊維径（μｍ）、繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子露出数（個／１００本）：
走査型電子顕微鏡として、キーエンス社製「ＶＨＸ－Ｄ５００」を用いた。なお、繊維表面の酸化チタン粒子露出数の測定において、露出数が多く、カウントが困難な場合は「１００＜」と表記する。
(Measuring method)
(1) Average single fiber diameter (μm), number of exposed titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more on the fiber surface (pieces/100 pieces):
As a scanning electron microscope, "VHX-D500" manufactured by Keyence Corporation was used. In measuring the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface, when the number of exposed titanium oxide particles is large and counting is difficult, it is expressed as "100<".
（２）白色度：
色彩計として、コニカミノルタ社製「ＣＲ―２０」を用いた。
(2) Whiteness:
As a colorimeter, "CR-20" manufactured by Konica Minolta was used.
（３）スパンボンド不織布の目付当たりの耐水圧：
耐水圧試験機として、スイス・テクステスト社製「ＦＸ－３０００－ＩＶ耐水圧試験機「ハイドロテスター」」を用いた。
(3) Water pressure resistance per basis weight of spunbond nonwoven fabric:
As a water pressure resistance tester, "FX-3000-IV water pressure resistance tester 'Hydrotester'" manufactured by Textest Co., Ltd. of Switzerland was used.
（実施例１）
酸化チタン粒子を１．８０％添加した、ＭＦＲが２４０ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂を芯成分用の押出機で溶融した。一方、酸化チタン粒子を添加していない、ＭＦＲが２２７ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂を鞘成分用の押出機で溶融した。これらを、芯成分と鞘成分との質量比が５０：５０、繊維全体への酸化チタン粒子量が０．９％となるように計量し、紡糸温度が２３５℃で、孔径φが０．３０ｍｍの矩形芯鞘口金から、単孔吐出量が０．３６ｇ／分で紡出した糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターでエジェクターの圧力を０．５５ＭＰａとした圧縮エアによって、牽引し延伸した。続いて、これを移動するネット上に捕集してポリプロピレン長繊維からなる不織繊維ウェブを得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，６７５ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。
(Example 1)
A polypropylene resin having an MFR of 240 g/10 minutes and containing 1.80% of titanium oxide particles was melted in an extruder for the core component. On the other hand, a polypropylene resin containing no titanium oxide particles and having an MFR of 227 g/10 min was melted in an extruder for the sheath component. These were weighed so that the mass ratio of the core component and the sheath component was 50:50 and the amount of titanium oxide particles in the entire fiber was 0.9%, and the spinning temperature was 235 ° C. and the hole diameter φ was 0.30 mm. The yarn spun from the rectangular core-sheath spinneret at a single hole discharge rate of 0.36 g/min was cooled and solidified, and then pulled and stretched by compressed air with a rectangular ejector at an ejector pressure of 0.55 MPa. . Subsequently, this was collected on a moving net to obtain a nonwoven fibrous web made of polypropylene long fibers. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4,675 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning.
引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１１％のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、線圧が３００Ｎ／ｃｍで、熱接着温度が１４５℃の温度で熱接着し、目付が１５ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。 Subsequently, the obtained non-woven fiber web was subjected to a pair of upper and lower heat rollers, using an embossing roll made of metal engraved with a polka dot pattern and having a bonding area ratio of 11% as the upper roll, and a metal flat roll as the lower roll. Using an embossing roll, thermal bonding was performed at a linear pressure of 300 N/cm and a thermal bonding temperature of 145° C. to obtain a spunbond nonwoven fabric having a basis weight of 15 g/m 2 . The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
（実施例２）
芯成分に酸化チタン粒子の添加量を０．６０質量％とし、ＭＦＲが２３２ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．６μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４８９ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
(Example 2)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 1, except that the amount of titanium oxide particles added to the core component was 0.60% by mass and a polypropylene resin having an MFR of 232 g/10 minutes was used. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.6 μm, and the spinning speed converted from this was 4489 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
（実施例３）
芯成分に酸化チタン粒子の添加量を３．００質量％とし、ＭＦＲが２４５ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．２μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４１２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
(Example 3)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 1, except that the amount of titanium oxide particles added to the core component was 3.00% by mass and a polypropylene resin having an MFR of 245 g/10 minutes was used. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.2 μm, and the spinning speed converted from this was 4412 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
（実施例４）
芯成分、鞘成分ともに脂肪酸アミド化合物として、エチレンビスステアリン酸アミドを１．０質量％添加したこと以外は、実施例３と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．２μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４１２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例１）
芯成分と鞘成分の原料を入れ替えたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４６７５ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例２）
芯成分、鞘成分ともに酸化チタン粒子の添加量を０．９０質量％ずつとしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４６７７ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例３）
芯成分、鞘成分ともにＭＦＲが３５ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により紡糸を実施した。しかしながら、糸切れが多発し、シート化することができなかった。
(Example 4)
A spunbond nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 3, except that 1.0% by mass of ethylenebisstearic acid amide was added as a fatty acid amide compound to both the core component and the sheath component. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.2 μm, and the spinning speed converted from this was 4412 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
(Comparative example 1)
A spunbond nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 1, except that the raw materials for the core component and the sheath component were changed. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4675 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
(Comparative example 2)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 1, except that the amount of titanium oxide particles added to both the core component and the sheath component was 0.90% by mass. The properties of the obtained polypropylene long fibers were that the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4677 m/min. The spinnability was good, with no yarn breakage in 1 hour of spinning. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. Table 1 shows the results.
(Comparative Example 3)
Spinning was carried out in the same manner as in Example 1, except that a polypropylene resin having an MFR of 35 g/10 min was used for both the core component and the sheath component. However, thread breakage occurred frequently, and it was not possible to form a sheet.
実施例１～４は、高い紡糸速度でも紡糸性が良好であり、高い生産性と安定性を有する結果であった。また、実施例１～４は、比較的高いＭＦＲの原料を用いているにも関わらず、芯成分に酸化チタン粒子を添加することで繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出がなく、高い白色度と強度および耐水圧を有していた。 Examples 1 to 4 had good spinnability even at high spinning speeds, resulting in high productivity and stability. In addition, in Examples 1 to 4, although the raw material with a relatively high MFR was used, titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more were exposed on the fiber surface by adding titanium oxide particles to the core component. It had high whiteness, strength and water pressure resistance.
一方、比較例１と２で示すように、鞘成分に酸化チタン粒子を添加した水準は、繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出が多く、熱接着が不良となり、強度、耐水圧が劣位であった。また、比較例３に示すように、比較的ＭＦＲの小さいポリプロピレン樹脂を用いた場合は、高い紡糸速度では糸切れが発生し、安定して生産できないという問題が発生した。 On the other hand, as shown in Comparative Examples 1 and 2, when titanium oxide particles were added to the sheath component, titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more were exposed in a large amount on the surface of the fiber, resulting in poor thermal adhesion, strength, and strength. Water pressure resistance was inferior. Moreover, as shown in Comparative Example 3, when a polypropylene resin having a relatively small MFR was used, yarn breakage occurred at a high spinning speed, and a problem arose that stable production was not possible.
Claims (6)
工程（Ａ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。
工程（Ｂ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記芯成分と前記鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。
工程（Ｃ）：前記芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
工程（Ｄ）：前記不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。 A method for producing a spunbond nonwoven fabric, comprising the following steps (A) to (D).
Step (A): A polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less is added with 0.05 mass of titanium oxide particles, with the total mass of the polyolefin resin (P1) being 100 mass%. % or more and 5.00 mass % or less to prepare a core component.
Step (B): A polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from a core-sheath composite spinneret and cooled. After solidification, it is pulled and drawn by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min to 6500 m/min to form a core-sheath composite yarn of long fibers.
Step (C): The core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a nonwoven web.
Step (D): Thermally bond the nonwoven web to obtain a spunbond nonwoven fabric.
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