JP2020105641A - Spun-bonded nonwoven fabric - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高い白色度を有し、均一性や強度に優れたスパンボンド不織布に関するものであり、特に衛生材料用途に好適に用いられる。 The present invention relates to a spunbonded non-woven fabric having high whiteness and excellent uniformity and strength, and is particularly suitable for use in sanitary materials.
一般に、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料用の不織布には、風合い、肌触り、柔軟性および高い生産性が求められている。しかし近年では、紙おむつや生理用ナプキンの製造工程で多用される超音波接着での加工安定性のため、均一性の高い不織布が求められているほか、不織布のテカリ感や透け感を防止するため、高い白色度を有する不織布が求められるようになってきた。 Generally, a nonwoven fabric for sanitary materials such as a disposable diaper and a sanitary napkin is required to have a texture, a touch, flexibility and high productivity. However, in recent years, because of the processing stability of ultrasonic bonding, which is often used in the manufacturing process of paper diapers and sanitary napkins, non-woven fabrics with high uniformity are required, and to prevent the non-woven fabric from feeling shiny and transparent. However, a non-woven fabric having a high whiteness has been demanded.
均一性の高い不織布として、例えば特許文献１や２には、比較的高いメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略することがある。）を有する樹脂を用い、不織布を構成する繊維の繊維径を細くした不織布が提案されている。 As a highly uniform nonwoven fabric, for example, Patent Documents 1 and 2 use a resin having a relatively high melt flow rate (hereinafter, may be abbreviated as MFR) to reduce the fiber diameter of fibers constituting the nonwoven fabric. Nonwoven fabrics have been proposed.
一方、高い白色性を有する不織布として、例えば特許文献３のように、酸化チタン粒子を添加させた不織布が提案されている。 On the other hand, as a non-woven fabric having high whiteness, a non-woven fabric to which titanium oxide particles are added has been proposed, as disclosed in Patent Document 3, for example.
しかしながら、特許文献１に開示された技術は、孔径と繊維径とから算出されるドラフト比を１５００以上とすることにより、単繊維繊度を１．５デニール以下とする技術であり、この技術においては、ＭＦＲの大きい、すなわち低粘度の原料を大きい孔径の口金で紡糸するものであるため、口金圧が掛かりにくく均一な紡出ができずに糸切れや繊維径ムラを発生させ、安定して均一な不織布を得がたいという課題がある。 However, the technique disclosed in Patent Document 1 is a technique in which the single fiber fineness is 1.5 denier or less by setting the draft ratio calculated from the pore diameter and the fiber diameter to 1500 or more. In this technique, , A material with a large MFR, that is, a low-viscosity material is spun by a spinneret with a large pore size, so spinner pressure is not applied and uniform spinning cannot be performed, causing yarn breakage and fiber diameter unevenness, and stable and uniform There is a problem that it is difficult to obtain a non-woven fabric.
また、特許文献２に開示された技術においては、ＭＦＲが１００〜２０００ｇ／１０分のポリプロピレンを含む樹脂を用いることが記載されているが、実施例で示される繊維径は１９μｍ以上と非常に大きく、均一な不織布を得ることは出来ていない。 Further, in the technique disclosed in Patent Document 2, it is described that a resin containing polypropylene having an MFR of 100 to 2000 g/10 min is used, but the fiber diameter shown in the examples is very large at 19 μm or more. However, it is not possible to obtain a uniform nonwoven fabric.
そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑みてなされたものであって、不織布を構成する繊維の平均単繊維径が細く、均一性に優れ、強度が高く、かつ白色度に優れたスパンボンド不織布を提供することにある。 Therefore, the object of the present invention is made in view of the above problems, the average single fiber diameter of the fibers constituting the nonwoven fabric is thin, excellent in uniformity, high strength, and spunbond excellent in whiteness. To provide a non-woven fabric.
本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、特許文献３に開示されているような酸化チタン粒子を特許文献１や２に記載された、比較的高いメルトフローレートの原料に添加した場合には、原料である樹脂が低粘度であるため、酸化チタン粒子が不織布を構成する繊維の表面に多く存在する状態、すなわちブリードする状態となってしまうことが分かった。この結果、酸化チタン粒子が製造工程に使用される金属ロールなどに傷を付けるという問題、あるいは、製造過程において繊維ウェブを熱接着する際に、酸化チタン粒子がこれを阻害するため、十分な強度を有する不織布を得がたいという問題が生じるという知見を得た。 As a result of earnest studies to achieve the above object, the present inventors have found that titanium oxide particles as disclosed in Patent Document 3 have a relatively high melt flow rate as disclosed in Patent Documents 1 and 2. It was found that when added to the raw material, the resin as the raw material had a low viscosity, so that a large amount of titanium oxide particles were present on the surface of the fibers constituting the non-woven fabric, that is, bleeding. As a result, the problem that the titanium oxide particles scratch the metal roll used in the manufacturing process, or when the fibrous web is heat-bonded in the manufacturing process, the titanium oxide particles inhibit this, so that sufficient strength is obtained. It was found that there is a problem that it is difficult to obtain a nonwoven fabric having
そこで、さらに検討を重ねた結果、スパンボンド不織布を構成する繊維の平均繊維径を小さくし、かつ芯鞘複合繊維状とすることで、酸化チタン粒子の繊維表面への析出を抑制する一方、不織布の均一性が向上し、芯鞘複合繊維状としても白色度を高く維持できるという知見を得た。さらに、このスパンボンド不織布は、構成する繊維の平均単繊維径を小さくすることができているため、従来のスパンボンド不織布に比べて強度や耐水性といった物性の向上を可能とすることも判明した。 Therefore, as a result of further studies, by reducing the average fiber diameter of the fibers constituting the spunbonded nonwoven fabric and forming the core-sheath composite fibrous form, while suppressing the precipitation of titanium oxide particles on the fiber surface, the nonwoven fabric The present inventors have found that the uniformity is improved and the whiteness can be maintained high even in the core-sheath composite fiber form. Furthermore, since this spunbonded nonwoven fabric can reduce the average single fiber diameter of the constituent fibers, it was also found that it is possible to improve physical properties such as strength and water resistance as compared with conventional spunbonded nonwoven fabrics. ..
本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。 The present invention has been completed based on these findings, and the present invention provides the following inventions.
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されたスパンボンド不織布であって、前記の繊維の平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であり、前記の繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であり、さらに前記のスパンボンド不織布の白色度が６０以上９５以下である。 The spunbonded nonwoven fabric of the present invention is a spunbonded nonwoven fabric composed of fibers made of a polyolefin-based resin, and the average single fiber diameter of the fibers is 6.5 μm or more and 14.5 μm or less, The number of exposed titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less, and the whiteness of the spunbonded nonwoven fabric is 60 or more and 95 or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布のＭＦＲが、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下である。 According to a preferred aspect of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention, the MFR of the spunbonded nonwoven fabric is 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、目付当たりの耐水圧が、７ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上２０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下である。 According to a preferred embodiment of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention, the water pressure resistance per unit weight is 7 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more and 20 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、ＭＤ方向の引張強度が、１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上である。 According to a preferred aspect of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention, the tensile strength in the MD direction is 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、以下の工程（Ａ）〜（Ｄ）を含む。
工程（Ａ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。
工程（Ｂ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記の芯成分と前記の鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。
工程（Ｃ）：前記の芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
工程（Ｄ）：前記の不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。
The method for producing a spunbonded nonwoven fabric of the present invention includes the following steps (A) to (D).
Step (A): The total mass of the polyolefin resin (P1) in the polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less is 100% by mass, and titanium oxide particles are 0.05. A core component is prepared by adding it in an amount of not less than mass% and not more than 5.00 mass %.
Step (B): A polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from a core-sheath composite spinneret. After being cooled and solidified, it is pulled and stretched by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min or more and 6500 m/min or less to form a core-sheath composite yarn of long fibers.
Step (C): The core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a nonwoven web.
Step (D): The above nonwoven web is heat-bonded to obtain a spunbonded nonwoven fabric.
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の芯成分のＭＦＲが、前記の鞘成分のＭＦＲよりも高い。 According to a preferred embodiment of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention, the MFR of the core component is higher than the MFR of the sheath component.
本発明によれば、不織布を構成する繊維の平均単繊維径が細く、製造過程においても使用する樹脂が紡糸性に優れているため、不織布としての均一性に優れ、かつ強度が高いスパンボンド不織布が得られる。また、本発明のスパンボンド不織布は、白色度に優れるという特徴から、特に衛生材料用途に好適に用いることができる。 According to the present invention, the average single fiber diameter of the fibers constituting the non-woven fabric is small, and the resin used in the manufacturing process is also excellent in spinnability, so that the spun-bonded non-woven fabric is excellent in uniformity as a non-woven fabric and has high strength. Is obtained. Further, the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is particularly suitable for sanitary materials because of its excellent whiteness.
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されてなるものであって、前記の繊維の平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であり、前記の繊維表面の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であり、さらに前記スパンボンド不織布の白色度が６０以上９５以下である。以下に、この詳細について説明する。 The spunbonded nonwoven fabric of the present invention is composed of fibers made of a polyolefin resin, and the average single fiber diameter of the fibers is 6.5 μm or more and 14.5 μm or less, and the surface of the fibers is oxidized. The number of exposed titanium particles is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less, and the whiteness of the spunbonded nonwoven fabric is 60 or more and 95 or less. The details will be described below.
［ポリオレフィン系樹脂］
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂については、例えば、ポリプロピレン系樹脂やポリエチレン系樹脂等が挙げられる。
[Polyolefin resin]
Examples of the polyolefin resin used in the present invention include polypropylene resin and polyethylene resin.
ポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体、もしくは、プロピレンと各種α−オレフィンとの共重合体などが挙げられる。また、ポリエチレン系樹脂としては、エチレンの単独重合体、もしくは、エチレンと各種α−オレフィンとの共重合体などが挙げられる。この中でも、紡糸性や強度の特性から、ポリプロピレン系樹脂が好ましく用いられる。 Examples of the polypropylene-based resin include propylene homopolymers and copolymers of propylene and various α-olefins. Examples of the polyethylene resin include ethylene homopolymers and copolymers of ethylene and various α-olefins. Among these, polypropylene resins are preferably used because of their spinnability and strength.
また、本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、２種以上のポリオレフィン系樹脂の混合物であってもよく、さらに、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を混合させた樹脂をポリオレフィン系樹脂として用いることもできる。 Further, the polyolefin-based resin used in the present invention may be a mixture of two or more kinds of polyolefin-based resins, and further, other thermoplastic resins, thermoplastic elastomers and the like may be used as long as the effects of the present invention are not impaired. A resin obtained by mixing the resin composition contained therein can also be used as the polyolefin resin.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂の融点は、８０℃以上２００℃以下であることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂の融点を８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、スパンボンド不織布の耐熱性を向上させることができ、より実用に適した耐熱性とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂の融点を２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出される糸条を冷却しやすくすることができ、繊維同士の融着を抑制して安定した紡糸を行いやすくすることができる。 The melting point of the polyolefin resin used in the present invention is preferably 80° C. or higher and 200° C. or lower. By setting the melting point of the polyolefin resin to 80° C. or higher, more preferably 100° C. or higher, the heat resistance of the spunbonded nonwoven fabric can be improved, and the heat resistance suitable for practical use can be obtained. On the other hand, when the melting point of the polyolefin-based resin is 200° C. or lower, more preferably 180° C. or lower, the yarn discharged from the die can be easily cooled, and fusion between fibers is suppressed and stabilized. Spinning can be facilitated.
本発明のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲは、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下の範囲であることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上とすることで、生産性を高くするために高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため、繊維が変形に対し容易に追従することができることから安定した紡糸を可能とすることができる。さらに、高い紡糸速度で延伸することが可能となるため、不織布を構成する繊維の結晶配向を整えることができ、高い機械強度を有する繊維、そしてスパンボンド不織布とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを５００ｇ／１０分以下、より好ましくは４００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３００ｇ／１０分以下とすることで、低粘度による強度の低下を抑制することができる。 The MFR of the polyolefin resin of the present invention is preferably in the range of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less. By setting the MFR of the polyolefin resin to 155 g/10 minutes or more, even if the polyolefin resin is stretched at a high spinning speed to improve productivity, the viscosity is low and the fiber can easily follow deformation. Stable spinning can be enabled. Furthermore, since it becomes possible to draw at a high spinning speed, the crystal orientation of the fibers constituting the non-woven fabric can be adjusted, and a fiber having high mechanical strength and a spun-bonded non-woven fabric can be obtained. On the other hand, when the MFR of the polyolefin-based resin is 500 g/10 minutes or less, more preferably 400 g/10 minutes or less, further preferably 300 g/10 minutes or less, it is possible to suppress the decrease in strength due to low viscosity.
本発明でいうＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に従って、押し出し式プラストメーターにより、荷重が２．１６ｋｇ、測定温度が２３０℃の条件で測定される値を指すものとする。 The MFR referred to in the present invention means a value measured by an extrusion type plastometer under a load of 2.16 kg and a measurement temperature of 230° C. according to ASTM D1238.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。ただし、後述する鞘成分には、酸化チタン粒子などの顔料を添加しないものとする。 The polyolefin resin used in the present invention, as long as the effect of the present invention is not impaired, usually used antioxidants, weathering stabilizers, light stabilizers, antistatic agents, antifog agents, antiblocking agents, lubricants, Additives such as nucleating agents and pigments, or other polymers can be added as necessary. However, pigments such as titanium oxide particles are not added to the sheath component described below.
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、スパンボンド不織布の柔軟性を向上させるため、ポリオレフィン系樹脂に炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂に混合される脂肪酸アミド化合物の炭素数により、脂肪酸アミド化合物の繊維表面への移動速度が変わることが知られている。脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは２３以上、より好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に出ることを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れ、高い生産性を保持することができる。また、脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは５０以下、より好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなり、スパンボンド不織布の高速生産に適した滑り性と柔軟性を付与することができる。 The polyolefin resin used in the present invention preferably contains a fatty acid amide compound having 23 to 50 carbon atoms in order to improve the flexibility of the spunbond nonwoven fabric. It is known that the migration rate of the fatty acid amide compound to the fiber surface changes depending on the carbon number of the fatty acid amide compound mixed with the polyolefin resin. By setting the number of carbon atoms of the fatty acid amide compound to preferably 23 or more, more preferably 30 or more, it is possible to prevent the fatty acid amide compound from excessively appearing on the fiber surface, excellent spinnability and processing stability, and high productivity. Can be held. Further, when the number of carbon atoms of the fatty acid amide compound is preferably 50 or less, more preferably 42 or less, the fatty acid amide compound is likely to appear on the fiber surface, and slipperiness and flexibility suitable for high-speed production of spunbonded nonwoven fabric are obtained. Can be granted.
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。具体的には、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物として、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサエンタペン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらは複数組み合わせて用いることもできる。 Examples of the fatty acid amide compound having 23 to 50 carbon atoms used in the present invention include a saturated fatty acid monoamide compound, a saturated fatty acid diamide compound, an unsaturated fatty acid monoamide compound, and an unsaturated fatty acid diamide compound. Specifically, as the fatty acid amide compound having 23 or more and 50 or less carbon atoms, tetradocosanoic acid amide, hexadocosanoic acid amide, octadocosanoic acid amide, nervonic acid amide, tetracosaentapentanoic acid amide, nisinic acid amide, ethylenebislauric acid amide, Methylenebislauric acid amide, ethylenebisstearic acid amide, ethylenebishydroxystearic acid amide, ethylenebisbehenic acid amide, hexamethylenebisstearic acid amide, hexamethylenebisbehenic acid amide, hexamethylenehydroxystearic acid amide, distearyl adipic acid Examples thereof include amide, distearyl sebacic acid amide, ethylenebisoleic acid amide, ethylenebiserucic acid amide, and hexamethylenebisoleic acid amide, and these may be used in combination.
本発明では、これらの脂肪酸アミド化合物の中でも、特に、飽和脂肪酸ジアミド化合物であるエチレンビスステアリン酸アミドが好ましく用いられる。エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、このエチレンビスステアリン酸アミドが配合されたポリオレフィン繊維により、高い生産性を保持しながら、柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができる。 In the present invention, among these fatty acid amide compounds, ethylenebisstearic acid amide, which is a saturated fatty acid diamide compound, is particularly preferably used. Since ethylenebisstearic acid amide has excellent thermal stability, it can be melt-spun, and the polyolefin fiber blended with this ethylenebisstearic acid amide keeps high productivity and provides excellent flexibility. A bonded nonwoven fabric can be obtained.
本発明では、このポリオレフィン系樹脂に対する脂肪酸アミド化合物の添加量は、０．０１以上５．００質量％以下であることが好ましい態様である。脂肪酸アミド化合物の添加量を０．０１質量％以上、より好ましくは０．１０質量％以上とすることにより、滑剤効果が発現し、滑らかなタッチ、柔軟性を付与することができる。一方、５．００質量％以下、より好ましくは３．００質量％以下、さらに好ましくは１．００質量％以下とすることにより、噴射時の繊維の吹き流れによる均一性悪化を抑制することができる。 In the present invention, the addition amount of the fatty acid amide compound to the polyolefin resin is preferably 0.01 or more and 5.00 mass% or less. When the amount of the fatty acid amide compound added is 0.01% by mass or more, more preferably 0.10% by mass or more, the lubricant effect is exhibited, and smooth touch and flexibility can be imparted. On the other hand, by setting the content to 5.00% by mass or less, more preferably 3.00% by mass or less, and further preferably 1.00% by mass or less, it is possible to suppress the deterioration of uniformity due to the blowing flow of fibers at the time of injection. ..
ここでいう脂肪酸アミド化合物の添加量とは、ポリオレフィン系樹脂全体に対して添加した脂肪酸アミド化合物の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型複合繊維を構成する鞘成分のみに脂肪酸アミド化合物を添加する場合でも、芯鞘成分全体量に対する添加割合を算出している。 The amount of the fatty acid amide compound added here means the mass percentage of the fatty acid amide compound added to the entire polyolefin resin. For example, even when the fatty acid amide compound is added only to the sheath component constituting the core-sheath type composite fiber, the addition ratio to the total amount of the core-sheath component is calculated.
本発明のスパンボンド不織布は、前記のポリオレフィン系樹脂の一部に酸化チタン粒子を含むものであり、特に、後述する芯成分にのみ含むものである。ただし、本出願における酸化チタン粒子とは、特段の記載がない限り、少なくとも数平均粒子径が０．０４μｍ以上のものを指すものとする。 The spunbonded non-woven fabric of the present invention contains titanium oxide particles in a part of the above-mentioned polyolefin resin, and in particular, contains it only in the core component described later. However, unless otherwise specified, titanium oxide particles in the present application refer to particles having a number average particle diameter of 0.04 μm or more.
［繊維］
本発明のスパンボンド不織布は、前記のポリオレフィン系樹脂からなる繊維から構成されてなる。
[fiber]
The spunbonded nonwoven fabric of the present invention is composed of fibers made of the above polyolefin resin.
この繊維の平均単繊維径は、６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であることが重要である。ポリオレフィン繊維の平均単繊維径を６．５μｍ以上、好ましくは７．５μｍ以上、より好ましくは８．４μｍ以上とすることにより、安定して製造可能な均一性の高い不織布を得ることができる。一方、ポリオレフィン繊維の平均単繊維径を１４．５μｍ、好ましくは１３．５μｍ、より好ましくは１１．８μｍとすることにより、均一性と耐水圧を高いレベルで発現することができる。 It is important that the average single fiber diameter of this fiber is 6.5 μm or more and 14.5 μm or less. By setting the average single fiber diameter of the polyolefin fibers to 6.5 μm or more, preferably 7.5 μm or more, more preferably 8.4 μm or more, a nonwoven fabric with high uniformity that can be stably manufactured can be obtained. On the other hand, by setting the average single fiber diameter of the polyolefin fiber to 14.5 μm, preferably 13.5 μm, and more preferably 11.8 μm, uniformity and water pressure resistance can be exhibited at a high level.
本発明の平均単繊維径は、不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡（例えば、キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」）で５００〜３０００倍の写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の単繊維の幅を測定し、その算術平均値（μｍ）を小数点以下第二位で四捨五入して得られる値（μｍ）のことを指すものとする。 For the average single fiber diameter of the present invention, 10 small piece samples are randomly collected from a non-woven fabric, and a 500 to 3000 times photograph is taken with a scanning electron microscope (for example, "VHX-D500" manufactured by KEYENCE CORPORATION), and each sample is taken. The width (100 μm) of each single fiber is measured, and the arithmetic mean value (μm) is rounded off to the second decimal place to obtain a value (μm).
また、前記の繊維は、繊維表面の酸化チタン粒子の露出数が０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下であることが重要である。繊維表面の酸化チタン粒子の露出数を０（個／１００本）以上１０（個／１００本）以下とすること熱接着性が良好で強度に優れ、かつ繊維表面が滑らかなタッチに優れた風合いの不織布を得ることができる。さらに、繊維表面の酸化チタン粒子の露出数を１０（個／１００本）以下、好ましく５（個／１００本）以下、より好ましくは３（個／１００本）以下とすることにより、繊維表面の酸化チタン粒子の露出により製造工程に使用される金属ロールなどに傷を付けることを防止でき、また、熱接着性を阻害せずに強度に優れた不織布を得ることができる。 It is important that the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less. The number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface is 0 (pieces/100 pieces) or more and 10 (pieces/100 pieces) or less. Good thermal adhesiveness, excellent strength, and a texture with a smooth touch on the fiber surface. Can be obtained. Furthermore, by setting the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface to 10 (pieces/100 pieces) or less, preferably 5 (pieces/100 pieces) or less, more preferably 3 (pieces/100 pieces) or less, By exposing the titanium oxide particles, it is possible to prevent damage to a metal roll or the like used in the manufacturing process, and it is possible to obtain a non-woven fabric having excellent strength without impairing thermal adhesiveness.
繊維表面の酸化チタン粒子の露出数は不織布からランダムに小片サンプル１０個以上を採取し、走査型電子顕微鏡（例えば、キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」）を用いて２０００倍で表面写真を撮影し、各サンプルから繊維長が５０μｍ以上である繊維表面画像を計１００本になるまで観察し、それぞれの繊維表面に露出している粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の数をカウントして、その合計値を指すものとする。 Regarding the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface, 10 or more small sample pieces were randomly sampled from the nonwoven fabric, and a surface photograph was taken at a magnification of 2000 using a scanning electron microscope (for example, "VHX-D500" manufactured by KEYENCE CORPORATION). The fiber surface image having a fiber length of 50 μm or more is observed from each sample until a total of 100 fibers are observed, and the number of titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more exposed on each fiber surface is counted, The total value shall be indicated.
［スパンボンド不織布］
本発明のスパンボンド不織布は、前記の繊維からなる。
[Spunbond nonwoven fabric]
The spunbonded nonwoven fabric of the present invention comprises the above-mentioned fibers.
本発明のスパンボンド不織布の白色度は６０以上９５以下であることが重要である。白色度を６０以上、好ましくは６５以上、より好ましくは７０以上とすることにより、スパンボンド不織布のテカリ感や透け感を無くすことができ、特に、衛生材料に好適に用いることができる。一方、白色度を９５以下とすることにより、繊維表面の酸化チタン粒子の露出を抑制することができる。 It is important that the spunbonded nonwoven fabric of the present invention has a whiteness of 60 or more and 95 or less. By setting the whiteness to 60 or more, preferably 65 or more, and more preferably 70 or more, the spunbonded nonwoven fabric can be made to have no shiny feeling and see-through feeling, and can be particularly preferably used for sanitary materials. On the other hand, when the whiteness is 95 or less, the exposure of titanium oxide particles on the fiber surface can be suppressed.
白色度の測定方法としては、黒色台紙上に不織布を４枚重ねて置き、色彩計（例えば、コニカミノルタ社製「ＣＲ−２０」）を用いて、ＡＳＴＭ Ｅ３１３−７３に準拠して計測し、求めることができる。 As a method of measuring whiteness, four non-woven fabrics are placed on a black mount in a superimposed manner, and a colorimeter (for example, "CR-20" manufactured by Konica Minolta Co., Ltd.) is used to perform measurement according to ASTM E313-73, You can ask.
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５〜１００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付を５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、不織布を衛生材料用途で使用する場合には、目付を１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、衛生材料に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布が得られる。 The unit weight of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is preferably 5 to 100 g/m 2 . By setting the basis weight to be 5 g/m 2 or more, more preferably 10 g/m 2 or more, a spunbonded nonwoven fabric with mechanical strength that can be put to practical use can be obtained. On the other hand, when the non-woven fabric is used as a sanitary material, the weight per unit area is 100 g/m 2 or less, more preferably 50 g/m 2 or less, and further preferably 30 g/m 2 or less. A spunbond nonwoven fabric having excellent flexibility can be obtained.
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付とは、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２ 単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した値のことを指すものとする。 In the present invention, the basis weight of a spunbonded nonwoven fabric means a 20 cm×25 cm test piece based on “6.2 mass per unit area” of JIS L1913:2010 “General nonwoven fabric test method” and a sample width of 1 m. 3 pieces are collected per unit, each mass (g) in the standard state is weighed, and the arithmetic mean value is expressed as the mass per 1 m 2 (g/m 2 ).
また、本発明のスパンボンド不織布のＭＦＲは、１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下の範囲であることが好ましい。スパンボンド不織布のＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上とすることで、生産性を高くするために構成する繊維を形成する際に高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため、繊維が変形に対し容易に追従することができることから安定した紡糸を可能とすることができる。さらに、高い紡糸速度で延伸することが可能となるため、不織布を構成する繊維の結晶配向を整えることができ、高い機械強度を有する繊維、そしてスパンボンド不織布とすることができる。一方、ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを５００ｇ／１０分以下、より好ましくは４００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３００ｇ／１０分以下とすることで、低粘度による強度の低下を抑制することができる。なお、スパンボンド不織布のＭＦＲの測定方法も、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法と同様に測定されるものとする。 The MFR of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is preferably in the range of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less. By setting the MFR of the spunbonded non-woven fabric to 155 g/10 minutes or more, the viscosity is low even if stretched at a high spinning speed when forming the fibers constituting the product for high productivity, and therefore the fibers are resistant to deformation. Since it can be easily followed, stable spinning can be achieved. Furthermore, since it becomes possible to draw at a high spinning speed, the crystal orientation of the fibers constituting the non-woven fabric can be adjusted, and a fiber having high mechanical strength and a spun-bonded non-woven fabric can be obtained. On the other hand, when the MFR of the polyolefin-based resin is 500 g/10 minutes or less, more preferably 400 g/10 minutes or less, further preferably 300 g/10 minutes or less, it is possible to suppress the decrease in strength due to low viscosity. The method for measuring the MFR of the spunbonded nonwoven fabric is the same as the method for measuring the MFR of the polyolefin resin.
また、本発明のスパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧は、７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上２０．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）であることが好ましい。単位目付当たりの耐水圧を７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは８．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは９．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、耐水圧が求められる衛生材料、たとえばサイドギャザー等へ適用することが可能となる。一方、スパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧を２０．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下、好ましくは１７．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは１５．０ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２）以下とすることにより、柔軟で風合いの良いスパンボンド不織布とすることができる。 The water pressure resistance per unit weight of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is preferably 7.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more and 20.0 mmH 2 O/(g/m 2 ). The water pressure resistance per unit weight is 7.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more, more preferably 8.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or more, further preferably 9.0 mmH 2 O/(g/ When it is m 2 ) or more, it becomes possible to apply to sanitary materials required to have water pressure resistance, such as side gathers. On the other hand, the water pressure resistance per unit weight of the spunbonded nonwoven fabric is 20.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less, preferably 17.0 mmH 2 O/(g/m 2 ) or less, more preferably 15.0 mmH 2 By setting it to be O/(g/m 2 ) or less, a spunbonded nonwoven fabric which is soft and has a good texture can be obtained.
ここで、スパンボンド不織布の単位目付当たりの耐水圧は、ＪＩＳ Ｌ１０９２：２００９「繊維製品の防水性試験方法」の「７.１.１ Ａ法（低水圧法）」に準じて、以下の方法により測定・算出される値を指すものとする。
（１）幅１５０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を「ランダムに５枚（シート状不織布から採取する場合は、シート幅方向等間隔に５枚）」等間隔に５枚採取する。
（２）耐水圧試験機（例えば、スイス・テクステスト社「ＦＸ−３０００−ＩＶ耐水圧試験機「ハイドロテスター」」）を用いて、試験片をクランプ（試験片への水の接触面積が１００ｃｍ２のもの）にセットする。
（３）水を入れた耐水圧試験機を６００ｍｍ／ｍｉｎ±３０ｍｍ／ｍｉｎの速さで水位を上昇させる。
（４）試験片を水が透過し、裏側の３か所で水滴が発生したときの水位をｍｍ単位で測定する。
（５）この測定を５枚の試験片で行い、その算術平均値（ｍｍＨ２Ｏ）を耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ）とした。このようにして求めた耐水圧を、次の式に基づいて上記の四捨五入前の目付で除し、小数点以下第二位を四捨五入して目付あたりの耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２））を求めた。
・目付あたりの耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ／（ｇ／ｍ２））＝［耐水圧（ｍｍＨ２Ｏ）］／［目付（ｇ／ｍ２）］
本発明のスパンボンド不織布の単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度は、１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることが好ましい。単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度を１．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、好ましくは１．１（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは１．２（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、紙おむつ等を製造する際の工程通過性や製品としての使用に耐え得るものとなる。また、上限値については、あまりに高い場合は、柔軟性を損なう恐れがあるため、２．０（Ｎ／２．５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。ＭＤ方向の引張強度は、主には繊維の紡糸速度、エンボスロール圧着率、温度および線圧等により、調整される。ただし、構成する繊維の表面に酸化チタン粒子が露出している場合、エンボスロールでの熱接着を阻害してしまい十分な強度を得ることができない場合がある。
なお、本発明で言うＭＤ方向とは不織布を製造する際の機械進行の方向を指すものとする。
Here, the water pressure resistance per unit weight of the spunbonded non-woven fabric is in accordance with the following method in accordance with JIS L1092: 2009 “Test method for waterproofness of textile products”, “7.1.1 Method A (low water pressure method)”. The value measured and calculated by
(1) Five test pieces each having a width of 150 mm×150 mm are randomly sampled (5 at random (when sampled from a sheet-shaped nonwoven fabric, 5 at regular intervals in the sheet width direction)).
(2) A test piece is clamped by using a water pressure resistance tester (for example, “FX-3000-IV water pressure resistance tester “Hydrotester” manufactured by Textest Co., Ltd. in Switzerland) (the contact area of water to the test piece is 100 cm). 2 ).
(3) A water pressure resistance tester containing water is used to raise the water level at a speed of 600 mm/min±30 mm/min.
(4) Water permeates the test piece and the water level is measured in mm units when water drops are generated at three places on the back side.
(5) This measurement was performed on 5 test pieces, and the arithmetic mean value (mmH 2 O) was defined as the water pressure resistance (mmH 2 O). The water pressure resistance thus obtained was divided by the unit weight before rounding based on the following formula, and the second decimal place was rounded to the water pressure per unit weight (mmH 2 O/(g/m 2 )) was sought.
・Water pressure resistance per unit weight (mmH 2 O/(g/m 2 ))=[water pressure resistance (mmH 2 O)]/[unit weight (g/m 2 )]
The tensile strength in the MD direction per unit weight of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is preferably 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more. The tensile strength in the MD direction per unit weight is 1.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, preferably 1.1 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, More preferably, by setting it to 1.2 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or more, it becomes possible to pass through the steps when manufacturing a paper diaper or the like and to be used as a product. In addition, the upper limit value is preferably 2.0 (N/2.5 cm)/(g/m 2 ) or less, because if it is too high, flexibility may be impaired. The tensile strength in the MD direction is adjusted mainly by the fiber spinning speed, the embossing roll compression ratio, the temperature, the linear pressure, and the like. However, if the titanium oxide particles are exposed on the surface of the constituent fibers, the thermal bonding with the embossing roll may be hindered and sufficient strength may not be obtained.
It should be noted that the MD direction in the present invention refers to the machine traveling direction when manufacturing a nonwoven fabric.
ここで、スパンボンド不織布の単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．３ 引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」の「６．３．１ 標準時」に準じ、サンプルサイズ幅２．５ｃｍ×３０ｃｍ、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件でＭＤ方向の各３点の引張試験を行い、サンプルが破断した時の強度を引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）を、上記で求めた目付（ｇ／ｍ２）から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりのＭＤ方向の引張強度＝ＭＤ方向の引張強度（Ｎ／２．５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ２）。
Here, the tensile strength of the spunbonded nonwoven fabric in the MD direction per unit weight is "6.3. Tensile strength and elongation (ISO method)" of JIS L1913:2010 "General nonwoven fabric test method", "6.3. 1 standard time”, a sample size width of 2.5 cm×30 cm, a gripping interval of 20 cm, and a tensile test of three points in the MD direction under conditions of a tensile speed of 10 cm/min were performed. N/2.5 cm), and the average value was calculated by rounding off to the second decimal place. Subsequently, the calculated tensile strength (N/2.5 cm) was calculated from the above-obtained basis weight (g/m 2 ) by the following formula, and the second decimal place was rounded off to calculate the tensile strength per unit basis weight. did.
-Tensile strength in MD direction per unit weight = tensile strength in MD direction (N/2.5 cm) / basis weight (g/m 2 ).
［スパンボンド不織布の製造方法］
次に本発明のスパンボンド不織布の製造方法について述べる。
[Method for producing spunbond nonwoven fabric]
Next, a method for producing the spunbonded nonwoven fabric of the present invention will be described.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、前記の工程（Ａ）〜（Ｄ）を含む。以下、各工程について説明する。 The method for producing a spunbonded nonwoven fabric of the present invention includes the steps (A) to (D) described above. Hereinafter, each step will be described.
（工程（Ａ））
本工程では、ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。なお、ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）のＭＦＲは、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法によって測定されるものである。
(Process (A))
In this step, with respect to the polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 min or more and 500 g/10 min or less, the total mass of the polyolefin resin (P1) is 100% by mass, and the titanium oxide particles are 0.05% by mass. The core component is prepared by adding 5.00 mass% or less. The MFR of the polyolefin resin (P1) is measured by the above-mentioned method for measuring the MFR of the polyolefin resin.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法においては、芯成分に酸化チタン粒子を０．０５以上５質量％以下で添加することが重要である。酸化チタン粒子の添加量を０．０５質量％以上、より好ましくは０．３０質量％、さらに好ましくは０．５０質量％とすることで白色度を高い値とすることができる。一方、酸化チタン粒子の添加量を５．００質量％、より好ましくは３．００質量％、さらに好ましくは２．００質量％とすることで繊維表面への酸化チタン粒子の露出を抑制し、紡糸性、白色度、強度を高いレベルで達成することができる。ここでいう酸化チタン粒子の添加量とは、本発明のスパンボンド不織布を構成する繊維、具体的には、繊維を構成するポリオレフィン系樹脂全体に対して添加した酸化チタン粒子の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型複合繊維を構成する芯成分のみに酸化チタン粒子を添加する場合でも、芯鞘成分全体量に対する添加割合を算出している。 In the method for producing a spunbonded nonwoven fabric of the present invention, it is important to add titanium oxide particles to the core component in an amount of 0.05 to 5% by mass. The whiteness can be increased by setting the addition amount of the titanium oxide particles to 0.05% by mass or more, more preferably 0.30% by mass, and further preferably 0.50% by mass. On the other hand, by setting the addition amount of titanium oxide particles to 5.00% by mass, more preferably 3.00% by mass, and further preferably 2.00% by mass, the exposure of the titanium oxide particles to the fiber surface is suppressed, and spinning is performed. It is possible to achieve high levels of sex, whiteness and strength. The amount of titanium oxide particles added here means the mass percentage of the titanium oxide particles added to the fibers that make up the spunbonded nonwoven fabric of the present invention, specifically, the entire polyolefin-based resin that makes up the fibers. For example, even when titanium oxide particles are added only to the core component constituting the core-sheath type composite fiber, the addition ratio to the total amount of the core-sheath component is calculated.
また、本発明では上記酸化チタン粒子を芯成分のみに添加することで高いＭＦＲを有する原料を使用した場合でも酸化チタン粒子の表面へのブリードを鞘成分が抑制し、繊維表面への露出が極めて少なく、高い酸化チタン粒子の添加を可能とするものである。ただし、後述する鞘成分に対しても、表面への酸化チタン粒子の露出数が本発明の規定の範囲内になる程度に調整された添加量であるか、前記した酸化チタン粒子の平均粒子径の下限未満の酸化チタンが混入することは、本発明の効果を損なわない限りにおいて、特に構わないものとする。 Further, in the present invention, even when a raw material having a high MFR is used by adding the titanium oxide particles only to the core component, the sheath component suppresses bleeding to the surface of the titanium oxide particles, and the exposure to the fiber surface is extremely high. The amount of titanium oxide particles is small and can be added high. However, even for the sheath component described below, the amount of titanium oxide particles exposed to the surface is adjusted so that the number of exposed titanium oxide particles falls within the range of the present invention, or the average particle diameter of the titanium oxide particles described above. Mixing of titanium oxide below the lower limit of is not particularly limited as long as the effect of the present invention is not impaired.
（工程（Ｂ））
本工程では、ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記芯成分と前記鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。なお、ポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）のＭＦＲは、前記のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲの測定方法によって測定されるものである。
(Process (B))
In this step, a polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from the core-sheath composite spinneret and solidified by cooling. After that, it is pulled and drawn by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min or more and 6500 m/min or less to form a core-sheath composite yarn of long fibers. The MFR of the polyolefin resin (P2) is measured by the method for measuring the MFR of the polyolefin resin described above.
本発明のスパンボンド不織布の製造方法においては、芯成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲが鞘成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲよりも高いことが好ましい。芯成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲを鞘成分のポリオレフィン系樹脂のＭＦＲよりも高くすることにより、芯成分に添加した酸化チタン粒子の繊維表面への露出をより抑制することができる。 In the method for producing a spunbonded nonwoven fabric of the present invention, it is preferable that the MFR of the polyolefin resin as the core component is higher than the MFR of the polyolefin resin as the sheath component. By making the MFR of the polyolefin resin as the core component higher than the MFR of the polyolefin resin as the sheath component, it is possible to further suppress the exposure of the titanium oxide particles added to the core component to the fiber surface.
本発明のスパンボンド不織布の繊維は、前記の芯成分および鞘成分をそれぞれ別の押出機にて、溶融、計量し、複合紡糸口金へと供給し、芯鞘複合繊維として紡出することによって形成される。 The fiber of the spunbonded nonwoven fabric of the present invention is formed by melting and measuring the above-mentioned core component and sheath component by separate extruders, supplying them to a composite spinneret, and spinning them out as a core-sheath composite fiber. To be done.
紡糸口金やエジェクターの形状としては、丸形や矩形等種々のものを採用することができる。なかでも、圧縮エアの使用量が比較的少なく、糸条同士の融着や擦過が起こりにくい点から矩形口金と矩形エジェクターの組み合わせが好ましい。 As the shape of the spinneret and the ejector, various shapes such as a round shape and a rectangular shape can be adopted. Among them, the combination of the rectangular spinneret and the rectangular ejector is preferable because the amount of compressed air used is relatively small and the fusion or rubbing of the yarns is unlikely to occur.
本発明において、ポリオレフィン系樹脂を溶融し紡糸する際の紡糸温度は、２００以上２７０℃以下であることが好ましい。紡糸温度を２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。一方、紡糸温度を２７０℃以下、より好ましくは２６０℃以下、さらに好ましくは２５０℃以下とすることにより、口金から吐出される糸条を冷却しやすくすることができ、繊維同士の融着を抑制して安定した紡糸を行いやすくすることができる。 In the present invention, the spinning temperature when melting and spinning the polyolefin resin is preferably 200 or more and 270° C. or less. By setting the spinning temperature to 200° C. or higher, more preferably 210° C. or higher, even more preferably 220° C. or higher, a stable melted state can be obtained and excellent spinning stability can be obtained. On the other hand, by setting the spinning temperature to 270° C. or lower, more preferably 260° C. or lower, further preferably 250° C. or lower, the yarn discharged from the spinneret can be easily cooled, and fusion of the fibers is suppressed. It is possible to facilitate stable spinning.
紡糸口金の孔径については、特に規定するものではないが、本発明で使用されるポリオレフィン系樹脂は比較的高いＭＦＲであることから、孔径０．５ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは孔径０．４ｍｍ以下、さらに好ましくは孔径０．３ｍｍ以下である。孔径の大きい口金で細い繊維を紡糸すると、口金背圧が掛かりづらく、吐出不良による繊維ムラ、地合の不均一性（厚みムラ）、さらには糸切れを引き起こすため好ましくない。次のノズル径と平均単繊維径の関係式で１５００未満が好ましい態様である。
・（ノズル径（ｍｍ２））/（平均単繊維径（ｍｍ２））＜１５００
続いて、紡出された長繊維の糸条を冷却する。紡出された糸条を冷却する方法としては、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸する温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。
The hole diameter of the spinneret is not particularly specified, but the polyolefin resin used in the present invention has a relatively high MFR, so the hole diameter is preferably 0.5 mm or less, more preferably 0.4 mm or less. , And more preferably, the hole diameter is 0.3 mm or less. Spinning fine fibers with a spinneret having a large pore size is not preferable because spinneret back pressure is difficult to apply, fiber unevenness due to ejection failure, uneven formation (thickness unevenness), and further thread breakage are caused. In the following relational expression between the nozzle diameter and the average single fiber diameter, less than 1500 is a preferred embodiment.
・(Nozzle diameter (mm 2 ))/(average single fiber diameter (mm 2 ))<1500
Subsequently, the spun filament yarn is cooled. As a method of cooling the spun yarn, for example, a method of forcibly blowing cold air onto the yarn, a method of naturally cooling at the ambient temperature around the yarn, and a method of adjusting the distance between the spinneret and the ejector Etc., or a method combining these methods can be adopted. The cooling conditions can be appropriately adjusted and adopted in consideration of the discharge amount per single hole of the spinneret, the spinning temperature, the ambient temperature, and the like.
次に、冷却して固化された糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。 Then, the cooled and solidified yarn is pulled and stretched by the compressed air jetted from the ejector.
紡糸速度は、３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であることが好ましい。紡糸速度を３５００以上、より好ましくは４０００ｍ／分以上とすることにより高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み高い強度の長繊維を得ることができる。このため高い強度の繊維で構成される不織布も強力に優れたものとなる。一方、紡糸速度を６５００ｍ／分以下とすることにより、紡糸を安定して行うことができる。 The spinning speed is preferably 3500 m/min or more and 6500 m/min or less. By setting the spinning speed to 3500 or more, more preferably 4000 m/min or more, high productivity can be obtained, and the oriented crystallization of the fibers can be promoted to obtain long fibers having high strength. Therefore, the non-woven fabric composed of high-strength fibers is also excellent in strength. On the other hand, by setting the spinning speed to 6500 m/min or less, stable spinning can be performed.
ここで、紡糸速度は、平均単繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ１００００ｍ当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。単位はｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出して求められる。
・紡糸速度（ｇ／分）＝（１００００×単孔吐出量（ｇ／分））／単繊維繊度（ｄｔｅｘ）
また、前述したとおり、通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸条を安定して生産することができないが、本発明では、特定の範囲のＭＦＲを有するポリオレフィン系樹脂を用いることにより、意図する芯鞘複合糸を安定して紡糸することができる。
Here, the spinning speed is a monofilament fineness (dtex) calculated by rounding the second decimal place to the average single fiber diameter and the solid density of the resin to be used as the monofilament fineness per length 10,000 m, and It is determined by calculating the spinning speed from the discharge amount of the resin discharged from the single hole of the spinneret set under each condition (hereinafter, abbreviated as the single hole discharge amount, the unit is g/min), based on the following formula. ..
・Spinning speed (g/min)=(10000×single hole discharge amount (g/min))/single fiber fineness (dtex)
Further, as described above, normally, when the spinning speed is increased, the spinnability is deteriorated and the yarn cannot be stably produced. However, in the present invention, a polyolefin resin having an MFR in a specific range is used. By using it, the intended core-sheath composite yarn can be stably spun.
（工程（Ｃ））
本工程においては、前記芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
(Process (C))
In this step, the core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a nonwoven web.
本発明においては、高い紡糸速度で延伸するため、エジェクターから出た繊維は、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布を得ることができる。 In the present invention, since the fiber is drawn at a high spinning speed, the fibers ejected from the ejector are collected in the net in a state controlled by a high-speed air flow, and a highly uniform nonwoven fabric with less fiber entanglement is obtained. be able to.
（工程（Ｄ））
本工程においては、前記不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。
(Process (D))
In this step, the nonwoven web is heat-bonded to obtain a spunbonded nonwoven fabric.
不織繊維ウェブを熱接着により一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールにより、熱接着する方法が挙げられる。 As a method of integrating the non-woven fibrous web by thermal bonding, a hot embossing roll in which the upper and lower roll surfaces are engraved (uneven parts), one roll surface is flat (smooth) roll and the other roll is Examples of the method include heat bonding using various rolls such as a hot embossing roll formed by combining a roll having an engraved (uneven portion) surface, and a heat calender roll formed by combining a pair of upper and lower flat (smooth) rolls.
熱接着時のエンボス接着面積率は、５％以上３０％以下であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 The embossed adhesion area ratio at the time of heat adhesion is preferably 5% or more and 30% or less. By setting the adhesive area to preferably 5% or more, more preferably 10% or more, it is possible to obtain the practical strength as a spunbonded nonwoven fabric. On the other hand, when the adhesive area is preferably 30% or less, more preferably 20% or less, sufficient flexibility can be obtained especially when used as a spunbonded nonwoven fabric for sanitary materials.
ここでいう接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。 The term "bonding area" as used herein means that when heat bonding is performed by a roll having a pair of irregularities, the convex portion of the upper roll and the convex portion of the lower roll overlap and occupy the entire nonwoven fabric in contact with the nonwoven fibrous web. Says the percentage. Further, in the case of heat bonding with a roll having irregularities and a flat roll, the term refers to the proportion of the convex portions of the roll having irregularities that occupy the entire nonwoven fabric in contact with the nonwoven fibrous web.
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。 The engraving shape applied to the hot embossing roll may be a circle, an ellipse, a square, a rectangle, a parallelogram, a rhombus, a regular hexagon, a regular octagon, or the like.
熱ロールの表面温度は、使用しているポリオレフィン系樹脂の融点に対し−５０℃以上融点以下とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度を好ましくは（融点−５０℃以上）、より好ましくは（融点−４５℃以上）とすることにより、適度に熱接着させ不織布形態を保持することができる。また、熱ロールの表面温度をポリオレフィン系樹脂の融点以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 In a preferred embodiment, the surface temperature of the heat roll is -50°C or higher and not higher than the melting point of the polyolefin resin used. By setting the surface temperature of the heat roll to preferably (melting point −50° C. or higher), more preferably (melting point −45° C. or higher), heat bonding can be appropriately performed and the nonwoven fabric form can be retained. Further, by setting the surface temperature of the heat roll to be equal to or lower than the melting point of the polyolefin resin, excessive thermal adhesion can be suppressed, and sufficient flexibility can be obtained particularly when used as a spunbond nonwoven fabric for sanitary materials.
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５０Ｎ／ｃｍ以上５００Ｎ／ｃｍ以下であることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させ不織布として実用に供しうる強度を得ることができる。一方、ロールの線圧を好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４５０Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。 The line pressure of the hot embossing roll during heat bonding is preferably 50 N/cm or more and 500 N/cm or less. By setting the linear pressure of the roll to preferably 50 N/cm or more, more preferably 100 N/cm or more, still more preferably 150 N/cm or more, it is possible to obtain sufficient strength for sufficient thermal bonding and practical use as a nonwoven fabric. On the other hand, by setting the linear pressure of the roll to preferably 500 N/cm or less, more preferably 450 N/cm or less, and further preferably 400 N/cm or less, sufficient flexibility can be obtained especially when used as a nonwoven fabric for sanitary materials. Obtainable.
本発明のスパンボンド不織布は、高い均一性と白色度を有し、かつ強度や耐水圧に優れることから、使い捨て紙おむつやナプキンなどの衛生材料用途に好適に利用することができる。 Since the spunbonded nonwoven fabric of the present invention has high uniformity and whiteness and is excellent in strength and water pressure resistance, it can be suitably used for sanitary materials such as disposable paper diapers and napkins.
次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。 Next, the present invention will be specifically described based on Examples. However, the present invention is not limited to these examples. In addition, in the measurement of each physical property, unless otherwise specified, the measurement was performed based on the above-mentioned methods.
（測定方法）
（１）平均単繊維径（μｍ）、繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子露出数（個／１００本）：
走査型電子顕微鏡として、キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」を用いた。なお、繊維表面の酸化チタン粒子露出数の測定において、露出数が多く、カウントが困難な場合は「１００＜」と表記する。
(Measuring method)
(1) Average single fiber diameter (μm), number of exposed titanium oxide particles with a particle diameter of 0.1 μm or more on the fiber surface (pieces/100):
“VHX-D500” manufactured by Keyence Corporation was used as a scanning electron microscope. In the measurement of the number of exposed titanium oxide particles on the fiber surface, if the number of exposed titanium oxide particles is large and counting is difficult, the number is expressed as “100<”.
（２）白色度：
色彩計として、コニカミノルタ社製「ＣＲ―２０」を用いた。
(2) Whiteness:
"CR-20" manufactured by Konica Minolta was used as a colorimeter.
（３）スパンボンド不織布の目付当たりの耐水圧：
耐水圧試験機として、スイス・テクステスト社製「ＦＸ−３０００−ＩＶ耐水圧試験機「ハイドロテスター」」を用いた。
(3) Water pressure resistance per unit weight of spunbond nonwoven fabric:
As a water pressure resistance tester, “FX-3000-IV water pressure resistance tester “Hydrotester” manufactured by Textest Co., Ltd. of Switzerland was used.
（実施例１）
酸化チタン粒子を１．８０％添加した、ＭＦＲが２４０ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂を芯成分用の押出機で溶融した。一方、酸化チタン粒子を添加していない、ＭＦＲが２２７ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂を鞘成分用の押出機で溶融した。これらを、芯成分と鞘成分との質量比が５０：５０、繊維全体への酸化チタン粒子量が０．９％となるように計量し、紡糸温度が２３５℃で、孔径φが０．３０ｍｍの矩形芯鞘口金から、単孔吐出量が０．３６ｇ／分で紡出した糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターでエジェクターの圧力を０．５５ＭＰａとした圧縮エアによって、牽引し延伸した。続いて、これを移動するネット上に捕集してポリプロピレン長繊維からなる不織繊維ウェブを得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，６７５ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。
(Example 1)
A polypropylene resin having 1.80% of titanium oxide particles and an MFR of 240 g/10 min was melted by an extruder for a core component. On the other hand, a polypropylene resin having no MFR of 227 g/10 minutes, to which titanium oxide particles were not added, was melted by an extruder for a sheath component. These were weighed so that the mass ratio of the core component to the sheath component was 50:50 and the amount of titanium oxide particles in the whole fiber was 0.9%, the spinning temperature was 235° C., and the pore diameter φ was 0.30 mm. A filament spun at a single hole discharge rate of 0.36 g/min from the rectangular core-sheath cap of No. 3 was cooled and solidified, and then drawn and stretched by compressed air with a rectangular ejector having an ejector pressure of 0.55 MPa. .. Subsequently, this was collected on a moving net to obtain a nonwoven fibrous web made of polypropylene long fibers. Regarding the characteristics of the obtained polypropylene filaments, the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4,675 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good.
引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１１％のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、線圧が３００Ｎ／ｃｍで、熱接着温度が１４５℃の温度で熱接着し、目付が１５ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。 Subsequently, the non-woven fibrous web obtained was used as an upper roll with an embossing roll having an adhesion area ratio of 11%, which was made of metal and engraved with a polka dot pattern, and as a lower roll, a pair of upper and lower heat rolls made of a metal flat roll. Using an embossing roll, the linear pressure was 300 N/cm, and the heat-bonding temperature was heat-bonded at a temperature of 145° C. to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a basis weight of 15 g/m 2 . The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
（実施例２）
芯成分に酸化チタン粒子の添加量を０．６０質量％とし、ＭＦＲが２３２ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．６μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４８９ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
(Example 2)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained by the same method as in Example 1 except that the amount of titanium oxide particles added to the core component was 0.60% by mass and a polypropylene resin having an MFR of 232 g/10 min was used. As for the properties of the obtained polypropylene long fibers, the average single fiber diameter was 10.6 μm, and the spinning speed converted from this was 4489 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
（実施例３）
芯成分に酸化チタン粒子の添加量を３．００質量％とし、ＭＦＲが２４５ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．２μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４１２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
(Example 3)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained by the same method as in Example 1 except that the amount of titanium oxide particles added to the core component was 3.00% by mass and a polypropylene resin having an MFR of 245 g/10 min was used. Regarding the characteristics of the obtained polypropylene filaments, the average single fiber diameter was 10.2 μm, and the spinning speed converted from this was 4412 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
（実施例４）
芯成分、鞘成分ともに脂肪酸アミド化合物として、エチレンビスステアリン酸アミドを１．０質量％添加したこと以外は、実施例３と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．２μｍであり、これから換算した紡糸速度は４４１２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例１）
芯成分と鞘成分の原料を入れ替えたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４６７５ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例２）
芯成分、鞘成分ともに酸化チタン粒子の添加量を０．９０質量％ずつとしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、平均単繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４６７７ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。
（比較例３）
芯成分、鞘成分ともにＭＦＲが３５ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法により紡糸を実施した。しかしながら、糸切れが多発し、シート化することができなかった。
(Example 4)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained by the same method as in Example 3 except that 1.0% by mass of ethylenebisstearic acid amide was added as a fatty acid amide compound for both the core component and the sheath component. Regarding the characteristics of the obtained polypropylene filaments, the average single fiber diameter was 10.2 μm, and the spinning speed converted from this was 4412 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
(Comparative Example 1)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained by the same method as in Example 1 except that the raw materials of the core component and the sheath component were exchanged. Regarding the characteristics of the obtained polypropylene filaments, the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4675 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
(Comparative example 2)
A spunbonded nonwoven fabric was obtained by the same method as in Example 1 except that the addition amount of titanium oxide particles was 0.90% by mass for both the core component and the sheath component. As for the characteristics of the obtained polypropylene continuous fiber, the average single fiber diameter was 10.4 μm, and the spinning speed converted from this was 4677 m/min. Regarding the spinnability, the number of yarn breakages was 0 in 1 hour of spinning, which was good. The obtained spunbond nonwoven fabric was evaluated. The results are shown in Table 1.
(Comparative example 3)
Spinning was carried out by the same method as in Example 1 except that polypropylene resin having an MFR of 35 g/10 min was used for both the core component and the sheath component. However, yarn breakage occurred frequently and it was not possible to form a sheet.
実施例１〜４は、高い紡糸速度でも紡糸性が良好であり、高い生産性と安定性を有する結果であった。また、実施例１〜４は、比較的高いＭＦＲの原料を用いているにも関わらず、芯成分に酸化チタン粒子を添加することで繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出がなく、高い白色度と強度および耐水圧を有していた。 In Examples 1 to 4, the spinnability was good even at a high spinning speed, resulting in high productivity and stability. In addition, in Examples 1 to 4, the titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more were exposed on the fiber surface by adding the titanium oxide particles to the core component, although the raw materials having a relatively high MFR were used. And had high whiteness, strength and water pressure resistance.
一方、比較例１と２で示すように、鞘成分に酸化チタン粒子を添加した水準は、繊維表面の粒子径０．１μｍ以上の酸化チタン粒子の露出が多く、熱接着が不良となり、強度、耐水圧が劣位であった。また、比較例３に示すように、比較的ＭＦＲの小さいポリプロピレン樹脂を用いた場合は、高い紡糸速度では糸切れが発生し、安定して生産できないという問題が発生した。 On the other hand, as shown in Comparative Examples 1 and 2, at the level where the titanium oxide particles were added to the sheath component, the titanium oxide particles having a particle diameter of 0.1 μm or more on the fiber surface were often exposed, resulting in poor thermal adhesion, strength, The water pressure resistance was inferior. Further, as shown in Comparative Example 3, when a polypropylene resin having a relatively low MFR was used, yarn breakage occurred at a high spinning speed, and there was a problem that stable production was not possible.
Claims (6)
工程（Ａ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）に、前記ポリオレフィン系樹脂（Ｐ１）の総質量を１００質量％として、酸化チタン粒子を０．０５質量％以上５．００質量％以下添加して、芯成分を調製する。
工程（Ｂ）：ＭＦＲが１５５ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下のポリオレフィン系樹脂（Ｐ２）を鞘成分とし、前記芯成分と前記鞘成分とを、芯鞘複合紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して長繊維の芯鞘複合糸を形成する。
工程（Ｃ）：前記芯鞘複合糸を移動するネット上に捕集して不織ウェブ化する。
工程（Ｄ）：前記不織ウェブを熱接着してスパンボンド不織布を得る。 A method for producing a spunbonded nonwoven fabric, which comprises the following steps (A) to (D).
Step (A): 0.05 mass of titanium oxide particles in the polyolefin resin (P1) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less, with the total mass of the polyolefin resin (P1) being 100 mass %. % To 5.00% by mass to prepare a core component.
Step (B): A polyolefin resin (P2) having an MFR of 155 g/10 minutes or more and 500 g/10 minutes or less is used as a sheath component, and the core component and the sheath component are discharged from a core-sheath composite spinneret and cooled. After being solidified, it is pulled and drawn by an ejector at a spinning speed of 3500 m/min or more and 6500 m/min or less to form a long-fiber core-sheath composite yarn.
Step (C): The core-sheath composite yarn is collected on a moving net to form a non-woven web.
Step (D): The nonwoven web is heat-bonded to obtain a spunbonded nonwoven fabric.
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