JP7206819B2 - リチウムイオン二次電池用正極活物質とその製造方法、及び、リチウムイオン二次電池 - Google Patents

Description

本発明は、リチウムイオン二次電池用正極活物質とその製造方法、及び、リチウムイオン二次電池に関する。

近年、携帯電話やノート型パソコンなどの携帯電子機器の普及に伴い、高いエネルギー密度を有する小型で軽量な非水電解質二次電池の開発が強く望まれている。また、ハイブリット電気自動車、プラグインハイブリッド電気自動車、電池式電気自動車などの車両駆動用電源として、高出力の二次電池の開発が強く望まれている。

このような要求を満たす二次電池として、非水電解質二次電池の一種であるリチウムイオン二次電池がある。リチウムイオン二次電池は、負極、正極、電解液などで構成され、その負極および正極の材料として用いられる活物質には、リチウムを脱離および挿入することが可能な材料が使用される。

リチウムイオン二次電池のうち、層状またはスピネル型のリチウム金属複合酸化物を正極活物質に用いたリチウムイオン二次電池は、４Ｖ級の電圧が得られるため、高エネルギー密度を有する電池として、現在、研究開発が盛んに行われており、一部では実用化も進んでいる。

このようなリチウムイオン二次電池の正極活物質として、合成が比較的容易なリチウムコバルト複合酸化物（ＬｉＣｏＯ_２）や、コバルトよりも安価なニッケルを用いたリチウムニッケル複合酸化物（ＬｉＮｉＯ_２）、リチウムニッケルコバルトマンガン複合酸化物（ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２）、マンガンを用いたリチウムマンガン複合酸化物（ＬｉＭｎ_２Ｏ_４）、リチウムニッケルマンガン複合酸化物（ＬｉＮｉ_０．５Ｍｎ_０．５Ｏ_２）などのリチウム金属複合酸化物が提案されている。

ところで、リチウムイオン二次電池の出力特性をより向上させるため、正極活物質の比表面積を大きくする方法が一般的に知られている。正極活物質の比表面積を大きくした場合、正極活物質を二次電池に組み込んだ際に電解液との反応面積を十分に確保することができる。そこで、正極活物質の粒子構造を制御することにより、比表面積を大きくして、出力特性を向上させる技術がいくつか提案されている。

例えば、特許文献１～３では、二段階に分けて行う晶析工程により得られた複合水酸化物を前駆体として、正極活物質を製造する方法が提案されている。これらの特許文献に記載される正極活物質は、小粒径で粒度分布が狭く、粒子内部に中空構造又は空間部を有することにより、高い比表面積を有し、出力特性に優れるとされている。しかしながら、例えば、ハイブリット自動車などの車両駆動用電源としては、より高い出力特性を有する正極活物質が要求されている。

一方、より反応抵抗を低減して、より高い出力特性を有する正極活物質を実現する手段として、正極活物質を構成するリチウム金属複合酸化物への異種元素の添加が検討されている。このような異種元素として、例えば、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｔａなどの高価数を取ることのできる遷移金属が提案されている。

例えば、特許文献４では、リチウムイオンの挿入・脱離が可能な機能を有するリチウム遷移金属系化合物を主成分とし、該主成分原料に、焼成時の粒成長や焼結を抑制する添加剤の少なくとも１種以上を、主成分原料中の遷移金属元素の合計モル量に対して０．０１モル％以上、２モル％未満の割合で添加した後、焼成されて得られるリチウム遷移金属系化合物粉体が記載されている。また、上記添加剤が、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、及びＲｅから選ばれる少なくとも一種以上の元素を含有する酸化物であり、一次粒子の表面部分のＬｉ及び前記添加元素以外の金属元素の合計に対する該添加元素の合計の原子比が、粒子全体の該原子比の５倍以上であることが記載されている。

また、特許文献５では、リチウム金属複合酸化物粉末に、特定割合のタングステン化合物を溶解させたアルカリ水溶液を添加して混合することにより、この粉末の一次粒子の表面にＷを分散させる工程と、混合したタングステン化合物を溶解させたアルカリ水溶液とリチウム金属複合酸化物粉末を１００～７００℃の範囲で熱処理することによりＬｉ_２ＷＯ_４、Ｌｉ_４ＷＯ_５、Ｌｉ_６Ｗ_２Ｏ_９のいずれかで表せられるタングステン酸リチウムを含む微粒子を、前記リチウム金属複合酸化物粉末の表面もしくは該粉末の一次粒子の表面に形成する製造方法が提案されている。

また、特許文献６では、リチウム金属複合酸化物からなる正極活物質であって、一次粒子及び一次粒子が凝集して構成された二次粒子からなり、電解液が浸透可能な空隙を二次粒子の表面近傍及び内部に有するとともに、リチウム金属複合酸化物の表面又は粒界にタングステンが濃縮されたリチウムを含む層厚が２０ｎｍ以下の化合物層を有する正極活物質が提案されている。そして、該粉末を得るための好ましい方法としては複合水酸化物あるいは複合酸化物とリチウム化合物を混合する際にタングステン化合物を合わせて混合し、焼成することでリチウム金属複合酸化物を得ることができるが、当該方法ではタングステン化合物の粒径がマンガン複合水酸化物、あるいはマンガン複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）に対して１／５倍以下にすることが好ましいとされている。

また、特許文献７では、晶析反応において、ｐＨ制御により核生成工程と粒子成長段階を分離して、複合水酸化物粒子を製造する工程と、得られた複合水酸化物粒子の表面にタングステンを含む被覆物を形成する被覆工程とを備えた遷移金属複合水酸化物の製造方法、及び、その水酸化物を前駆体として用いた正極活物質が提案されている。

また、特許文献８には、集電体の表面にＬｉ_ｘ１Ｎｉ_ａ１Ｍｎ_ｂ１Ｃｏ_ｃ１Ｏ_２で表される第一の正極活物質の層が付設され、前記第一の正極活物質の表面にＬｉ_ｘ２Ｎｉ_ａ２Ｍｎ_ｂ２Ｃｏ_ｃ２Ｍ_ｄＯ_２（ＭはＭｏ、Ｗ、及びＮｂ）で表される第二の正極活物質の層が付設されたリチウム二次電池用正極が提案されている。

また、特許文献９には、ニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法であって、ニッケル、コバルト及びマンガンを含む溶液と、錯イオン形成剤と塩基性溶液と、を別々に且つ同時に一つの反応容器に供給することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を得る第一晶析工程と、前記第一晶析工程後さらに、ニッケル、コバルト及びマンガンを含む溶液と、錯イオン形成剤と、塩基性溶液と、元素Ｍを含む溶液と、を別々に且つ同時に供給することにより、前記ニッケルコバルト複合水酸化物粒子にニッケル、コバルト、マンガン及び元素Ｍ（Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ，Ｃｕ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｇａ、Ｙ、Ｓｍ、Ｅｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｌａ、Ｃｄ、Ｌｕからなる群より選択される少なくとも一種以上元素）を含む複合水酸化物粒子を晶析する第二晶析工程を含み、前記第一晶析工程において供給するニッケル、コバルト及びマンガンの合計のモルをＭＯＬ（１）、前記第二晶析工程において供給するニッケル、コバルト及びマンガンの合計のモルをＭＯＬ（２）としたとき、０．３０≦ＭＯＬ（１）／｛ＭＯＬ（１）＋ＭＯＬ（２）｝＜０．９５である製造方法が提案されている。

特開２０１２－２４６１９９号公報 特開２０１３－１４７４１６号公報 特開２０１６－０９４３０７号公報 特開２００８－３０５７７７号公報 特開２０１３－１２５７３２号公報 特開２０１４－１９７５５６号公報 特開２０１２－２５２８４４号公報 特開２０１２－０７９６０８号公報 特開２０１６－２１０６７４号公報

しかし、特許文献４に記載される方法では、Ｍｏ，Ｔａ，Ｗなどの添加元素の一部が、結晶中において、層状に配置されているＮｉと置換してしまい、電池容量やサイクル特性などの電池特性が悪化してしまう問題があった。

また、特許文献５に記載の製造方法で作製されたリチウム金属複合酸化物は、出力特性が向上されるものの、粒子表面に形成されるタングステン微粒子の厚みが均一でない場合、サイクル特性が十分でないことがあった。

また、特許文献６に記載の方法は、ナノオーダーのタングステン化合物を得るためにはタングステン化合物を一度粉砕する必要があるため工業的には適してはおらず、また、扱いが容易ではない。また、得られる微粒子の粒径に不均一が生じることで化合物層の厚さにはバラつきが出来るため、反応抵抗の低減が不十分であり出力特性の向上の効果は限定的である。また、該粉末を得るためにタングステンをマンガン複合水酸化物に添加元素として含有させることも記載されているが、当該方法ではタングステンが濃縮した化合物層をナノオーダーで形成させることは難しい。

また、特許文献７に記載の方法は、タングステンを被覆させる工程が追加されるため、ステップ数が増加し、工業的には好ましくない。また、当該被覆工程においてｐＨを制御することでタングステンを析出させているが、制御するｐＨの変動により被覆層の厚さは均一ではないため、均一に被覆するのは困難である。また、不均一にタングステンが被覆された複合水酸化物とリチウムとを混合して得られた複合酸化物を用いた場合においては抵抗となるため、かえって出力は低下する問題があった。

また、特許文献８に記載の方法で構成された正極活物質は、第一の正極活物質と第二の正極活物質とが異相であることから、二次電池に用いられた際、充放電反応時の構造変化に乖離があり、充放電を繰り返すうちにクラックが発生し、サイクル特性が悪化するという問題があった。

また、特許文献９に記載の方法で得られた複合水酸化物及び正極活物質は、半径方向への深さの割合が５％以上５０％未満に存在する第二層に、ＳＥＭ―ＥＤＸのスペクトルによる元素Ｍのピークを有することが記載されており、正極活物質中、タングステンを含む元素Ｍが二次粒子の表層より内部に含まれるため、結晶性が低下して、二次電池に用いられた際、電池特性が低下する可能性がある。

よって、従来の技術においても、電池特性の向上について、一定の効果を確認することができるが、より反応抵抗（正極抵抗）を低減して、さらに高い出力特性を有する正極活物質が要求されている。

一方、本発明者らは、リチウム金属複合酸化物に異種元素として、タングステンの添加を検討したところ、タングステンを粒子全体に含む金属複合水酸化物を正極活物質の前駆体として用いた場合、焼成の際に、二次粒子同士が焼結凝集して、粗大粒子が混入しやすくなることを見出した。

本発明は係る問題点に鑑み、二次電池の正極に用いた場合、反応抵抗が低減され、より高出力であり、結晶性の高く、かつ、二次粒子同士の焼結凝集が抑制された正極活物質、及び、その製造方法を提供することを目的とする。

本発明の第１の実施形態では、表層にタングステン濃縮層を含有する金属複合水酸化物、及び、金属複合水酸化物を熱処理して得られる金属複合酸化物の少なくとも一方と、リチウム化合物と、を混合してリチウム混合物を得る工程と、リチウム混合物を焼成して、リチウム金属複合酸化物を得る工程と、を備え、金属複合水酸化物は、ニッケル、マンガン、及び、タングステン、並びに、任意にコバルト、及び、元素Ｍを含み、かつ、それぞれの金属元素の原子数比が、Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｗ：Ｍ＝ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表され、リチウム金属複合酸化物は、粉末Ｘ線回折において、（００３）面の回折ピークの半価幅が０．０７６°以上０．０９０°以下であり、金属複合水酸化物に対する、リチウム金属複合酸化物の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）の比（リチウム金属複合酸化物のｄ５０／金属複合水酸化物のｄ５０）が０．９５以上１．０４以下である、リチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法が提供される。

また、金属複合水酸化物は、反応槽に金属元素を含む第１の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給し、反応槽内の反応水溶液のｐＨを調整して、晶析反応を行うことにより、第１の金属複合水酸化物粒子を得る、第１の晶析工程と、第１の晶析工程により得られた晶析物を含む反応水溶液に、金属元素を含み、かつ、第１の原料水溶液よりもタングステンを多く含む第２の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給し、反応水溶液のｐＨを調整して、晶析反応を行うことにより、第１の金属複合水酸化物粒子の表面にタングステン濃縮層を形成して、第２の金属複合水酸化物粒子を得る、第２の晶析工程と、を備える方法により得られることが好ましい。

また、第１の晶析工程は、核生成を行う核生成工程と、粒子成長を行う粒子成長工程と、を備え、第２の晶析工程は、第１の晶析工程における粒子成長工程に引き続き、粒子成長を行うことを含み、第１の晶析工程、及び、第２の晶析工程における粒子成長は、反応水溶液のｐＨを、核生成工程における反応水溶液のｐＨ値より低くなるように調整することが好ましい。また、第１の原料水溶液中の金属元素を、第１の晶析工程及び第２の晶析工程において添加される全金属量に対して、５０質量％以上９５質量％以下の範囲で反応槽へ供給した後、第２の晶析工程における第２の原料水溶液の供給を行うことが好ましい。また、タングステン濃縮層は、前記金属複合水酸化物の表面から中心部に向かう方向において、平均厚さが１００ｎｍ以下であることが好ましい。また、第２の晶析工程における第２の原料水溶液の添加は、第１及び第２の晶析工程において、粒子成長が行われる時間全体に対して、５０％以上９５％以下経過した時点で行うことが好ましい。また、第２の原料水溶液の供給は、第１の原料水溶液と、タングステンを含む水溶液とを別々に反応水溶液に供給して行うことが好ましい。また、タングステンを含む水溶液中のタングステン濃度は、タングステンを含む水溶液の全体に対して、１８質量％以上であることが好ましい。また、金属複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）が４．０μｍ以上９．０μｍ以下であり、かつ、粒度分布の広がりを示す指標である〔（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ〕が０．６５以下であることが好ましい。また、リチウム混合物の焼成温度が８００℃以上９８０℃以下であることが好ましい。

本発明の第２の実施形態では、リチウム、ニッケル、マンガン、及び、タングステンと、任意にコバルト、及び、元素Ｍと、を含み、それぞれの金属元素の原子数比が、Ｌｉ：Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｗ：Ｍ＝１＋ｕ：ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、－０．０５≦ｕ≦０．５０、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表されるリチウム金属複合酸化物を含有し、リチウム金属複合酸化物は、複数の一次粒子が凝集して形成された二次粒子を含み、二次粒子の表面又は内部に存在する一次粒子の表層、及び、一次粒子間の粒界に、タングステン及びリチウムを含む化合物が濃縮されて存在し、粉末Ｘ線回折測定によって得られた（００３）面の回折ピークの半価幅が０．０７６°以上０．０９０°以下であり、前駆体として用いた金属複合水酸化物に対する、リチウム金属複合酸化物の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）の比（リチウム金属複合酸化物のｄ５０／金属複合水酸化物のｄ５０）が０．９５以上１．０４以下である、リチウムイオン二次電池用正極活物質が提供される。

また、上記正極活物質は、積平均粒径（ＭＶ）が３μｍ以上９μｍ以下であり、かつ、粒度分布の広がりを示す指標である〔（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ〕が０．６５以下であることが好ましい。

本発明の第３の実施形態では、正極と、負極と、セパレータと、非水電解質とを備え、正極の正極材料として、上記の正極活物質が用いられる、リチウムイオン二次電池が提供される。

本発明によれば、二次電池の正極に用いられた場合、反応抵抗（正極抵抗）が低減され、高出力であり、結晶性が高く、かつ、二次粒子同士の焼結凝集が抑制された正極活物質を提供することができる。また、本発明によれば、このような正極活物質を含む二次電池を提供することができる。さらに、本発明によれば、このような正極活物質を、工業規模で、容易に製造可能な方法を提供することができる。このため、本発明の工業的意義はきわめて大きい。

図１は、リチウム金属複合酸化物の製造方法の一例を示す模式図である。 図２は、リチウム金属複合酸化物の製造方法の一例を示す模式図である。 図３（Ａ）～図３（Ｂ）は、金属複合水酸化物の一例を示す模式図である 図４は、金属複合水酸化物の製造方法の一例を示す図である。 図５は、金属複合水酸化物の製造方法の一例を示す図である。 図６は、タングステンを含む水溶液の添加の開示時点を説明する図である。 図７（Ａ）～図７（Ｄ）は、リチウム金属複合酸化物の一例を示す模式図である。 図８は、実施例で用いた評価用コイン型電池を示す模式図である。 図９（Ａ）は、金属複合水酸化物のＥＤＸを用いた面分析によるＷの分布の一例を示す図面代用写真であり、図９（Ｂ）は、図面代用写真中のタングステン濃縮層を説明する説明図である。 図１０は、リチウム金属複合酸化物のＥＤＸを用いた面分析によるＷの分布の一例を示す図面代用写真である。

以下、図面を参照して、実施形態に係るリチウムイオン二次電池用正極活物質とその製造方法、及び、リチウムイオン二次電池について説明する。なお、本発明は以下説明する実施形態に限定されるものではない。また、図面においては、各構成をわかりやすくするために、一部を強調して、あるいは一部を簡略化して表しており、実際の構造または形状、縮尺等が異なっている場合がある。

１．リチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法
図１、２は、本実施形態に係るリチウムイオン二次電池用正極活物質（以下、「正極活物質」ともいう。）の製造方法の一例を示す図である。図１に示すように、本実施形態に係る正極活物質の製造方法は、表層にタングステン濃縮層を含有する金属複合水酸化物と、リチウム化合物とを混合してリチウム混合物を得る工程（ステップＳ３０）と、リチウム混合物を焼成して、リチウム金属複合酸化物を得る工程（ステップＳ４０）と、を備える。また、図２に示すように、金属複合水酸化物を熱処理する熱処理工程（ステップＳ２５）を備えてもよい。

金属複合水酸化物１０の表層に形成されたタングステン濃縮層３中のタングステンは、上記工程において、リチウム化合物と反応して、リチウム金属複合酸化物２０中にタングステンとリチウムとを含む化合物２３を形成する（図７参照）。本実施形態の製造方法は、リチウム金属複合酸化物２０を含む正極活物質を工業的規模で、容易に製造することができる。なお、必要に応じて、上述した工程以外に、仮焼工程、解砕工程などの工程を追加してもよい。以下、本実施形態に係る正極活物質の製造方法の一例について、説明する。

（１）金属複合水酸化物
まず、本実施形態に係る製造方法において、前駆体として好適に用いられる金属複合水酸化物の特性とその製造方法の一例について説明する。図３（Ａ）及び図３（Ｂ）は、本実施形態に係る製造方法に用いられる金属複合水酸化物の一例を示す模式図である。

図３（Ａ）に示すように、金属複合水酸化物１０は、複数の一次粒子１が凝集して形成された二次粒子２を含む。二次粒子２を構成する一次粒子１の形状は、特に限定されないが、例えば、板状、針状などの形状であってもよく、これらよりも小さな微細一次粒子であってもよい。また、二次粒子２の粒子構造は、特に限定されず、中実構造、複数の空隙を有する空隙構造、内部に中空部を有する中空構造など、従来公知の粒子構造を有することができる。なお、金属複合水酸化物１０は、単独の一次粒子１を少量含んでもよい。

（タングステン濃縮層）
金属複合水酸化物１０（二次粒子２）は、図３（Ｂ）に示すように、その表層にタングステンが濃縮したタングステン濃縮層３を有する。タングステン濃縮層３は、金属複合水酸化物１０の表面に形成され、粒子内部よりもタングステンが濃縮された層状の領域をいう。タングステン濃縮層３が形成された金属複合水酸化物１０を前駆体として用いた場合、結晶性が高く、かつ、反応抵抗が低減されて、高出力である正極活物質を得ることができる。タングステン濃縮層３は、例えば、図８に示すように、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いた面分析で、Ｗ分布を検出することにより確認できる。なお、図３（Ｂ）では、一次粒子１は、図示していない。

タングステン濃縮層３は、後述するように、リチウム金属複合酸化物２０（図７参照）において、タングステン及びリチウムを含む化合物２３（例えば、タングステン酸リチウムなど）を形成する。タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、例えば、金属複合水酸化物１０（前駆体）とリチウム化合物とを混合し、焼成してリチウム金属複合酸化物２０を得る工程（ステップＳ４０）で形成される。

リチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）において、タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、一次粒子２１の表層、又は、一次粒子２１間の粒界に形成される。タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、リチウムイオン伝導性が高いため、リチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）が二次電池の正極に用いられた場合、電解液と接触する一次粒子２１の表層、又は、一次粒子２１間の粒界にタングステン及びリチウムを含む化合物２３が存在することにより、正極活物質の反応抵抗（正極抵抗）を低減させて、出力向上に大きく寄与することができる。

なお、従来の金属複合水酸化物の製造方法を用いた場合、金属複合水酸化物（前駆体）に含有されるタングステンが、焼成時に、焼結を抑制することがある。そのため、従来のタングステンを含む前駆体は、得られる正極活物質中のタングステンが反応抵抗（正極抵抗）の低減に寄与する一方で、正極活物質を構成するリチウム金属複合酸化物の結晶性が低下するといった背反する問題があった。すなわち、出力特性に優れ、且つ、結晶性の高いリチウム金属複合酸化物の実現は困難であった。しかし、本実施形態に係る金属複合水酸化物１０は、表層にタングステン濃縮層３を形成するため、焼成の際、タングステンの焼結を抑制する影響は殆ど発生することなく、反応抵抗を低減させ、かつ、得られるリチウム金属複合酸化物２０の結晶性を高めることができる。

タングステン濃縮層３の平均厚さは、後述するように、晶析反応において、タングステンを含む第２の原料水溶液を供給するタイミングを適宜調整することにより、所望の範囲とすることができる。よって、タングステン濃縮層３の厚さは、特に限定されず、所望する二次電池の特性に応じて、調整することができる。

タングステン濃縮層３の平均厚さは、金属複合水酸化物１０の表面から中心部に向かう方向において、例えば、２００ｎｍ以下とすることができ、好ましくは１００ｎｍ以下であり、より好ましくは１０ｎｍ以上１００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは２０μｍ以上５０ｎｍ以下である。タングステン濃縮層３の平均厚さが１００ｎｍ以下である場合、リチウム金属複合酸化物２０の結晶性をより高くすることができ、かつ、リチウム金属複合酸化物２０を二次電池の正極に用いた場合、より反応抵抗を低減し、出力特性を向上させることができる。

また、焼成工程（ステップＳ４０）における、焼結凝集をより抑制するという観点から、タングステン濃縮層３の平均厚さは、好ましくは１５０ｎｍ以下であり、より好ましくは１００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは１ｎｍ以上２５ｎｍ以下である。

なお、タングステン濃縮層３の平均厚さは、金属複合水酸化物１０を樹脂などに埋め込んだものを切断して、二次粒子２断面の試料を作製し、ＥＤＸを用いたＷの分布の面分析を行って測定する。具体的には、二次粒子２断面の試料において、レーザ光回折散乱式粒度分析計を用いて測定された体積平均粒径（ＭＶ）の８０％以上となる二次粒子２断面を無作為に２０個選択して、選択したそれぞれの二次粒子２において、金属複合水酸化物１０の表面から中心部に向かう方向において、Ｗが濃く検出される部位（タングステン濃縮層３）の厚さ（幅）を５箇所以上で測定して、それぞれの二次粒子２における、タングステン濃縮層３の厚さの平均を求める。そして、選択した２０個の二次粒子２のそれぞれの厚さの平均値を算出することにより、タングステン濃縮層３の平均厚さを得ることができる。

タングステン濃縮層３の平均厚さが１００ｎｍを超える場合、焼成の際に、タングステンによる焼結抑制の効果が大きくなり、一次粒子の成長が阻害されることがある。よって、得られるリチウム金属複合酸化物は、結晶子径の小さい一次粒子が多数形成され、結晶粒界が多く発生するため、正極における反応抵抗が増加することがある。また、一次粒子の成長が抑制されることに伴い、リチウム金属複合酸化物２０の結晶性が低下することがある。

一方、タングステン濃縮層３の平均厚さが１０ｎｍ未満である場合、比表面積が高くなり、焼成時に金属複合水酸化物１０同士が容易に凝集するため、得られる正極活物質の充填密度が低下して、容積当りの電池容量が低下することがある。また、リチウム金属複合酸化物２０中にタングステン及びリチウム含んだ化合物２３が十分に形成されずリチウムイオン伝導性が十分ではないことがある。

また、タングステン濃縮層３の平均厚さは、金属複合水酸化物１０の体積平均粒径（ＭＶ）に対して、二次粒子２表面から二次粒子２の中心部に向かう方向において、例えば、３％以下とすることができる。タングステン濃縮層３の厚さは、リチウム金属複合酸化物２０の結晶性をより向上させ、かつ、より反応抵抗を低減させるという観点から、好ましくは２％以下であり、より好ましくは０．１％以上２％以下であり、より好ましくは０．１％以上１％以下あり、さらに好ましくは０．１％以上０．５％以下である。

（体積平均粒径（ＭＶ））
金属複合水酸化物１０の体積平均粒径（ＭＶ）は、特に限定されないが、好ましくは４．０μｍ以上であり、より好ましくは４μｍ以上９．０μｍ以下であり、好ましくは４．０μｍ以上７μｍ以下である。金属複合水酸化物１０の体積平均粒径（ＭＶ）は、この金属複合水酸化物１０を前駆体として得られるリチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）の体積平均粒径（ＭＶ）と相関する。このため、金属複合水酸化物１０の体積平均粒径（ＭＶ）を、上記範囲に制御することで、この金属複合水酸化物１０を前駆体として得られるリチウム金属複合酸化物２０（図７参照）の体積平均粒径（ＭＶ）も上記範囲に制御することが可能となる。

金属複合水酸化物１０の体積平均粒径（ＭＶ）が４μｍ未満である場合、比表面積が高くなり、正極活物質を製造する際の焼成工程（ステップＳ４０）において、金属複合水酸化物１０の粒子同士が容易に凝集し、得られる正極活物質の充填密度が低下して、容積当りの電池容量が低下することがある。なお、体積平均粒径（ＭＶ）は、例えば、レーザ光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。

（粒度分布）
金属複合水酸化物１０は、粒度分布の広がりを示す指標である［（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）］が０．６５以下である。リチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）の粒度分布は、その前駆体である金属複合水酸化物１０の影響を強く受ける。このため、微細粒子や粗大粒子を多く含む金属複合水酸化物１０を前駆体とした場合、リチウム金属複合酸化物２０にも微細粒子や粗大粒子が多く含まれる。このようなリチウム金属複合酸化物２０を正極活物質として用いた二次電池では、熱安定性、サイクル特性、出力特性などの電池特性が低下することがある。そこで、金属複合水酸化物１０の［（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）］を上記範囲に調整した場合、これを前駆体として得られるリチウム金属複合酸化物２０の粒度分布を狭くして、微細粒子や粗大粒子の混入を抑制することができる。

また、金属複合水酸化物１０の［（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）］の下限値は、特に限定されないが、コストや生産性の観点から、０．２５以上程度とすることが好ましい。工業規模の生産を前提とした場合、［（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）］が過度に小さい金属複合水酸化物１０を使用することは現実的ではない。

なお、ｄ１０は、各粒径における粒子数を粒径の小さい側から累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の１０％となる粒径を意味し、ｄ９０は、同様に粒子数を累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の９０％となる粒径を意味する。また、ｄ１０およびｄ９０は、レーザ光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。

（組成）
金属複合水酸化物１０の組成は、特に限定されないが、例えば、金属複合水酸化物１０が、ニッケル、コバルト、及び、タングステン、並びに、任意にマンガン、及び、元素Ｍを含み、それぞれの金属元素の原子数の比（Ａ）が、Ｎｉ：Ｃｏ：Ｍｎ：Ｗ：Ｍ＝ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の金属元素）であることが好ましい。

なお、金属複合水酸化物１０中のそれぞれの金属元素の原子数の比（Ａ）は、リチウム金属複合酸化物２０中でも維持されるため、上記金属元素の比（Ａ）で表される金属複合水酸化物１０において、これを構成するニッケル、マンガン、コバルト、タングステンおよび元素Ｍの組成範囲およびその臨界的意義は、後述する、比（Ｂ）で表される正極活物質と同様である。このため、これらの事項について、ここでの説明は省略する。

また、金属複合水酸化物１０は、一般式（Ａ１）：Ｎｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂ（ＯＨ）_２＋α（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、０≦α≦０．５、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の金属元素）で表されてもよい。

上記一般式（Ａ１）中、得られる正極活物質を用いた二次電池の容量特性のさらなる改善を図るという観点から、その組成を、一般式（Ａ２）：Ｎｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂ（ＯＨ）_２＋α（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．７＜ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．１、０≦ｚ≦０．２、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、０≦α≦０．５、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、及び、Ｍｏから選択される１種以上の元素）とすることが好ましい。さらに、熱安定性と電池容量との両立を図るという観点から、上記一般式（Ａ２）中、ｘの値を、０．７＜ｘ≦０．９とすることがより好ましく、０．７＜ｘ≦０．８５とすることがさらに好ましい。

上記一般式（Ａ１）中、得られる正極活物質を用いた二次電池の熱安定性のさらなる改善を図るという観点から、その組成を、一般式（Ａ３）：Ｎｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂ（ＯＨ）_２＋α（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、０≦α≦０．５、Ｍは、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の元素）とすることが好ましい。

（２）金属複合水酸化物の製造方法
図４～図５は、金属複合水酸化物１０の製造方法の一例を示す図である。この製造方法により、上記特性を有する金属複合水酸化物１０を工業的規模で容易に製造することができる。以下、図４～図５を参照して、金属複合水酸化物１０の製造方法の一例について説明する。

［晶析反応］
図４に示すように、金属複合水酸化物１０は、反応槽内に、ニッケル（Ｎｉ）、及び、マンガン（Ｍｎ）と、任意に、コバルト（Ｃｏ）、及び／又は、金属元素（Ｍ）とを含む第１の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給して、晶析反応を行い、第１の金属複合水酸化物粒子を得る第１の晶析工程（ステップＳ１０）と、上記第１の金属複合水酸化物粒子を含む反応水溶液に、第１の原料水溶液よりもタングステンを多く含む第２の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給して、晶析反応を行い、第１の金属複合水酸化物粒子の表面にタングステン濃縮層を形成して、第２の金属複合水酸化物粒子を得る第２の晶析工程（ステップＳ２０）と、を備える方法により、得られることが好ましい。

すなわち、金属複合水酸化物１０は、第２の晶析工程（ステップＳ２０）において、第１の晶析工程（ステップＳ１０）により得られる第１の複合水酸化物粒子の表面に、タングステン濃縮層３を形成することにより得ることができる。金属複合水酸化物１０の内部は、タングステンを含まない、又は、タングステンの含有量が低い第１の金属複合水酸化物粒子で構成されるため、これを前駆体として得られるリチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）は、粒子内部の結晶性を高くすることができる。さらに、リチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）は、タングステン濃縮層３に由来するタングステン及びリチウムを含む化合物２３が、一次粒子の表面又は一次粒子間の粒界に存在することにより、出力特性にも優れる。

図５に示すように、第１の晶析工程（ステップＳ１０）は、さらに、主として核生成を行う核生成工程（ステップＳ１１）と、主として粒子成長を行う粒子成長工程（ステップＳ１２）とを含むことが好ましい。核生成工程（ステップＳ１１）と粒子成長工程（ステップＳ１２）とは、例えば、反応水溶液のｐＨを制御することにより、明確に分離することができ、粒度分布が狭く均一な粒子径を有する金属複合水酸化物１０を得ることができる。なお、第２の晶析工程（ステップＳ２０）は、粒子成長工程（ステップＳ１２）に引き続き、主として粒子成長を行う工程である。

なお、このような２段階の晶析工程を含むニッケル複合水酸化物の製造方法については、例えば、特許文献２、特許文献３などに開示されており、詳細な条件についてはこれらの文献を参照して条件を適宜、調整することができる。また、本実施形態に係る金属複合水酸化物の製造方法は、後述するように、公知の晶析方法の条件を用いて、所望の膜厚を有するタングステン濃縮層３を形成することができるため、工業規模の生産に容易に適用することができる。

以下、図５を参照して、核生成工程（ステップＳ１１）と粒子成長工程（ステップＳ１２）とを含む、金属複合水酸化物１０の製造方法について、説明する。なお、以下の説明は、金属複合水酸化物１０の製造方法の一例であって、下記の製造方法以外の方法によって、金属複合水酸化物１０を得てもよい。

［第１の晶析工程（ステップＳ１０）］
（核生成工程）
まず、第１の原料水溶液とアンモニウムイオン供給体とを供給して、反応槽内の反応水溶液（核生成用水溶液）のｐＨを所定の範囲に制御して、核生成を行う（ステップＳ１１）。第１の原料水溶液は、例えば、原料となる遷移金属を含む化合物を、水に溶解して調整される。なお、以下に説明する金属複合水酸化物の製造方法では、各工程で晶析により形成される金属複合水酸化物の組成比は、原料水溶液中の各金属の組成比と同様であるため、原料水溶液中の各金属の組成比は、目的とする金属複合水酸化物の遷移金属の組成比とすることができる。また、第１の原料水溶液は、少量のタングステンを含んでもよいし、タングステンを含まなくてもよい。

まず、反応槽内に、アルカリ水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを含む水溶液を供給および混合して、液温２５℃基準で測定するｐＨ値が１２．０以上１４．０以下、アンモニウムイオン濃度が３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下である反応前水溶液を調製する。

反応槽内の反応雰囲気は、目的とするリチウム金属複合酸化物２０の粒子構造により、適宜調整することができる。例えば、中空構造を有するリチウム金属複合酸化物２０を得る場合、酸化性雰囲気とすることが好ましく、酸素濃度が１容量％を超えることが好ましく、酸素濃度が５容量％を超えることが好ましく、大気雰囲気としてもよい。また、例えば、中実構造を有するリチウム金属複合酸化物２０を得る場合、非酸化性雰囲気とすることが好ましく、酸素濃度が５容量％以下の雰囲気であることが好ましく、酸素濃度が１容量％以下の雰囲気であることがより好ましい。雰囲気の制御は、例えば、窒素ガスや酸素ガスを導入して調整する。なお、反応前水溶液のｐＨ値はｐＨ計により、アンモニウムイオン濃度はイオンメータにより測定することができる。

次いで、反応槽内の反応前水溶液を撹拌しながら、第１の原料水溶液を反応槽内に供給して、反応水溶液（核生用成水溶液）が形成される。なお、核生成工程（ステップＳ１１）では、反応水溶液中の核生成に伴い、核生成用水溶液のｐＨ値およびアンモニウムイオンの濃度が変化するので、アルカリ水溶液およびアンモニア水溶液を適時供給し、反応槽内液のｐＨ値が液温２５℃基準でｐＨ１２．０以上１４．０以下の範囲に、アンモニウムイオンの濃度が３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下の範囲に維持されるように制御することが好ましい。反応水溶液（核生成用水溶液）のｐＨ値が上記範囲にある場合、核はほとんど成長することなく、核生成が優先的に起こる。

反応水溶液（核生成用水溶液）の液温２５℃基準で測定されるｐＨ値は、好ましくは１２．０以上１４．０以下、より好ましくは１２．３以上１３．５以下、さらに好ましくは１２．５以上１３．３以下の範囲である。ｐＨが上記範囲である場合、核の成長を抑制し、核生成を優先させることができ、核生成工程で生成する核を均質かつ粒度分布の狭いものとすることができる。一方、ｐＨ値が１２．０未満である場合、核生成とともに核（粒子）の成長が進行するため、得られる金属複合水酸化物粒子の粒径が不均一となり、粒度分布が悪化する。また、ｐＨ値が１４．０を超える場合、生成する核が微細になりすぎて、反応水溶液（核生成用水溶液）がゲル化することがある。

なお、反応水溶液（核生成用水溶液）中のｐＨ値の変動幅は、±０．２以内とすることが好ましい。ｐＨ値の変動幅が大きい場合、核生成量と粒子成長の割合が一定とならず、粒度分布の狭い金属複合水酸化物粒子を得ることが困難となる。

反応水溶液（核生成用水溶液）のアンモニウムイオン濃度は、好ましくは３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下、より好ましくは５ｇ／Ｌ以上２０ｇ／Ｌ以下の範囲内に調整される。反応水溶液中においてアンモニウムイオンは錯化剤として機能するため、アンモニウムイオン濃度が３ｇ／Ｌ未満である場合、金属イオンの溶解度を一定に保持することができなかったり、反応水溶液がゲル化しやすくなったりして、形状や粒径の整った金属複合水酸化物粒子を得ることが困難となる。一方、アンモニウムイオン濃度が２５ｇ／Ｌを超える場合、金属イオンの溶解度が大きくなりすぎるため、反応水溶液中に残存する金属イオン量が増加し、組成ずれなどの原因となることがある。

なお、晶析反応中にアンモニウムイオン濃度が変動すると、金属イオンの溶解度が変動し、均一な金属複合水酸化物粒子が形成されなくなる。このため、核生成工程（ステップＳ１１）と粒子成長工程（ステップＳ１２）を通じて、アンモニウムイオン濃度の変動幅を一定の範囲に制御することが好ましく、具体的には、±５ｇ／Ｌの変動幅に制御することが好ましい。

核生成工程（ステップＳ１１）では、反応水溶液（核生成用水溶液）に、第１の原料水溶液、アルカリ水溶液およびアンモニウムイオン供給体を含む水溶液を供給することにより、連続して新しい核の生成が継続される。そして、核生成用水溶液中に、所定量の核が生成した時点で、核生成工程を終了する。この際、核の生成量は、核生成用水溶液に供給した原料水溶液に含まれる金属化合物の量から判断することができる。

核生成工程（ステップＳ１１）における核の生成量は、特に限定されないが、粒度分布の狭い金属複合水酸化物粒子を得るという観点から、晶析工程（第１の晶析工程及び第２の晶析工程を含む）を通じて供給する原料水溶液に含まれる金属化合物中の金属元素に対して、０．１原子％以上２原子％以下とすることが好ましく、０．１原子％以上１．５原子％以下とすることがより好ましい。

（粒子成長工程）
次いで、ｐＨを特定の範囲に調整した反応水溶液（粒子成長用水溶液）中で粒子成長を行う（ステップＳ１２）。反応水溶液（粒子成長用水溶液）は、生成された核を含む反応水溶液に、第１の原料水溶液と、アルカリ水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液とを供給して形成される。反応水溶液（粒子成長用水溶液）は、液温２５℃基準で測定するｐＨ値が１０．５以上１２．０以下、アンモニウムイオン濃度が３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下に調整されることが好ましい。これにより、反応水溶液（粒子成長用水溶液）中で、核生成よりも、粒子成長が優位に行われる。

反応槽内の反応雰囲気は、例えば、目的とするリチウム金属複合酸化物２０の粒子構造により、適宜調整することができる。例えば、中空構造や中実構造を有するリチウム金属複合酸化物２０を得る場合、反応槽内の反応雰囲気は、非酸化性雰囲気にすることが好ましく、酸素濃度が１容量％以下の雰囲気とすることが好ましい。反応槽内の反応雰囲気の酸素濃度が１容量％以下である場合、得られる正極活物質の結晶性をより向上させることができる。雰囲気の制御は、例えば、窒素ガスを導入して調整する。

具体的には、核生成工程終了後、反応槽内の核生成用水溶液のｐＨ値を、液温２５℃基準で１０．５以上１２．０以下に調整し、粒子成長工程における反応水溶液である粒子成長用水溶液を形成する。ｐＨ値の調整は、アルカリ水溶液のみ供給を停止することにより行うことができるが、粒径の均一性を高めるという観点から、一旦、すべての水溶液の供給を停止してｐＨ値を調整することが好ましい。また、ｐＨ値の調整は、反応水溶液（核生成用水溶液）に、原料となる遷移金属を含む化合物を構成する酸と同種の無機酸、例えば、原料として遷移金属の硫酸塩を使用する場合には、硫酸を供給することで行ってもよい。

次に、反応水溶液（粒子成長用水溶液）を撹拌しながら、第１の原料水溶液の供給を再開する。この際、粒子成長用水溶液のｐＨ値は上述した範囲にあるため、新たな核はほとんど生成せず、核（粒子）成長が進行し、所定の粒径を有する第１の金属複合水酸化物粒子を形成することができる。なお、粒子成長工程（ステップＳ１２）においても、粒子成長に伴い、粒子成長用水溶液のｐＨ値およびアンモニウムイオン濃度が変化するので、アルカリ水溶液およびアンモニア水溶液を適時供給し、ｐＨ値およびアンモニウムイオン濃度を上記範囲に維持することが必要となる。

反応水溶液（粒子成長用水溶液）のｐＨ値は、液温２５℃基準で、１０．５以上１２．０以下、好ましくは１１．０以上１２．０以下、より好ましくは１１．５以上１１．９以下の範囲に制御する。ｐＨが上記範囲である場合、新たな核の生成が抑制され、粒子成長を優先させることができ、得られる金属複合水酸化物を均質かつ粒度分布が狭いものとすることができる。一方、ｐＨ値が１０．５未満である場合、アンモニウムイオン濃度が上昇し、金属イオンの溶解度が高くなるため、晶析反応の速度が遅くなるばかりでなく、反応水溶液中に残存する金属イオン量が増加し、生産性が悪化することがある。また、ｐＨ値が１２．０を超える場合、粒子成長工程中の核生成量が増加し、得られる金属複合水酸化物粒子の粒径が不均一となり、粒度分布が悪化することがある。

なお、反応水溶液（粒子成長用水溶液）中のｐＨ値の変動幅は、±０．２以内とすることが好ましい。ｐＨ値の変動幅が大きい場合、核生成量と粒子成長の割合が一定とならず、粒度分布の狭い金属複合水酸化物を得ることが困難となる。

また、粒子成長工程（ステップＳ１２）のｐＨ値は、核生成工程（ステップＳ１１）のｐＨ値より低い値に調整することが好ましく、核生成と粒子成長を明確に分離するためには、粒子成長工程（ステップＳ１２）のｐＨ値を、核生成工程（ステップＳ１１）のｐＨ値より０．５以上低くすることが好ましく、０．８以上低くすることがより好ましい。

例えば、反応水溶液（核生成工程及び／又は粒子成長工程）のｐＨ値が１２．０である場合、核生成と核成長の境界条件であるため、反応水溶液中に存在する核の有無により、核生成工程または粒子成長工程のいずれかの条件とすることができる。すなわち、核生成工程のｐＨ値を１２．０より高くして多量に核生成させた後、粒子成長工程のｐＨ値を１２．０とした場合、反応水溶液中に多量の核が存在するため、粒子成長が優先して起こり、粒径分布が狭い金属複合水酸化物粒子を得ることができる。一方、核生成工程のｐＨ値を１２．０とした場合、反応水溶液中に成長する核が存在しないため、核生成が優先して起こり、粒子成長工程のｐＨ値を１２．０より小さくすることで、生成した核が成長して良好な金属複合水酸化物粒子を得ることができる。

反応水溶液（粒子成長用水溶液）のアンモニウムイオン濃度は、上記反応水溶液（核生成用水溶液）中のアンモニウムイオン濃度の好ましい範囲と同様とすることができる。また、アンモニウムイオン濃度の変動幅も上記反応水溶液（核生成用水溶液）中の好ましい範囲と同様とすることができる。

［第２の晶析工程（ステップＳ２０）］
次いで、第１の金属複合水酸化物粒子を含む反応水溶液に、金属元素を含み、かつ、第１の原料水溶液よりタングステンを多く含む第２の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給して、晶析反応を行う（ステップＳ２０）。これにより、第１の金属複合水酸化物粒子の表面に、タングステン濃縮層を形成した、金属複合水酸化物１０を得る。

粒子成長は、複数の一次粒子が凝集した二次粒子を核にして成長していくため、第２の晶析工程においては、粒子成長工程（ステップＳ１２）から連続して、第１の原料水溶液よりタングステンを多く含むタングステンを多く含む第２の原料水溶液、及び、アンモニウムイオン供給体を第１の金属複合水酸化物粒子を含む反応水溶液に供給して、第２の晶析工程（ステップＳ２０）を行うことができる。これにより、第一の複合酸化物粒子を構成する二次粒子の外周部分にタングステン濃縮層が形成される。

本実施形態の金属複合水酸化物の製造方法は、例えば、第２の原料水溶液を添加し始めるタイミング（すなわち、第２の晶析工程を開示するタイミング）を調整することで、第１の金属複合水酸化物粒子の外周に形成されるタングステン濃縮層の厚みを、容易に制御することができる。

第２の晶析反応（ステップＳ２０）は、第１の原料水溶液中の金属元素を、第１の晶析工程及び第２の晶析工程において添加される全金属量に対して、例えば、１０質量％以上の反応槽へ供給した時点で、第２の原料水溶液の供給を行うことにより、開始することができる。これにより、第１の金属複合水酸化物粒子の表面にタングステン濃縮層を容易に形成することができる。

また、より結晶性が高く、二次電池の正極に用いられた場合、反応抵抗をより低減する正極活物質を得るという観点から、第１の原料水溶液中の金属元素を、第１の晶析工程及び第２の晶析工程において添加される全金属量に対して、好ましくは５０質量％以上９５質量％以下の範囲、より好ましくは７５質量％以上９０質量％以下の範囲で反応槽へ供給した時点で、第２の原料水溶液の供給を行い、第２の晶析工程（ステップＳ２０）を開始することができる。

第２の晶析工程（ステップＳ２０）は、粒子成長工程（ステップＳ１２）と同様に、粒子成長が行われる工程であるため、反応水溶液のｐＨ、温度、アンモニウムイオン濃度や、反応槽内の雰囲気などは、粒子成長工程（ステップＳ１２）と同様の条件とすることができる。粒子成長工程（ステップＳ１２）と同様の条件で、連続して第２の晶析工程（ステップＳ２０）を行うことにより、簡便に生産性高く、第１の金属複合水酸化物粒子の表面にタングステン濃縮層の形成を行うことができる。

また、第２の原料水溶液の供給は、タングステン以外の金属元素を含む原料水溶液と、タングステンを含む水溶液とを別々に準備して、それぞれを反応槽に供給して行ってもよい。タングステンを含む水溶液を別に供給することにより、より簡便に、かつ、均一にタングステン濃縮層を形成することができる。また、図２に示すように、第２の原料水溶液は、第１の原料水溶液と、タングステン（Ｗ）とを含む水溶液とを含み、それぞれの水溶液を別々に反応水溶液に供給してもよい。これにより、タングステンを含む水溶液の濃度や、タングステンを含む水溶液を反応槽へ供給する際の流速を変更することで、タングステンの濃縮層を均一に形成することができ、且つ、容易にタングステンの濃縮層の厚さを調節することが可能となる。

タングステンを含む水溶液は、例えば、タングステン化合物を水に溶かして調整することができる。用いられるタングステン化合物は、特に限定されず、リチウムを含まずに、タングステンを含む化合物を用いることができるが、好ましくはタングステン酸ナトリウムを用いることができる。

タングステンを含む水溶液のタングステン（Ｗ）濃度は、特に限定されないが、例えば、０．１ｍｏｌ／ｌ以上０．５ｍｏｌ／ｌ以下、好ましくは０．２ｍｏｌ／ｌ以上０．４ｍｏｌ／ｌ以下である。また、タングステンを含む水溶液の添加流量は、特に限定されないが、例えば、５Ｌ／ｍｉｎ～２０Ｌ／ｍｉｎ以下、好ましくは１０Ｌ／ｍｉｎ以上１５Ｌ／Ｍｉｎ以下である。

タングステン濃縮層の厚みは、タングステンを含む水溶液の濃度を調整したり、前記水溶液の添加流量を調整したりすることによっても、制御することができる。例えば、タングステンを含む水溶液の濃度及び添加流量を一定とした場合、タングステンを含む水溶液の添加開始の時点を調整することにより、形成されるタングステン濃縮層の厚みや濃度をより正確かつ容易に調整することができる。

図６（Ａ）及び（Ｂ）は、金属複合水酸化物の製造工程における、タングステンを含む水溶液の添加の開示時点の一例を示す図である。図６（Ａ）及び（Ｂ）に示す工程では、第１の晶析工程（ステップＳ１０）が、核生成工程（ステップＳ１１）と、粒子成長工程（ステップＳ１２）とを、分離して備え、かつ、上記粒子成長工程（ステップＳ１２）と連続して、第１の原料水溶液とともにタングステンを含む水溶液を供給して第２の晶析工程（ステップＳ２０）を行っている。

図６（Ａ）は、粒子成長の開始時点から、粒子成長の終了時点（晶析工程の終了時点）までの粒子成長が行われる時間全体に対して、７５％経過した時点から、タングステン化合物の水溶液を添加した場合の一例を示す図である。この場合、図６（Ａ）の下方に示すように、二次粒子（第１の金属複合水酸化物粒子）の表層（外周）にタングステン濃縮層３を形成することができる。なお、粒子成長の開始時点から終了時点までの全体の工程で、タングステン化合物の水溶液を添加した場合は、タングステン濃縮層３は形成されない。

図６（Ｂ）は、粒子成長の開始時点から、粒子成長の終了時点（晶析工程の終了）までの粒子成長が行われる時間全体に対して、８７．５％経過した時点から、タングステン化合物の水溶液を添加した場合の一例を示す図である。この場合、図６（Ｂ）の下方に示すように、二次粒子（第１の金属複合水酸化物粒子）の表層（外周）に、上記７５％経過した時点から添加を始めた場合と比較して、より濃縮されたタングステン濃縮層を形成させることができる。

上述のように第１の原料水溶液とともにタングステンを含む水溶液を供給して第２の晶析工程（ステップＳ２０）を行う場合、タングステンを含む水溶液（第２の原料水溶液）の供給は、第１及び第２の晶析工程における前記粒子成長の開始から終了までの時間全体に対して、例えば、１０％以上経過した時点、好ましくは５０％以上９５％以下経過した時点、より好ましくは７５％以上９０％以下経過した時点で行う。供給を開示する時点が上記範囲である場合、タングステン濃縮層を容易に、生産性よく得ることができる。また、上記範囲内において、タングステンを含む水溶液の添加を開示する時点がより遅い場合、焼成工程（ステップＳ４０）において、リチウム金属複合酸化物２０の高い結晶性を向上させつつ、二次粒子２２同士の焼結凝集を抑制することができる。なお、タングステンを含む水溶液の添加は、晶析反応が終了する時点まで継続する。

以下、上記晶析工程に好ましく用いられる各原料、条件について、説明する。

（第１及び第２の原料水溶液）
第１の原料水溶液、及び、第２の原料水溶液は、ニッケル、及び、マンガンと、任意にコバルト、元素Ｍ、及び、タングステンを含む。また、第１の原料水溶液は、タングステンを含まなくてもよい。第２の晶析工程において、第２の原料水溶液として、第１の原料水溶液とタングステンを含む水溶液とを用いる場合、第１の原料水溶液中の金属元素の比率が、最終的に得られる金属複合水酸化物の組成比（タングステンを除く）となる。このため、第１の原料水溶液は、目的とする金属複合水酸化物の組成に応じて、各金属元素の含有量を適宜調整することができる。たとえば、上述した比（Ａ）で表される金属複合水酸化物粒子を得ようとする場合、原料水溶液中の金属元素の比率を、Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｍ＝ｘ：ｙ：ｚ：ｂ（ただし、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０≦ｂ≦０．１）となるように調整することができる。なお、第１の晶析工程及び第２の晶析工程で用いられる第１の原料水溶液及び第２の原料水溶液の組成は、異なってもよい。この場合、それぞれの晶析工程で用いられる原料水溶液中の各金属元素の含有量の合計が、得られる金属複合水酸化物の組成比とすることができる。

第１の原料水溶液、及び、第２の原料水溶液の調整に用いられる金属元素（遷移金属）の化合物は、特に限定されないが、取扱いの容易性から、水溶性の硝酸塩、硫酸塩および塩酸塩などを用いることが好ましく、コストやハロゲンの混入を防止する観点から、硫酸塩を好適に用いることが特に好ましい。

また、金属複合水酸化物中に元素Ｍ（Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、及び、Ｗから選択される１種以上の元素）を含有させる場合、元素Ｍを供給するための化合物としては、同様に水溶性の化合物が好ましく、たとえば、硫酸マグネシウム、硫酸カルシウム、硫酸アルミニウム、硫酸チタン、ペルオキソチタン酸アンモニウム、シュウ酸チタンカリウム、硫酸バナジウム、バナジン酸アンモニウム、硫酸クロム、クロム酸カリウム、硫酸ジルコニウム、シュウ酸ニオブ、モリブデン酸アンモニウム、硫酸ハフニウム、タンタル酸ナトリウム、タングステン酸ナトリウム、タングステン酸アンモニウムなどを好適に用いることができる。

第１の原料水溶液、及び、第２の原料水溶液の濃度は、金属化合物の合計で、好ましくは１ｍｏｌ／Ｌ以上２．６ｍｏｌ／Ｌ以下、より好ましくは１．５ｍｏｌ／Ｌ以上２．２ｍｏｌ／Ｌ以下とする。原料水溶液の濃度が１ｍｏｌ／Ｌ未満では、反応槽当たりの晶析物量が少なくなるため、生産性が低下する。一方、混合水溶液の濃度が２．６ｍｏｌ／Ｌを超えると、常温での飽和濃度を超えるため、各金属化合物の結晶が再析出して、配管などを詰まらせるおそれがある。

なお、上述した金属化合物は、必ずしも１種類の原料水溶液として反応槽に供給しなくてもよい。たとえば、混合すると反応して目的とする化合物以外の化合物が生成されてしまう金属化合物を用いて晶析反応を行う場合、全金属化合物の水溶液の合計の濃度が上記範囲となるように、個別に金属化合物の水溶液を調製して、個々の金属化合物の水溶液として、所定の割合で反応槽内に供給してもよい。

また、第１の原料水溶液、及び、第２の原料水溶液の供給量は、晶析工程の終了時点において、反応溶液（粒子成長用水溶液）中の生成物（金属複合水酸化物１０）の濃度が、好ましくは３０ｇ／Ｌ以上２００ｇ／Ｌ以下、より好ましくは８０ｇ／Ｌ以上１５０ｇ／Ｌ以下となるようにする。生成物の濃度が３０ｇ／Ｌ未満である場合、一次粒子の凝集が不十分になる場合がある。一方、生成物の濃度が２００ｇ／Ｌを超える場合、反応槽内に、核生成用水溶液または粒子成長用水溶液が十分に拡散せず、粒子成長に偏りが生じる場合がある。

（アルカリ水溶液）
反応水溶液中のｐＨ値を調整するアルカリ水溶液は、特に制限されることはなく、水酸化ナトリウムや水酸化カリウムなどの一般的なアルカリ金属水酸化物水溶液を用いることができる。なお、アルカリ金属水酸化物を、直接、反応水溶液に添加することもできるが、ｐＨ制御の容易さから、水溶液として添加することが好ましい。この場合、アルカリ金属水酸化物水溶液の濃度を、２０質量％～５０質量％とすることが好ましく、２０質量％～３０質量％とすることがより好ましい。アルカリ金属水溶液の濃度をこのような範囲に規制することにより、反応系に供給する溶媒量（水量）を抑制しつつ、添加位置で局所的にｐＨ値が高くなることを防止することができるため、粒度分布の狭い金属複合水酸化物粒子を効率的に得ることができる。

なお、アルカリ水溶液の供給方法は、反応水溶液のｐＨ値が局所的に高くならず、かつ、所定の範囲に維持される限り、特に制限されることはない。たとえば、反応水溶液を十分に撹拌しながら、定量ポンプなどの流量制御が可能なポンプにより供給すればよい。

（アンモニウムイオン供給体を含む水溶液）
アンモニウムイオン供給体を含む水溶液も、特に制限されることはなく、たとえば、アンモニア水、または、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウム、炭酸アンモニウムもしくはフッ化アンモニウムなどの水溶液を使用することができる。

アンモニウムイオン供給体として、アンモニア水を使用する場合、その濃度は、好ましくは２０質量％～３０質量％、より好ましくは２２質量％～２８質量％とする。アンモニア水の濃度をこのような範囲に規制することにより、揮発などによるアンモニアの損失を最小限に抑制することができるため、生産効率の向上を図ることができる。なお、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液の供給方法も、アルカリ水溶液と同様に、流量制御が可能なポンプにより供給することができる。

（反応雰囲気）
反応槽内の雰囲気を、酸化性雰囲気、又は、非酸化性雰囲気に制御することで、金属複合水酸化物の粒子構造及びタップ密度が制御される。例えば、中実構造を有する金属複合水酸化物１０を得る場合、反応雰囲気は、弱酸化性雰囲気、又は、非酸化性雰囲気に制御することが好ましい。例えば、酸素濃度が５容量％以下の非酸化性雰囲気にすることが好ましく、酸素濃度が１容量％以下の非酸化性雰囲気とすることがより好ましい。また、反応雰囲気は、酸素と不活性ガスの混合雰囲気に制御することが好ましい。これにより、不要な酸化を抑制しつつ、核生成工程（ステップＳ１１）で生成した核を一定の範囲まで成長させることができるため、結晶性が高く、粒度分布が狭い一次粒子が凝集した構造とすることができる。

（反応温度）
反応水溶液の温度（反応温度）は、晶析工程（核生成工程と粒子成長工程、第２の晶析工程）全体を通じて、好ましくは２０℃以上、より好ましくは２０℃以上６０℃以下の範囲に制御する。反応温度が２０℃未満の場合、反応水溶液の溶解度が低くなることに起因して、核生成が起こりやすくなり、得られる金属複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）や粒度分布の制御が困難となることがある。なお、反応温度の上限は、特に制限されることはないが、６０℃を超えると、アンモニアの揮発が促進され、反応水溶液中のアンモニウムイオンを一定範囲に制御するために供給するアンモニウムイオン供給体を含む水溶液の量が増加し、生産コストが増加する。

（製造装置）
本実施形態に係る金属複合水酸化物の製造方法では、反応が完了するまで生成物を回収しない方式の装置、たとえば、バッチ反応槽を用いることが好ましい。このような装置であれば、オーバーフロー方式によって生成物を回収する連続晶析装置のように、成長中の粒子がオーバーフロー液と同時に回収されることがないため、粒度分布が狭い金属複合水酸化物粒子を容易に得ることができる。

また、本実施形態の金属複合水酸化物の製造方法では、晶析反応中の反応雰囲気を制御することが好ましいため、密閉式の装置などの雰囲気制御可能な装置を使用することが好ましい。このような装置であれば、核生成工程や粒子成長工程における反応雰囲気を適切に制御することができるため、上述した粒子構造を有し、かつ、粒度分布が狭い金属複合水酸化物粒子を容易に得ることができる。

なお、本実施形態の製造方法で得られる金属複合水酸化物１０の組成は、上述した粒子構造、体積平均粒径（ＭＶ）および粒度分布を実現できる限り、特に限定されないが、例えば、例えば、組成比（Ａ）で表される金属複合水酸化物に対して、好適に適用することができる。

（３）リチウム混合工程（ステップＳ３０）

次いで、上述した金属複合水酸化物１０、及び、金属複合水酸化物１０を熱処理して得られる金属複合酸化物の少なくとも一方（以下、これらをまとめて「前駆体」ともいう。）と、リチウム化合物とを混合して、リチウム混合物を得る（ステップＳ３０）。

混合工程（ステップＳ３０）では、リチウム混合物中のリチウム以外の金属原子、具体的には、ニッケル、コバルト、マンガンおよび元素Ｍとの原子数の和（Ｍｅ）と、リチウムの原子数（Ｌｉ）との比（Ｌｉ／Ｍｅ）が、０．９５以上１．５以下、好ましくは１．０以上１．５以下、より好ましくは１．０以上１．３５以下、さらに好ましくは１．０以上１．２以下となるように、前駆体とリチウム化合物を混合する。すなわち、焼成工程の前後ではＬｉ／Ｍｅは変化しないので、混合工程におけるＬｉ／Ｍｅが、目的とする正極活物質のＬｉ／Ｍｅとなるように、前駆体とリチウム化合物を混合する。なお、Ｌｉ／Ｍｅは、タングステン及びリチウムを含む化合物２３を十分に形成させるという観点から、１を超えてもよく、１．１を超えてもよい。

混合に用いるリチウム化合物は、特に限定されないが、入手の容易性の観点から、水酸化リチウム、硝酸リチウム、炭酸リチウムまたはこれらの混合物を用いることが好ましい。特に、取り扱いの容易さや品質の安定性を考慮すると、水酸化リチウム、又は、炭酸リチウムを用いることが好ましい。

前駆体とリチウム化合物とは、微粉が生じない程度に十分に混合することが好ましい。混合が不十分であると、個々の粒子間でＬｉ／Ｍｅにばらつきが生じ、十分な電池特性を得ることができない場合がある。なお、混合には、一般的な混合機を使用することができ、例えば、シェーカーミキサ、レーディゲミキサ、ジュリアミキサ、Ｖブレンダなどを用いることができる。

（４）熱処理工程（ステップＳ２５）
また、図２に示すように、混合工程（ステップＳ３０）の前に、金属複合水酸化物１０を熱処理する工程（熱処理工程、ステップＳ２５）を設けてもよい。この場合、混合工程（ステップＳ３０）において、熱処理により得られた前駆体と、リチウム化合物とを混合してもよい。ここで、熱処理後に得られる前駆体としては、熱処理工程（ステップＳ２５）において、余剰水分の少なくとも一部が除去された金属複合水酸化物１０、金属複合水酸化物１０が酸化物に添加された金属複合酸化物（前駆体）、又は、これらの混合物が含まれてもよい。

熱処理工程は、金属複合水酸化物を、加熱して熱処理することにより、金属複合水酸化物に含有される水分の少なくとも一部を除去する工程である。これにより、焼成工程（ステップＳ４０）後まで残留する水分を一定量まで減少させることができ、得られる正極活物質の組成がばらつくことを抑制できる。

熱処理工程は、金属複合水酸化物を１０５℃～７５０℃に加熱して熱処理することにより、金属複合水酸化物に含有される余剰水分を除去する工程である。これにより、焼成工程後まで残留する水分を一定量まで減少させることができ、得られる正極活物質の組成のばらつきを抑制することができる。

熱処理温度は、例えば、１０５℃以上７５０℃以下である。熱処理温度が１０５℃未満である場合、金属複合水酸化物中の余剰水分が十分に除去できず、ばらつきを十分に抑制することができないことがある。一方、熱処理温度が７００℃を超える場合、それ以上の効果は期待できないばかりか、生産コストが増加してしまう。

なお、熱処理工程では、正極活物質中の各金属成分の原子数や、Ｌｉの原子数の割合にばらつきが生じない程度に水分が除去できればよいので、必ずしもすべての金属複合水酸化物を複合酸化物に転換する必要はない。しかしながら、各金属成分の原子数やＬｉの原子数の割合のばらつきをより少ないものとするという観点から、４００℃以上で熱処理して、すべての金属複合水酸化物を、複合酸化物に転換することが好ましい。なお、熱処理条件による金属複合水酸化物に含有される金属成分の原子数を分析によって予め求めておき、リチウム化合物との混合比を決めておくことで、上述したばらつきをより抑制することができる。

なお、熱処理を行う雰囲気は、特に制限されず、非還元性雰囲気であればよいが、簡易的に行えるという観点から、空気気流中が好ましい。

また、熱処理時間は、特に制限されないが、金属複合水酸化物中の水分を十分に除去するという観点から、好ましくは１時間以上であり、より好ましくは５時間以上１５時間以下である。

（５）焼成工程（ステップＳ４０）
次いで、リチウム混合物を、焼成して、リチウム金属複合酸化物２０を得る（ステップＳ４０）。本工程は、所定条件の下で焼成することにより、前駆体中にリチウムを拡散させて、リチウム金属複合酸化物２０を得る工
程である。得られたリチウム金属複合酸化物２０は、そのまま正極活物質として用いてもよく、後述するように、解砕工程により、粒度分布を調整した後、正極活物質として用いてもよい。

（焼成温度）
焼成温度は、例えば、６５０℃以上９８０℃以下であり、好ましくは８５０℃以上９８０℃以下である。焼成温度が６５０℃未満である場合、前駆体中にリチウムが十分に拡散せず、余剰のリチウム（未反応のリチウム化合物を含む）や未反応の金属複合水酸化物または金属複合酸化物が残存したり、得られるリチウム金属複合酸化物の結晶性が不十分になったりすることがある。一方、焼成温度が９８０℃を超える場合、リチウム金属複合酸化物２０（二次粒子２２）の粒子間で激しく焼結し、異常粒成長が引き起こされ、不定形な粗大粒子の割合が増加することがある。

リチウム金属複合酸化物２０の結晶性を向上させる場合、例えば、焼成温度を高くすることにより、より小さい半価幅とすることができ、結晶性を向上させることができる。しかし、焼成温度を高くすることにより、リチウム金属複合酸化物２０に含まれる二次粒子２２同士の焼結凝集も生じ易くなり、粗大粒子の増加を引き起こしやすくなる。本実施形態に係る製造方法においては、表層にタングステン濃縮層３を有する金属複合水酸化物１０、又は、この金属複合水酸化物１０を熱処理（ステップＳ２５）して得られた金属複合酸化物を前駆体として用いることにより、焼成工程（ステップＳ４０）における焼成温度を高くした場合においても、得られるリチウム金属複合酸化物２０の結晶性を向上させつつ、二次粒子２２同士の焼結凝集を抑制することができる。

また、焼成工程における昇温速度は、２℃／分以上１０℃／分以下とすることが好ましい。さらに、焼成工程（ステップＳ４０）中、用いたリチウム化合物の融点付近の温度で、好ましくは１時間以上５時間以下、より好ましくは２時間以上５時間以下保持することが好ましい。これにより、前駆体とリチウム化合物とを、より均一に反応させることができる。

（焼成時間）
上記焼成温度での保持時間（焼成時間）は、少なくとも２時間以上とすることが好ましく、４時間以上２４時間以下とすることがより好ましい。また、焼成温度の保持時間（焼成時間）は、２時間以上１５時間以下であってもよく、２時間以上１０時間以下であってもよい。焼成温度における保持時間が２時間未満では、前駆体中にリチウムが十分に拡散せず、余剰のリチウムや未反応の金属複合水酸化物粒子または熱処理粒子が残存したり、得られるリチウム金属複合酸化物の結晶性が不十分なものとなったりするおそれがある。

（冷却速度）
焼成時間（保持時間）終了後、焼成温度から少なくとも２００℃までの冷却速度は、２℃／分以上１０℃／分以下とすることが好ましく、３℃／分以上７℃／分以下とすることがより好ましい。冷却速度を上記範囲に制御することにより、生産性を確保しつつ、匣鉢などの設備が、急冷により破損することを防止することを防止することができる。

（焼成雰囲気）
焼成時の雰囲気は、好ましくは酸化性雰囲気であり、より好ましくは酸素濃度が１８容量％以上１００容量％の雰囲気であり、特に好ましくは上記範囲の酸素濃度の酸素と、不活性ガスとの混合雰囲気である。すなわち、焼成は、大気、又は、酸素気流中で行うことが好ましい。雰囲気中の酸素濃度が１８容量％未満である場合、リチウム金属複合酸化物の結晶性が十分にならないことがある。

（焼成炉）
焼成工程（ステップＳ４０）に用いられる炉は、特に限定されず、大気、又は、酸素気流中でリチウム混合物を加熱できるものであればよい。また、炉内の雰囲気を均一に保つという観点から、ガス発生がない電気炉が好ましく、バッチ式、又は、連続式の電気炉であってもよい。また、熱処理工程および仮焼工程に用いる炉についても、炉内の雰囲気を均一に保つという観点から、同様の炉を選択することができる。

（６）仮焼工程
リチウム化合物として、水酸化リチウムや炭酸リチウムを使用する場合には、混合工程（ステップＳ３０）後、焼成工程（ステップＳ４０）の前に、仮焼工程を行ってもよい。仮焼工程は、リチウム混合物を、後述する焼成温度よりも低温、かつ、３５０℃以上８００℃以下、好ましくは４５０℃以上７８０℃以下で仮焼する工程である。これにより、前駆体中に、リチウムを十分に拡散させることができ、より均一なリチウム金属複合酸化物を得ることができる。

なお、上記温度での保持時間は、１時間以上１０時間以下とすることが好ましく、３時間以上６時間以下とすることが好ましい。また、仮焼工程における雰囲気は、後述する焼成工程と同様に、酸化性雰囲気とすることが好ましく、酸素濃度が１８容量％～１００容量％の雰囲気とすることがより好ましい。

（７）解砕工程
焼成工程（ステップＳ４０）によって得られたリチウム金属複合酸化物２０は、凝集または軽度の焼結が生じている場合がある。このような場合、リチウム金属複合酸化物２０の凝集体または焼結体を解砕することが好ましい。これによって、得られる正極活物質の体積平均粒径（ＭＶ）や粒度分布を好適な範囲に調整することができる。なお、解砕とは、焼成時に二次粒子間の焼結ネッキングなどにより生じた複数の二次粒子からなる凝集体に、機械的エネルギーを投入して、二次粒子自体をほとんど破壊することなく分離させて、凝集体をほぐす操作を意味する。

解砕の方法としては、公知の手段を用いることができ、たとえば、ピンミルやハンマーミルなどを使用することができる。なお、この際、二次粒子を破壊しないように解砕力を適切な範囲に調整することが好ましい。

２．リチウムイオン二次電池用正極活物質
本実施形態に係るリチウムイオン二次電池用正極活物質（以下、単に「正極活物質」ともいう。）は、リチウム、ニッケル、マンガン、及び、タングステンと、任意にコバルト、及び、元素Ｍと、を含み、それぞれの金属元素の原子数比が、Ｌｉ：Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｗ：Ｍ＝（１＋ｕ）：ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、－０．０５≦ｕ≦０．５０、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表されるリチウム金属複合酸化物を含有する。また、リチウム金属複合酸化物は、六方晶系の層状結晶構造を有することが好ましい。

図７（Ａ）～図７（Ｄ）は、本実施形態に係るリチウム金属複合酸化物の一例を示す模式図である。リチウム金属複合酸化物２０は、図７（Ａ）に示すように、複数の一次粒子２１が凝集して形成された二次粒子２２を含む。なお、リチウム金属複合酸化物２０は、単独の一次粒子２１を少量含んでもよい。

本実施形態に係る正極活物質は、上述した製造方法により、容易に生産性高く製造することができる。以下、正極活物質の詳細について、図７（Ａ）及び図７（Ｂ）を参照して、説明する。

（タングステン及びリチウムを含む化合物）
図７（Ｂ）に示すように、タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、リチウム金属複合酸化物２０中に濃縮されて存在する。また、タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、二次粒子２２の表面又は内部に存在する一次粒子２１の表層、及び、これらの一次粒子２１間の粒界に濃縮されて存在する。タングステン及びリチウムを含む化合物２３の存在部位は、例えば、図１０に示すように、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いた面分析でＷ分布を検出することにより確認できる。また、タングステン及びリチウム含む化合物２３は、濃度勾配を有するように分布してもよく、二次粒子２２の内部よりも表面（表層）により多く存在することが好ましい。

正極活物質の表層を異種化合物が被覆する場合、リチウムイオンの移動（インターカレーション）が大きく制限されるため、結果的にリチウム金属複合酸化物の持つ高容量という長所が十分に発揮できないことがある。これに対して、本実施形態に係るタングステン及びリチウムを含む化合物２３は、リチウムイオンの伝導性が高いためリチウムイオンの移動を促す効果がある。よって、タングステン及びリチウムを含む化合物２３を、二次粒子２２の表面又は内部に存在する一次粒子２１の表層、及び、これらの一次粒子２１間の粒界に形成させることで、電解液と一次粒子２１との界面でリチウムイオン伝導パスを形成することにより、正極活物質の反応抵抗（正極抵抗）を低減して、出力特性を向上させることができる。タングステン及びリチウムを含む化合物２３は、例えば、リチウム金属複合酸化物２０の表面付近に微粒子の形態で存在する。

タングステン及びリチウム含む化合物２３としては、特に限定されず、例えば、Ｌｉ_２ＷＯ_４、Ｌｉ_４ＷＯ_５、Ｌｉ_２Ｗ_２Ｏ_７などのタングステン酸リチウムが挙げられる。これらのタングステン酸リチウムが、二次粒子２２の表面又は内部に存在する一次粒子２１の表層、及び、これらの一次粒子２１間の粒界に濃縮して存在することにより、リチウム金属複合酸化物２０のリチウムイオン伝導性がさらに高まり、二次電池の正極に用いられた場合、反応抵抗の低減がより大きなものとなる。

タングステン及びリチウムを含む化合物２３が濃縮されて存在するリチウム金属複合酸化物２０（正極活物質）は、例えば、後述するタングステン濃縮層３を表層に形成した金属複合水酸化物１０を前駆体として用いることにより得ることができる。また、金属複合水酸化物１０は、例えば、後述する粒子成長工程（ステップＳ１２）に連続して、タングステンを含む水溶液を添加する第２の晶析工程（ステップＳ２０）を追加することにより得ることができる。

[（００３）面の半価幅]
リチウム金属複合酸化物２０は、ＣｕＫα線を使用した粉末Ｘ線回折において、ミラー指数（ｈｋｌ）における（００３）面での回折ピークの半価幅が０．０７６°以上０．０９０°以下の範囲であり、好ましくは０．０７９°以上０．０８７°以下の範囲である。（００３）面の回折ピークの半価幅が上記範囲である場合、リチウム金属複合酸化物２０は、結晶性に優れることを示す。リチウム金属複合酸化物２０は、（００３）面の回折ピークの半価幅を上記範囲とし、かつ、一次粒子２１の表層及び一次粒子２１間の粒界にリチウム及びタングステンを含む化合物２３が濃縮して存在することにより、正極活物質の高い結晶性を維持したまま、出力特性のさらなる向上を実現することができる。

[ｄ５０比]
正極活物質は、前駆体として用いた金属複合水酸化物１０の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）に対する、正極活物質の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）の比（以下、「ｄ５０比」ともいう。）が、好ましくは０．９５以上１．０４以下であり、より好ましくは０．９７以上１．０２以下である。ｄ５０比は、焼結凝集を示す指標の一つであり、［リチウム金属複合酸化物のｄ５０／金属複合水酸化物のｄ５０］から算出できる。ｄ５０比が上記範囲である場合、複数の二次粒子２２同士の凝集が殆どない状態であり、リチウム金属複合酸化物２０の焼結凝集が抑制されていることを示す。このような正極活物質を用いた二次電池は充填性が高く、高容量であり、また、特性のバラつきが少なく均一性に優れる。

一方、ｄ５０比が１．０４以上である場合、リチウム金属複合酸化物２０の焼結凝集に伴い、正極活物質全体の比表面積が低下したり、正極活物質の充填性が低下したりすることがある。このような正極活物質を用いた二次電池は反応性が低下して、出力特性が低下したり、電池容量が低下したりすることがある。また、このような正極活物質を用いた二次電池は、繰り返し充放電を行った場合、正極において、二次粒子２２同士が凝集している強度の弱い部分から選択的に崩壊するため、サイクル特性を大きく損なう要因となることがある。

また、ｄ５０比が０．９５未満である場合、リチウム金属複合酸化物２０を解砕することで、二次粒子２２中から、一次粒子２１の一部が欠落して、粒径が減少した状態であることを示し、欠落した一次粒子２１が多いため、微粉が多く発生し、粒度分布が広くなることがある。

正極活物質の結晶性を向上させる場合、例えば、焼成工程（ステップＳ４０）において、焼成温度を高くしたり、焼成時間を長くしたりすることにより、一次粒子２１を成長させて、結晶性を向上させることができる。しかしながら、従来の正極活物質の製造方法において、焼成温度や焼成時間を高くした場合、リチウム金属複合酸化物に含まれる二次粒子同士が焼結凝集を生じやすくなるため、（００３）面の回折ピークの半価幅を上記範囲としつつ、ｄ５０比を上記範囲に調整することは難しい。一方、本実施形態に係る正極活物質では、タングステン濃縮層３を有する金属複合水酸化物１０等を前駆体として用いることにより、（００３）面の回折ピークの半価幅を上記範囲とし、かつ、ｄ５０比を上記範囲に調整することができる。

なお、金属複合水酸化物のｄ５０は、リチウム金属複合酸化物２０を製造する際に前駆体として用いた金属複合水酸化物１０のｄ５０を意味する。また、リチウム金属複合酸化物２０のｄ５０は、解砕工程を行う場合、解砕工程を行った後のリチウム金属複合酸化物２０のｄ５０を意味する。なお、それぞれの粒子のｄ５０は、レーザ光回折散乱式粒度分析計で測定することができ、各粒径における粒子数を粒径の小さい側から累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の５０％となる粒径を意味する。

また、無作為に選択した５０個以上のリチウム金属複合酸化物２０の粒子を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察した際に、二次粒子２２の凝集が観察される個数が、観察した全二次粒子数２２に対して、５％以下であってもよく、３％以下であってもよく、２％以下であってもよい。二次粒子２２の凝集が観察される個数が上記範囲である場合、二次粒子２２の焼結凝集が十分に抑制されていることを示す。また、正極活物質のｄ５０が上述した範囲である場合、二次粒子２２の凝集が観察される個数を容易に上記範囲とすることができる。なお、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察する際の倍率は、例えば、１０００倍程度である。

［体積平均粒径］
正極活物質の体積平均粒径（ＭＶ）は、特に限定されないが、例えば、３μｍ以上９μｍ以下となるように調整することができる。体積平均粒径（ＭＶ）が上記範囲である場合、この正極活物質を用いた二次電池の単位容積あたりの電池容量を増加させることができるばかりでなく、熱安定性や出力特性も改善することができる。これに対して、体積平均粒径（ＭＶ）が４μｍ未満である場合、正極活物質の充填性が低下し、単位容積あたりの電池容量を増加することが難しい。一方、体積平均粒径（ＭＶ）が９μｍを超える場合、正極活物質の反応面積が低下し始めるので、出力特性が十分とならないことがある。

なお、正極活物質の体積平均粒径（ＭＶ）とは、上述した金属複合水酸化物１０と同様に、例えば、レーザ光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。

［粒度分布］
正極活物質は、粒度分布の広がりを示す指標である[（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ]が、０．６５以下であることが好ましい。[（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ]が上記範囲である場合、粒度分布が非常に狭いリチウム金属複合酸化物２０により構成されることができる。このような正極活物質は、微細粒子や粗大粒子の割合が少なく、これを正極に用いた二次電池は、熱安定性、サイクル特性および出力特性が優れたものとなる。

一方、［（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ］が０．６５を超える場合、正極活物質中の微細粒子や粗大粒子の割合が増加する。粒度分布の広がりの大きい正極活物質を用いた二次電池は、例えば、微細粒子の局所的な反応に起因して、発熱し、熱安定性が低下するとともに、微細粒子が選択的に劣化し、サイクル特性が低下することがある。また、粒度分布の広がりの大きい正極活物質を用いた二次電池は、粗大粒子の割合が多いため、電解液と正極活物質の反応面積を十分に確保することができず、出力特性が低下することがある。

なお、工業規模の生産を前提とした場合、正極活物質として、［（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ］が過度に小さいものを用いることは現実的でではない。したがって、コストや生産性を考慮すると、［（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ］の下限値は、０．２５程度とすることが好ましい。また、［（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ］におけるｄ１０およびｄ９０の意味、ならびに、これらの求め方は、上述した金属複合水酸化物１０と同様である。

（組成）
正極活物質は、上述した特性を有する限り、その組成は、特に限定されないが、例えば、一般式（Ｂ）：Ｌｉ_１＋ｕＮｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂＯ_２（－０．０５≦ｕ≦０．５０、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表されてもよい。

上記一般式（Ｂ）中、リチウム（Ｌｉ）の量を示すｕの値は、好ましくは－０．０５以上０．５０以下、より好ましく０以上０．５０以下、さらに好ましくは０以上０．３５以下である。ｕの値が上記範囲である場合、この正極活物質を正極材料として用いた二次電池の出力特性および容量特性を向上させることができる。これに対して、ｕの値が－０．０５未満である場合、二次電池の正極抵抗が大きくなり、出力特性を向上させることができない。一方、ｕの値が０．５０を超える場合、初期放電容量が低下したり、正極抵抗が大きくなったりすることがある。

上記一般式（Ｂ）中、ニッケル（Ｎｉ）の含有量を示すｘの値は、好ましくは０．３以上０．９５以下、より好ましくは０．３以上０．９以下である。ニッケルは、二次電池の高電位化および高容量化に寄与する元素である。ｘの値が０．３未満である場合、この正極活物質を用いた二次電の容量特性を向上させることができない。一方、ｘの値が０．９５を超える場合、他の元素の含有量が減少し、他の元素の効果を得ることができない。

上記一般式（Ｂ）中、マンガン（Ｍｎ）の含有量を示すｙの値は、好ましくは０．０５以上０．５５以下、より好ましくは０．１０以上０．４０以下である。マンガンは、熱安定性の向上に寄与する元素である。ｙの値が０．０５未満である場合、この正極活物質を用いた二次電池の熱安定性を向上させることができない。一方、ｙの値が０．５５を超える場合、高温作動時に正極活物質からＭｎが溶出し、充放電サイクル特性が劣化することがある。

上記一般式（Ｂ）中、コバルト（Ｃｏ）の含有量を示すｚの値は、好ましくは０以上０．４以下、より好ましくは０．１０以上０．３５以下である。コバルトは、充放電サイクル特性の向上に寄与する元素である。ｚの値が０．４を超える場合、この正極活物質を用いた二次電池の初期放電容量が大幅に低下することがある。

上記一般式（Ｂ）中、タングステン（Ｗ）の含有量を示すａの値は、Ｎｉ、Ｃｏ及びＭｎのモル数の合計を１とした場合、０を超え０．１以下であり、好ましくは０．００１以上０．０１以下、より好ましくは、０．００４５以上０．００６以下である。ａの値が上記範囲である場合、正極活物質は、結晶性を高く維持したまま、より出力特性、サイクル特性に優れる。また、Ｗは、上述したように、正極活物質中、主に二次粒子２２の表面付近の一次粒子２１の表層、又は一次粒子２１間の粒界に含まれる。

本実施形態の正極活物質では、二次電池の耐久性や出力特性をさらに改善するため、上述した金属元素に加えて、元素Ｍを含有してもよい。このような元素Ｍとしては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、ハフニウム（Ｈｆ）、及び、タンタル（Ｔａ）から選択される１種以上を用いることができる。

上記一般式（Ｂ）中、元素Ｍの含有量を示すｂの値は、Ｎｉ、Ｃｏ及びＭｎのモル数の合計を１とした場合、好ましくは０以上０．１以下、より好ましくは０．００１以上０．０５以下である。ｂの値が０．１を超える場合、Ｒｅｄｏｘ反応に貢献する金属元素が減少するため、電池容量が低下することがある。

上記一般式（Ｂ）で表される正極活物質において、二次電池の容量特性のさらなる改善を図るという観点から、その組成を、一般式（Ｂ１）：Ｌｉ_１＋ｕＮｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂＯ_２（－０．０５≦ｕ≦０．２０、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．７＜ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．１、０≦ｚ≦０．２、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、及び、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａら選択される１種以上の元素）とすることが好ましい。中でも、熱安定性と電池容量との両立を図るという観点から、上記一般式（Ｂ１）におけるｘの値を、０．７＜ｘ≦０．９とすることがより好ましく、０．７＜ｘ≦０．８５とすることがさらに好ましい。

また、熱安定性のさらなる改善を図るという観点から、その組成を、一般式（Ｂ２）：Ｌｉ_１＋ｕＮｉ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＷ_ａＭ_ｂＯ_２（－０．０５≦ｕ≦０．５０、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の元素）とすることが好ましい。

なお、上記一般式（Ｂ１）で表される正極活物質を得ようとする場合に、焼成温度は、好ましくは６５０℃以上９００℃以下である。一方、上記一般式（Ｂ２）で表される正極活物質を得ようとする場合には、焼成温度は、好ましくは８００℃以上９８０℃以下であり、８５０℃以上９８０℃以下であってもよい。

［粒子構造］
リチウム金属複合酸化物２０の二次粒子２２の構造は、特に限定されず、例えば、二次粒子２２内部に複数の空隙２４を有する空隙構造（図７（Ａ）参照）や、中空部２５を有する中空構造（図７（Ｃ）参照）を有してもよく、一次粒子が比較的に隙間なく凝集して形成された中実構造（不図示）を有してもよい。リチウム金属複合酸化物２０が、空隙２４や中空部２５を有する場合、リチウム金属複合酸化物２０を二次電池の正極として用いた際、二次粒子２２の内部に電解液が浸透して、一次粒子２１と電解液との接触面積が増加するため、二次粒子２２内部の抵抗（正極抵抗）を低減し、出力特性を向上させることができる。

また、例えば、二次粒子２２が、中実構造または中空構造の中心部を有し、中心部の外側に、一次粒子２１が存在しない空間部２６と、中心部と電気的に導通する殻部（外殻部、又は、外殻部と内殻部）とを有する多層構造を有してもよい（図７（Ｄ）、特許文献３等参照）。このようなリチウム金属複合酸化物２０において、空間部２６は、部分的に形成されてもよいし、中心部と、内殻部または外殻部との間の全体に形成されてもよい。また、中心部は、板状の一次粒子２１が凝集して形成された一つの凝集部から形成されてもよく、複数の凝集部が連結して形成されてもよい。なお、本明細書において、「電気的に導通する」とは、リチウム金属複合酸化物の高密度部同士が、直接的に、構造的に接続され、電気的に導通可能な状態であることを意味する。

なお、上記中空部２５を有する二次粒子や、空間部２６を含む多層構造を有する二次粒子は、上述した核生成工程（ステップＳ１１）、粒子成長工程（ステップＳ１２）における各条件を適宜調整することにより形成することができ、例えば、特許文献２、３などに記載の条件を用いることができる。

３．リチウムイオン二次電池
本実施形態に係るリチウムイオン二次電池（以下、「二次電池」ともいう。）は、正極活物質を含む正極と、負極と、電解質とを含む。リチウムイオン二次電池は、従来公知のリチウムイオン二次電池と同様の構成要素により構成されることができ、例えば、正極、負極、及び非水系電解液を備える。また、二次電池は、例えば、正極、負極、及び固体電解質を備えた全固体二次電池であってもよい。以下、正極以外の各構成要素について、説明する。

なお、以下に説明する実施形態は例示にすぎず、本発明のリチウムイオン二次電池は、本明細書に記載されている実施形態を基づいて、種々の変更、改良を施した形態に適用することも可能である。

（正極）
上記の正極活物質を用いて、二次電池の正極を作製する。以下に正極の製造方法の一例を説明する。まず、上記の正極活物質（粉体状）、導電材および結着剤（バインダー）を混合し、さらに必要に応じて活性炭や、粘度調整などの目的の溶剤を添加し、これを混練して正極合材ペーストを作製する。

正極合材中のそれぞれの材料の混合比は、リチウム二次電池の性能を決定する要素となるため、用途に応じて、調整することができる。材料の混合比は、公知のリチウム二次電池の正極と同様とすることができ、例えば、溶剤を除いた正極合材の固形分を１００質量部とした場合、正極活物質の含有量を６０質量部以上９５質量部以下、導電材の含有量を１質量部以上２０質量部以下とし、結着剤の含有量を１質量部以上２０質量部以下としてもよい。

得られた正極合材ペーストを、例えば、アルミニウム箔製の集電体の表面に塗布し、乾燥して溶剤を飛散させ、シート状の正極が作製される。必要に応じ、電極密度を高めるべくロールプレス等により加圧することもある。このようにして得られたシート状の正極は、目的とする電池に応じて適当な大きさに裁断等し、電池の作製に供することができる。ただし、正極の作製方法は、前記例示の方法に限られることなく、他の方法によってもよい。

導電材は、例えば、黒鉛（天然黒鉛、人造黒鉛および膨張黒鉛など）や、アセチレンブラックやケッチェンブラックなどのカーボンブラック系材料などを用いることができる。

結着剤（バインダー）は、活物質粒子をつなぎ止める役割を果たすもので、例えば、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、フッ素ゴム、エチレンプロピレンジエンゴム、スチレンブタジエン、セルロース系樹脂およびポリアクリル酸などを用いることができる。

必要に応じ、正極活物質、導電材および活性炭を分散させて、結着剤を溶解する溶剤を正極合材に添加する。溶剤としては、具体的には、Ｎ－メチル－２－ピロリドンなどの有機溶剤を用いることができる。また、正極合材には、電気二重層容量を増加させるために、活性炭を添加することができる。

（負極）
負極は、金属リチウム、リチウム合金等を用いることができる。また、負極は、リチウムイオンを吸蔵・脱離できる負極活物質に結着剤を混合し、適当な溶剤を加えてペースト状にした負極合材を、銅等の金属箔集電体の表面に塗布、乾燥し、必要に応じて電極密度を高めるべく圧縮して形成したものを用いてもよい。

負極活物質としては、例えば、天然黒鉛、人造黒鉛およびフェノール樹脂などの有機化合物焼成体、およびコークスなどの炭素物質の粉状体を用いることができる。この場合、負極結着剤としては、正極同様、ＰＶＤＦなどの含フッ素樹脂を用いることができ、これらの活物質および結着剤を分散させる溶剤としては、Ｎ－メチル－２－ピロリドンなどの有機溶剤を用いることができる。

（セパレータ）
正極と負極との間には、セパレータを挟み込んで配置する。セパレータは、正極と負極とを分離し、電解質を保持するものであり、公知のものを用いることができ、例えば、ポリエチレンやポリプロピレンなどの薄い膜で、微少な孔を多数有する膜を用いることができる。

（非水電解質）
非水電解質としては、非水系電解液を用いることができる。非水系電解液は、例えば、支持塩としてのリチウム塩を有機溶媒に溶解したものを用いてもよい。また、非水系電解液として、イオン液体にリチウム塩が溶解したものを用いてもよい。なお、イオン液体とは、リチウムイオン以外のカチオンおよびアニオンから構成され、常温でも液体状を示す塩をいう。

有機溶媒としては、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ブチレンカーボネートおよびトリフルオロプロピレンカーボネートなどの環状カーボネート、また、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、エチルメチルカーボネートおよびジプロピルカーボネートなどの鎖状カーボネート、さらに、テトラヒドロフラン、２－メチルテトラヒドロフランおよびジメトキシエタンなどのエーテル化合物、エチルメチルスルホンやブタンスルトンなどの硫黄化合物、リン酸トリエチルやリン酸トリオクチルなどのリン化合物などから選ばれる１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いることができる。

支持塩としては、ＬｉＰＦ_６、ＬｉＢＦ_４、ＬｉＣｌＯ_４、ＬｉＡｓＦ_６、ＬｉＮ（ＣＦ_３ＳＯ_２）_２、およびそれらの複合塩などを用いることができる。さらに、非水系電解液は、ラジカル捕捉剤、界面活性剤および難燃剤などを含んでいてもよい。

また、リチウムイオン二次電池が全固体二次電池の場合、非水電解質としては、固体電解質を用いてもよい。固体電解質は、高電圧に耐えうる性質を有する。固体電解質としては、無機固体電解質、有機固体電解質が挙げられる。

無機固体電解質として、酸化物系固体電解質、硫化物系固体電解質等が用いられる。

酸化物系固体電解質としては、特に限定されず、酸素（Ｏ）を含有し、かつ、リチウムイオン伝導性と電子絶縁性とを有するものであれば用いることができる。酸化物系固体電解質としては、例えば、リン酸リチウム（Ｌｉ_３ＰＯ_４）、Ｌｉ_３ＰＯ_４Ｎ_Ｘ、ＬｉＢＯ_２Ｎ_Ｘ、ＬｉＮｂＯ_３、ＬｉＴａＯ_３、Ｌｉ_２ＳｉＯ_３、Ｌｉ_４ＳｉＯ_４－Ｌｉ_３ＰＯ_４、Ｌｉ_４ＳｉＯ_４－Ｌｉ_３ＶＯ_４、Ｌｉ_２Ｏ－Ｂ_２Ｏ_３－Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ－ＳｉＯ_２、Ｌｉ_２Ｏ－Ｂ_２Ｏ_３－ＺｎＯ、Ｌｉ_１＋ＸＡｌ_ＸＴｉ_２－Ｘ（ＰＯ_４）_３（０≦Ｘ≦１）、Ｌｉ_１＋ＸＡｌ_ＸＧｅ_２－Ｘ（ＰＯ_４）_３（０≦Ｘ≦１）、ＬｉＴｉ_２（ＰＯ_４）_３、Ｌｉ_３ＸＬａ_{２／３－Ｘ}ＴｉＯ_３（０≦Ｘ≦２／３）、Ｌｉ_５Ｌａ_３Ｔａ_２Ｏ_１２、Ｌｉ_７Ｌａ_３Ｚｒ_２Ｏ_１２、Ｌｉ_６ＢａＬａ_２Ｔａ_２Ｏ_１２、Ｌｉ_３．６Ｓｉ_０．６Ｐ_０．４Ｏ_４等が挙げられる。

硫化物系固体電解質としては、特に限定されず、硫黄（Ｓ）を含有し、かつ、リチウムイオン伝導性と電子絶縁性とを有するものであれば用いることができる。硫化物系固体電解質としては、例えば、Ｌｉ_２Ｓ－Ｐ_２Ｓ_５、Ｌｉ_２Ｓ－ＳｉＳ_２、ＬｉＩ－Ｌｉ_２Ｓ－ＳｉＳ_２、ＬｉＩ－Ｌｉ_２Ｓ－Ｐ_２Ｓ_５、ＬｉＩ－Ｌｉ_２Ｓ－Ｂ_２Ｓ_３、Ｌｉ_３ＰＯ_４－Ｌｉ_２Ｓ－Ｓｉ_２Ｓ、Ｌｉ_３ＰＯ_４－Ｌｉ_２Ｓ－ＳｉＳ_２、ＬｉＰＯ_４－Ｌｉ_２Ｓ－ＳｉＳ、ＬｉＩ－Ｌｉ_２Ｓ－Ｐ_２Ｏ_５、ＬｉＩ－Ｌｉ_３ＰＯ_４－Ｐ_２Ｓ_５等が挙げられる。

なお、無機固体電解質としては、上記以外のものを用いてよく、例えば、Ｌｉ_３Ｎ、ＬｉＩ、Ｌｉ_３Ｎ－ＬｉＩ－ＬｉＯＨ等を用いてもよい。

有機固体電解質としては、イオン電導性を示す高分子化合物であれば、特に限定されず、例えば、ポリエチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、これらの共重合体などを用いることができる。また、有機固体電解質は、支持塩（リチウム塩）を含んでいてもよい。なお、固体電解質を用いる場合は、電解質と正極活物質の接触を確保するため、正極材中にも固体電解質を混合させてもよい。

（二次電池の形状、構成）
以上のように説明してきた正極、負極、セパレータ、及び非水系電解液や、正極、負極、及び固体電解質で構成される本実施形態に係るリチウムイオン二次電池は、円筒形や積層形など、種々の形状にすることができる。

非水電解質として非水系電解液を用いる場合、正極および負極を、セパレータを介して積層させて電極体とし、得られた電極体に、非水系電解液を含浸させ、正極集電体と外部に通ずる正極端子との間、および、負極集電体と外部に通ずる負極端子との間を、集電用リードなどを用いて接続し、電池ケースに密閉して、リチウムイオン二次電池を完成させる。

（３）リチウムイオン二次電池の特性
本実施形態に係るリチウムイオン二次電池は、上述したように、上述した正極活物質を正極材料として用いているため、容量特性、出力特性およびサイクル特性に優れる。しかも、従来のリチウムニッケル系複合酸化物からなる正極活物質を用いた二次電池との比較においても、熱安定性において優れているといえる。

（４）用途
本実施形態に係るリチウムイオン二次電池は、上述のように、容量特性、出力特性およびサイクル特性に優れており、これらの特性が高いレベルで要求される小型携帯電子機器（ノート型パーソナルコンピュータや県電話端末など）の電源に好適に利用することができる。また、本実施形態に係るリチウムイオン二次電池は、熱安定性にも優れており、小型化および高出力化が可能であるばかりでなく、高価な保護回路を簡略することができるため、搭載スペースに制約を受ける輸送用機器の電源としても好適に利用することができる。

以下、実施例および比較例を用いて、本発明を詳細に説明する。なお、以下の実施例および比較例では、特に断りがない限り、金属複合水酸化物および正極活物質の作製には、和光純薬工業株式会社製試薬特級の各試料を使用した。また、核生成工程および粒子成長工程を通じて、反応水溶液のｐＨ値は、ｐＨコントローラ（日伸理化製、ＮＰＨ－６９０Ｄ）により測定し、この測定値に基づき、水酸化ナトリウム水溶液の供給量を調整することで、各工程における反応水溶液のｐＨ値の変動幅を±０．２の範囲に制御した。

（実施例１）
（ａ）金属複合水酸化物の製造
［核生成工程］
はじめに、反応槽内に、水を１．２Ｌ入れて７９０ｒｐｍで撹拌しながら、槽内温度を４０℃に設定した。この際、反応槽内に、酸素ガスを導入し、３０分間流通させ、反応雰囲気を、酸素濃度が１容量％を超える酸化性雰囲気とした。続いて、反応槽内に、２５質量％水酸化ナトリウム水溶液と２５質量％アンモニア水を適量供給し、ｐＨ値が、液温２５℃基準で１２．５、アンモニウムイオン濃度が１０ｇ／Ｌとなるように調整することで反応前水溶液を形成した。

同時に、硫酸ニッケル、硫酸コバルト、硫酸マンガン、硫酸ジルコニウムを、各金属元素のモル比がＮｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３８：２９：３３：０．２となるように水に溶解し、２ｍｏｌ／Ｌの第１の原料水溶液を調製した。

次に、第１の原料水応液を、反応前水溶液に１３ｍｌ／分で供給することで、核生成工程用水溶液を形成し、２．５分間の核生成を行った。この際、２５質量％の水酸化ナトリウム水溶液と２５質量％のアンモニア水を適時供給し、核生成用水溶液のｐＨ値およびアンモニウムイオン濃度を上述した範囲に維持した。

［粒子成長工程］
核生成終了後、一旦、すべての水溶液の供給を一旦停止するとともに、硫酸を反応槽へ加えて、ｐＨ値が、液温２５℃基準で１１．６となるように調整することで、粒子成長用水溶液を形成した。ｐＨ値が所定の値になったことを確認した後、第１の原料水溶液を反応槽へ供給し、核生成工程で生成した核（粒子）を成長させた。

粒子成長工程途中で反応槽内を非酸化性雰囲気とするために、一度、原料水溶液の供給を停止し、酸素ガスから窒素ガスに切り替えて導入し、反応雰囲気を、酸素濃度が１容量％以下の非酸化性雰囲気としたところで第１の原料水溶液の供給を再開した。

［第２の晶析工程］
第２の原料水溶液として、第１の原料水溶液とタングステンを含む水溶液とを用いた。タングステンを含む水溶液として、タングステン酸ナトリウム二水和物を、得られる水酸化物の各金属元素のモル比がＮｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｚｒ：Ｗ＝３８：２９：３３：０．２：０．６となるように水に溶解し、タングステン酸ナトリウム水溶液を調製した。

粒子成長を行う時間全体に対して、９８％経過した時点から、第１の水溶液を供給するとともに、前記タングステン酸ナトリウム水溶液の反応槽への供給を開始した（添加範囲：２％）。すべての水溶液の供給を停止することで、粒子成長工程を終了した。その後、得られた生成物を、水洗、ろ過および乾燥させることにより、粉末状の金属複合水酸化物を得た。

なお、第１の晶析工程における粒子成長工程、及び、第２の晶析工程において、これらの工程を通じて、２５質量％の水酸化ナトリウム水溶液と２５質量％のアンモニア水を適時供給し、粒子成長用水溶液のｐＨ値およびアンモニウムイオン濃度を上述した範囲に維持した。また、反応雰囲気は、窒素ガスを導入し、酸素濃度が１容量％以下の非酸化性雰囲気に調整した。なお、第１の原料水溶液の供給速度は、晶析工程の全体において、一定（１３ｍｌ／分）とした。

（ｂ）金属複合水酸化物の評価
ＩＣＰ発光分光分析装置（株式会社島津製作所島津製作所製、ＩＣＰＥ－９０００ＩＣＰＥ－９０００）を用いた分析により、この金属複合水酸化物は、一般式：Ｎｉ_０．３８Ｍｎ_０．２９Ｃｏ_０．３３Ｚｒ_{０．００２}Ｗ_{０．００５}（ＯＨ）_２で表されることが確認された。

また、レーザ光回折散乱式粒度分析計（日機装株式会社製、マイクロトラックＨＲＡ）を用いて、金属複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）を測定するとともに、ｄ１０およびｄ９０を測定し、粒度分布の広がりを示す指標である[（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）]を算出した。その結果、金属複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）は５．４μｍであり、[（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）]は０．４２であることを確認した。

また、金属複合水酸化物中のタングステン濃縮層の存在の有無、及び、その厚さを確認するため、走査型透過電子顕微鏡（株式会社日立ハイテクノロジーズ社製、ＨＤ－２３００Ａ）に搭載されたエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いて、金属複合水酸化物断面の面分析を行った。その結果、金属複合水酸化物の表層においてタングステンが濃縮して存在する部位（タングステン濃縮層）の形成を確認し、その平均厚さは１～２ｎｍの範囲内であることを確認した。

（ｃ）正極活物質の作製
上述のようにして得られた金属複合水酸化物をＬｉ／Ｍｅが１．１４となるように、シェーカーミキサ装置（ウィリー・エ・バッコーフェン（ＷＡＢ）社製ＴＵＲＢＵＬＡ ＴｙｐｅＴ２Ｃ）を用いて炭酸リチウムと十分に混合し、リチウム混合物を得た。

このリチウム混合物を、空気（酸素濃度：２１容量％）気流中、昇温速度を２．５℃／分として９３５℃まで昇温し、この温度で４時間保持することにより焼成し、冷却速度を約４℃／分として室温まで冷却した。このようにして得られた正極活物質は、凝集または軽度の焼結が生じていた。このため、この正極活物質を解砕し、体積平均粒径（ＭＶ）および粒度分布を調整した。

（ｄ）正極活物質の評価
ＩＣＰ発光分光分析装置を用いた分析により、この正極活物質は、一般式：Ｌｉ_１．１４Ｎｉ_０．３８Ｍｎ_０．２９Ｃｏ_０．３３Ｚｒ_{０．００２}Ｗ_{０．００５}Ｏ_２で表されるものであることが確認された。また、レーザ光回折散乱式粒度分析計を用いて、リチウム金属複合酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）を測定するとともに、ｄ１０およびｄ９０を測定し、粒度分布の広がりを示す指標である[（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ]を算出した。その結果、リチウム金属複合酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）は５．４μｍであり、[（ｄ９０－ｄ１０）／ＭＶ]は０．４７であり、ｄ５０比は０．９８であることを確認した。

また、Ｘ線回折装置（ＰＡＮＡａｌｙｔｉｃａｌ社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）を用いて、（００３）面の半価幅を測定したところ、０．０８３であった。

また、走査型透過電子顕微鏡を用いてリチウム金属複合酸化物におけるタングステンの分布を確認するため、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いて、リチウム金属複合酸化物断面の面分析を行った。その結果、リチウム金属複合酸化物においてタングステンが、二次粒子の表面付近の一次粒子の表層及び一次粒子間の粒界に多く含有していることを確認した。

（ｅ）二次電池の作製
図８は、電池特性の評価に用いた２０３２型のコイン型電池ＣＢＡを示す図である。以下、図８を参照して、二次電池の作製方法について説明する。

上述のようにして得られた正極活物質：５２．５ｍｇと、アセチレンブラック：１５ｍｇと、ＰＴＥＥ：７．５ｍｇを混合し、１００ＭＰａの圧力で、直径１１ｍｍ、厚さ１００μｍにプレス成形した後、真空乾燥機中、１２０℃で１２時間乾燥することにより、正極ＰＥを作製した。

次に、この正極ＰＥを用いて２０３２型のコイン型電池ＣＢＡを、露点が－８０℃に管理されたＡｒ雰囲気のグローブボックス内で作製した。この２０３２型コイン電池の負極ＮＥには、直径１７ｍｍ、厚さ１ｍｍのリチウム金属を用い、電解液には、１ＭのＬｉＣｌＯ_４を支持電解質とするエチレンカーボネート（ＥＣ）とジエチルカーボネート（ＤＥＣ）の等量混合液（富山薬品工業株式会社製）を用いた。また、セパレータＳＥには、膜厚２５μｍのポリエチレン多孔膜を用いた。なお、２０３２型のコイン型電池ＣＢＡは、ガスケットＧＡを有し、正極缶ＰＣと負極缶ＮＣとでコイン状の電池に組み立てられたものである。

（ｆ）電池評価
［抵抗］
上記で組み立てたコイン型電池ＣＢＡを用いてＳＯＣ２０％における交流インピーダンス法による抵抗値を測定し、比較例１を基準とした相対値を、Ｒｅｆ．に対する抵抗値として算出したところ９４％であった。

（実施例２～３）
表１に示すように、粒子成長中におけるタングステンを含む水溶液の添加のタイミング（添加時間）と焼成温度を変更した以外は実施例１と同様の条件で、金属複合水酸化物を得た。得られた金属複合水酸化物、及び、正極活物質の評価結果を表１、２に示す。

また、走査型透過電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製、ＨＤ－２３００Ａ）に搭載されたエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いて、実施例２、３で得られたリチウム金属複合酸化物の断面の面分析を行い、得られたＷの分布を解析した。その結果、実施例２、３で得られたリチウム金属複合酸化物は、二次粒子の表面付近の一次粒子の表層、及び、一次粒子間の粒界にタングステンが多く存在していることが確認された。

（比較例１）
粒子成長工程開始時点からタングステン化合物を添加した（添加範囲は１００％となる）以外は実施例１と同様の条件で、金属複合水酸化物を得た。得られた金属複合水酸化物の評価結果を表１に示す。次に、得られた金属複合水酸化物を前駆体とし、焼成温度を変更した以外は、実施例１と同様の条件で、正極活物質および二次電池を作製した。得られた正極活物質及び二次電池の評価結果を表に示す。

（比較例２）
タングステン化合物を添加しなかった以外は実施例１と同様の条件で、金属複合水酸化物を得た。得られた金属複合水酸化物の評価結果を表１に示す。次に、得られた金属複合水酸化物を前駆体と、焼成温度を変更した以外は、実施例１と同様の条件で、正極活物質および二次電池を作製した。得られた正極活物質及び二次電池の評価結果を表に示す。

（評価結果）
実施例で得られた正極活物質は、晶析工程全体でタングステンを添加し、かつ、同様の（００３）面の半価幅を有する比較例１と比較して、ｄ５０比が小さく、焼結凝集が抑制されていた。また、実施例で得られた正極活物質は、二次電池の正極として用いた際、比較例１、２と比較して、より低い抵抗値を示した。

１０…金属複合水酸化物
１…一次粒子
２…二次粒子
３…タングステン濃縮層
２０…リチウム金属複合酸化物
２１…一次粒子
２２…二次粒子
２３…タングステン及びリチウムを含む化合物
２４…空隙
２５…中空部
２６…空間部
ＣＢＡ……コイン電池
ＣＡ……ケース
ＰＣ……正極缶
ＮＣ……負極缶
ＧＡ……ガスケット
ＰＥ……正極
ＮＥ……負極
ＳＥ……セパレータ

Claims (14)

1. 表層にタングステン濃縮層を含有する金属複合水酸化物、及び、前記金属複合水酸化物を熱処理して得られる金属複合酸化物の少なくとも一方と、リチウム化合物と、を混合してリチウム混合物を得る工程と、
   前記リチウム混合物を焼成して、リチウム金属複合酸化物を得る工程と、を備え、
   前記金属複合水酸化物は、ニッケル、マンガン、及び、タングステン、並びに、任意にコバルト、及び、元素Ｍを含み、かつ、それぞれの金属元素の原子数比が、Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｗ：Ｍ＝ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、及び、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表され、
   前記リチウム金属複合酸化物は、粉末Ｘ線回折において、（００３）面の回折ピークの半価幅が０．０７６°以上０．０９０°以下であり、
   前記金属複合水酸化物に対する、前記リチウム金属複合酸化物の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）の比（前記リチウム金属複合酸化物のｄ５０／前記金属複合水酸化物のｄ５０）が０．９５以上１．０４以下である、
   リチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
2. 前記金属複合水酸化物は、
   反応槽に前記金属元素を含む第１の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給し、前記反応槽内の反応水溶液のｐＨを調整して、晶析反応を行うことにより、第１の金属複合水酸化物粒子を得る、第１の晶析工程と、
   前記第１の晶析工程により得られた晶析物を含む反応水溶液に、前記金属元素を含み、かつ、前記第１の原料水溶液よりもタングステンを多く含む第２の原料水溶液と、アンモニウムイオン供給体とを供給し、前記反応水溶液のｐＨを調整して、晶析反応を行うことにより、前記第１の金属複合水酸化物粒子の表面にタングステン濃縮層を形成して、第２の金属複合水酸化物粒子を得る、第２の晶析工程と、を備える方法により得られる、
   請求項１に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
3. 前記第１の晶析工程は、核生成を行う核生成工程と、粒子成長を行う粒子成長工程と、を備え、
   前記第２の晶析工程は、前記第１の晶析工程における粒子成長工程に引き続き、粒子成長を行うことを含み、
   前記第１の晶析工程、及び、前記第２の晶析工程における粒子成長は、前記反応水溶液のｐＨを、前記核生成工程における前記反応水溶液のｐＨ値より低くなるように調整する、
   請求項２に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
4. 前記第１の原料水溶液中の前記金属元素を、前記第１の晶析工程及び前記第２の晶析工程において添加される全金属量に対して、５０質量％以上９５質量％以下の範囲で前記反応槽へ供給した後、前記第２の晶析工程における第２の原料水溶液の供給を行う、
   請求項２又は請求項３に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
5. 前記タングステン濃縮層は、前記金属複合水酸化物の表面から中心部に向かう方向において、平均厚さが１００ｎｍ以下である、請求項１～請求項４のいずれか一項に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
6. 前記第２の晶析工程における第２の原料水溶液の添加は、前記第１及び第２の晶析工程において、粒子成長が行われる時間全体に対して、５０％以上９５％以下経過した時点で行う、請求項２～請求項４のいずれか一項に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
7. 前記第２の原料水溶液の供給は、前記第１の原料水溶液と、タングステンを含む水溶液とを別々に前記反応水溶液に供給して行う、請求項２～請求項４のいずれか一項に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
8. 前記タングステンを含む水溶液中のタングステン濃度は、前記タングステンを含む水溶液の全体に対して、１８質量％以上である、請求項７に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
9. 前記金属複合水酸化物の体積平均粒径（ＭＶ）が４．０μｍ以上９．０μｍ以下であり、かつ、粒度分布の広がりを示す指標である〔（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）〕が０．６５以下である、請求項１～請求項８のいずれか一項に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
10. 前記リチウム混合物の焼成温度が８００℃以上９８０℃以下である、請求項１～請求項９のいずれか一項に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質の製造方法。
11. リチウム、ニッケル、マンガン、及び、タングステンと、任意にコバルト、及び、元素Ｍと、を含み、それぞれの金属元素の原子数比が、Ｌｉ：Ｎｉ：Ｍｎ：Ｃｏ：Ｗ：Ｍ＝１＋ｕ：ｘ：ｙ：ｚ：ａ：ｂ（ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、－０．０５≦ｕ≦０．５０、０．３≦ｘ≦０．９５、０．０５≦ｙ≦０．５５、０≦ｚ≦０．４、０＜ａ≦０．１、０≦ｂ≦０．１、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａから選択される１種以上の元素）で表されるリチウム金属複合酸化物を含有し、
    前記リチウム金属複合酸化物は、複数の一次粒子が凝集して形成された二次粒子を含み、前記二次粒子の表面又は内部に存在する一次粒子の表層、及び、前記一次粒子間の粒界に、タングステン及びリチウムを含む化合物が濃縮されて存在し、
    粉末Ｘ線回折測定によって得られた（００３）面の回折ピークの半価幅が０．０７６°以上０．０９０°以下であり、
    前駆体として用いた金属複合水酸化物に対する、前記リチウム金属複合酸化物の体積基準の累積分布における５０％累積時の粒径（ｄ５０）の比（前記リチウム金属複合酸化物のｄ５０／前記金属複合水酸化物のｄ５０）が０．９５以上１．０４以下である、
    リチウムイオン二次電池用正極活物質。
12. 体積平均粒径（ＭＶ）が３μｍ以上９μｍ以下であり、かつ、粒度分布の広がりを示す指標である〔（ｄ９０－ｄ１０）／体積平均粒径（ＭＶ）〕が０．６５以下である、請求項１１に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質。
13. 無作為に選択した５０個以上のリチウム金属複合酸化物の粒子を走査型電子顕微鏡により観察した際に、二次粒子の凝集が観察される個数が、観察した全二次粒子数に対して、５％以下である、請求項１１又は請求項１２に記載のリチウムイオン二次電池用正極活物質。
14. 正極と、負極と、セパレータと、非水電解質とを備え、前記正極の正極材料として、請求項１１～請求項１３のいずれか一項に記載の正極活物質が用いられる、リチウムイオン二次電池。
    

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