JP7185059B2 - 鋼管用ねじ継手 - Google Patents

Description

本開示は、鋼管の連結に用いられる鋼管用ねじ継手に関する。

例えば、油井、天然ガス井等（以下、総称して「油井」ともいう。）の試掘又は生産、オイルサンドやシェールガス等の非在来型資源の開発、二酸化炭素の回収や貯留（CCS: Carbon dioxide Capture and Storage）、地熱発電、あるいは温泉等では、油井管と呼ばれる鋼管が用いられる。鋼管同士の連結には、ねじ継手が用いられる。

この種の鋼管用ねじ継手の形式は、カップリング型とインテグラル型とに大別される。

カップリング型の場合、管状のカップリングを介して鋼管同士が連結される。具体的には、カップリングの両端部の内周に雌ねじ部が設けられ、鋼管の両端部の外周には雄ねじ部が設けられる。そして、カップリングの一方の端部に一の鋼管の一方の端部がねじ込まれるとともに、カップリングの他方の端部に他の鋼管の一方の端部がねじ込まれることにより、鋼管同士が連結される。すなわち、カップリング型では、直接連結される一対の管材のうち、一方の管材が鋼管であり、他方の管材がカップリングである。

インテグラル型の場合、鋼管同士が直接連結され、別個のカップリングを用いない。具体的には、鋼管の一端部の内周には雌ねじ部が、他端部の外周には雄ねじ部が設けられ、雌ねじ部が設けられた一の鋼管の一端部に、雄ねじ部が設けられた他の鋼管の他端部がねじ込まれることにより、鋼管同士が連結される。

一般に、雄ねじ部が形成された鋼管の管端部の継手部分は、鋼管又はカップリングに形成された雌ねじ部に挿入される要素を含むことから、「ピン」と称される。雌ねじ部が形成された鋼管又はカップリングの端部は、鋼管の雄ねじ部を受け入れる要素を含むことから、「ボックス」と称される。これらピン及びボックスは、管材の端部であるため、いずれも管状である。

近年、ＤｗＣ（Drilling with Casing）や水平掘削などの井戸開発技術が広まりつつあり、ハイトルク継手の需要が急増している。本願出願人は、従前より、外径サイズが9‐5/8″(244.5mm)までの鋼管用のハイトルク継手として、例えば下記の特許文献１に開示しているように、楔形ねじとも称される断面形状がダブテイル形のテーパねじを採用したねじ継手を製造している。楔形ねじでは、ピンの雄ねじ部のねじ山幅がねじの螺旋に沿って先端側に至るにしたがって徐々に狭くなり、相対するボックスの雌ねじ部のねじ溝幅も同様に徐々に狭くなる。また、雄ねじ部及び雌ねじ部のそれぞれのねじ山の荷重面及び挿入面のいずれも負のフランク角を有しており、ピンとボックスとの締結が完了したときに、荷重面同士及び挿入面同士が接触することで、雄ねじ部及び雌ねじ部のそれぞれのねじ山同士が強固に嵌まり合う。かかる構成により、楔形ねじを採用したねじ継手は、高い耐トルク性能を発揮できる。

国際公開第２０１５／１９４１９３号公報

本願出願人は、より大径サイズの鋼管用のハイトルクねじ継手の開発を行っているが、9‐5/8″以上の大径サイズのねじ継手を従前と同様の設計基準にしたがって設計すると、ＩＳＯ１３６７９：２０１１ Ｓｅｒｉｅｓ Ａに準拠した試作品の複合荷重負荷試験において、最大引張荷重負荷時に、ピンの雄ねじ部のねじ山がせん断破壊するという問題が発生した。

本開示の目的は、高い耐トルク性能及び高い密封性能を発揮できるとともに、連結対象の鋼管のサイズに応じた耐せん断性能を有する大径サイズの鋼管用のねじ継手を提供することである。

本発明者らは、大径サイズの鋼管用のハイトルクねじ継手における雄ねじ部のねじ山破断の原因を究明すべく鋭意検討を重ねた結果、大径サイズの鋼管に求められる引張強度、言い換えれば耐せん断性能に対して、雄ねじ部のねじ山の先端側のねじ終端部のねじ山幅が小さすぎ、このねじ終端部から１周分のねじ山（以下、「第１ねじ山」とも言う。）が最初にせん断破壊することを見出した。第１ねじ山がせん断破壊すると、断面においてその１つ内側に位置する第２ねじ山に荷重が集中して第２ねじ山がせん断破壊し、第２ねじ山がせん断破壊するとその１つ内側の第３ねじ山に荷重が集中してせん断破壊し、このようにして次々と広範囲に亘って雄ねじのねじ山がせん断破壊していくと考えられる。

また、断面が台形状の従前のテーパネジの場合、過大な引張荷重の負荷時に、ピン及びボックスが変形して雄ねじと雌ねじがジャンプアウトすることはあるが、ねじ山が広範囲に亘って破断することはなかった。一方、上記のハイトルクねじ継手では、断面ダブテイル形状の雄ねじ及び雌ねじのねじ山同士が強固に噛み合っていることから、雄ねじと雌ねじとの噛み合いが外れることがない。

そのため、断面ダブテイル形状の楔形ねじにより雄ねじ及び雌ねじを構成したハイトルクねじ継手では、最初にせん断破壊が生じる第１ねじ山の剛性が引張強度の確保のためには重要となる。本発明者らは、第１ねじ山の耐せん断性能を評価する指標として、雄ねじの先端側の終端部における最もねじ山幅が小さい部分のねじ山底部の最小ねじ山幅Ｗ_ｍｉｎを軸長とし、その部分のねじ底径Ｄ_Ｗを円筒の内径とし、ねじ山高さＴ_Ｈを肉厚とする円筒の体積Ｖ＝π／４・{（Ｄ_Ｗ＋２Ｔ_Ｈ）^２－Ｄ_Ｗ ^２}×Ｗ_ｍｉｎに着目した。

また、鋼管の管本体が降伏する引張荷重の大小によっても、ねじ山に求められる耐せん断性能は異なる。

これらの検討の結果、本発明者らは、鋼管のサイズに応じた耐せん断性能を雄ねじ部のねじ山の終端部に持たせることで、大径サイズの鋼管用のねじ継手においても、ねじ山のせん断破壊を生じることなく、高い耐トルク性能及び高い密封性能を発揮できることを見出した。

本開示に係る鋼管用ねじ継手は、外径ＯＤが２４０ｍｍより大きい鋼管の先端部に設けられる管状のピンと、前記ピンがねじ込まれて前記ピンと締結される管状のボックスとを備える。前記ピンは、前記ピンの外周に形成され且つ断面形状がダブテイル形状のテーパネジからなる雄ねじを有する。前記ボックスは、前記ボックスの内周に形成され且つねじ断面形状がダブテイル形状のテーパネジからなる雌ねじを有する。この雌ねじは、前記雄ねじに対応するねじプロファイルを有する。また、前記雄ねじ及び前記雌ねじの荷重面ピッチよりも前記雄ねじ及び前記雌ねじの挿入面ピッチが小さい。

前記雄ねじは次の式（１）及び（２）を満たす。

Ｗ_ｍｉｎ≧３．０ｍｍ ・・・（２）

式（１）及び（２）中、ＯＤは前記鋼管の外径、ＩＤは前記鋼管の内径、Ｄ_Ｗは前記雄ねじの先端側の終端部の荷重面側の底径、Ｔ_Ｈは前記雄ねじのねじ山高さ、Ｗ_ｍｉｎは前記雄ねじの先端側の終端部のねじ底のねじ山幅である。

本開示によれば、大径の鋼管のサイズに応じた耐せん断性能をピンの雄ねじに付与することができ、高い耐トルク性能及び高い密封性能をも有する大径サイズの鋼管用のねじ継手を提供できる。

図１は、実施の形態に係る鋼管用ねじ継手の管軸方向に沿った縦断面図である。 図２は、図１中の雄ねじ及び雌ねじを拡大した縦断面図である。 図３は、図１中の雄ねじの先端側のねじ終端部を拡大した縦断面図である。 図４は、ＦＥＭ解析による耐トルク性能の評価結果を示すグラフである。 図５は、ＦＥＭ解析による密封性能の評価における荷重条件の経路を示す図である。 図６は、ＦＥＭ解析による密封性能の評価結果を示すグラフである。 図７は、ＦＥＭ解析による耐せん断性能の評価結果を示すグラフである。

本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手は、外径ＯＤが２４０ｍｍより大きい鋼管の先端部に設けられる管状のピンと、前記ピンがねじ込まれて前記ピンと締結される管状のボックスとを備える。前記ピンは、前記ピンの外周に形成され且つ断面形状がダブテイル形状のテーパネジからなる雄ねじを有する。前記ボックスは、前記ボックスの内周に形成され且つねじ断面形状がダブテイル形状のテーパネジからなる雌ねじを有する。この雌ねじは、前記雄ねじに対応するねじプロファイルを有する。

また、前記雄ねじ及び前記雌ねじの荷重面ピッチよりも前記雄ねじ及び前記雌ねじの挿入面ピッチが小さい。すなわち、雄ねじ及び雌ねじは、先端側に至るにしたがって徐々にねじ山幅が狭くなる楔形ねじである。

前記雄ねじは次の式（１）及び（２）を満たす。

Ｗ_ｍｉｎ≧３．０ｍｍ ・・・（２）

式（１）及び（２）中、ＯＤは前記鋼管の外径、ＩＤは前記鋼管の内径、Ｄ_Ｗは前記雄ねじの先端側の終端部の荷重面側の底径、Ｔ_Ｈは前記雄ねじのねじ山高さ、Ｗ_ｍｉｎは前記雄ねじの先端側の終端部のねじ底のねじ山幅である。雄ねじ及び雌ねじのねじ山高さは略等しい。雄ねじのねじ山高さ、並びに、雌ねじのねじ山高さは、螺旋状の完全ねじ部の全長にわたって均一である。

より好ましくは、前記雄ねじは次の式（３）を満たす。

本開示に係る鋼管用ねじ継手において、前記雄ねじのねじ山高さＴ_Ｈは、十分な耐トルク性能を得るために、１．８ｍｍ以上であることが好ましい。一方、雄ねじのねじ山高さＴ_Ｈが高すぎると、ボックス内周に深いねじ溝が形成され、ボックスの引張強度を低下させることとなるため、前記雄ねじのねじ山高さＴ_Ｈは、２．３ｍｍ以下であることが好ましい。

前記雄ねじ及び雌ねじのねじ山頂部の断面形状、並びに、前記雄ねじ及び雌ねじの谷部の断面形状は、いずれも前記鋼管の軸心に平行な線分であってもよいし、また、雄ねじ及び雌ねじの全体のテーパ角に沿って傾斜する線分であってもよい。

請求項に定義されている「雄ねじ」及び「雌ねじ」は完全ねじ部であってよく、ピン及びボックスの締結状態において雄ねじの完全ねじ部と雌ねじの完全ねじ部とが嵌合する範囲は、４０～６０ｍｍの軸長を有していてよい。雄ねじ及び雌ねじを構成する完全ねじ部の先端側には不完全ねじ部が連設されていてよい。請求項に定義されている雄ねじ及び雌ねじを構成する完全ねじ部の基端側（鋼管の管本体側）には、不完全ねじ部や、ねじ山幅が一定の別の完全ねじ部が連設されていてもよい。本開示において、完全ねじ部とは、ねじ山高さが均一に連続する部分であってよく、不完全ねじ部とは、徐々にねじ山高さが小さくなる部分であってよい。締結状態において、雄ねじの完全ねじ部及び不完全ねじ部のねじ山の荷重面及び挿入面のいずれも、雌ねじのねじ山の荷重面及び挿入面にそれぞれ接触していてよい。締結状態において、雌ねじの完全ねじ部及び不完全ねじ部のねじ山の荷重面及び挿入面のいずれも、雄ねじのねじ山の荷重面及び挿入面にそれぞれ接触していてよい。

断面ダブテイル形状のねじ山の荷重面及び挿入面は、いずれも負のフランク角を有する。例えば、荷重面及び挿入面のフランク角は、－１０°～－１°であってよい。荷重面のフランク角は、縦断面において荷重面と管軸ＣＬ（図１参照）に直交する直線とのなす角度である。挿入面のフランク角は、縦断面において挿入面と管軸ＣＬに直交する直線とのなす角度である。荷重面又は挿入面が、管軸ＣＬに直交する直線と平行な場合、フランク角は０°である。雄ねじの荷重面又は挿入面が径方向外方に向くように傾倒している場合、それらのフランク角は正の値である。反対に、雄ねじの荷重面又は挿入面が径方向内方に向くように傾倒している場合、それらのフランク角は負の値である。また、雌ねじの荷重面又は挿入面が径方向内方に向くように傾倒している場合、それらのフランク角は正の値である。反対に、雌ねじの荷重面又は挿入面が径方向外方を向くように傾倒している場合、それらのフランク角は負の値である。

鋼管の管本体の外径は、より好ましくは２４５ｍｍ以上であり、さらに好ましくは２７０ｍｍ以上とすることができる。また、鋼管の管本体の外径は、４００ｍｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは３５０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは３１０ｍｍ以下である。鋼管の管本体は、軸方向全長に亘ってほぼ均一な肉厚を有することが好ましい。また、鋼管の管本体は、軸方向全長に亘ってほぼ均一な外径及び内径を有することが好ましい。前記ピンは、鋼管の管本体の端部に設けられる。

なお、鋼管を製管する際は工具を用いて回転させながら内外表面が圧延される。しかし、圧延時の工具位置、工具の摩耗や圧延温度などの諸因子の影響を受けるため、必ずしも鋼管の断面形状が真円ではなく、楕円等の非真円形状に変形することがある。真円、非真円の形状によらず、製造された鋼管の外径を円周方向で複数点計測し、その最大値が、ＡＰＩ（米国石油協会）で定める値（現在の規格上は鋼管外径の公称値の１０１％）以内であれば合格品として出荷している。本開示における鋼管の外径ＯＤは、鋼管外径の公称値であってよい。

内径に関しても、製造された鋼管に対し、特開２０１６－１３０６６８号公報に開示しているように、ドリフトゲージを用いて鋼管の内径並びに内表面検査を実施している。このドリフトゲージの直径もＡＰＩ規格で定められており、10‐3/4″65.7#（管本体外径：２７３．０５ｍｍ、管本体内径：２４２．８２ｍｍ）の鋼管の場合、ドリフト径は（鋼管内径公称値－5/32）インチと規定されているため、製造された鋼管の内径の最小値が242.82－5/32×25.4＝２３８．８５１ｍｍ以上であれば合格品として出荷できる。本開示における鋼管の内径ＩＤは、鋼管内径の公称値であってよい。

また、ねじ山高さＴ_Ｈについても、鋼管のねじ山高さの公称値であってよい。また、上記式（１）のＤ_ＷおよびＷ_ｍｉｎについては、テーパねじのプロファイルを規定する各種パラメータ、例えばねじ長さ、ねじテーパ角、ねじ山高さ、荷重面ピッチ、挿入面ピッチなどのそれぞれの公称値に基づいて算出された値であってよい。

なお、上記公称値は、油井管の場合にはＡＰＩ規格に適合するものであり、ＡＰＩ規格に定められた公差内であれば各部の寸法が公称値であるとすることができる。外径ＯＤ、内径ＩＤ、ねじ山高さＴ_Ｈ、Ｄ_ＷおよびＷ_ｍｉｎは、それぞれの実測値であってもよい。鋼管の断面形状が真円でない場合には、断面が真円形状となるように鋼管を現実に若しくはシミュレーション上で矯正したときのそれぞれの値を用いることが好ましい。

以下、図面を参照しつつ、本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手を説明する。図中、同一及び相当する構成には同一の符号を付し、同じ説明を繰り返さない。

図１を参照して、本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手１は、管状のピン１０と、管状のボックス２０とを備える。ピン１０は、鋼管２の端部に形成される。ボックス２０は、カップリング３の端部に形成され、ピン１０が挿入されてピン１０と締結される。本明細書において、鋼管２の端部以外の部分を「管本体」ということがある。図１には、鋼管２の軸心ＣＬと、鋼管２の管本体の外径ＯＤ、すなわち外周面の直径と、管本体の内径ＩＤ、すなわち内周面の直径とが示されている。本実施形態の鋼管２は、管本体の外径ＯＤが２４０ｍｍより大きい大径サイズの鋼管である。

ピン１０は、雄ねじ１１と、リップ１２とを有する。雄ねじ１１は、ピン１０の外周面に螺旋状に形成されたねじ山から構成される。雄ねじ１１は、ねじ山幅がピン１０の先端側に至るにしたがって徐々に狭くなる楔形ねじで構成される。雄ねじ１１のねじ山は、ダブテイル形状の断面形状を有する。リップ１２は、雄ねじ１１の先端側のねじ終端部よりも先端側に延びている。リップ１２の外周面には、ピンシール１３が設けられている。ピンシール１３は、図示例では断面円弧状の円筒状シール面により構成されているが、ピンシール１３の断面形状は直線状であってもよいし、直線と円弧とを組み合わせた形状であってもよい。

ボックス２０は、ピン１０を受け入れる開口端部を有する。ボックス２０は、その内周面に設けられた雌ねじ２１と、ボックスシール２２とを含む。雌ねじ２１は、雄ねじ１１に対応してボックス２０の内周面に螺旋状に形成されたねじ山から構成される。雌ねじ２１は、ねじ山幅がボックス２０の開口端部から奥側に至るにしたがって徐々に広くなる楔形ねじで構成される。雌ねじ２１のねじ山は、ダブテイル形状の断面形状を有する。ボックスシール２２は、雌ねじ２１よりもボックス２０の奥側に設けられたテーパ面からなる。なお、ボックスシール２２は、断面円弧状の円筒状シール面により構成されていてもよいし、断面において直線と円弧とを組み合わせた形状であってもよい。

本実施形態の雄ねじ１１は、図１及び図２に示すように、ピン完全ねじ部とピン不完全ねじ部とを有する。ピン完全ねじ部は、所定のねじ山高さＴ_Ｈを有し、所定の荷重面ピッチＬＰ及び挿入面ピッチＳＰでねじ山が形成された部分である。ピン不完全ねじ部は、テーパねじのテーパ形状を定義する仮想テーパ面が鋼管２の外表面に交わることにより、鋼管２の外表面の切削深さが不足して、所定のねじ山高さが形成されていない部分である。また、雌ねじ２１は、ボックス完全ねじ部とボックス不完全ねじ部とを有する。ボックス完全ねじ部は、ボックス２０の開口端部近傍からピン１０の雄ねじ１１の第２ねじ山近傍まで設けられている。ボックス不完全ねじ部のねじ山は、ピン１０及びボックス２０の締結状態でピン１０の雄ねじ１１の第１ねじ山１１Ａに係合する。締結状態では、図２に示すように、雄ねじ１１のねじ山頂面と雌ねじ２１のねじ底面との間には僅かな隙間（例えば０．１ｍｍ程度）が形成され、雌ねじ２１のねじ山頂面と雄ねじ１１のねじ底面とは接触するように、雄ねじ１１の完全ねじ部のねじ山高さは、雌ねじ２１の完全ねじ部のねじ山高さより小さい。締結状態で雄ねじ１１の完全ねじ部と雌ねじ２１の完全ねじ部とが嵌合する範囲は、好ましくは４０～６０ｍｍの軸長を有する。

なお、図１及び２に示すように、雄ねじ１１及び雌ねじ２１のねじ山の荷重面１１Ｌ，２１Ｌ及び挿入面１１Ｓ，２１Ｓは、それぞれ負のフランク角θを有する。荷重面１１Ｌ，２１Ｌ及び挿入面１１Ｓ，２１Ｓのフランク角θは同じでもよいし、異なるフランク角が設定されていてもよい。

ピン１０とボックス２０とが締結されている状態では、雄ねじ１１のねじ山の挿入面１１Ｓ及び荷重面１１Ｌが、それぞれ雌ねじ２１のねじ山の挿入面２１Ｓ及び荷重面２１Ｌと接触することによってピン１０がボックス２０にロックされ、これにより高い耐トルク性能を発揮するとともに、ピンシール１３がボックスシール２２に締まり嵌めの状態で嵌合して高い密封性能が発揮される。

本実施形態では、図１及び図３に示すように、雄ねじ１１の完全ねじ部の先端側のねじ終端部のねじ山１１Ａが、次の式（１）及び（２）を満たすように、雄ねじ１１のプロファイルが設計されている。

Ｗ_ｍｉｎ≧３．０ｍｍ ・・・（２）

式（１）及び（２）中、ＯＤは鋼管２の外径、ＩＤは鋼管の内径、Ｄ_Ｗはねじ山１１Ａの荷重面側の底径、Ｔ_Ｈはねじ山１１Ａの荷重面側のねじ溝を基準としたねじ山高さ、Ｗ_ｍｉｎはねじ山１１Ａのねじ底のねじ山幅である。

本実施形態に係る鋼管用ねじ継手１は、雄ねじ１１及び雌ねじ２１を楔形ねじで構成し、且つ、雄ねじ１１の第１ねじ山１１Ａの底部の最小ねじ山幅を３ｍｍ以上確保しつつも、上記式（１）を満たすように雄ねじ１１を構成することで、高い耐トルク性能、高い密封性能、並びに、高い耐せん断性能をバランス良く両立できる。

本開示は、カップリング型だけでなく、インテグラル型のねじ継手にも適用できる。その他、本開示は上記の実施の形態に限定されず、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が可能である。

本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手の効果を確認するため、弾塑性有限要素法による数値解析シミュレーションにより、耐トルク性能、密封性能並びに耐せん断性能を評価した。

＜試験条件＞
ＦＥＭ解析では、ねじプロファイルを変えた複数の供試体（解析モデル）を作成し、各供試体毎に弾塑性有限要素法解析を実施して性能の差を比較した。各供試体は、図１～図３に示す基本構造を有するカップリング型のねじ継手であり、以下の鋼管を用いた。
鋼管サイズ： 10‐3/4″65.7#（管本体外径：２７３．０５ｍｍ、管本体内径：２４２．８２ｍｍ）
材料：ＡＰＩ規格の油井管材料Ｑ１２５（公称耐力ＹＳ＝８６２ＭＰａ（１２５ｋｓｉ））
ねじの荷重面及び挿入面のフランク角：－５°

表１は、解析に供試したねじ継手の寸法等を示す。

表１中、供試体＃１は従来の中小径サイズの鋼管用ねじ継手と同様の設計ルールで作成されたものであり、供試体＃２～＃７は、供試体＃１の設計をベースとして、荷重面ピッチＬＰと挿入面ピッチＳＰとを変更したものである。供試体＃８は、供試体＃１をベースとして、その荷重面ピッチＬＰを１１．００ｍｍ、挿入面ピッチＳＰを１０．５０ｍｍとし、かつ、ねじ山高さＴ_Ｈを大きくしたねじプロファイルを有する。供試体＃９は、供試体＃８をベースとして、ねじテーパを小さくすることでねじ長さを大きくしたねじプロファイルを有する。供試体＃１～＃９について式（１）の値並びにＷ_ｍｉｎの値を求めたところ、供試体＃１～＃３は本開示の範囲内ではない比較例であり、供試体＃４～＃９が本開示の範囲内となった。なお、表１中、「ねじ長さ」は、完全ねじ部及び不完全ねじ部を含むねじ全長である。「ねじテーパ」は、雄ねじの断面における各ねじ山の荷重面の高さ方向中間を通る直線と、鋼管の軸心との間の角度の２倍の角度である。

［耐トルク性能の評価］
トルク性能については、締結トルク線図が降伏し始める値ＭＴＶ（Maximum Torque Value）を降伏トルクと定義し、その値で評価した。その評価結果を表１及び図４に示す。

［密封性能の評価］
密封性能評価については、図５に示されるように、実体試験を模擬した複合荷重を負荷し、シール１３，２２に生じるシール接触力を算出した。荷重経路において接触力が最も低い値を最小シール接触力Ｆｓと定義し、その値の大小で密封性能を評価した。その評価結果を表１及び図６に示す。

［耐せん断性能］
耐せん断性能については、鋼管２の管本体が降伏する引張荷重の９０％の荷重を負荷し、雄ねじ１１のせん断破壊の起点となる第１ねじ山１１Ａの荷重面側のねじ底近傍の表面（荷重面と荷重面側ねじ溝表面とを接続するＲ部近傍の表面）のせん断塑性ひずみＰｓを算出し、この値の絶対値が小さいほど耐せん断性能に優れていると評価した。その評価結果を表１及び図７に示す。

［評価結果］
図４に示すように、供試体＃１～＃７については、ねじ山の荷重面ピッチＬＰの増加に伴い、ＭＴＶは若干低下したものの、製品に要求される耐トルク性能は確保されていると評価できる。また、供試体＃８及び＃９では、雄ねじの剛性が向上したこと、並びに、ねじ長さが若干増加したことよりＭＴＶは若干増加した。かかる結果より、本開示にしたがったねじ継手は、従前の中小径サイズの鋼管用ねじ継手と同様の設計ルールにしたがったねじ継手と同等の耐トルク性能を発揮するものと評価できる。

一方、図６に示すように、供試体＃１～＃７については、ねじ山の荷重面ピッチＬＰが変化しても、最小シール接触力Ｆｓはほぼ横ばいで推移した。また、供試体＃８及び＃９では、供試体＃１～＃７に比して、密封性能は若干低下した。しかしながら、その低下量は許容し得る範囲に抑えられており、製品に求められる密封性能は確保できているものと評価できる。なお、いずれの供試体においても、最小シール接触力Ｆｓは、外圧＋圧縮の荷重ステップ（９），（１７）におけるものであった。

耐せん断性能については、図７に示すように、本開示の条件を満たさない供試体＃２及び＃３ではせん断塑性ひずみＰｓが供試体＃１に比して殆ど低減しなかった。一方、本開示にしたがった供試体＃４～＃９のいずれにおいても、供試体＃１に比して大幅にせん断塑性ひずみＰｓが低減できていることが判る。

以上より、本開示にしたがった供試体＃４～＃９は、耐トルク性能と密封性能については供試体＃１と同程度であるものの、耐せん断性能は格段に向上することが判明した。

［実管試験］
供試体＃１及び＃９について、サンプルを製造して、実管試験による耐せん断性能評価も実施した。

試験サンプルの表面処理は、ピンについては切削後の表面処理を行わず、ボックスはリン酸マンガンによる表面処理を行った。ピン及びボックスの締結の際に、継手部に環境適合型潤滑剤であるＢＯＬ４０１０ＮＭを塗布し、所定のトルクで締結した後、鋼管の管本体が降伏する引張圧縮荷重の９０％の引張荷重及び圧縮荷重を交互に負荷する引張圧縮試験を行い、ピンの雄ねじのせん断破壊の有無を確認した。

かかる試験の結果、供試体＃１は、１５回目の引張時に雄ねじがせん断破壊したのに対し、供試体＃９では、２５回の引張荷重及び圧縮荷重の繰り返し負荷によってもせん断破壊は発生しなかった。これにより、本開示に係るねじ継手の優れた耐せん断性能が実証された。

１：鋼管用ねじ継手，１０：ピン，１１：雄ねじ，２０：ボックス，２１：雌ねじ
２：鋼管

Claims (5)

1. 外径ＯＤが２４０ｍｍより大きい鋼管の先端部に設けられる管状のピンと、前記ピンがねじ込まれて前記ピンと締結される管状のボックスとを備え、前記ピンは、前記ピンの外周に形成されたテーパネジからなる雄ねじを有し、前記ボックスは、前記ボックスの内周に形成されたテーパネジからなる雌ねじを有し、前記雄ねじ及び雌ねじのねじ山断面形状はダブテイル形状であり、前記雄ねじ及び前記雌ねじの荷重面ピッチよりも前記雄ねじ及び前記雌ねじの挿入面ピッチが小さい、鋼管用ねじ継手において、
   前記雄ねじは次の式（１）及び（２）を満たす、鋼管用ねじ継手。
   

   

   Ｗ_ｍｉｎ≧３．０ｍｍ ・・・（２）
   
   式（１）及び（２）中、ＯＤは前記鋼管の外径、ＩＤは前記鋼管の内径、Ｄ_Ｗは前記雄ねじの先端側の終端部の荷重面側の底径、Ｔ_Ｈは前記雄ねじのねじ山高さ、Ｗ_ｍｉｎは前記雄ねじの先端側の終端部のねじ底のねじ山幅である。
2. 請求項１に記載の鋼管用ねじ継手において、前記雄ねじは次の式（３）を満たす、鋼管用ねじ継手。
   

   
3. 請求項１又は２に記載の鋼管用ねじ継手において、前記雄ねじのねじ山高さ（Ｔ_Ｈ）は１．８ｍｍ以上である、鋼管用ねじ継手。
4. 請求項１，２又は３に記載の鋼管用ねじ継手において、前記雄ねじのねじ山高さ（Ｔ_Ｈ）は２．３ｍｍ以下である、鋼管用ねじ継手。
5. 請求項１～４のいずれかに記載の鋼管用ねじ継手において、前記雄ねじのテーパ角は５．７２°以下である、鋼管用ねじ継手。

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