JP7180836B2 - 立方晶窒化硼素焼結体工具 - Google Patents
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Description
cBN基焼結体を切削工具および耐摩工具などの基材として利用するため、レーザを用いることにより、バルク状のcBN基焼結体から工具形状を形成し、かつ刃先形状を仕上げ加工することが従来から行われている。しかしながらcBN基焼結体の表面は、レーザ加工によって非常に高温となるため、上記表面に存在するcBNが六方晶窒化硼素(以下、「hBN」とも記す)に大量に変態する場合がある。この場合、変態した大量のhBNを含むcBN基焼結体を刃先に有する切削工具は、hBNがcBNに比べて軟質であるため、刃先の強度が低下することによってチッピングおよび欠損が頻発し、工具寿命が短くなる傾向があった。一方、バルク状のcBN基焼結体に対して砥石を用いて研削加工すること等によって、刃先の表面にhBNを含まない工具を形成することもできる。しかしその場合、刃先の表面がcBNからなるため、切削時に反応摩耗が進行することによってクレーター摩耗が発生しやすく、チッピングおよび欠損が頻発し、もって工具寿命が短くなる傾向があった。したがってcBN基焼結体を基材として利用した立方晶窒化硼素焼結体工具において、十分な耐欠損性を備えさせるには至っておらず、その開発が切望されている。
本開示によれば、耐欠損性が向上した立方晶窒化硼素焼結体工具を提供することができる。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ね、本開示に到達した。具体的には、レーザを用いてバルク状のcBN基焼結体から工具形状を形成し、かつ刃先形状を仕上げ加工する工程において、刃先の強度に悪影響が及ばない適度な量のhBNを刃先の表面に生成させることに注目した。この場合において本発明者らは、刃先の表面のhBNがその軟質性に基づいて潤滑剤のような役割を果たすことにより、工具の摺動性を改善し、もって耐欠損性が向上することを知見し、本開示を完成させた。
[1]本開示の一態様に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、第1焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具であって、上記第1焼結体は、複数の立方晶窒化硼素粒子を含み、上記複数の立方晶窒化硼素粒子のうち少なくとも一部の上記立方晶窒化硼素粒子は、上記刃先の表面に位置し、上記刃先の表面に位置した上記立方晶窒化硼素粒子は、立方晶窒化硼素の結晶構造からなる立方晶窒化硼素相と、六方晶窒化硼素の結晶構造からなる六方晶窒化硼素相とを含み、上記刃先の表面に位置した上記立方晶窒化硼素粒子に対し、透過型電子顕微鏡を用いた電子エネルギー損失分光法で、ホウ素のK殻電子の励起に伴うエネルギー損失を測定することにより、上記六方晶窒化硼素相における上記六方晶窒化硼素のπ結合に由来するπ*ピークの強度と、上記六方晶窒化硼素相における上記六方晶窒化硼素のσ結合、および上記立方晶窒化硼素相における上記立方晶窒化硼素のσ結合に由来するσ*ピークの強度との比Iπ*/Iσ*を求めた場合、上記刃先の表面における上記立方晶窒化硼素粒子の上記比Iπ*/Iσ*は、0.1~2であり、かつ上記刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置における上記立方晶窒化硼素粒子の上記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である。このような特徴を備える立方晶窒化硼素焼結体工具は、耐欠損性を向上させることができる。
以下、本開示の実施形態(以下、「本実施形態」とも記す)を詳細に説明する。以下の説明において「A~B」という形式の表記は、範囲の上限下限(すなわちA以上B以下)を意味し、Aにおいて単位の記載がなく、Bにおいてのみ単位が記載されている場合、Aの単位とBの単位とは同じである。
本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、第1焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具である。上記立方晶窒化硼素焼結体工具は、上記刃先の表面に有する第1焼結体中の後述する一部の立方晶窒化硼素粒子の特徴に基づき、この種の従来公知の立方晶窒化硼素焼結体工具に比べ、少なくとも耐欠損性を向上させることができる。このため本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、たとえば切削工具としてドリル、エンドミル、ドリル用刃先交換型切削チップ、エンドミル用刃先交換型切削チップ、フライス加工用刃先交換型切削チップ、旋削加工用刃先交換型切削チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどの用途に好適である。さらに上記立方晶窒化硼素焼結体工具は、ダイス、スクライバー、スクライビングホイール、ドレッサーなどの耐摩工具、ならびに研削砥石などの研削工具としての用途にも好適である。
第1焼結体は、複数の立方晶窒化硼素粒子を含む。第1焼結体は、具体的には複数の立方晶窒化硼素粒子(以下、「cBN粒子」とも記す)を含み、かつ上述したcBN基焼結体(上記cBN焼結体または上記バインダレスcBN焼結体)と同様な組成を有することが好ましい。
第1焼結体は、上述のように複数のcBN粒子を含む。上記複数のcBN粒子のうち少なくとも一部のcBN粒子は、上記刃先の表面に位置する。上記刃先の表面に位置したcBN粒子は、cBNの結晶構造からなる立方晶窒化硼素相(以下、「cBN相」とも記す)と、hBNの結晶構造からなる六方晶窒化硼素相(以下、「hBN相」とも記す)とを含む。上記刃先の表面に位置したcBN粒子に対し、透過型電子顕微鏡を用いた電子エネルギー損失分光法(以下、「TEM-EELS法」とも記す)で、ホウ素のK殻電子の励起に伴うエネルギー損失を測定することにより、hBN相におけるhBNのπ結合に由来するπ*ピークの強度と、hBN相におけるhBNのσ結合、およびcBN相におけるcBNのσ結合に由来するσ*ピークの強度との比Iπ*/Iσ*を求めた場合、上記刃先の表面における上記cBN粒子の上記比Iπ*/Iσ*は、0.1~2であり、かつ上記刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置における上記cBN粒子の上記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である。これにより立方晶窒化硼素焼結体工具の耐欠損性を向上させることができる。
まず後述する製造方法に沿うことにより立方晶窒化硼素焼結体工具を製造する。次いで上記立方晶窒化硼素焼結体工具の刃先の表面から第1焼結体のサンプルを採取し、アルゴンイオンスライサーを用いて上記サンプルを上記刃先の表面の法線方向と平行な面で切断することにより、厚み3~100nmの切片を作製する。さらに、上記切片を透過型電子顕微鏡(TEM、商品名:「JEM-2100F/Cs」、日本電子株式会社製)を用いて10万~100万倍で観察することにより上記サンプル中の刃先の表面に位置するcBN粒子Aの断面透過像を得る。
本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、上述したように刃先の表面におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.1~2であり、かつ刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.001~0.1である。これにより刃先の表面に位置するcBN粒子において、刃先の強度に悪影響が及ばない適度な比率でhBNを有することができる。この場合、刃先の表面のhBNがその軟質性に基づいて潤滑剤のような役割を果たすことにより、工具の摺動性を改善し、もって耐欠損性を向上させることができる。特に、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って1μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.001~0.1であることが好ましく、刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って0.2μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.001~0.1であることが好ましい。この場合、耐欠損性をより向上させることができる。
本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、刃先に対して実行される後述の刃先を仕上げ加工する工程を除き、従来公知の立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法を行うことにより製造することができる。たとえば次の製造方法を用いることにより、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具を製造することが好ましい。以下では、cBN粒子と結合材とを混合することにより混合物を得た後、上記混合物を焼結することにより得られるcBN焼結体(cBN基焼結体)を材料として、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具を製造する方法を例示して説明するが、上記製造方法はこれに限定されるものではない。たとえば本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、バインダレスcBN焼結体(cBN基焼結体)を材料として製造される場合がある。この場合、バインダレスcBN焼結体を材料とした従来公知の製造方法に加え、後述の刃先を仕上げ加工する工程と同様な工程を、バインダレスcBN焼結体を含む刃先に対して行うことにより、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具を製造することができる。
第1工程は、cBN基焼結体を準備する工程である。第1工程については、従来公知の方法により行うことができる。たとえば、まず平均粒径1~5μmの立方晶窒化硼素粒子の粉末15~90体積%と、平均粒径0.05~8μmのTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、Co、NiおよびSiからなる群より選択される少なくとも1種の元素、または上記元素とC、N、OおよびBからなる群より選択される少なくとも1種の元素との化合物を含む粉末10~85体積%とを配合する(ただし、これらの合計を100体積%とする)ことにより原料粉を得る。次いで上記原料粉を、超硬合金製ボールなどを用いて5~24時間の湿式ボールミルにより混合し、混合物を調製する。さらに上記混合物を所定の形状に成形することにより成形体を得る。最後に、上記成形体を公知の超高圧発生装置に収容し、4~7GPaの圧力の下、1300~1500℃の焼結温度で所定の時間保持する。これによりcBN基焼結体を準備することができる。
第2工程は、上記cBN基焼結体を所定の工具形状に切出す工程である。第2工程についても、従来公知の方法により行うことができる。たとえば従来公知の放電加工機を用いた放電加工、研削加工機を用いた研削加工およびレーザ加工機を用いたレーザ加工の少なくともいずれかにより、上記cBN基焼結体を所定の工具形状に切出すことができる。換言すれば第2工程は、cBN基焼結体を所定の手段を用いて粗加工および精密加工することにより、所定の工具形状に切出す工程であるということができる。
第3工程は、上記工具形状に切出された焼結体を、ろう付けにより台金と接合する工程である。第3工程についても、従来公知の方法により行うことができる。具体的には、上記工具形状に切出された焼結体における刃先が形成された側とは逆側となる端面に、台金をろう付けすることにより接合することができる。ろう付けとしては、たとえば銀蝋を用いたろう付けが好適である。これにより次の工程(第4工程)において、焼結体の刃先に向けてレーザを照射することが便宜となり、上記焼結体の刃先を仕上げ加工に供することが容易となる。
第4工程は、台金と接合した焼結体の刃先に対しレーザ加工を実行することにより、刃先を仕上げ加工する工程である。第4工程により、刃先の表面に位置したcBN粒子に上述した特徴を有するhBN相を形成することができる。第4工程において、刃先の表面に位置したcBN粒子に上述した特徴を有するhBN相を形成することができる限り、レーザ加工の条件などは特に制限されるべきではないが、たとえば次に説明する条件の下でレーザ加工を行うことにより、刃先の表面に位置したcBN粒子において、歩留まり良く上述した特徴を有するhBN相を形成することができる。
本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具は、すくい面、逃げ面、ならびに上記すくい面および上記逃げ面が交差する稜線の少なくとも一部を覆う被膜を含むことができる。この場合、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法として、上記立方晶窒化硼素焼結体工具を被膜により被覆する工程を含むことが好ましい。この工程は、従来公知の方法を用いることができる。たとえばイオンプレーティング法、アークイオンプレーティング法、スパッタ法およびイオンミキシング法などの物理蒸着法が挙げられる。さらに化学蒸着法によって上記立方晶窒化硼素焼結体工具を被膜により被覆することも可能である。
以上により、本実施形態に係る立方晶窒化硼素焼結体工具を製造することができる。上記立方晶窒化硼素焼結体工具は、刃先の仕上げ加工時に刃先の表面におけるcBNからhBNへの変態が抑制されている。このため上記立方晶窒化硼素焼結体工具は、刃先の表面に位置したcBN粒子に対し、TEM-EELS法でホウ素のK殻電子の励起に伴うエネルギー損失を測定することにより、hBN相におけるhBNのπ結合に由来するπ*ピークの強度と、hBN相におけるhBNのσ結合、およびcBN相におけるcBNのσ結合に由来するσ*ピークの強度との比Iπ*/Iσ*を求めた場合、刃先の表面におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*は、0.1~2となり、かつ刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1となる。もって上記の製造方法により、耐欠損性を向上させた立方晶窒化硼素焼結体工具を得ることができる。
以上の説明は、以下に付記する実施形態を含む。
第1焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具であって、
前記第1焼結体は、複数の立方晶窒化硼素粒子を含み、
前記複数の立方晶窒化硼素粒子のうち少なくとも一部の前記立方晶窒化硼素粒子は、前記刃先の表面に位置し、
前記刃先の表面に位置した前記立方晶窒化硼素粒子は、立方晶窒化硼素の結晶構造からなる立方晶窒化硼素相と、六方晶窒化硼素の結晶構造からなる六方晶窒化硼素相とを含み、
前記刃先の表面に位置した前記立方晶窒化硼素粒子に対し、透過型電子顕微鏡を用いた電子エネルギー損失分光法で、ホウ素のK殻電子の励起に伴うエネルギー損失を測定することにより、前記六方晶窒化硼素相における前記六方晶窒化硼素のπ結合に由来するπ*ピークの強度と、前記六方晶窒化硼素相における前記六方晶窒化硼素のσ結合、および前記立方晶窒化硼素相における前記立方晶窒化硼素のσ結合に由来するσ*ピークの強度との比Iπ*/Iσ*を求めた場合、前記刃先の表面における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.1~2であり、かつ前記刃先の表面から前記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である、立方晶窒化硼素焼結体工具。
上記第1焼結体は、立方晶窒化硼素粒子と結合材とを混合して得た混合物を焼結することにより作製されるcBN焼結体である場合、第1焼結体において立方晶窒化硼素粒子の含有量は、第1焼結体の全体量(100体積%)に対し40体積%以上95体積%以下である、付記1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
上記第1焼結体は、結合材を混合することなく、低圧相窒化硼素を高温高圧下で直接変換させると同時に焼結させることにより作製されるバインダレスcBN焼結体である、付記1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
<試料1>
(第1工程)
平均粒径1μmのcBN粒子(商品名:「SBN」、昭和電工株式会社製)を準備した。次に、直径(φ)3mmの超硬製ボールメディアと、平均粒径1μmのTiN粒子(商品名:「チタンナイトライド粉」、日本新金属株式会社製)および平均粒径200nmのAl2O3粒子(商品名:「高純度アルミナ」、住友化学株式会社製)とをエタノールとともに超硬製容器に入れ、ボールミル混合法により20時間、混合および粉砕を実行することにより結合材の原料粉末を得た。さらに上記超硬製容器中の結合材の原料粉末に対し、上記cBN粒子を添加し、ボールミル混合法により10時間、混合および粉砕を実行することにより混合粉末を得た。続いて上記混合粉末をモリブデン(Mo)製カプセルに充填した後、超高圧発生装置を用いて圧力7.0GPa、温度1600度で30分間焼結することにより、cBN基焼結体を準備した。
カタログ番号「BNES1120」(住友電気工業株式会社)で規定されるエンドミルを製造するべく、上記cBN基焼結体に対し、市販のワイヤー放電加工機を用いることにより、長方形の焼結体を切出した。なお上記エンドミル形状は、すくい面と、逃げ面と、上記すくい面および上記逃げ面が交差する稜線とを含み、上記すくい面は、上記稜線を介して上記逃げ面へと連なる。さらに上記エンドミル形状は、上記すくい面の一部と、上記逃げ面の一部と、上記稜線とで刃先が構成される。具体的には、上記エンドミル形状は、上記稜線と該稜線からすくい面側および逃げ面側にそれぞれ0.5mm離れた領域とで刃先が構成される。
住友電気工業株式会社製の超硬合金であるイゲタロイ(登録商標、材種:G10E)を加工することにより台金としてのシャンクを準備した。このシャンクと、上記長方形に切出された焼結体とをろう付けにより接合した。
上記シャンクと接合した焼結体を研削加工することにより刃先を形成した後、刃先のうち逃げ面側の表面にのみ、以下の照射条件の下でレーザ加工を実行することにより、上記刃先を仕上げ加工した。
レーザ波長:1064nm
レーザスポット径:40μm(半値幅)
レーザ焦点深度:1.5mm
レーザ出力:5W(加工点)
レーザ走査速度:10mm/秒
レーザパルス幅:10ps(ピコ秒)
レーザ繰り返し周波数:200kHz。
第4工程において、焼結体の刃先のうちすくい面側にのみ、レーザ加工を実行すること以外、試料1と同じ方法を用いることにより試料2のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先のうち逃げ面側およびすくい面側の両者に、レーザ加工を実行すること以外、試料1と同じ方法を用いることにより試料3のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先の逃げ面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先の逃げ面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を10Wとすること以外、試料1と同じ方法を用いることにより試料4のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先のすくい面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先のすくい面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を10Wとすること以外、試料2と同じ方法を用いることにより試料5のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先の逃げ面側およびすくい面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先の逃げ面側およびすくい面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を10Wとすること以外、試料3と同じ方法を用いることにより試料6のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先の逃げ面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先の逃げ面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を3Wとすること以外、試料1と同じ方法を用いることにより試料7のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先のすくい面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先のすくい面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を3Wとすること以外、試料2と同じ方法を用いることにより試料8のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において、焼結体の刃先の逃げ面側およびすくい面側に対してレーザ加工をする際に、上記刃先の逃げ面側およびすくい面側にボルテックスチューブ(虹技株式会社製)を用いて圧縮空気を加工部に吹きかけて冷却し、かつレーザ出力を3Wとすること以外、試料3と同じ方法を用いることにより試料9のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
第4工程において焼結体の刃先の逃げ面側およびすくい面側の両者に対し、レーザ加工を行うことに代えて砥石を用いて研削加工を行うこと以外、試料3と同じ方法を用いることにより試料10のエンドミル(立方晶窒化硼素焼結体工具)を得た。
試料1~試料10のエンドミルの刃先(逃げ面側およびすくい面側の両者)の表面に位置したcBN粒子に対し、上述したTEM-EELS法を用いた測定方法をそれぞれ実行することにより、刃先の表面におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*、刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って0.2μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*、刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って1μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*、および刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*をそれぞれ求めた。結果を表1に示す。
試料1~試料10のエンドミルを用い、被削材として浸炭焼入れ鋼(SCM415(寸法:200mm×200mm×厚み5mm)、硬度:HRC60)を準備し、当該被削材を以下の切削条件により切削した。本切削試験では、上記被削材を切削することによって刃先に欠損およびチッピングのいずれかの大きさが0.1mmを超えた時点で切削を中止し、試験の開始から当該時点に至る時間(単位は、分)を評価した。上記時間が長いほど耐欠損性が向上していると評価することができる。結果を表1中の「耐欠損性(min)」の項目に示す。
加工機:マシニングセンター
切削速度Vc:100m/min
送り速度f:0.05mm/rev
切込み量ap:5mm/rev
切込み量ae:0.1mm/rev
切削油(クーラント):なし。
試料1、試料2、試料4、試料5、試料7および試料8のエンドミルは、上述した第4工程によって、刃先のすくい面側および逃げ面側の表面に位置したcBN粒子のいずれかにおいて、刃先の表面におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.1~2となり、かつ刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.001~0.1となる立方晶窒化硼素焼結体工具が製造される例である。試料3、試料6および試料9のエンドミルは、上述した第4工程によって、刃先のすくい面側および逃げ面側の表面に位置したcBN粒子の両者において、刃先の表面におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.1~2となり、かつ刃先の表面から上記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置におけるcBN粒子の比Iπ*/Iσ*が0.001~0.1となる立方晶窒化硼素焼結体工具が製造される例である。試料10のエンドミルは、従来の砥石を用いた研削加工を用いて立方晶窒化硼素焼結体工具が製造される例である。
Claims (4)
- 第1焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具であって、
前記第1焼結体は、複数の立方晶窒化硼素粒子を含み、
前記複数の立方晶窒化硼素粒子のうち少なくとも一部の前記立方晶窒化硼素粒子は、前記刃先の表面に位置し、
前記刃先の表面に位置した前記立方晶窒化硼素粒子は、立方晶窒化硼素の結晶構造からなる立方晶窒化硼素相と、六方晶窒化硼素の結晶構造からなる六方晶窒化硼素相とを含み、
前記刃先の表面に位置した前記立方晶窒化硼素粒子に対し、透過型電子顕微鏡を用いた電子エネルギー損失分光法で、ホウ素のK殻電子の励起に伴うエネルギー損失を測定することにより、前記六方晶窒化硼素相における前記六方晶窒化硼素のπ結合に由来するπ*ピークの強度と、前記六方晶窒化硼素相における前記六方晶窒化硼素のσ結合、および前記立方晶窒化硼素相における前記立方晶窒化硼素のσ結合に由来するσ*ピークの強度との比Iπ*/Iσ*を求めた場合、前記刃先の表面における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.1~2であり、かつ前記刃先の表面から前記刃先の表面の法線方向に沿って5μmの深さ位置における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である、立方晶窒化硼素焼結体工具。 - 前記刃先の表面から前記刃先の表面の法線方向に沿って1μmの深さ位置における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である、請求項1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記刃先の表面から前記刃先の表面の法線方向に沿って0.2μmの深さ位置における前記立方晶窒化硼素粒子の前記比Iπ*/Iσ*は、0.001~0.1である、請求項1または請求項2に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記立方晶窒化硼素焼結体工具は、すくい面と、逃げ面と、前記すくい面および前記逃げ面が交差する稜線とを含み、
前記すくい面は、前記稜線を介して前記逃げ面へと連なり、
前記立方晶窒化硼素焼結体工具は、前記すくい面の一部と、前記逃げ面の一部と、前記稜線とで刃先が構成され、
前記刃先の表面は、前記刃先の少なくとも一部の表面である、請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
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