JP7150498B2 - 発電システム及びその制御装置並びに制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、発電システム及びその制御装置並びに制御方法に関するものである。

舶用の排熱回収（以下「舶用排熱回収」という。）として、船舶推進用のディーゼルエンジン（メインエンジン）の排ガスの一部を抽気してパワータービンに導き発電に利用すると共に、ディーゼルエンジンの排ガスを用いて生成された蒸気を蒸気タービンに導き発電に利用する発電システムが知られている。

例えば、特許文献１には、舶用排熱回収によって発電された出力電力と船内機器の要求電力との差分である余剰電力を用いてメインエンジンを加勢する加勢モータを駆動する船舶推進装置が開示されている。

特許文献２には、蒸気タービンに対して蒸気を供給する蒸気供給系統に設けられた調速弁の開度を制御することにより、蒸気タービンによる出力電力を制御する発電システムが開示されている。特許文献２に開示される発電システムは、ＰＣＴ（タービンコントロールパネル）と、ＰＭＳ（パワーマネジメントシステム）とを備える制御装置を有している。ＴＣＰは、タービン発電機が出力可能な出力電力を示す負荷容量値を算出し、ＰＭＳは、ＴＣＰによって算出された負荷容量値に応じてタービン発電機と他のディーゼルエンジン発電機との発電の負担割合（以下「負荷配分」という。）を決定し、決定された負荷配分に基づいて蒸気タービンの調速弁の弁開度を増減させる増減パルス信号を出力する。

特許第５５７１１５１号公報 特開２０１７－３６７２１号公報

特許文献２に開示されている発電システムでは、負荷容量値を算出する際に、メインエンジンの負荷及び外気温度を変数とする予め定められた関数によって制限負荷容量値（負荷容量値の上限値）を設定し、この制限負荷容量値を超えないように負荷容量値を設定する。しかしながら、この制限負荷容量値は、調速弁開度や主蒸気圧力などを考慮しない値であるため、タービン発電機が実際に出力可能な出力電力値よりもかなり大きな負荷容量値が設定されてしまうおそれがある。

蒸気タービンの調速弁の開度が全開に近い状態で制御されている場合に、船内の要求負荷が急激に上昇した場合には、負荷容量値が適切に設定されていないと、調速弁の開度増加と開度減少とを繰り返すハンチングが発生するおそれがあり、制御が不安定になるという問題があった。このようなハンチングが発生すると、安定するまでに時間を要し、負荷変動への応答性能が低下してしまう。

なお、特許文献２に開示される発電システムでは、船内電力系統に対して他のディーゼルエンジン発電機が接続されているため、負荷変動が発生した場合に、他の発電機が有するドループ制御機能によって系統の周波数変動を抑制することが可能である。しかしながら、他のディーゼルエンジン発電機が船内に設けられている場合でも、船内電力系統に接続されていない状態もありえるため、ディーゼルエンジン発電機が船内電力系統に接続されているか否かにかかわらず、上記のようなハンチング現象が発生しないように調速弁の開度を制御することが好ましい。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、調速弁開度が全開に近い弁開度範囲で調速弁開度の増減が繰り返されるハンチングを抑制し、安定した弁開度制御を実現することのできる発電システム及びその制御装置並びに制御方法を提供することを目的とする。

本発明の第一態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記発電機の負荷容量値を算出する負荷容量値算出部を備え、前記負荷容量値算出部は、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さくなるような前記負荷容量値を算出する発電システムの制御装置である。

上記発電システムの制御装置によれば、調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲においては負荷容量値の増加幅又は増加率が他の開度範囲に比べて小さく設定されるので、調速弁開度が全開に近い所定開度範囲において負荷容量値と実際の発電機出力電力値とが乖離することを抑制することができる。これにより、調速弁開度が全開に近い範囲で、調速弁開度の増減が繰り返されるハンチングを抑制でき、安定した弁開度制御を実現することが可能となる。

上記発電システムの制御装置において、前記所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率は、前記調速弁開度が全開に近づくほど小さな値とされていてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、調速弁開度が所定の開度範囲において大きくなるほど、負荷容量値の増加幅又は増加率が小さく設定されるので、負荷容量値の増加幅を抑え、実際の発電機出力電力値との乖離を更に抑制することが可能となる。

上記発電システムの制御装置において、前記負荷容量値算出部は、前記調速弁開度に応じて変化する上限パラメータと前記発電機の実出力電力値とを用いて前記負荷容量値の上限値を設定する上限値設定部を備え、前記上限パラメータは、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された前記所定の開度範囲の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さく設定されていてもよい。

上記発電システムの制御装置において、例えば、前記負荷容量値算出部は、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する演算部と、前記演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値を超えている場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部とを備えていても良い。

上記発電システムの制御装置によれば、調速弁開度に応じて変化する上限パラメータと発電機の実出力電力値とを用いて負荷容量値の上限値が設定され、負荷容量値がこの上限値を超えないようにリミッタ部によって制御されるので、調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲における負荷容量値の増加幅を容易に制御することができる。

上記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動されるモータとを備えていてもよく、上記発電システムの制御装置において、前記リミッタ部は、前記モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態では、前記上限値にかかわらず、前記演算部によって算出された前記負荷容量値を出力することとしてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、モータが発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態においては、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値が用いられて調速弁開度が制御される。モータがディーゼルエンジンを加勢する加勢モータとして駆動していないとき、換言すると、モータが発電機として駆動している場合には、調速弁開度が全開に近い範囲で制御されているときに要求負荷が増加しても、発電機が有するドループ機能によってその要求負荷変動を吸収できる可能性がある。しかしながら、モータが加勢モータとして機能している場合には、発電機のときのようにドループ機能が働かないため、モータによって負荷変動を吸収することができない。したがって、モータが発電機として機能している場合には、調速弁開度による負荷容量値の増加幅の抑制は行わずに、モータが加勢モータとして機能している場合に限って、調速弁開度に応じた上限値を設けることとしている。

本発明の第二態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記発電機の負荷容量値を算出する負荷容量値算出部を備え、前記負荷容量値算出部は、主蒸気圧力、主蒸気温度、排気圧力の少なくとも一つを含む発電状態に影響を与えるパラメータを用いて前記負荷容量値の上限値を設定する上限値設定部を備える発電システムの制御装置である。

上記発電システムの制御装置によれば、発電機の発電状態に影響を与えるパラメータを用いて上限値が演算されるので、現在の発電状態を加味した負荷容量値を決定することが可能となる。これにより、負荷容量値が現在の発電状態から乖離することを抑制することができ、調速弁開度が全開に近い範囲でその増減が繰り返されるハンチングを抑制でき、安定した弁開度制御を実現することが可能となる。
上記「発電機の発電状態に影響を与えるパラメータ」は、主蒸気圧力、主蒸気温度、排ガス圧力、及び調速弁開度の少なくとも一つを含む。

上記発電システムの制御装置において、前記負荷容量値算出部は、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する演算部と、前記演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値を超えている場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部とを備えていてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、発電状態に影響を与えるパラメータを用いて負荷容量値の上限値が設定され、負荷容量値がこの上限値を超えないようにリミッタ部によって制御されるので、負荷容量値を適切な値に容易に設定することができる。

上記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動されるモータとを備えていてもよく、上記発電システムの制御装置において、前記負荷容量値算出部は、前記モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態では、前記上限値にかかわらず、前記演算部によって算出された前記負荷容量値を出力することとしてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、モータが発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態においては、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて決定された負荷容量値が設定される。モータがディーゼルエンジンを加勢する加勢モータとして駆動していないとき、換言すると、モータが発電機として駆動している場合には、調速弁開度が全開に近い範囲で制御されているときに要求負荷が増加しても、発電機が有するドループ機能によってその要求負荷変動を吸収できる可能性がある。しかしながら、モータが加勢モータとして機能している場合には、発電機のときのようにドループ機能が働かないため、モータによって負荷変動を吸収することができない。したがって、モータが発電機として機能している場合には、調速弁開度による負荷容量値の増加幅の抑制は行わずに、モータが加勢モータとして機能している場合に限って、調速弁開度に応じた上限値を設けることとしている。

上記発電システムの制御装置は、前記調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算部と、前記第１演算部によって算出された前記第１負荷容量値と、前記上限値設定部によって設定された前記上限値とを用いて、前記負荷容量値を演算する第２演算部とを更に備えていても良い。

上記発電システムの制御装置によれば、第１負荷容量値と、発電機の発電状態に影響を与える少なくとも一つのパラメータを用いて演算された上限値とを用いて負荷容量値が演算されるので、現在の発電状態を反映した適切な負荷容量値を決定することが可能となる。

上記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンを備えていてもよく、前記上限値設定部は、発電状態に影響を与えるパラメータを用いて第１上限値を算出する第１上限値算出部と、前記ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて第２上限値を算出する第２上限値算出部と、前記第１上限値と前記第２上限値のうち、小さい方の値を前記上限値として選択する低値選択部とを備え、前記第２演算部は、前記上限値設定部によって設定された前記上限値を用いて前記負荷容量値を算出することとしてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、発電機の発電状態に影響を与えるパラメータを用いて演算された第１上限値及びディーゼルエンジンの負荷と外気温度とに基づいて演算された第２上限値のうち、小さな値の方が上限値として設定され、この上限値と第１負荷容量値とから負荷容量値が演算される。これにより、現在の発電状態を反映した適切な負荷容量値を決定することが可能となる。
「発電機の発電状態に影響を与えるパラメータ」は、主蒸気圧力、主蒸気温度、排ガス圧力、調速弁開度の少なくとも一つを含む。

上記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動される加勢モータとを備えていてもよく、上記発電システムの制御装置において、前記上限値設定部は、前記加勢モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態において、前記第２上限値を前記上限値として設定することとしてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、上記発電システムの制御装置によれば、モータが発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態においては、ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とに基づいて演算された第２上限値が用いられる。
モータがディーゼルエンジンを加勢する加勢モータとして駆動していないとき、換言すると、モータが発電機として駆動している場合には、調速弁開度が全開に近い範囲で制御されているときに要求負荷が増加しても、発電機が有するドループ機能によってその要求負荷変動を吸収できる可能性がある。しかしながら、モータが加勢モータとして機能している場合には、発電機のときのようにドループ機能が働かないため、モータによって負荷変動を吸収することができない。したがって、モータが発電機として機能している場合には、第１上限値を用いずに第２上限値を用いることにより、上限の条件を緩和している。

本発明の第三態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算部と、前記第１負荷容量値と前記発電機の実出力電力値とを用いて負荷容量値を演算する第２演算部とを備える発電システムの制御装置である。

上記発電システムの制御装置によれば、タービン発電機の実際の出力を用いて負荷容量値を演算するので、負荷容量値がタービン発電機の実出力値から乖離することを容易に抑制することが可能となる。これにより、調速弁開度が全開に近い範囲で、調速弁開度の増減が繰り返されるハンチングを抑制でき、安定した弁開度制御を実現することが可能となる。

上記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンを備えていてもよく、上記発電システムの制御装置は、前記ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて前記負荷容量値の上限値を算出する上限値算出部と、前記第２演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値算出部によって算出された前記上限値を超える場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部とを備えていてもよい。

上記発電システムの制御装置によれば、タービン発電機の実際の出力を用いて算出された負荷容量値と、ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて算出された上限値とがリミッタ部によって比較され、負荷容量値が上限値を超えないように制御される。これにより、ディーゼルエンジン及び外気温度も反映して負荷容量値を設定することが可能となる。

本発明の第四態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機と、上記記載の発電システムの制御装置とを備える発電システムである。

本発明の第五態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する目標値算出工程を有し、前記目標値算出工程は、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さくなるような前記負荷容量値を算出する発電システムの制御方法である。

本発明の第六態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する目標値算出工程を有し、前記目標値算出工程は、主蒸気圧力、主蒸気温度、排気圧力の少なくとも一つを含む発電状態に影響を与えるパラメータを用いて前記負荷容量値の上限値を設定する発電システムの制御方法である。

本発明の第七態様は、排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算工程と、前記第１負荷容量値と前記発電機の実出力電力値とを用いて前記発電機の負荷容量値を演算する第２演算工程とを有する発電システムの制御方法である。

本発明によれば、調速弁開度が全開に近い弁開度範囲で調速弁開度の増減が繰り返されるハンチングを抑制し、安定した弁開度制御を実現することができるという効果を奏する。

本発明の第１実施形態に係るタービン発電機系統を示した概略構成図である。 本発明の第１実施形態に係る発電システムを示した概略構成図である。 本発明の第１実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ガバナ制御に係る機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。 本発明の第１実施形態に係る上限パラメータ情報の一例を示した図である。 本発明の第１実施形態に係る調速弁の弁開度－流量特性の一例を示した図である。 本発明の第１実施形態に係る上限パラメータ情報の他の例を示した図である。 本発明の第１実施形態に係る発電システム制御装置と比較される比較例としての制御装置が備える上限パラメータ情報を示した図である。 比較例における制御装置を備える発電システムにおいて、調速弁開度が全開に近い弁開度に設定された目標開度で制御されている場合に、船内負荷が増加した場合における各種制御信号等の時間変化について示した図である。 本発明の第１実施形態に係る発電システムにおいて、調速弁開度が全開に近い弁開度に設定された目標開度で制御されている場合に、船内負荷が増加した場合における各種制御信号等の時間変化について示した図である。 本発明の第２実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ガバナ制御に係る機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。 本発明の第３実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ガバナ制御に係る機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。 本発明の第４実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ガバナ制御に係る機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。

〔第１実施形態〕
以下に、本発明の第１実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法について、図面を参照して説明する。本実施形態においては、船舶に搭載され、出力電力を船内電力系統に供給する場合を例示して説明するが、本発明の適用先はこの例に限定されない。

図１は、本発明の第１実施形態に係るタービン発電機系統１の概略構成を示す。本実施形態では、メインエンジン３として船舶推進用のディーゼルエンジンを用いている。
タービン発電機系統１は、メインエンジン３と、メインエンジン３の排ガスによって駆動される過給機５と、過給機５の上流側から抽気されたメインエンジン３の排ガスによって駆動されるパワータービン（ガスタービン）７と、メインエンジン３の排ガスによって蒸気を生成する排ガスエコノマイザ１１と、排ガスエコノマイザ１１によって生成された蒸気（高圧蒸気）によって駆動される蒸気タービン９とを備えている。

メインエンジン３は、推進軸２６の一端に直結され、この推進軸２６を回転駆動させる。推進軸２６の他端には、船舶の推進用プロペラ５０が固定されている。メインエンジン３と推進用プロペラ５０の間には、モータ４６が設けられている。モータ４６は、後述するタービン発電機２５の出力電力が船内需用電力よりも大きい場合に、メインエンジン３を加勢する加勢モータとして機能、換言すると、負荷として機能する。また、後述するタービン発電機２５の出力電力が船内需用電力よりも小さい場合に、発電機として機能し、船内需用電力を補充する。

メインエンジン３の各気筒のシリンダ部の排気ポートは、排ガス集合管としての排気マニホールド１５に接続されている。排気マニホールド１５は、第１排気管Ｌ１を介して過給機５のタービン部５ａの入口側と接続されている。また、排気マニホールド１５は第２排気管Ｌ２（抽気通路）を介してパワータービン７の入口側と接続され、排ガスの一部が、過給機５に供給される前に抽気されてパワータービン７に供給されるようになっている。

過給機５は、タービン部５ａと、コンプレッサ部５ｂと、タービン部５ａとコンプレッサ部５ｂを連結する回転軸５ｃとを備えている。タービン部５ａは、排気マニホールド１５から排出された排ガスが第１排気管Ｌ１を介して導かれ回転駆動される。タービン部５ａが回転駆動されると、同軸上に設けられたコンプレッサ部５ｂが回転し空気を圧縮する。圧縮された空気は、吸気管Ｋ１を通じてメインエンジン３の吸気マニホールドに供給される。吸気管Ｋ１には、空気冷却器（インタークーラ）１９が設置されている。

パワータービン７は、第２排気管Ｌ２を介して排気マニホールド１５から抽気された排ガスによって回転駆動されるようになっている。蒸気タービン９は、排ガスエコノマイザ１１によって生成された蒸気が供給されて回転駆動されるようになっている。
排ガスエコノマイザ１１には、過給機５のタービン部５ａの出口側から第３排気管Ｌ３を介して排出される排ガスと、パワータービン７の出口側から第４排気管Ｌ４を介して排出される排ガスとが導入される。導入された排ガスは、熱交換部２１において給水管２３を流通する水と熱交換することにより、蒸気を発生させる。排ガスエコノマイザ１１で生成された蒸気は第１蒸気管Ｊ１を介して蒸気タービン９に導入され、蒸気タービン９を回転駆動させる。蒸気タービン９で仕事を終えた蒸気は、第２蒸気管Ｊ２を通じて排出され、コンデンサ（復水器）４０に導かれるようになっている。

第１蒸気管Ｊ１には、蒸気タービン９へ向かう蒸気を取り出して復水器４０へと導く蒸気ダンプ配管Ｊ３が設けられている。蒸気ダンプ配管Ｊ３には、蒸気ダンプ配管Ｊ３から復水器４０へ導かれる蒸気量を制御するダンプ弁４１が設けられている。この蒸気ダンプ配管Ｊ３によって、蒸気タービン９に供給するには過剰とされる蒸気が蒸気タービン９をバイパスして復水器４０へと廃棄される。

パワータービン７と蒸気タービン９とは直列に結合されてタービン発電機２５を駆動するようになっている。蒸気タービン９の回転軸２９は図示しない減速機及びカップリングを介してタービン発電機２５に接続している。パワータービン７の回転軸２７は図示しない減速機及びクラッチ３１を介して蒸気タービン９の回転軸２９と連結されている。クラッチ３１としては、所定の回転数にて嵌脱されるクラッチが用いられ、例えばＳＳＳ（Synchro Self Shifting）クラッチが好適に用いられる。なお、本実施形態においては、パワータービン７と蒸気タービン９とを直列に結合してタービン発電機２５を駆動するようにしているが、パワータービン７と蒸気タービン９とを並列に結合し、それぞれの回転動力から減速機を介してタービン発電機２５を駆動するようにしてもよい。
タービン発電機２５はコンタクタ４８を介して船内電力系統４２に接続可能とされている。タービン発電機２５による出力電力は船内電力系統４２に供給され、同じくコンタクタ４８を介して船内電力系統４２に接続される各種船内機器４４やモータ４６へ供給され、船内機器４４やモータ４６の駆動に用いられる。また、船内電力系統４２には、コンタクタ４８を介して複数（本実施形態では２台）のディーゼルエンジン発電機６０が接続可能とされている。

第２排気管Ｌ２には、パワータービン７に導入するガス量を制御する排ガス量調整弁３３と、非常時にパワータービン７への排ガスの供給を遮断する非常停止用緊急遮断弁３６とが設けられている。

第１蒸気管Ｊ１には、蒸気タービン９に導入する蒸気量を制御する調速弁（蒸気量調整弁）３７と、非常時に蒸気タービン９への蒸気の供給を遮断する非常停止用緊急遮断弁３９とが設置されている。調速弁３７は、後述する発電システム制御装置４３（図２参照）のガバナ制御部５９によって、その開度が制御される。

以上のようにタービン発電機系統１は、メインエンジン３の排ガス（燃焼ガス）の排気エネルギーを動力として駆動されるようになっており、排気エネルギー回収装置を構成している。

図２には、図１に示したタービン発電機系統１を有する発電システム２の概略構成が示されている。本実施形態に係る発電システム２の制御装置である発電システム制御装置４３は、調速弁３７の開度が所定の目標開度で一定となるように制御することで、蒸気タービン９に導入する蒸気圧を変化させる変圧運転を行う。
発電システム制御装置４３には、タービン発電機２５の出力電力（出力電力）を検出する電力センサ４５からの信号が入力される。また、発電システム制御装置４３には、ディーゼルエンジン発電機６０からの出力信号と、船内消費電力を検出する船内消費電力センサ５１からの信号とが入力される。

発電システム制御装置４３は、ＰＭＳ（Power Management System；パワーマネジメントシステム）５３と、ＴＣＰ（Turbine Control Panel；タービンコントロールパネル）５７ａとを主な構成として備えている。ＰＭＳ５３及びＴＣＰ５７ａはいずれもコンピュータを有し、例えば、ＣＰＵ、ＣＰＵが実行するプログラム及びこのプログラムにより参照されるデータ等を記憶するための補助記憶装置、各プログラム実行時のワーク領域として機能する主記憶装置、ネットワークに接続するための通信インターフェース等を有している。補助記憶装置の一例として、磁気ディスク、光磁気ディスク、半導体メモリ等が挙げられる。

後述する各種機能を実現するための一連の処理は、一例として、プログラム（例えば、発電システム制御プログラム）の形式で補助記憶装置に記憶されており、このプログラムをＣＰＵが主記憶装置に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、各種機能が実現される。なお、プログラムは、補助記憶装置に予めインストールされている形態や、他のコンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。コンピュータ読み取り可能な記憶媒体とは、磁気ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ－ＲＯＭ、ＤＶＤ－ＲＯＭ、半導体メモリ等である。

ＴＣＰ５７ａは、ガバナ制御部５９を備えている。ガバナ制御部５９は、調速弁３７の開度制御を行う制御部である。ガバナ制御部５９がＰＭＳ５３から出力される開度増減のパルス信号に応じて調速弁３７の弁開度を制御することで、蒸気タービン９へ供給される蒸気量が調整され、蒸気タービン９の回転数が制御される。

ここで、パワータービン７と蒸気タービン９とタービン発電機２５は１つの軸に直列に結合されている。
発電システム制御装置４３は、排ガス量調整弁３３を制御するための制御部（図示略）を備えている。発電システム制御装置４３は、定常運転中において、排ガス量調整弁３３を全開の状態し、パワータービン７の立ち上げ及び立ち下げ時に限り、排ガス量調整弁３３の開度を漸増または漸減させてもよい。パワータービンの出力が変動すると、ガバナ制御部５９はその変動を吸収するように調速弁３７の弁開度を制御する。

蒸気タービン９の中間段へは、低圧蒸気源６１から混気蒸気（低圧蒸気）が供給される。混気蒸気の供給ライン上には、蒸気タービン９に導入する混気蒸気量を制御する調整弁６２が設置されている。調整弁６２の開度は、低圧蒸気源６１での蒸気の発生量の増加及び減少に伴い、増加または減少する。混気蒸気の供給量に変化があると、ガバナ制御部５９はその変動を吸収するように調速弁３７の弁開度を制御する。低圧蒸気源６１としては排ガスエコノマイザ１１の低圧段（図１参照）が挙げられる。

次に、本実施形態に係る調速弁３７の制御（ガバナ制御）について説明する。
本実施形態に係るガバナ制御では、ＴＣＰ５７ａによって、蒸気タービン９による負荷容量値が算出され、この負荷容量値に基づいてガバナ制御部５９による調速弁３７の弁開度が制御される。

以下、図３を参照して、本実施形態に係るガバナ制御について詳細に説明する。図３は、本実施形態に係る発電システム制御装置４３が備える機能のうち、ガバナ制御に係る機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。
ＴＣＰ５７ａは、ＰＭＳ５３へ出力する負荷容量値を算出する負荷容量値算出部７０ａを備える。負荷容量値算出部７０ａは、蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて、蒸気タービン９が出力可能な最大出力値である「負荷容量値」を算出する。負荷容量値算出部７０ａは、調速弁３７の弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲において、負荷容量値の増減幅を他の開度範囲に比べて小さくする。

具体的には、負荷容量値算出部７０ａは、設計値算出部７１、第１演算部７２、第２演算部７３、上限値設定部７４ａ、リミッタ部７５、及び選択部７６を主な構成として備えている。

設計値算出部７１は、負荷容量値の設計値（以下「負荷容量設計値」という。）を算出する。負荷容量設計値は、現在のメインエンジン３の運転状況に応じて理論上（設計上）求められる蒸気タービン９が出力可能な最大出力である。また、現在の運転状況に加えて環境条件を加味してもよい。設計値算出部７１は、例えば、メインエンジン３の負荷（M/E Load）と外気温度（Atomos．Temp．）とを変数とする予め定められた関数を保有しており、この関数を用いて負荷容量設計値を算出する。なお、負荷容量設計値を演算する際に用いられるこれらのパラメータは一例であり、他のパラメータを加味して、より現実に則したものとされてもよい。

第１演算部７２は、負荷容量値を演算する。第１演算部７２は、例えば、第１目標演算部８０と、第２目標演算部９０と、低値選択部９７とを備えている。
第１目標演算部８０は、調速弁開度（GV Lift）を目標開度（GV lift Setting）に近づけるための調速弁開度に基づく負荷容量値（以下「第１負荷容量値」という。）を演算する。
実施形態において、目標開度は一定値として設定され、一例として、９２％に設定されている。第１目標演算部８０は、調速弁開度と目標開度との開度偏差を演算する減算部８１と、開度偏差に対してＰＩＤ制御等を行い、開度偏差を用いて第１負荷容量値を演算するＰＩＤ部８２とを備える。

第２目標演算部９０は、蒸気タービン９に供給される高圧蒸気圧（主蒸気圧）の計測値（HP Press）を蒸気圧設定値（例えば、最小設定値：HP Press Min Setting）に近づけるための蒸気圧力に基づく負荷容量値（以下「第２負荷容量値」という。）を演算する。
第２目標演算部９０は、例えば、減算部９１、高値選択部９２、レートリミッタ９３、減算部９４、及びＰＩＤ制御部９５を備える。
減算部９１は、高圧蒸気圧の計測値から予め定められた変動抑制値（規制値）を減算する。変動抑制値は、例えば０．５ｂａｒである。高値選択部９２は、変動抑制値が減算された高圧蒸気圧の計測値と予め設定されている高圧蒸気圧の最小設定値とを比較し、大きい方の値を選択し、レートリミッタ９３に出力する。レートリミッタ９３は、高値選択部９２から出力された値を所定の時間変化率で変化させて減算部９４に出力する。減算部９４は、レートリミッタ９３からの出力値と高圧蒸気の計測値との圧力偏差を演算し、ＰＩＤ制御部９５に出力する。ＰＩＤ制御部９５は、圧力偏差に対してＰＩＤ制御を行うことにより、高圧蒸気圧を所定の蒸気圧設定値に近づけるための第２負荷容量値を演算する。

上記のように、第２目標演算部９０は、減算部９１、高値選択部９２、及びレートリミッタ９３を備えている。これら構成を備えることにより、高圧蒸気圧の計測値と蒸気圧設定値との偏差が大きい場合でも第２負荷容量値の変動量を抑制し、緩やかに変化させることが可能となる。

第１目標演算部８０によって算出された調速弁開度に基づく第１負荷容量値及び第２目標演算部９０によって算出された蒸気圧力（蒸気条件）に基づく第２負荷容量値は、低値選択部９７に出力される。低値選択部９７は、両者を比較し、小さい方の値を選択し出力する。以下、低値選択部９７によって選択された第１負荷容量値または第２負荷容量値を便宜上「第３負荷容量値」という。
ここで、低値選択を行っている理由は、実際の蒸気圧が設定最小値未満とならないようにするためである。すなわち、調速弁開度が開くほど蒸気圧は低下するが、蒸気圧には最小値が設定されているため、実際の蒸気圧が最小値未満となるような第１負荷容量値を負荷容量値として設定することはできない。第２負荷容量値は、蒸気圧を最小設定値に近づけるための負荷容量値であるため、常に、第２負荷容量値を超えないような第１負荷容量値を負荷容量値として選択することで、実際の蒸気圧を最小設定値以上に維持することができる。

設計値算出部７１によって算出された負荷容量設計値（Designed
Available Power）及び第１演算部７２によって演算された第３負荷容量値は、第２演算部７３に出力される。
第２演算部７３は、負荷容量設計値及び第３負荷容量値を用いて、負荷容量設計値を上限とした負荷容量値を演算する。第２演算部７３は、例えば、減算部１０１、ＰＩＤ制御部１０２、及び乗算部１０３を備えている。
減算部１０１は、第３負荷容量値と乗算部１０３から出力された負荷容量値の前回値との偏差を演算し、ＰＩＤ制御部１０２に出力する。ＰＩＤ制御部１０２は、入力された偏差に対してＰＩＤ制御を行うことで、第３負荷容量値を負荷容量値の前回値に近づけるような１以下の補正係数を演算する。乗算部１０３は、負荷容量設計値の今回値にＰＩＤ制御部１０２から出力された補正係数を乗じることで、負荷容量設計値を上限とした負荷容量値（今回値）を算出する。

上限値設定部７４ａは、負荷容量値の上限値を設定する。上限値設定部７４ａは、現在のタービン発電機２５の出力電力値と調速弁開度に応じて変化する上限パラメータとを用いて負荷容量値の上限値（以下、単に「上限値」という。）を設定する。例えば、上限値設定部７４ａは、図４に示すような上限パラメータ情報を有している。上限パラメータ情報は、調速弁３７の弁開度と負荷容量値の増減幅とが関連付けられた情報である。上限パラメータ情報において、調速弁３７の弁開度が全開に近い所定の弁開度範囲（例えば、９２％から１００％の範囲）における増減幅は、他の弁開度範囲における増減幅よりも小さな値に設定されている。また、所定の弁開度範囲における増減幅は、調速弁開度が全開に近づくほど小さな値とされている。なお、図４に示した上限パラメータ情報では、所定の弁開度範囲は９２％以上１００％以下に設定されているが、この範囲は例示であり、この例に限定されない。例えば、所定の弁開度範囲は概ね８５％以上１００％以下の範囲において適宜に設定可能である。

例えば、図５に示すように、全開に近いある弁開度（図５では一例として９２％）未満の領域では、調速弁３７の弁開度と流量との関係はほぼ比例関係にあるが、弁開度が全開に近い弁開度範囲（図５では一例として９２％以上１００％以下）においては流量特性が低下し、弁開度を増加させても流量がほとんど変化しなくなる。このため、例えば、調速弁３７の弁開度が全開に近い弁開度範囲においては、弁開度を増加させても蒸気タービン９に供給される蒸気量を増加させることができず、この結果、蒸気タービン９による出力電力も増加させることが難しくなる。このような弁開度流量特性を考慮して、本実施形態では、調速弁開度が全開（１００％）に近い所定の弁開度範囲において、負荷容量値の過剰な増加を抑制するため、上限値の増減幅を小さく設定する。
上限値設定部７４ａは、現在の調速弁３７の弁開度に対応する増減幅を図４に示したような上限パラメータ情報から取得し、取得した増減幅を現在のタービン発電機２５の出力電力値に加算することにより、負荷容量値の上限値を算出し、設定する。

なお、上限値設定部７４ａが備える上限パラメータ情報は図４に示す情報に限定されない。例えば、図６に示すように、調速弁開度と上限係数（増減率）とが関連付けられた情報であってもよい。図６に示す上限パラメータ情報は、調速弁の弁開度と上限係数とを関連付けた情報（例えば、テーブル）であり、一例として、全開（１００％）のときに係数１．０とされている。

図６に示した上限パラメータ情報において、弁開度が小さくなるにつれて係数も徐々に増加する特性を有する。このように、上限係数と調速弁開度とを関連付けた上限パラメータ情報を用いる場合には、現在の調速弁３７の弁開度に対応する上限係数を上限パラメータ情報から取得し、取得した上限係数をタービン発電機２５の出力電力値に乗じることで上限値を算出し、設定する。
なお、調速弁開度と上限係数とを関連付けた情報は図６に示すものに限定されない。例えば、この特性は、Ｙ軸に沿って平行移動させることも可能であり、例えば、目標開度（例えば、９２％）のときに係数１．０と設定されていてもよい。

また、上限パラメータ情報は、負荷容量値を増加させるときと、減少させるときとで異なる特性とされていてもよい。例えば、負荷容量値を低下させる場合には、上限パラメータが一定値として設定された上限パラメータ情報を用いてもよく、必ずしも図４、図６に示したように、調速弁開度が１００％に近い所定の開度範囲における減少幅または減少率が他の開度範囲と比較して小さく設定される必要はない。

上述のように、上限値設定部７４ａは、例えば、図４に示した上限パラメータ情報から得られた上限値の増減幅をタービン発電機２５の現在の出力電力値（実出力値）に加算することで負荷容量値の上限値を算出してもよいし、図６に示したような上限パラメータ情報から得られた上限係数をタービン発電機２５の現在の出力電力値（実出力値）に乗じることで負荷容量値の上限値を算出してもよい。

リミッタ部７５は、第２演算部７３によって演算された負荷容量値と、上限値設定部７４ａによって設定された上限値とを比較し、負荷容量値が上限値を超える場合には、上限値を負荷容量値として出力する。これにより、上限値設定部７４ａによって設定された上限値を上限とした負荷容量値が出力されることとなる。
ここで、本実施形態に係る発電システムでは、蒸気タービン９に低圧蒸気源６１から低圧蒸気が供給されるため、低圧蒸気による出力電力も加味して負荷容量値を算出する必要がある。このため、例えば、第２演算部７３によって演算された負荷容量値に対して、別途算出された低圧蒸気に基づく負荷容量値を加算する加算部（図示略）を有し、加算後の負荷容量値をリミッタ部７５に出力することが好ましい。

選択部７６は、モータ４６がメインエンジン３を加勢する加勢モータとして駆動している場合、換言すると、タービン発電機２５の出力電力が船内需用電力よりも大きいために、モータ４６がタービン発電機２５の余剰電力によって駆動されている場合に、リミッタ部７５から出力される負荷容量値を選択する。一方、モータ４６が加勢モータとして駆動していない場合に、第２演算部７３によって演算された負荷容量値を選択する。
なお、モータ４６はメインエンジン３を加勢する加勢モータとして駆動しているときには、ドループ機能を持たない。

選択部７６から出力された負荷容量値は、図示しない加算部に出力され、加算部において別途算出されたパワータービンの出力値が加算される。そして、パワータービンの出力値が加算された負荷容量値がアナログ信号としてＰＭＳ５３に出力される。

ＰＭＳ５３は、負荷分担制御部１１０及びガバナ増減パルス生成部１１１を備える。
負荷分担制御部１１０は、ＴＣＰ５７ａから入力された負荷容量値に基づいて、蒸気タービン９及びディーゼルエンジン発電機６０の負荷分担を示す負荷分担信号を生成する。ガバナ増減パルス生成部１１１は、負荷分担制御部１１０からの負荷分担信号に基づいて、蒸気タービン９及びディーゼルエンジン発電機６０に対して、制御値（速度設定値）を増加又は減少させるためのガバナ増又はガバナ減を示すパルス信号（以下「ガバナ増減パルス信号」という。）を生成し、各々に対応するガバナ制御部５９，８７，８８へ出力する。

例えば、蒸気タービン９の回転速度を制御するガバナ制御部５９は、ＴＣＰ５７ａに備えられ、ＰＭＳ５３が指示する回転速度の速度設定値（ガバナ増減パルス信号）に応じて調速弁３７の弁開度を増減させることで、蒸気タービン９の出力を制御するとともに、調速弁開度が目標開度となるように制御する。

また、各ディーゼルエンジン発電機６０を制御するガバナ制御部８７、８８は、各々対応するディーゼルエンジン発電機６０に備えられ、ディーゼルエンジン発電機６０の回転速度を制御する。ガバナ制御部８７、８８は、ＰＭＳ５３が指示する回転速度の速度設定値（ガバナ増減パルス信号）に応じて調速弁３７の弁開度を増減させることで、ディーゼルエンジン発電機６０の出力を制御する。

次に、本実施形態に係る発電システム制御装置（以下、単に「制御装置」という。）４３による負荷変動に対する応答特性について図を参照して説明する。また、比較例として、例えば、本実施形態に係る発電システム制御装置のＴＣＰ５７ａにおいて、上限値設定部７４ａが図７に示すような上限パラメータ情報を有する場合の負荷変動に対する応答特性を想定して説明する。図７に示した比較例における上限パラメータ情報は、調速弁開度にかかわらず、増減幅が一定（例えば、４００ｋＷ）とされている。なお、図７では、本実施形態に係る上限パラメータ情報と比較しやすいように、本実施形態に係る上限パラメータ特性を破線で示している。比較例として挙げた発電システム制御装置では、上限値はタービン発電機２５の実出力電力値に一定値（４００ｋＷ）を加算した値に設定されることとなる。

まず、比較例としての制御装置を用いた場合の負荷変動に対する各種制御量等の時間的変化について、図８を参照して説明する。図８は、調速弁３７が全開に近い弁開度に設定された目標開度（例えば、９２％）で制御されている場合に、船内負荷が増加した場合における各種パラメータの時間変化について示した図である。図８において、図８（ａ）は船内負荷の時間的変化を示したグラフであり、実線は船内負荷の消費電力、破線はモータ４６の駆動に消費されるモータの消費電力、一点鎖線は船内負荷の消費電力にモータ４６の消費電力を加算した船内消費電力の合計値を示している。図８（ｂ）はタービン発電機２５の出力電力を示したグラフであり、実線はタービン発電機２５の実出力電力値、破線はＴＣＰから出力される負荷容量値を示している。図８（ｃ）は調速弁３７の実弁開度を示したグラフである。図８（ｄ）は船内電力系統の周波数を示したグラフである。図８（ｅ）は、ＰＭＳ５３から調速弁３７のガバナ制御部５９に出力されるガバナ増減パルス信号を示したグラフである。

図８において、時刻ｔ１において船内負荷が増加すると（図８（ａ）参照）、船内電力系統４２の周波数が低下する（図８（ｄ）参照）。この周波数低下を吸収すべく、調速弁３７の調速弁開度は増加する（図８（ｃ）参照）。これは、調速弁３７が有するドループ機能に基づく制御である。調速弁開度が増加することによりタービン発電機２５の実出力も増加するが（図８（ｂ）参照）、既に調速弁開度は９２％で制御されているため、開度余裕が８％（＝１００％－９２％）しかない。この８％では吸収しきれない負荷変動の場合には、調速弁開度はしばらく１００％に張り付くこととなる。

一方、調速弁開度が増加するので、ＴＣＰは調速弁開度を目標開度に近づけるべく、負荷容量値を減少させる（時刻ｔ１～ｔ３）。ＰＭＳ５３は減少傾向にある負荷容量値に基づいて負荷分担を行い、ガバナ制御部５９に対して減パルス信号を出力する（時刻ｔ２～ｔ３）。これにより、調速弁開度は徐々に減少し、タービン発電機２５の実出力も減少する（時刻ｔ２～ｔ３）。なお、負荷容量値が減少し始めてからこれに伴う減パルス信号が出力されるまでに時間差が生じているのは（時刻ｔ１～ｔ２）、制御遅れによるものである。

時刻ｔ３において、ＴＣＰは調速弁開度が目標開度以下のため、調速弁開度を目標開度に近づけようと負荷容量値を増加させる。ＰＭＳ５３は増加傾向にある負荷容量値に基づいて負荷分担を行い、増パルス信号を調速弁３７のガバナ制御部５９に出力する（時刻ｔ４）。これにより、調速弁開度は増加し始め、時刻ｔ５において目標弁開度を超え、開き気味の弁開度となる。このとき、時刻ｔ３においてＴＣＰが負荷容量値を増加させ始めてから、時刻ｔ５において調速弁開度が目標弁開度近くまで増加するまでに制御遅延による時間差がある（時刻ｔ３～ｔ５の期間）。この間、調速弁開度は目標弁開度に達していないことから負荷容量値は増加傾向を示すわけであるが、比較例における制御装置では、上限値がタービン発電機２５の実出力電力に所定値（例えば、４００ｋＷ）加算した値に設定されているため、負荷容量値はこの上限値（例えば、１９００ｋＷ）に達するまで増加し続ける。
これにより、ＰＭＳは増加傾向を示す負荷容量値に基づいて増パルス指令を出力し続け（時刻ｔ４～ｔ５）、調速弁の弁開度は上限値に対応する開度（例えば、１００％）まで上昇し続けることとなる（時刻ｔ６）。
そして、時刻ｔ５において、調速弁の弁開度が目標弁開度よりも大きいことから、ＴＣＰは調速弁３７の弁開度を目標弁開度に近づけるべく、負荷容量値を減少させる。これに伴い、所定の時間差を持って減パルス信号が調速弁３７のガバナ制御部５９に出力され、調速弁開度が減少し始める。そして、上記のような制御が繰り返されることにより、調速弁開度は目標弁開度を挟んで増減を繰り返すように制御され、ハンチング現象が発生する。この結果、制御系が不安定となり、収束までに時間を要することとなる。

次に、図３に示したＴＣＰ５７ａを備える本実施形態に係る制御装置４３を用いた場合の船内負荷変動に対する各種パラメータの時間的変化について図９を参照して説明する。図９は、調速弁３７が全開に近い弁開度に設定された目標開度（例えば、９２％）で制御されている場合に、船内負荷が増加した場合における各パラメータの時間変化について示した図である。図９において、図９（ａ）～（ｅ）で示されるグラフは、図８と同じ各種信号や出力を示しているため、ここでの説明は省略する。

図９において、時刻ｔ１～ｔ３までは上述した図８のときの時間的変化と同様であるため、説明は省略する。時刻ｔ３において、ＴＣＰ５７ａは調速弁開度が目標開度以下のため、調速弁開度を目標開度に近づけようと負荷容量値を増加させる。このとき、負荷容量値の上限は、例えば、図４または図６に示したように、調速弁開度に応じた増減幅または上限係数に応じて設定される。すなわち、時刻ｔ４～ｔ５にかけて調速弁開度が増加するにつれ、上限値の増加幅や増加率は徐々に小さくなる。このため、図８に示した比較例による制御装置のときと異なり、負荷容量値がタービン発電機２５の実出力と乖離して大きな値に設定されることを抑制することが可能となる。これにより、ＳＰＭ５３からガバナ制御部５９に対して過剰な増パルス信号が出力されることがない。この結果、図８に示したようなハンチング現象を回避することができ、安定した制御を実現することが可能となる。

以上説明したように、本実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法によれば、調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲においては負荷容量値の増加幅又は増加率が他の開度範囲に比べて小さく設定されるので、調速弁開度が全開に近い所定開度範囲において負荷容量値と実際の発電機出力電力値とが乖離することを抑制することができる。これにより、調速弁開度が全開に近い範囲で、調速弁開度の増減が繰り返されるハンチングを抑制でき、安定した弁開度制御を実現することが可能となる。

〔第２実施形態〕
次に、本発明の第２実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法について、図面を参照して説明する。本実施形態に係る発電システムは、上述した第１実施形態に係る発電システムと略同様の構成を有するが、発電システム制御装置が備えるＴＣＰの構成が一部異なる。
以下、第１実施形態と同一の構成については同一の符号を付して説明を省略し、異なる点について主に説明する。

図１０は本実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ＴＣＰ５７及びＰＭＳ５３のガバナ制御に関する機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。
図１０に示すように、本実施形態に係るＴＣＰ５７ｂは、負荷容量値算出部７０ｂを備えている。負荷容量値算出部７０ｂは、上限値設定部７４ｂの構成が図３に示した第１実施形態に係る負荷容量値算出部７０ａの上限値設定部７４ａと異なり、他の構成については同じである。本実施形態に係る上限値設定部７４ｂは、タービン発電機２５の発電状態に影響を与える少なくとも一つのパラメータを用いて上限値を設定する。タービン発電機の発電状態に影響を与えるパラメータとして、例えば、主蒸気圧力、主蒸気温度、排ガス圧力、及び調速弁開度等が一例として挙げられる。上限値設定部７４ｂは、タービン発電機２５の発電状態に影響を与える１または複数のパラメータを変数として含む上限値演算式、または、タービン発電機２５の発電状態に影響を与える１または複数のパラメータと上限値とを関連付けたテーブルやマップを保有しており、これらの情報に対して主蒸気圧力等のパラメータの計測値や制御値等を代入（入力）することにより、上限値を演算する。例えば、上限値は、主蒸気圧力が低いほど、主蒸気温度が低いほど、蒸気タービンの排気圧力が高いほど小さくなるように設定される。
このようにして算出された上限値はリミッタ部７５に出力される。リミッタ部７５では、第２演算部７３によって算出された負荷容量値と上限値とが比較され、小さい方の値が最終的な負荷容量値として出力される。

以上、説明したように、本実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法によれば、主蒸気圧力、主蒸気温度、排ガス圧力、及び調速弁開度等のように、発電機の発電状態に影響を与える少なくとも一つのパラメータを用いて上限値が演算されるので、現在の発電状態を加味した負荷容量値を決定することが可能となる。これにより、負荷容量値が現在の発電状態から乖離することを抑制することができ、上述した制御のハンチングなどを防止することが可能となる。これにより、船内負荷の変動に対する応答性能を向上させることが可能となる。

〔第３実施形態〕
次に、本発明の第３実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法について、図面を参照して説明する。本実施形態に係る発電システムは、上述した第２実施形態に係る発電システムと略同様の構成を有するが、発電システム制御装置が備えるＴＣＰの構成が一部異なる。
以下、第２実施形態と同一の構成については同一の符号を付し説明を省略し、異なる点について主に説明する。

図１１は本実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ＴＣＰ５７ｃ及びＰＭＳ５３のガバナ制御に関する機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。
図１１に示すように、本実施形態に係るＴＣＰ５７ｃは、負荷容量値算出部７０ｃを備えている。負荷容量値算出部７０ｃは、設計値算出部７１、第１演算部７２、第２演算部７３、上限値設定部７４ｂ、低値選択部２００、及び選択部７６ａを備えている。

負荷容量値算出部７０ｃにおいて、上限値設定部（第１上限値算出部）７４ｂによって算出された上限値（第１上限値）、及び設計値算出部（第２上限値算出部）７１によって算出された負荷容量設計値（第２上限値）は低値選択部２００に出力される。低値選択部２００は、これらのうち小さい方の値を選択し、上限値として出力する。

選択部７６ａは、モータ４６がメインエンジン３を加勢する加勢モータとして駆動している場合、換言すると、タービン発電機２５の出力電力が船内需用電力よりも大きいために、モータ４６がタービン発電機２５の余剰電力によって駆動されている場合に、低値選択部２００から出力される上限値を選択し、モータ４６が加勢モータとして駆動していない場合に、設計値算出部７１によって算出された負荷容量設計値を上限値として選択する。選択部７６によって選択された上限値は、第２演算部７３に出力される。
なお、モータ４６はメインエンジン３を加勢する加勢モータとして駆動しているときには、ドループ機能を持たない。

第２演算部７３は、選択部７６ａから出力された上限値及び第１演算部７２から出力された第３負荷容量値を用いて負荷容量値を算出する。具体的には、減算部１０１は、第３負荷容量値と乗算部１０３から出力された負荷容量値との偏差を演算し、ＰＩＤ制御部１０２に出力する。ＰＩＤ制御部１０２は、入力された偏差に対してＰＩＤ制御を行うことで、第３負荷容量値を目標出力電力に近づけるような１以下の補正係数を演算する。乗算部１０３は、選択部７６ａから出力された上限値にＰＩＤ制御部１０２から出力された補正係数を乗じることで、上限値を上限とした負荷容量値を算出する。
このようにして算出された負荷容量値には、別途算出された低圧蒸気に基づく負荷容量値及びパワータービンの出力値が加算され、最終的な負荷容量値としてＰＭＳ５３に出力される。

以上、説明したように、本実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法によれば、主蒸気圧力、主蒸気温度、排ガス圧力、調速弁開度等のように、発電機の発電状態に影響を与える少なくとも一つのパラメータを用いて演算された第１上限値及びメインエンジン３の負荷及び外気温度に基づいて演算された第２上限値のうち、小さな値の方が上限値として設定され、この上限値と第３負荷容量値とから負荷容量値が演算される。このように、現在の発電状態を加味した負荷容量値を決定することが可能となる。これにより、負荷容量値が現在の発電状態から乖離することを抑制することができ、上述した制御のハンチングなどを防止することが可能となる。これにより、船内負荷の変動に対する応答性能を向上させることが可能となる。

〔第４実施形態〕
次に、本発明の第４実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法について、図面を参照して説明する。本実施形態に係る発電システムは、上述した第１実施形態に係る発電システムと略同様の構成を有するが、発電システム制御装置が備えるＴＣＰの構成が一部異なる。
以下、第１実施形態と同一の構成については同一の符号を付して説明を省略し、異なる点について主に説明する。

図１２は本実施形態に係る発電システム制御装置が備える機能のうち、ＴＣＰ５７ｄ及びＰＭＳ５３のガバナ制御に関する機能を主に抽出して示した機能ブロック図である。
図１２に示すように、本実施形態に係るＴＣＰ５７ｄは、負荷容量値算出部７０ｄを備えている。負荷容量値算出部７０ｄは、設計値算出部７１、第１演算部７２、第２演算部７３、リミッタ部７５を備えている。

負荷容量値算出部７０ｄにおいて、第２演算部７３には、第１演算部７２によって演算された第３負荷容量値およびタービン発電機の実出力電力値が入力される。第２演算部７３は、第３負荷容量値およびタービン発電機の実出力電力値を用いて負荷容量値を演算する。具体的には、第２演算部７３の減算部１０１は、第３負荷容量値と乗算部１０３から出力された負荷容量値との偏差を演算し、ＰＩＤ制御部１０２に出力する。ＰＩＤ制御部１０２は、入力された偏差に対してＰＩＤ制御を行うことで、第３負荷容量値を負荷容量値に近づけるような補正係数を演算する。乗算部１０３は、タービン発電機の実出力電力値にＰＩＤ制御部１０２から出力された補正係数を乗じることで負荷容量値を算出する。

このようにして算出された負荷容量値は、別途算出された低圧蒸気に基づく負荷容量値が加算され、リミッタ部７５に出力される。リミッタ部７５には、設計値算出部７１によって算出された負荷容量設計値及び第２演算部７３によって演算された負荷容量値が入力される。リミッタ部７５は、負荷容量値と負荷容量設計値とを比較し、負荷容量値が負荷容量設計値を超えている場合に、負荷容量設計値を負荷容量値として出力する。これにより、負荷容量設計値を上限とした負荷容量値が出力されることとなる。
リミッタ部７５から出力された負荷容量値には、パワータービンの出力値が加算され、最終的な負荷容量値としてＰＭＳ５３に出力される。

以上、説明したように、本実施形態に係る発電システム及びその制御装置並びに制御方法によれば、タービン発電機の実際の出力を用いて負荷容量値を演算するので、負荷容量値がタービン発電機の実出力値から乖離することを抑制することが可能となり、制御のハンチングなどを防止することが可能となる。これにより、船内負荷の変動に対する応答性能を向上させることが可能となる。

以上、本発明を、上記実施形態を用いて説明したが、本発明の技術的範囲は上記実施形態に記載の範囲には限定されない。発明の要旨を逸脱しない範囲で上記実施形態に多様な変更又は改良を加えることができ、該変更又は改良を加えた形態も本発明の技術的範囲に含まれる。

例えば、上記各実施形態では、各実施形態に係るタービン発電機系統１が舶用の発電システムとして用いられる形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、本実施形態に係るタービン発電機系統１は、例えば陸上のプラント設備に適用される形態としてもよい。
この形態の場合、プラント設備は、無限大母線と接続されていない、所謂マイクログリッド（アイランドモードともいう。）で運用される。

また、上記実施形態では、一例として、排ガスがメインエンジン３によって生成される形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、排ガスをメインエンジン３以外で生成される排ガス、例えば、ボイラで生成される排ガスとしてもよい。

１ タービン発電機系統
２ 発電システム
３ メインエンジン
５ 過給機
７ パワータービン
９ 蒸気タービン
１１ 排ガスエコノマイザ
２５ タービン発電機（発電機）
３７ 調速弁
４２ 船内電力系統
４３ 発電システム制御装置
４６ モータ
５３ ＰＭＳ
５７ａ～５７ｄ ＴＣＰ
５９ ガバナ制御部
６０ ディーゼルエンジン発電機
７０ａ～７０ｄ 負荷容量値算出部
７１ 設計値算出部
７２ 第１演算部
７３ 第２演算部
７４ａ、７４ｂ 上限値設定部
７５ リミッタ部
７６、７６ａ 選択部
８０ 第１目標演算部
９０ 第２目標演算部
２００ 低値選択部

Claims (17)

1. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、
   蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記発電機の負荷容量値を算出する負荷容量値算出部を備え、
   前記負荷容量値算出部は、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さくなるような前記負荷容量値を算出する発電システムの制御装置。
2. 前記所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率は、前記調速弁開度が全開に近づくほど小さな値とされている請求項１に記載の発電システムの制御装置。
3. 前記負荷容量値算出部は、前記調速弁開度に応じて変化する上限パラメータと前記発電機の実出力電力値とを用いて前記負荷容量値の上限値を設定する上限値設定部を備え、
   前記上限パラメータは、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された前記所定の開度範囲の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さく設定されている請求項２に記載の発電システムの制御装置。
4. 前記負荷容量値算出部は、
   蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する演算部と、
   前記演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値を超えている場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部と
   を具備する請求項３に記載の発電システムの制御装置。
5. 前記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動されるモータとを備え、
   前記リミッタ部は、前記モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態では、前記上限値にかかわらず、前記演算部によって算出された前記負荷容量値を出力する請求項４に記載の発電システムの制御装置。
6. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、
   蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記発電機の負荷容量値を算出する負荷容量値算出部を備え、
   前記負荷容量値算出部は、発電状態に影響を与えるパラメータを用いて前記負荷容量値の上限値を設定する上限値設定部を備え、
   前記上限値設定部は、
   主蒸気圧力、主蒸気温度、蒸気タービンの排気圧力の少なくとも一つを含む発電状態に影響を与える前記パラメータを用いて第１上限値を算出する第１上限値算出部と、
   ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて第２上限値を算出する第２上限値算出部と、
   を備える発電システムの制御装置。
7. 前記負荷容量値算出部は、
   蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する演算部と、
   前記演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値を超えている場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部と
   を備える請求項６に記載の発電システムの制御装置。
8. 前記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動されるモータとを備え、
   前記負荷容量値算出部は、前記モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態では、前記上限値にかかわらず、前記演算部によって算出された前記負荷容量値を出力する請求項７に記載の発電システムの制御装置。
9. 前記調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算部と、
   前記第１演算部によって算出された前記第１負荷容量値と、前記上限値設定部によって設定された前記上限値とを用いて、前記負荷容量値を演算する第２演算部と
   を具備する請求項６に記載の発電システムの制御装置。
10. 前記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンを備え、
    前記上限値設定部は、
    前記第１上限値と前記第２上限値のうち、小さい方の値を前記上限値として選択する低値選択部
    を備え、
    前記第２演算部は、前記上限値設定部によって設定された前記上限値を用いて前記負荷容量値を算出する請求項９に記載の発電システムの制御装置。
11. 前記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンと、前記ディーゼルエンジンの回転軸に連結可能に設けられ、前記発電機の余剰出力電力によって駆動される加勢モータとを備え、
    前記上限値設定部は、前記加勢モータが前記発電機の余剰出力電力によって駆動されていない状態において、前記第２上限値を前記上限値として設定する請求項１０に記載の発電システムの制御装置。
12. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御装置であって、
    調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算部と、
    前記第１負荷容量値と前記発電機の実出力電力値とを用いて負荷容量値を演算する第２演算部と
    を備える発電システムの制御装置。
13. 前記発電システムは、前記排ガスを排出するディーゼルエンジンを備え、
    前記ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて前記負荷容量値の上限値を算出する上限値算出部と、
    前記第２演算部によって算出された前記負荷容量値が前記上限値算出部によって算出された前記上限値を超える場合に、前記上限値を前記負荷容量値として出力するリミッタ部と
    を備える請求項１２に記載の発電システムの制御装置。
14. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、
    前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、
    前記蒸気タービンに接続された発電機と、
    請求項１又は請求項６又は請求項１２に記載の発電システムの制御装置と
    を備える発電システム。
15. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、
    蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する目標値算出工程を有し、
    前記目標値算出工程は、前記調速弁開度が全開に近い値に設定された所定の開度範囲における前記負荷容量値の増加幅又は増加率が前記調速弁開度の他の開度範囲に比べて小さくなるような前記負荷容量値を算出する発電システムの制御方法。
16. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、
    蒸気条件及び調速弁開度の少なくともいずれか一方を用いて前記蒸気タービンの負荷容量値を算出する目標値算出工程を有し、
    前記目標値算出工程は、発電状態に影響を与えるパラメータを用いて前記負荷容量値の上限値を設定し、
    前記目標値算出工程は、
    主蒸気圧力、主蒸気温度、蒸気タービンの排気圧力の少なくとも一つを含む発電状態に影響を与える前記パラメータを用いて第１上限値を算出する第１上限値算出工程と、
    ディーゼルエンジンの負荷と外気温度とを用いて第２上限値を算出する第２上限値算出工程と、
    を有する発電システムの制御方法。
17. 排ガスによって生成された蒸気によって駆動される蒸気タービンと、前記蒸気タービンに供給する蒸気量を制御する調速弁と、前記蒸気タービンに接続された発電機とを備える発電システムに適用される制御方法であって、
    調速弁開度を目標開度に近づけるための第１負荷容量値を算出する第１演算工程と、
    前記第１負荷容量値と前記発電機の実出力電力値とを用いて前記発電機の負荷容量値を演算する第２演算工程と
    を有する発電システムの制御方法。

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