JP7088154B2 - 燃料電池スタック - Google Patents
燃料電池スタック Download PDFInfo
- Publication number
- JP7088154B2 JP7088154B2 JP2019185350A JP2019185350A JP7088154B2 JP 7088154 B2 JP7088154 B2 JP 7088154B2 JP 2019185350 A JP2019185350 A JP 2019185350A JP 2019185350 A JP2019185350 A JP 2019185350A JP 7088154 B2 JP7088154 B2 JP 7088154B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sub
- mea
- gas diffusion
- cathode
- anode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Inert Electrodes (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Description
しかしながら、単セルの積層数が多くなるほど、燃料電池スタックの高さが高くなる。また、積層された多数の単セルにそれぞれ、燃料ガス及び酸化剤ガスを供給する必要があるため、燃料電池スタックの周辺部品も大型化・複雑化しやすい。
例えば、特許文献1には、
電解質膜の一方の面には、アノード、絶縁体、及び集電体をこの順で周期的に形成し、
電解質膜の他方の面には、カソード、集電体、及び絶縁体をこの順で周期的に形成し、
アノード側の集電体とカソード側の集電体とをインターコネクタにより接続した
平面配列型の燃料電池が開示されている。
(a)このような方法により、1つの電解質膜上に形成された複数のセルを直列に接続することができる点、及び
(b)電極(アノード又はカソード)に隣接して集電体が形成されるため、電極の表面に集電体を接触させる場合に必要とされた締結部材が不要となる点
が記載されている。
(a)セパレータとして、ガス流路及び接続ラグが形成されたプリント回路基板を用い、
(b)一対のセパレータ間に、複数個の燃料電池(MEA)を配置し、
(c)同一面内に配置された複数個の燃料電池を接続ラグで直列に接続する
方法が開示されている。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、平面配列型単セルの積層体からなる燃料電池スタックにおいて、抵抗損失の増大及び/又はスタックの体格の増大を抑制することにある。
(1)前記燃料電池スタックは、複数個の平面配列型単セルの積層体からなる。
(2)前記平面配列型単セルは、
電解質膜の両面にアノード触媒層及びカソード触媒層が接合された平面配列型膜電極接合体(MEA)と、
前記アノード触媒層の外側に配置されたアノードガス拡散層と、
前記カソード触媒層の外側に配置されたカソードガス拡散層と、
前記アノードガス拡散層の外側に配置されたアノードセパレータと、
前記カソードガス拡散層の外側に配置されたカソードセパレータと
を備えている。
(3)前記平面配列型MEAは、
前記アノード触媒層及び前記アノードガス拡散層、並びに、前記カソード触媒層及び前記カソードガス拡散層をそれぞれ複数個の領域に分割し、前記領域間に絶縁体層及び導体層からなる隔壁を挿入することにより形成された、電気的に孤立している複数個のサブMEAと、
隣接する一方の前記サブMEAのアノード側の前記導体層と、隣接する他方の前記サブMEAのカソード側の前記導体層とを接続することにより、隣接する前記サブMEA間を直列に接続するインターコネクタと
をさらに備えている。
(4)前記アノードセパレータは、
電流の流入端にあるサブMEA(A)の前記アノードガス拡散層のみと電気的に接続するための導電領域(A)と、
前記サブMEA(A)以外の前記サブMEAの前記アノードガス拡散層との電気的接続を遮断するための絶縁領域(A)と
を備えている。
(5)前記カソードセパレータは、
電流の流出端にあるサブMEA(B)の前記カソードガス拡散層のみと電気的に接続するための導電領域(B)と、
前記サブMEA(B)以外の前記サブMEAの前記カソードガス拡散層との電気的接続を遮断するための絶縁領域(B)と
を備えている。
(6)前記平面配列型単セルは、隣接する一方の前記平面配列型単セルの前記導電領域(A)と、他方の前記平面配列型単セルの前記導電領域(B)とが電気的に接続されるように積層されている。
(a)アノードセパレータとして、電流の流入端にあるサブMEA(A)のアノードのみと電気的に接続するための導電領域(A)を含むものを、
(b)カソードセパレータとして、電流の流出端にあるサブMEA(B)のカソードのみと電気的に接続するための導電領域(B)を含むものを、
それぞれ用いている。
[1. 燃料電池スタック]
図1に、本発明に係る燃料電池スタックの断面模式図を示す。図1において、燃料電池スタック10は、複数個の平面配列型単セル20、20の積層体からなる。
平面配列型単セル20は、それぞれ、
電解質膜22の両面にアノード触媒層24及びカソード触媒層26が接合された平面配列型膜電極接合体(MEA)28と、
アノード触媒層24の外側に配置されたアノードガス拡散層30と、
カソード触媒層26の外側に配置されたカソードガス拡散層32と、
アノードガス拡散層30の外側に配置されたアノードセパレータ34と、
カソードガス拡散層32の外側に配置されたカソードセパレータ36と
を備えている。
なお、図1に示す例では、2個の平面配列型単セル20が記載されているが、これは単なる例示である。平面配列型単セル20の個数は、3個以上であっても良い。
[1.2.1. 電解質膜]
本発明において、電解質膜22の材料は、特に限定されない。電解質膜22の材料としては、例えば、固体高分子電解質、イオン伝導性セラミックスなどがある。
電解質膜22の一方の面にはアノード触媒層24が接合され、他方の面にはカソード触媒層26が接合されている。アノード触媒層24及びカソード触媒層26は、電極反応の反応場となる部分である。アノード触媒層24及びカソード触媒層26の材料は、電極反応を進行させることが可能なものである限りにおいて、特に限定されない。
例えば、電解質膜22が固体高分子電解質からなる場合、一般に、アノード触媒層24及びカソード触媒層26には、それぞれ、白金又は白金合金を含む電極触媒と、触媒層アイオノマとの複合体が用いられる。
[A. サブMEAの構造]
平面配列型MEA28は、
電気的に孤立している複数個のサブMEA28a、28b、28cと、
隣接するサブMEA28a、28b、28c間を直列に接続するインターコネクタ38a、38bと
をさらに備えている。
ここで、「サブMEA」とは、同一の電解質膜22の上に形成された複数個の領域の1つであって、それ自体で独立して膜電極接合体(MEA)として機能する領域をいう。
(a)アノード触媒層24及びアノードガス拡散層30、並びに、カソード触媒層26及びカソードガス拡散層32をそれぞれ複数個の領域に分割し、
(b)領域間に絶縁体層40及び導体層42からなる隔壁44を挿入する
ことにより形成される。
絶縁体層40は、隣接する分割されたアノード触媒層24及びアノードガス拡散層30同士、又は、隣接する分割されたカソード触媒層26及びカソードガス拡散層32同士を、電気的に絶縁するためのものである。
すなわち、隣接するサブMEA28a、28b間の直列接続は、隣接する一方のサブMEA28aのアノード側の導体層42と、隣接する他方のサブMEA28bのカソード側の導体層42とを、インターコネクタ38aで接続することにより行われる。インターコネクタ38bを用いたサブMEA28b、28c間の直列接続も同様である。
接続方法としては、例えば、
(a)平面配列型MEA28の端面に露出している導体層42間をインターコネクタ38a、38bで接続する方法、
(b)電解質膜22を貫通させたインターコネクタ38a、38bを用いて、導体層42間を接続する方法、
などがある。
図1に示す例では、合計3個のサブMEA28a、28b、28cが記載されているが、これは単なる例示である。サブMEAの個数は、2個でも良く、あるいは、4個以上であっても良い。
また、図1に示す例において、x軸方向(紙面に対して水平方向)に合計3個のサブMEA28a、28b、28cが並んでいるが、x軸方向に加えてy軸方向(紙面に対して垂直方向)にも複数個のサブMEAが配列していても良い。すなわち、平面配列型MEA28は、電解質膜22のx軸方向にn個(≧2)、y軸方向にm個(≧1)のサブMEAが配列しているものでも良い。
アノードガス拡散層30及びカソードガス拡散層32は、アノードセパレータ34及びカソードセパレータ36から供給される反応ガスを、それぞれ、アノード触媒層24及びカソード触媒層26に供給するためのものである。
アノードガス拡散層30及びカソードガス拡散層32の材料としては、例えば、金属多孔体、炭素繊維不織布などがある。
アノードガス拡散層30及びカソードガス拡散層32の材料は、特に、金属多孔体が好ましい。金属多孔体は面内電気抵抗が小さいため、これをガス拡散層に用いると、ガス拡散層の面内方向に電流が流れる時の抵抗による損失を小さくすることができる。
[1.4.1. 構造]
アノードセパレータ34及びカソードセパレータ36は、それぞれ、反応ガスをアノードガス拡散層30及びカソードガス拡散層32に供給するためのものである。
隣接するアノードセパレータ34とカソードセパレータ36との間の隙間には、冷却水路46が設けられていても良い。
電流の流入端にあるサブMEA(A)28cのアノードガス拡散層30のみと電気的に接続するための導電領域(A)34aと、
サブMEA(A)28c以外のサブMEA28a、28bのアノードガス拡散層30との電気的接続を遮断するための絶縁領域(A)34bと
を備えている。
電流の流出端にあるサブMEA(B)28aのカソードガス拡散層32のみと電気的に接続するための導電領域(B)36aと、
サブMEA(B)28a以外のサブMEA28b、28cのカソードガス拡散層32との電気的接続を遮断するための絶縁領域(B)36bと
を備えている。
なお、このような平面配列型単セル20、20の構造、及び、平面配列型単セル20、20間の接続方法は、電解質膜22の材料によらず適用することができる。すなわち、本発明は、固体高分子形燃料電池に対して好適であるが、本発明は他の形式の燃料電池に対しても適用することができる。
アノードセパレータ34及び/又はカソードセパレータ36に凹凸がある場合において、凹凸の振幅及び/又は周期長を最適化すると、図1に示すように、両者を重ね合わせた時に、両者の間に隙間を形成することができる。そのため、この隙間を冷却水路46として利用することができ、冷却水路46を別途形成する必要がないという利点がある。
アノードセパレータ34は、導電領域(A)34aと、絶縁領域(A)34bとを備えている。同様に、カソードセパレータ36は、導電領域(B)36aと、絶縁領域(B)36bとを備えている。アノードセパレータ34及びカソードセパレータ36を機能が異なる2つの領域に分割する方法は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な方法を選択することができる。
導電性材料からなる基材(A)と、
基材(A)の表面の内、絶縁領域(A)34bにのみ形成された絶縁コーティング(A)と
を備えているものでも良い。
これに代えて又はこれに加えて、カソードセパレータ36の少なくとも1つは、
導電性材料からなる基材(B)と、
基材(B)の表面の内、絶縁領域(B)36bにのみ形成された絶縁コーティング(B)と
を備えているものでも良い。
また、絶縁コーティング(A)(B)としては、例えば、フッ素樹脂コーティングがある。
表面が絶縁酸化被膜で覆われた金属からなる基材(C)と、
基材(C)の表面の内、導電領域(A)34aに形成された導電層(A)と
を備えているものでも良い。
これに代えて又はこれに加えて、カソードセパレータ36の少なくとも1つは、
表面が絶縁酸化被膜で覆われた金属からなる基材(D)と、
基材(D)の表面の内、導電領域(B)36aに形成された導電層(B)と
を備えているものでも良い。
導電層(A)(B)は、導電性材料を含み、かつ、導電性材料が絶縁酸化膜を貫通して、基材(D)を構成する金属と電気的に接続されているものが好ましい。このような導電層(A)(B)は、導電領域(A)(B)の表面に導電処理を施すことで形成することができる。導電処理としては、例えば、窒化チタン粒子を含むスチレンブタジエンゴムを塗布し、面圧を印加する方法がある。
[1.5.1. 隣り合う触媒層間の間隔d]
電解質膜22を分割しない平面配列型単セル20においては、隣接する触媒層の間の膜内にはプロトン電位の勾配が付くため、面内電流が流れる。この電流がある程度以上大きくなると、カソードにおいて担体カーボンが酸化し、不可逆的に劣化するおそれがある。これを抑制するためには、隣り合う触媒層間の間隔(すなわち、サブMEAの間隔)dは、大きいほど良い。カーボン酸化を抑制するためには、dは、1mm以上が好ましい。
一方、dを必要以上に大きくしても、効果に差が無く、実益がない。また、dが過度に大きくなると、面積利用率(セルの総面積に対する、発電に利用されている面積の割合)が低下する。従って、dは、L以下(但し、Lは、サブMEAを構成する触媒層の面内方向であって、電流が流れる方向のサイズ)が好ましい。
燃料電池スタック10は、次の式(4)の関係を満たしているものが好ましい。
RL2≦0.1×3V/I …(4)
但し、
Lは、前記サブMEAを構成する触媒層の面内方向であって、電流が流れる方向のサイズ[m]、
Rは、前記サブMEAを構成するガス拡散層の面内方向であって、電流が流れる方向の抵抗R[Ω]、
Vは、最大出力時の電圧[V]、
Iは、最大出力時の電流密度[A/cm 2 ]。
例えば、I=2A/cm 2 、V=0.6Vである場合、式(4)の右辺は、90mΩcm2となる。すなわち、式(4)は、最大出力時の電流密度が2A/cm 2 、電圧が0.6Vである場合にL2×R≦90mΩcm2となるように、ガス拡散層のL及びRを選択すると、ηlossを10%以下にできることを表す。
[2.1. 平面配列型単セル]
現状、固体高分子形燃料電池においては、積層型セル(燃料電池スタック)が一般的に使用されている。燃料電池スタック内の総発電面積は、システムの要求出力から設定されている。また、総発電面積は、単セル発電面積と単セルの積層枚数との積により決まる。しかし、単セルの積層枚数が増えると、発電に使用できない部分(ガス供給口やシール部材領域など)の総面積が増える。そのため、スタック原価の低減の観点からは、単セル発電面積を増やして積層枚数を減らす設計が望ましい。
この課題は、燃料電池の性能が向上して面積当たりの電流密度が大きくなると、より重要な課題となる。すなわち、電流密度が大きくなると、出力電流を一定にするためには単セル発電面積を小さくする必要がある。しかし、ガス供給口やシール部材領域が占める面積は大きく変わらないため、単に単セル発電面積を小さくすると、相対的にガス供給口やシール部材領域が占める面積の割合が増えるという問題がある。
従来の平面配列型単セルでは、平面方向の接続のみを考慮しており、積層方向の接続を考慮していない。従来の平面配列型単セルを積層する場合において、セパレータとして電気伝導体を用いると、単セル間にショート電流が流れる。そのため、従来の平面配列型単セルを積層するためには、セパレータとして絶縁体を用い、セル間コネクタを用いて単セル間を接続する必要があった(図2参照)。
損失を低減するには、セル間コネクタを太くすることも考えられる。例えば、膜厚みを10μm、流路厚みを1mmとする。また、インターコネクタの長さは電解質膜の厚さと同等であり、かつ、セル間コネクタの長さは流路厚みの2倍と同等であるとする。この場合、セル間コネクタがインターコネクタと同等の抵抗になるためには、セル間コネクタの断面積は、インターコネクタの200倍にする必要がある。また、セル間コネクタを設けるためのシール部も新たに必要となる。
セパレータは、導電領域と絶縁領域を別々の部材で作製することもできる。しかし、この場合、接続部のガスシール性を担保する必要があり、追加のコスト増加が懸念される。
これに対し、
(a)セパレータを導電性材料で作製した後、表面の一部を絶縁処理する方法、又は、
(b)金属製セパレータの表面を酸化処理することにより、金属製セパレータの表面を絶縁酸化被膜で被覆し、表面の一部に導電処理を施す方法
を用いると、低コストで絶縁領域及び導電領域を有するセパレータを得ることができる。
電解質膜を分割しない平面配列型単セルにおいては、電解質膜の面内プロトン輸送による損失及び劣化が懸念される。特に、OCV保持中(電圧:VOCV、電流:0A)の劣化に関する制約が厳しいと考えられる。
隣接する触媒層間の間隔をdとすると、隣接する触媒層の間の膜内には、プロトン電位の勾配(=VOCV/d)がつくため、面内電流が流れる。この電流がある程度以上大きいと、カソードでプロトン生成反応が誘発される可能性がある。
2H2O → O2+4H++4e- …(1)
C+2H2O → CO2+4H++4e- …(2)
図3に、隣り合う触媒層間の間隔とカーボン酸化電流値との関係を示す。系を簡単化して計算した場合、dが1mm未満の時にカーボン消失速度が顕著に増加すると試算された。このことから、dは、1mm以上が好ましいことが分かった。
触媒層及びガス拡散層が分割された平面配列型単セルにおいて、分割された触媒層及びガス拡散層の面内を電流が流れる。一般に、触媒層よりガス拡散層の方が厚いため、ガス拡散層を流れる電流の方が大きいと考えられる。
RL2≦0.1×3V/I …(4)
最大出力時の電流密度が2A/cm 2 、電圧が0.6Vである場合、式(4)の右辺は、90mΩcm2となる。すなわち、式(4)は、I=2A/cm 2 、V=0.6Vである場合において、RL2が90mΩcm2以下となるように、ガス拡散層の材料(面内電気抵抗R)に応じて面内方向の長さLを選択すると、ηlossを10%以下にすることができることを示している。
Rが大きい場合、RL2を所定の値以下にするためには、Lを小さくする必要がある。例えば、Rが0.2Ωである場合において、RL2を90mΩcm2以下にするためには、Lを7mm以下にする必要がある。一方、カーボン酸化反応を抑制するには、dは1mm以上である必要がある。この場合、電解質膜の面積利用率は87.5%となる。面積利用率の低下は、コスト増に繋がる。
これに対し、金属多孔体は、他の電気伝導性材料に比べて、Rが小さい。そのため、ガス拡散層として金属多孔体を用いると、Lを相対的に大きくすることができ、面積利用率を向上させることができる。
20 平面配列型単セル
22 電解質膜
24 アノード
26 カソード
28 平面配列型MEA
28a~28c サブMEA
30 アノードガス拡散層
32 カソードガス拡散層
34 アノードセパレータ
34a 導電領域(A)
34b 絶縁領域(A)
36 カソードセパレータ
36a 導電領域(B)
36b 絶縁領域(B)
38a、38b インターコネクタ
40 絶縁体層
42 導体層
44 隔壁
Claims (11)
- 以下の構成を備えた燃料電池スタック。
(1)前記燃料電池スタックは、複数個の平面配列型単セルの積層体からなる。
(2)前記平面配列型単セルは、
電解質膜の両面にアノード触媒層及びカソード触媒層が接合された平面配列型膜電極接合体(MEA)と、
前記アノード触媒層の外側に配置されたアノードガス拡散層と、
前記カソード触媒層の外側に配置されたカソードガス拡散層と、
前記アノードガス拡散層の外側に配置されたアノードセパレータと、
前記カソードガス拡散層の外側に配置されたカソードセパレータと
を備えている。
(3)前記平面配列型MEAは、
前記アノード触媒層及び前記アノードガス拡散層、並びに、前記カソード触媒層及び前記カソードガス拡散層をそれぞれ複数個の領域に分割し、前記領域間に絶縁体層及び導体層からなる隔壁を挿入することにより形成された、電気的に孤立している複数個のサブMEAと、
隣接する一方の前記サブMEAのアノード側の前記導体層と、隣接する他方の前記サブMEAのカソード側の前記導体層とを接続することにより、隣接する前記サブMEA間を直列に接続するインターコネクタと
をさらに備えている。
(4)前記アノードセパレータは、
電流の流入端にあるサブMEA(A)の前記アノードガス拡散層のみと電気的に接続するための導電領域(A)と、
前記サブMEA(A)以外の前記サブMEAの前記アノードガス拡散層との電気的接続を遮断するための絶縁領域(A)と
を備えている。
(5)前記カソードセパレータは、
電流の流出端にあるサブMEA(B)の前記カソードガス拡散層のみと電気的に接続するための導電領域(B)と、
前記サブMEA(B)以外の前記サブMEAの前記カソードガス拡散層との電気的接続を遮断するための絶縁領域(B)と
を備えている。
(6)前記平面配列型単セルは、隣接する一方の前記平面配列型単セルの前記導電領域(A)と、他方の前記平面配列型単セルの前記導電領域(B)とが電気的に接続されるように積層されている。 - 前記アノードセパレータの少なくとも1つは、
導電性材料からなる基材(A)と、
前記基材(A)の表面の内、前記絶縁領域(A)にのみ形成された絶縁コーティング(A)と
を備えている請求項1に記載の燃料電池スタック。 - 前記カソードセパレータの少なくとも1つは、
導電性材料からなる基材(B)と、
前記基材(B)の表面の内、前記絶縁領域(B)にのみ形成された絶縁コーティング(B)と
を備えている請求項1又は2に記載の燃料電池スタック。 - 前記アノードセパレータの少なくとも1つは、
表面が絶縁酸化被膜で覆われた金属からなる基材(C)と、
前記基材(C)の表面の内、前記導電領域(A)に形成された導電層(A)と
を備えている請求項1から3までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。 - 前記カソードセパレータの少なくとも1つは、
表面が絶縁酸化被膜で覆われた金属からなる基材(D)と、
前記基材(D)の表面の内、前記導電領域(B)に形成された導電層(B)と
を備えている請求項1から4までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。 - 前記サブMEA間の間隔dは、1mm以上L以下(但し、Lは、前記サブMEAを構成する触媒層の面内方向であって、電流が流れる方向のサイズ)である請求項1から5までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
- 次の式(4)の関係を満たす請求項1から6までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
RL2≦0.1×3V/I …(4)
但し、
Lは、前記サブMEAを構成する触媒層の面内方向であって、電流が流れる方向のサイズ[m]、
Rは、前記サブMEAを構成するガス拡散層の面内方向であって、電流が流れる方向の抵抗R[Ω]、
Vは、最大出力時の電圧[V]、
Iは、最大出力時の電流密度[A/cm 2 ]。 - 前記カソードガス拡散層及び前記アノードガス拡散層は、それぞれ、金属多孔体からなる請求項1から7までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
- 前記平面配列型MEAは、前記電解質膜のx軸方向にn個(≧2)、y軸方向にm個(≧1)の前記サブMEAが配列している請求項1から8までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
- 隣接する前記アノードセパレータと前記カソードセパレータとの間の隙間に設けられた冷却水路をさらに備えた請求項1から9までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
- 前記電解質膜は、固体高分子電解質からなる請求項1から10までのいずれか1項に記載の燃料電池スタック。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019185350A JP7088154B2 (ja) | 2019-10-08 | 2019-10-08 | 燃料電池スタック |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019185350A JP7088154B2 (ja) | 2019-10-08 | 2019-10-08 | 燃料電池スタック |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2021061199A JP2021061199A (ja) | 2021-04-15 |
JP7088154B2 true JP7088154B2 (ja) | 2022-06-21 |
Family
ID=75380336
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019185350A Active JP7088154B2 (ja) | 2019-10-08 | 2019-10-08 | 燃料電池スタック |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7088154B2 (ja) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001357859A (ja) | 2000-06-13 | 2001-12-26 | Riken Corp | 燃料電池用セパレータ |
JP2002280049A (ja) | 2001-03-19 | 2002-09-27 | Hitachi Cable Ltd | 集積タイプ燃料電池セル |
JP2004273264A (ja) | 2003-03-07 | 2004-09-30 | Honda Motor Co Ltd | 燃料電池スタック |
JP2006066277A (ja) | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Mitsubishi Electric Corp | 平面接続型固体高分子形燃料電池および燃料電池電源システム |
JP2010231892A (ja) | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃料電池 |
JP2011222130A (ja) | 2010-04-02 | 2011-11-04 | Hitachi Ltd | 積層形燃料電池およびその製造方法 |
-
2019
- 2019-10-08 JP JP2019185350A patent/JP7088154B2/ja active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001357859A (ja) | 2000-06-13 | 2001-12-26 | Riken Corp | 燃料電池用セパレータ |
JP2002280049A (ja) | 2001-03-19 | 2002-09-27 | Hitachi Cable Ltd | 集積タイプ燃料電池セル |
JP2004273264A (ja) | 2003-03-07 | 2004-09-30 | Honda Motor Co Ltd | 燃料電池スタック |
JP2006066277A (ja) | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Mitsubishi Electric Corp | 平面接続型固体高分子形燃料電池および燃料電池電源システム |
JP2010231892A (ja) | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃料電池 |
JP2011222130A (ja) | 2010-04-02 | 2011-11-04 | Hitachi Ltd | 積層形燃料電池およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2021061199A (ja) | 2021-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106575776A (zh) | 与电化学电池一起使用的流场 | |
US9590254B2 (en) | Fuel cell stack | |
EP3367487B1 (en) | Redox flow battery electrode, and redox flow battery | |
US20180187319A1 (en) | Electrochemical hydrogen pump | |
JP2004087311A (ja) | 燃料電池スタックおよび燃料電池スタック用金属製セパレータ | |
EP3041075B1 (en) | Fuel cell unit | |
EP2917951B1 (en) | Electrochemical device and method for controlling corrosion | |
JP7088154B2 (ja) | 燃料電池スタック | |
CN108232228B (zh) | 分离器板、膜-电极-单元和燃料电池 | |
KR101595225B1 (ko) | 금속 분리판과 공기극 집전체 간 접촉 저항이 저감된 고체산화물 연료전지 | |
JP4967220B2 (ja) | 燃料電池 | |
JP5653867B2 (ja) | 燃料電池 | |
US20220246949A1 (en) | Fuel cell stack comprising variable bipolar plates | |
JP2006269409A (ja) | 固体酸化物形燃料電池 | |
CN113471470A (zh) | 一种质子交换膜燃料电池及其阴极板和双极板 | |
KR101228763B1 (ko) | 반응 면적이 증가된 평판형 고체산화물 연료전지 및 그의 제조방법 | |
JP2007005222A (ja) | 燃料電池および燃料電池用セパレータ | |
JP2019520683A (ja) | 容量層を有する膜電極接合体を備えた燃料電池 | |
JPH06333582A (ja) | 固体高分子電解質型燃料電池 | |
JP5212880B2 (ja) | 燃料電池の発電制御装置 | |
CN216958096U (zh) | 一种燃料电池电堆 | |
US20220140380A1 (en) | Cell stack device, module, and module housing device | |
JP2004303651A (ja) | 平面積層型燃料電池 | |
JP6512749B2 (ja) | 燃料電池 | |
JP2001202974A (ja) | 固体高分子型燃料電池スタック |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210125 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20211125 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20211207 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20211227 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220510 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220523 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7088154 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |