JP7061336B2 - 犠牲陽極構造体並びに犠牲陽極の消耗状態判別装置及び判別方法 - Google Patents
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Description
本発明は、鋼管杭及び鋼矢板等の港湾構造物並びに河川構造物等の、水中及び土中に設置された防食対象鋼材の腐食発生を防止するために設けられた犠牲陽極構造体並びに犠牲陽極の消耗状態判別装置及び犠牲陽極の消耗状態の判別方法に関するものである。
桟橋及び護岸等の港湾施設、道路橋、並びに鉄道橋等の基礎部を構成する鋼管杭及び鋼矢板等の防食対象鋼材が、海水、河川水及び土壌によって腐食することを防止する方法として、防食対象鋼材よりもイオン化傾向の大きいＡｌ、Ｚｎ、Ｍｇ等からなる犠牲陽極（流電陽極ともいう）を用いた電気防食法が広く用いられており、犠牲陽極の中には、犠牲陽極の内部を貫通する芯金によって支持され、防食対象鋼材に取り付けられているタイプがある（特許文献１、２参照）。
犠牲陽極を用いた電気防食法の実施に際しては、設計したとおりの防食電流を犠牲陽極が発生しているか否かを監視し、犠牲陽極の消耗状態を定期的に把握するとともに、防食対象鋼材の電位と犠牲陽極の寿命を把握しておく必要がある。
犠牲陽極の消耗は、理論的には、ファラデーの法則に従って発生電流と時間との積（ 電気量） に比例するため、犠牲陽極が発生する電流を経時的に測定しておくことにより、犠牲陽極の消耗量を推定することができる。
犠牲陽極の消耗は、理論的には、ファラデーの法則に従って発生電流と時間との積（ 電気量） に比例するため、犠牲陽極が発生する電流を経時的に測定しておくことにより、犠牲陽極の消耗量を推定することができる。
犠牲陽極の寿命を予測するための従来技術としては、例えば、特許文献３に、犠牲陽極であるＭｇ陽極に結ぶＭｇ陽極端子と、埋設管に結ぶ埋設管端子と、前記Ｍｇ陽極から埋設管に流れる電流を定期的にモニタリングし、この値とあらかじめ入力された測定対象となっているＭｇ陽極の電気量から残存電気量を演算する演算回路と、前記演算回路で演算された残存電気量及び日数を表示する表示回路とからなる電気防食用Ｍｇ陽極の寿命予測装置が提案されている。
そして、この寿命予測装置によれば、防食電流はＭｇ陽極から埋設管に対してその電位差に基づいて常時流出し、演算回路は定期的にＭｇ陽極から埋設管側に流出している電流値をモニタリングしており、この値と、あらかじめ入力されている対象となるＭｇ陽極の電気量から、現在までの消耗量を演算するとともに、Ｍｇ陽極の消耗度及び寿命を知ることができるとされている。
そして、この寿命予測装置によれば、防食電流はＭｇ陽極から埋設管に対してその電位差に基づいて常時流出し、演算回路は定期的にＭｇ陽極から埋設管側に流出している電流値をモニタリングしており、この値と、あらかじめ入力されている対象となるＭｇ陽極の電気量から、現在までの消耗量を演算するとともに、Ｍｇ陽極の消耗度及び寿命を知ることができるとされている。
また、犠牲陽極の消耗量を監視するための従来技術としては、例えば、特許文献４には、電気防食された水中金属構造物に取り付けた該水中金属構造物と同種の金属で作成されたセンシング電極と該水中金属構造物とを絶縁被覆されたリードワイヤにより無抵抗電流計測器を介して接続してなる電気防食電流モニターを水中金属構造物に複数個配設し、各モニターの電流データを集約し監視する水中金属構造物全体の電気防食監視システムが提案されている。
そして、この電気防食監視システムによれば、銀塩化銀電極や飽和カロメル電極などの照合電極を用いて、水中の金属構造体の電位を測定する従来方法と異なり、防食電流を直接測定することによって、電気防食状態にある水中金属構造体の安全性及び長期耐久性の向上を効率よくかつ効果的に図ることができ、また、水中金属構造体の防食状況あるいは犠牲陽極の消耗状態を無人で遠隔的に監視することができるとされている。
そして、この電気防食監視システムによれば、銀塩化銀電極や飽和カロメル電極などの照合電極を用いて、水中の金属構造体の電位を測定する従来方法と異なり、防食電流を直接測定することによって、電気防食状態にある水中金属構造体の安全性及び長期耐久性の向上を効率よくかつ効果的に図ることができ、また、水中金属構造体の防食状況あるいは犠牲陽極の消耗状態を無人で遠隔的に監視することができるとされている。
「ＲＥＣＯＭＭＥＮＤＥＤ ＰＲＡＣＴＩＣＥ ＤＮＶＧＬ－ＲＰ－Ｂ４０１ Ｅｄｉｔｉｏｎ Ｊｕｎｅ ２０１７」Ｃａｔｈｏｄｉｃ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｐ．３８，５４。
前記特許文献３、４に示される従来技術において、犠牲陽極の消耗量が、当初の設計値とほぼ一致している場合は問題ないが、長期間防食を行っている間には水温、水質汚染度、及び水の抵抗率等の構造物を取り巻く環境の変化、構造物に施された塗膜の予想を超える劣化、並びに他の構造物との接続等による構造物自体の構造変化などの要因が設計当初の予想を超えて変化し、その変化が犠牲陽極の寿命に影響を与えることがある。
また、防食対象鋼材が大型構造物及び複雑な構造物の場合には、防食条件が対象鋼材全体で均一にならず、ある箇所では犠牲陽極は防食設計値よりも消耗速度が速く、別の箇所の犠牲陽極は防食設計値よりも消耗速度が遅いという場合もある。
電気防食に適用される犠牲陽極の消耗状態の判別は、これまで防食対象鋼材の電位を測定する方法、または潜水調査による目視若しくは寸法を測定する方法、あるいは、前記特許文献３、４で提示される方法などで行われてきた。しかしながら、電気防食時の電位貴化は必ずしも犠牲陽極の消耗によるものだけで生ずるのではなく、犠牲陽極の脱落や設置環境の変化によっても生ずることから、従来の電位測定では、電位貴化が消耗によるものか否かを即座に判断できなかった。また、潜水による犠牲陽極の消耗量調査では、残存状態が明確に把握できるが、調査に要する費用が高額となる問題があった。
そこで、本発明は、犠牲陽極の消耗状態を陸上で簡易にかつ正確に判別することができる犠牲陽極構造体を提供することを目的とする。
さらに、この犠牲陽極構造体を用いた犠牲陽極の消耗状態判別装置及び犠牲陽極の消耗状態判別方法を提供することを目的とする。
さらに、この犠牲陽極構造体を用いた犠牲陽極の消耗状態判別装置及び犠牲陽極の消耗状態判別方法を提供することを目的とする。
前記特許文献１、２にも示されるように、従来の犠牲陽極の中には、その内部を長手方向に貫通する１本の芯金によって保持され、犠牲陽極の両端面から突出する芯金の端部が、防食対象鋼材に固定支持されているタイプがある。
本発明者は、従来の芯金に代えて、第１芯金と第２芯金とを耐熱性絶縁体を介して接続した複合芯金を用い、前記耐熱性絶縁体を適切な位置に配置することによって、犠牲陽極の消耗状態を簡易にかつ正確に判別し得ることを見出した。
本発明者は、従来の芯金に代えて、第１芯金と第２芯金とを耐熱性絶縁体を介して接続した複合芯金を用い、前記耐熱性絶縁体を適切な位置に配置することによって、犠牲陽極の消耗状態を簡易にかつ正確に判別し得ることを見出した。
具体的に言えば、第１芯金と第２芯金とが耐熱性絶縁体を介して接続されている複合芯金により、犠牲陽極の内部を長手方向に支持する際に、犠牲陽極の長手方向の１つの端面若しくは前記１つの端面に隣接する犠牲陽極側面から犠牲陽極内部への第１芯金の侵入長さを、前記１つの端面に対向する他の端面若しくは前記他の端面に隣接する犠牲陽極側面から犠牲陽極内部への第２芯金の侵入長さより短くして、前記第１芯金と第２芯金の間に介在配置された前記耐熱性絶縁体を、犠牲陽極内部の長手方向中心位置と犠牲陽極の前記１つの端面（第１芯金側）の間に位置させ、さらに、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体の接合部の位置を適正化した場合、犠牲陽極の消耗によって、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体の前記接合部が、犠牲陽極の前記１つの端面から露出状態となったことを、例えば、数ミリボルト以上の電位差を検知することによって、あるいは、所定の電位差の発生による発光体の点灯によって、さらには抵抗を計測することによって、犠牲陽極の消耗状態を簡易にかつ正確に判別し得ることを見出したのである。
このように、本発明は第１芯金と第２芯金の各々に発生する電位の差、若しくは第１芯金と第２芯金との抵抗を検知することで犠牲陽極の消耗状態を判別するものである。
一方、犠牲陽極の消耗量と長さとの関係が記載された前記非特許文献１（「ＲＥＣＯＭＭＥＮＤＥＤ ＰＲＡＣＴＩＣＥ ＤＮＶＧＬ－ＲＰ－Ｂ４０１ Ｅｄｉｔｉｏｎ Ｊｕｎｅ ２０１７」Ｃａｔｈｏｄｉｃ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｐ．３８，５４参照）によると、犠牲陽極の形状がＬｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプの場合、「初期の犠牲陽極の長さの９０％まで消耗した時、犠牲陽極の消耗量が９０％に達する」、言い換えれば、「犠牲陽極の長さが１０％消耗したときに、犠牲陽極全体としての消耗量は９０％になる」という考え方に準拠して、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部を所定の位置に設けることで、犠牲陽極の消耗量が９０％以上になったことを、前記電位差を検知すること、発光体の点灯を視認すること、若しくは抵抗を検知することによって、簡易にかつ正確に判別し得ることを見出したのである。
ここに、「Ｌｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプとは、犠牲陽極の長さをＬ、同断面周長をｃとした場合にｒ＝ｃ／２πで表される犠牲陽極の等価半径ｒから、Ｌ≧４ｒを満たす犠牲陽極である。一方、Ｌ＜４ｒの場合は「Ｓｈｏｒｔ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプと称され、「犠牲陽極の長さが１０％消耗した時に、その消耗量は８５％になる」という考え方に準拠している。
このように、本発明は第１芯金と第２芯金の各々に発生する電位の差、若しくは第１芯金と第２芯金との抵抗を検知することで犠牲陽極の消耗状態を判別するものである。
一方、犠牲陽極の消耗量と長さとの関係が記載された前記非特許文献１（「ＲＥＣＯＭＭＥＮＤＥＤ ＰＲＡＣＴＩＣＥ ＤＮＶＧＬ－ＲＰ－Ｂ４０１ Ｅｄｉｔｉｏｎ Ｊｕｎｅ ２０１７」Ｃａｔｈｏｄｉｃ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｐ．３８，５４参照）によると、犠牲陽極の形状がＬｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプの場合、「初期の犠牲陽極の長さの９０％まで消耗した時、犠牲陽極の消耗量が９０％に達する」、言い換えれば、「犠牲陽極の長さが１０％消耗したときに、犠牲陽極全体としての消耗量は９０％になる」という考え方に準拠して、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部を所定の位置に設けることで、犠牲陽極の消耗量が９０％以上になったことを、前記電位差を検知すること、発光体の点灯を視認すること、若しくは抵抗を検知することによって、簡易にかつ正確に判別し得ることを見出したのである。
ここに、「Ｌｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプとは、犠牲陽極の長さをＬ、同断面周長をｃとした場合にｒ＝ｃ／２πで表される犠牲陽極の等価半径ｒから、Ｌ≧４ｒを満たす犠牲陽極である。一方、Ｌ＜４ｒの場合は「Ｓｈｏｒｔ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプと称され、「犠牲陽極の長さが１０％消耗した時に、その消耗量は８５％になる」という考え方に準拠している。
また、本発明者は、犠牲陽極の消耗状態を、簡易にかつより正確に判別するために、前記のとおり、複合芯金として、第１芯金と第２芯金とを耐熱性絶縁体を介して接続することに加え、前記第１芯金に、金具を接続し、犠牲陽極の断面方向の消耗量を検知するために、所期の消耗量に達した場合に、金具の全体が犠牲陽極から露出するように配置することにより、第１芯金と第２芯金間の導通がＯＦＦとなることを、例えば、電位差測定あるいは発光体の点灯、若しくは抵抗測定によって検知し、犠牲陽極全体の消耗状態を簡易にかつ一段と正確に判別し得ることを見出したのである。
金具は第１芯金と電気的に導通し、犠牲陽極が所期の消耗量に達した場合に、第１芯金と第２芯金間の導通がＯＦＦとなりさえすれば、どのような形状のものであっても良い。さらに、複数個が備わっていても良い。
金具は第１芯金と電気的に導通し、犠牲陽極が所期の消耗量に達した場合に、第１芯金と第２芯金間の導通がＯＦＦとなりさえすれば、どのような形状のものであっても良い。さらに、複数個が備わっていても良い。
本発明は、前記知見に基づいてなされたものであり、次のような特徴を有する。
（１）防食対象鋼材に取り付けられる犠牲陽極構造体において、
犠牲陽極構造体は、犠牲陽極の長手方向でその内部に、第１芯金と第２芯金とが耐熱性絶縁体を介して接続されている複合芯金を備え、
前記第１芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さは、前記第２芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さよりも短くされており、
前記第１芯金と前記第２芯金との間に配置された前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時に、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が、前記犠牲陽極の前記第１芯金側の端面から露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（２）前記（１）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の１つの端面若しくは前記１つの端面に隣接する何れか１つの側面から突出し、前記第２芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の前記１つの端面に対向する他の端面若しくは前記他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出していることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（３）前記（１）または（２）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％となった時の犠牲陽極の第１芯金側の端面から、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（４）前記（１）乃至（３）の何れかに記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金には、金具が電気的に導通した状態で接続され、
前記金具は、前記第１芯金から、前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心と所定の距離を有しながら前記犠牲陽極の前記１つの端面に対向する他の端面方向に延伸し、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（５）前記（４）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。
なお、前記（４）、（５）でいう「所定の距離」、「距離」とは、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から犠牲陽極の溶解面までの垂直距離が、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離の最小値よりも短くなった時の、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離の最小値を指す。しかしながら、「所定の距離」、「距離」を設定する時は、犠牲陽極が所望の残存量に達した状態を正確に検知できなければならないため、金具の形状は、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離が最小となる箇所が、複数若しくは連続して存在すると、精度が増す。
（１）防食対象鋼材に取り付けられる犠牲陽極構造体において、
犠牲陽極構造体は、犠牲陽極の長手方向でその内部に、第１芯金と第２芯金とが耐熱性絶縁体を介して接続されている複合芯金を備え、
前記第１芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さは、前記第２芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さよりも短くされており、
前記第１芯金と前記第２芯金との間に配置された前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時に、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が、前記犠牲陽極の前記第１芯金側の端面から露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（２）前記（１）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の１つの端面若しくは前記１つの端面に隣接する何れか１つの側面から突出し、前記第２芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の前記１つの端面に対向する他の端面若しくは前記他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出していることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（３）前記（１）または（２）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％となった時の犠牲陽極の第１芯金側の端面から、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（４）前記（１）乃至（３）の何れかに記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金には、金具が電気的に導通した状態で接続され、
前記金具は、前記第１芯金から、前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心と所定の距離を有しながら前記犠牲陽極の前記１つの端面に対向する他の端面方向に延伸し、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。
（５）前記（４）に記載の犠牲陽極構造体において、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。
なお、前記（４）、（５）でいう「所定の距離」、「距離」とは、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から犠牲陽極の溶解面までの垂直距離が、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離の最小値よりも短くなった時の、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離の最小値を指す。しかしながら、「所定の距離」、「距離」を設定する時は、犠牲陽極が所望の残存量に達した状態を正確に検知できなければならないため、金具の形状は、第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心から金具までの垂直距離が最小となる箇所が、複数若しくは連続して存在すると、精度が増す。
（６）前記（１）乃至（５）の何れかに記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金及び前記第２芯金の何れか一方は、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態で防食対象鋼材に保持され、
絶縁状態で防食対象鋼材に保持された一方の芯金には、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態にされた導線の一端が接続され、その他端は電位差若しくは抵抗測定用の電位測定装置内に引き込まれ、
他方の芯金は、防食対象鋼材と電気的に接続され、前記防食対象鋼材は前記電位測定装置と電気的に接続されていることを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別装置。
（７）前記電位測定装置が、発光体であることを特徴とする前記（６）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
（８）前記発光体が、ＬＥＤ電球であることを特徴とする前記（７）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
前記第１芯金及び前記第２芯金の何れか一方は、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態で防食対象鋼材に保持され、
絶縁状態で防食対象鋼材に保持された一方の芯金には、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態にされた導線の一端が接続され、その他端は電位差若しくは抵抗測定用の電位測定装置内に引き込まれ、
他方の芯金は、防食対象鋼材と電気的に接続され、前記防食対象鋼材は前記電位測定装置と電気的に接続されていることを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別装置。
（７）前記電位測定装置が、発光体であることを特徴とする前記（６）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
（８）前記発光体が、ＬＥＤ電球であることを特徴とする前記（７）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
（９）前記（６）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置において、前記電位測定装置で測定した第１芯金と第２芯金の電位差、あるいは、第１芯金と第２芯金との抵抗を検知することで、犠牲陽極の消耗状態を判別することを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別方法。
（１０）前記（７）または（８）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置において、前記発光体の点灯を検知することで、犠牲陽極の消耗状態を判別することを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別方法。
（１０）前記（７）または（８）に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置において、前記発光体の点灯を検知することで、犠牲陽極の消耗状態を判別することを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別方法。
本発明では、犠牲陽極を支持する芯金を、第１芯金と第２芯金とその間に介在配置された耐熱性絶縁体からなる複合芯金とし、耐熱性絶縁体を、犠牲陽極の許容される消耗状態に対応させた適切な位置（例えば、犠牲電極の９０％あるいは８５％消耗状態に対応する位置）に定めることによって、潜水調査等をすることを必要とせず、犠牲陽極が完全に消耗する前に、陸上にて、犠牲陽極の適正な消耗状態を簡易にかつ正確に判別することができる。
さらに、前記第１芯金に、金具を電気的に導通した状態で接続し、前記金具の犠牲陽極の１つの端面に対向する他の端面方向への延伸部の長さと、前記金具の延伸部と第２芯金及び耐熱性絶縁体の中心との距離を、犠牲陽極の断面方向の許容される消耗状態に対応させた長さと距離（例えば、犠牲電極が９０％あるいは８５％消耗した時に、金具全体が犠牲陽極表面から露出するような長さと距離）とすることによって、前述の効果に加え、犠牲陽極が完全に消耗する前に、犠牲陽極全体としての消耗状態を簡易にかつより正確に判別することができる。
本発明について、図面を参照しつつ、以下に説明する。
図１には、例えば、港湾施設に取り付けられた本発明の犠牲陽極構造体及び犠牲陽極の消耗状態判別装置の１つの態様を示す。
図１において、犠牲陽極１は、その長手方向の両端面を芯金が貫通することによって保持され、該芯金は犠牲陽極１の内部への侵入長さが短い第１芯金３と、侵入長さが長い第２芯金５と、第１芯金３と第２芯金５との間に設けられた耐熱性絶縁体２とから構成される。
ここに、犠牲陽極１の長手方向の１つの端面とは第１芯金３側の端面であり、前記１つの端面に対向する他の端面とは第２芯金５側の端面であるとする。よって、以降、長手方向の１つの端面を「端面」、前記端面に対向する他の端面を「他の端面」と表記する。
第１芯金３は、例えば、ステンレス棒鋼や白金等の貴金属でめっきした耐食性金属で作製することができ、第２芯金５は、例えば、鉄棒鋼で作製することができ、また、耐熱性絶縁体２は、例えば、非導電性耐熱セラミックスを採用しても良く、窒化ケイ素やアルミナ等で作製することもできる。耐熱性絶縁体２は４５０～７００℃程度の溶湯温度に耐えるものであれば、どのような絶縁材料を適用しても良い。
なお、第１芯金３あるいは第２芯金５と耐熱性絶縁体２との接合手段については特に限定されるものではなく、例えば、ねじ接合のような、この出願前に知られている従来のいかなる接合手段であっても良い。
図１において、犠牲陽極１は、その長手方向の両端面を芯金が貫通することによって保持され、該芯金は犠牲陽極１の内部への侵入長さが短い第１芯金３と、侵入長さが長い第２芯金５と、第１芯金３と第２芯金５との間に設けられた耐熱性絶縁体２とから構成される。
ここに、犠牲陽極１の長手方向の１つの端面とは第１芯金３側の端面であり、前記１つの端面に対向する他の端面とは第２芯金５側の端面であるとする。よって、以降、長手方向の１つの端面を「端面」、前記端面に対向する他の端面を「他の端面」と表記する。
第１芯金３は、例えば、ステンレス棒鋼や白金等の貴金属でめっきした耐食性金属で作製することができ、第２芯金５は、例えば、鉄棒鋼で作製することができ、また、耐熱性絶縁体２は、例えば、非導電性耐熱セラミックスを採用しても良く、窒化ケイ素やアルミナ等で作製することもできる。耐熱性絶縁体２は４５０～７００℃程度の溶湯温度に耐えるものであれば、どのような絶縁材料を適用しても良い。
なお、第１芯金３あるいは第２芯金５と耐熱性絶縁体２との接合手段については特に限定されるものではなく、例えば、ねじ接合のような、この出願前に知られている従来のいかなる接合手段であっても良い。
第１芯金３の犠牲陽極１への侵入長さは、第２芯金５の犠牲陽極１への侵入長さよりも短くなっているため、耐熱性絶縁体２は、犠牲陽極の長手方向中心位置と端面の間に配置されている。
第２芯金５は、例えば溝形鋼６により、防食対象鋼材１７に溶接固定されることで、第２芯金５と防食対象鋼材１７は導通状態が維持され、防食対象鋼材１７と電気的に導通したステンレス電線管１１によって、上部工１８に設けられた電位測定装置１３に、電気的に接続される。
電位測定装置１３としては、例えば、図７に示す電位測定装置１３内にステンレス板１６を設けることができ、また、図８に示すように、所定の電位差が発生した時に自動的に点灯するＬＥＤ電球１６を用いることができる。ＬＥＤ電球１６を用いることによって、犠牲陽極の消耗状態を視覚的に容易に判別することができる。
一方、第１芯金３は、例えば、Ｕボルト９で溝形鋼６に取り付け、該溝形鋼６を防食対象鋼材１７に溶接固定するが、第１芯金３と防食対象鋼材１７とは導通が起こらないよう絶縁状態で保持することが必要である。
そのためには、例えば、第１芯金３を、硬質塩化ビニールパイプ７等に挿入するとともに、第１芯金３と硬質塩化ビニールパイプ７との間隙に樹脂８等を充填し、これをＵボルト９で溝形鋼６に取り付ければ良い。
前記第１芯金３に電気的に接続する導線１０は、第１芯金３と同様に、防食対象鋼材１７に対して絶縁状態を維持する必要があり、そのため、導線１０を絶縁被覆された被覆導線とすることが望ましい。そして、導線１０を、例えば、ステンレスサドル１２で補強されたステンレス電線管１１（防食対象鋼材１７とは電気的な導通状態にある）の内部を通して、上部工１８に設けられた電位測定装置１３内でステンレス板１６あるいはＬＥＤ電球１６に接続する。
このように、前記第１芯金３は防食対象鋼材１７と絶縁状態で保持され、前記第２芯金５は防食対象鋼材１７と電気的に接続されているが、絶縁と導通の組み合わせを逆転させた場合、即ち、前記第１芯金３が防食対象鋼材１７に電気的に接続され、前記第２芯金５が防食対象鋼材１７に絶縁状態で保持された場合であっても、第１芯金３と第２芯金５の各々に発生する電位の差、もしくは第１芯金３と第２芯金５との抵抗を検知できさえすれば、本発明は成立する。
なお、第１芯金３と第２芯金５の各々に発生する電位の差、若しくは第１芯金３と第２芯金５との抵抗を検知するための構成については特に限定されるものではなく、この出願前に知られている従来のいかなる施工形態を適用しても良い。
第２芯金５は、例えば溝形鋼６により、防食対象鋼材１７に溶接固定されることで、第２芯金５と防食対象鋼材１７は導通状態が維持され、防食対象鋼材１７と電気的に導通したステンレス電線管１１によって、上部工１８に設けられた電位測定装置１３に、電気的に接続される。
電位測定装置１３としては、例えば、図７に示す電位測定装置１３内にステンレス板１６を設けることができ、また、図８に示すように、所定の電位差が発生した時に自動的に点灯するＬＥＤ電球１６を用いることができる。ＬＥＤ電球１６を用いることによって、犠牲陽極の消耗状態を視覚的に容易に判別することができる。
一方、第１芯金３は、例えば、Ｕボルト９で溝形鋼６に取り付け、該溝形鋼６を防食対象鋼材１７に溶接固定するが、第１芯金３と防食対象鋼材１７とは導通が起こらないよう絶縁状態で保持することが必要である。
そのためには、例えば、第１芯金３を、硬質塩化ビニールパイプ７等に挿入するとともに、第１芯金３と硬質塩化ビニールパイプ７との間隙に樹脂８等を充填し、これをＵボルト９で溝形鋼６に取り付ければ良い。
前記第１芯金３に電気的に接続する導線１０は、第１芯金３と同様に、防食対象鋼材１７に対して絶縁状態を維持する必要があり、そのため、導線１０を絶縁被覆された被覆導線とすることが望ましい。そして、導線１０を、例えば、ステンレスサドル１２で補強されたステンレス電線管１１（防食対象鋼材１７とは電気的な導通状態にある）の内部を通して、上部工１８に設けられた電位測定装置１３内でステンレス板１６あるいはＬＥＤ電球１６に接続する。
このように、前記第１芯金３は防食対象鋼材１７と絶縁状態で保持され、前記第２芯金５は防食対象鋼材１７と電気的に接続されているが、絶縁と導通の組み合わせを逆転させた場合、即ち、前記第１芯金３が防食対象鋼材１７に電気的に接続され、前記第２芯金５が防食対象鋼材１７に絶縁状態で保持された場合であっても、第１芯金３と第２芯金５の各々に発生する電位の差、もしくは第１芯金３と第２芯金５との抵抗を検知できさえすれば、本発明は成立する。
なお、第１芯金３と第２芯金５の各々に発生する電位の差、若しくは第１芯金３と第２芯金５との抵抗を検知するための構成については特に限定されるものではなく、この出願前に知られている従来のいかなる施工形態を適用しても良い。
図２（ａ）として、犠牲陽極構造体を示し、図２（ｂ）として、犠牲陽極構造体の端面近傍の部分拡大図を示す。
図２（ｂ）に示すように犠牲陽極１の消耗が進行し、当初の端面の位置（図中、実線で示す）から端面の位置が後退する（図中、破線で「消耗後の表面と端面」を示す）と、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が、犠牲陽極１の端面から露出し、犠牲陽極１を介した第１芯金３と第２芯金５との導通が遮断されるため、犠牲陽極１及び第２芯金、第１芯金に各々電位が生じ、犠牲陽極１及び第２芯金に繋がる上部工１８に設置した電位測定装置１３と第１芯金に繋がる前記電位測定装置１３内のステンレス板１６間、あるいはＬＥＤ電球１６には、例えば、第１芯金３がステンレス棒鋼の場合は０．９Ｖ程度以上、同じく白金めっきしたチタン棒の場合は１．８Ｖ程度以上の電位差が発生する。そして、この電位差を、電圧計（電位差計）によって測定する、あるいは、ＬＥＤ電球１６の点灯を目視で確認することにより、犠牲陽極１の消耗状態、即ち、犠牲陽極１の消耗量が、所望の消耗量に達したことを判断することができる。なお、ＬＥＤは有機ＥＬであっても良い。さらに、電位差の発生をセンサーにて検知し、電源を備えた照明機器を発光させる仕組みを設けても良く、電気を利用する光源であればどのような機器であっても良い。
また、電位差の替りに抵抗を計測する場合、犠牲陽極１の消耗前の第１芯金３と第２芯金５との抵抗は０～数ミリオーム程度を示すが、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が犠牲陽極１の端面から露出した時は、第１芯金３と第２芯金５との導通がＯＦＦとなり、抵抗計のレンジ・オーバー表示により、所望の消耗量に達したことを検知することができる。
図２（ｂ）に示すように犠牲陽極１の消耗が進行し、当初の端面の位置（図中、実線で示す）から端面の位置が後退する（図中、破線で「消耗後の表面と端面」を示す）と、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が、犠牲陽極１の端面から露出し、犠牲陽極１を介した第１芯金３と第２芯金５との導通が遮断されるため、犠牲陽極１及び第２芯金、第１芯金に各々電位が生じ、犠牲陽極１及び第２芯金に繋がる上部工１８に設置した電位測定装置１３と第１芯金に繋がる前記電位測定装置１３内のステンレス板１６間、あるいはＬＥＤ電球１６には、例えば、第１芯金３がステンレス棒鋼の場合は０．９Ｖ程度以上、同じく白金めっきしたチタン棒の場合は１．８Ｖ程度以上の電位差が発生する。そして、この電位差を、電圧計（電位差計）によって測定する、あるいは、ＬＥＤ電球１６の点灯を目視で確認することにより、犠牲陽極１の消耗状態、即ち、犠牲陽極１の消耗量が、所望の消耗量に達したことを判断することができる。なお、ＬＥＤは有機ＥＬであっても良い。さらに、電位差の発生をセンサーにて検知し、電源を備えた照明機器を発光させる仕組みを設けても良く、電気を利用する光源であればどのような機器であっても良い。
また、電位差の替りに抵抗を計測する場合、犠牲陽極１の消耗前の第１芯金３と第２芯金５との抵抗は０～数ミリオーム程度を示すが、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が犠牲陽極１の端面から露出した時は、第１芯金３と第２芯金５との導通がＯＦＦとなり、抵抗計のレンジ・オーバー表示により、所望の消耗量に達したことを検知することができる。
ここで、電気防食の技術分野においては、前述の通り、犠牲陽極１の形状がＬ≧４ｒの場合は９０％、Ｌ＜４ｒの場合は８５％を犠牲陽極１の消耗量の一応の目安とすることが前記非特許文献１によって知られていることから、犠牲陽極１の消耗量が９０％若しくは８５％となった状態を、犠牲陽極１の消耗状態の判断基準の１つの態様とした。
なお、前記非特許文献１の第３８頁の記述を一部引用すれば、
「７．９．３ 陽極が設計寿命の終わりｔｆ（ｙｅａｒｓ）に、その使用率ｕまで消費されたとき、残存する陽極の正味質量ｍａｆ（ｋｇ）は以下によって示される。
ｍａｆ＝ｍａｉ・（１－ｕ）
Ｒａｆ（終期の陽極接水抵抗）計算のために使われる最終的な陽極の体積は、残存する陽極の正味質量 ｍａｆ（ｋｇ）、陽極材の密度及び内部芯金の体積から計算することができる。
７．９．４ 各々の使用率まで消耗したＬｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプ及びＳｈｏｒｔ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプの陽極は、長さが１０％縮小するものとする。さらに、陽極の最終形状が円筒形であると仮定した場合、陽極の最終半径は（７．９．３）中で説明されているように、その長さの減少、最終質量及び最終体積に基づいて計算される。」と記載されている。
前記記述より、犠牲陽極１の長さが１０％縮小すると、各タイプの犠牲陽極１の消耗量が各々９０％若しくは８５％となること、また、経験的に犠牲陽極１の長さは犠牲陽極1の消耗と共に徐々に短くなることから、比例計算により、犠牲陽極1の長手方向の消耗率と犠牲陽極１の消耗量との関係を導くことができる。よって、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が露出するような位置に耐熱性絶縁体２を設けることによって、犠牲陽極１が所望の消耗量に達したことを判別することができるのである。
一方、図３に示すように、本発明の犠牲陽極構造体の別の形態として、芯金が犠牲陽極１の端面あるいは他の端面からは突出しておらず、端面に隣接する何れか１つの側面から突出し、他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出している形態がある。このような場合であっても、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が露出するような位置に耐熱性絶縁体２を設けることによって、犠牲陽極１が所望の消耗量に達したことを判別することができる。
なお、図示してはいないが、第１芯金３を犠牲陽極１の端面から突出させ、第２芯金５を他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出させる形態、また、第１芯金３を犠牲陽極１の端面に隣接する何れか１つの側面から突出させ、第２芯金５を他の端面から突出させる形態も、本発明の犠牲陽極構造体の実施の形態に含まれることはいうまでもない。
ただし、いずれの場合も、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が端面から露出した時点で電位差が発生するのを妨げないようにするために、第1芯金の突出位置は、耐熱性絶縁体２と第１芯金３の境界面より端面側でなければならない。
なお、前記非特許文献１の第３８頁の記述を一部引用すれば、
「７．９．３ 陽極が設計寿命の終わりｔｆ（ｙｅａｒｓ）に、その使用率ｕまで消費されたとき、残存する陽極の正味質量ｍａｆ（ｋｇ）は以下によって示される。
ｍａｆ＝ｍａｉ・（１－ｕ）
Ｒａｆ（終期の陽極接水抵抗）計算のために使われる最終的な陽極の体積は、残存する陽極の正味質量 ｍａｆ（ｋｇ）、陽極材の密度及び内部芯金の体積から計算することができる。
７．９．４ 各々の使用率まで消耗したＬｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプ及びＳｈｏｒｔ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆタイプの陽極は、長さが１０％縮小するものとする。さらに、陽極の最終形状が円筒形であると仮定した場合、陽極の最終半径は（７．９．３）中で説明されているように、その長さの減少、最終質量及び最終体積に基づいて計算される。」と記載されている。
前記記述より、犠牲陽極１の長さが１０％縮小すると、各タイプの犠牲陽極１の消耗量が各々９０％若しくは８５％となること、また、経験的に犠牲陽極１の長さは犠牲陽極1の消耗と共に徐々に短くなることから、比例計算により、犠牲陽極1の長手方向の消耗率と犠牲陽極１の消耗量との関係を導くことができる。よって、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が露出するような位置に耐熱性絶縁体２を設けることによって、犠牲陽極１が所望の消耗量に達したことを判別することができるのである。
一方、図３に示すように、本発明の犠牲陽極構造体の別の形態として、芯金が犠牲陽極１の端面あるいは他の端面からは突出しておらず、端面に隣接する何れか１つの側面から突出し、他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出している形態がある。このような場合であっても、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が露出するような位置に耐熱性絶縁体２を設けることによって、犠牲陽極１が所望の消耗量に達したことを判別することができる。
なお、図示してはいないが、第１芯金３を犠牲陽極１の端面から突出させ、第２芯金５を他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出させる形態、また、第１芯金３を犠牲陽極１の端面に隣接する何れか１つの側面から突出させ、第２芯金５を他の端面から突出させる形態も、本発明の犠牲陽極構造体の実施の形態に含まれることはいうまでもない。
ただし、いずれの場合も、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部が端面から露出した時点で電位差が発生するのを妨げないようにするために、第1芯金の突出位置は、耐熱性絶縁体２と第１芯金３の境界面より端面側でなければならない。
図１、図２に示す犠牲陽極の消耗状態判別装置は、主として、犠牲陽極の長手方向の消耗長さの観点から消耗状態を判別するものであるから、犠牲陽極全体としての消耗状態（即ち、長手方向及び断面方向への消耗を含めた全体的な消耗状態）を厳密に反映できているとはいえない。
しかし、通常の使用条件下であれば、多くの場合、犠牲陽極全体としての消耗状態と長手方向の消耗状態は相関を有することから、前記の装置による消耗状態の判別は、犠牲陽極の消耗状態の判別手法としては、実用上非常に有効であるといえる。
ただ、犠牲陽極の使用環境及び形状によっては、犠牲陽極の長手方向と断面方向への消耗の進行状況が大きく異なる場合がある。
この場合には、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に把握する必要がある。
しかし、通常の使用条件下であれば、多くの場合、犠牲陽極全体としての消耗状態と長手方向の消耗状態は相関を有することから、前記の装置による消耗状態の判別は、犠牲陽極の消耗状態の判別手法としては、実用上非常に有効であるといえる。
ただ、犠牲陽極の使用環境及び形状によっては、犠牲陽極の長手方向と断面方向への消耗の進行状況が大きく異なる場合がある。
この場合には、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に把握する必要がある。
図４に、図１、図２に記載したものとは異なる本発明の犠牲陽極構造体及び犠牲陽極の消耗状態判別装置の別の態様を示し、また、図５には、（ａ）として、犠牲陽極構造体を示し、（ｂ）として、犠牲陽極構造体の端面近傍の部分拡大図を示す。
図４、図５に示す消耗状態判別装置は、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に把握することができる消耗状態判別装置である。
以下、図４、図５を参照して説明するが、図１、図２で示した箇所と同一の箇所には、同一の符号を付している。
図４、図５に示す犠牲陽極１においては、図１、図２で説明した装置構成に加えて、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部に、あるいは、第１芯金３に、第１芯金３と電気的に接続された金具４を設ける点が主たる追加構成である。
図５（ｂ）に、金具４が設けられた犠牲陽極１の端面近傍を示すが、金具４は、前記第１芯金３と非導電性耐熱性セラミックスである窒化ケイ素やアルミナ等の耐熱性絶縁体２との接合部から、あるいは、第１芯金３から、犠牲陽極１の断面方向に延伸４１し、さらに、前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心と所定の距離を保って犠牲陽極１の他の端面方向に延伸４２する。
そして、前記金具４の断面方向への延伸４１長さと、金具４の他の端面方向への延伸４２部の前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心との距離は、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の長さ及び厚さの減少によって、犠牲陽極１の表面から前記金具４の全体が露出するような長さ及び距離とする。
なお、本発明における「第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心と所定の距離」あるいは「金具４の前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心との距離」でいう「所定の距離」、「距離」とは、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から、対向する金具４の延伸４２部までの垂直距離の最小値よりも、最小値を得た第２芯金及び耐熱性絶縁体２の中心から犠牲陽極１の溶解面までの垂直距離が短くなった時の、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４までの垂直距離であると定義する。
図４、図５に示す消耗状態判別装置は、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に把握することができる消耗状態判別装置である。
以下、図４、図５を参照して説明するが、図１、図２で示した箇所と同一の箇所には、同一の符号を付している。
図４、図５に示す犠牲陽極１においては、図１、図２で説明した装置構成に加えて、第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部に、あるいは、第１芯金３に、第１芯金３と電気的に接続された金具４を設ける点が主たる追加構成である。
図５（ｂ）に、金具４が設けられた犠牲陽極１の端面近傍を示すが、金具４は、前記第１芯金３と非導電性耐熱性セラミックスである窒化ケイ素やアルミナ等の耐熱性絶縁体２との接合部から、あるいは、第１芯金３から、犠牲陽極１の断面方向に延伸４１し、さらに、前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心と所定の距離を保って犠牲陽極１の他の端面方向に延伸４２する。
そして、前記金具４の断面方向への延伸４１長さと、金具４の他の端面方向への延伸４２部の前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心との距離は、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時の犠牲陽極１の長さ及び厚さの減少によって、犠牲陽極１の表面から前記金具４の全体が露出するような長さ及び距離とする。
なお、本発明における「第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心と所定の距離」あるいは「金具４の前記第２芯金５及び前記耐熱性絶縁体２の中心との距離」でいう「所定の距離」、「距離」とは、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から、対向する金具４の延伸４２部までの垂直距離の最小値よりも、最小値を得た第２芯金及び耐熱性絶縁体２の中心から犠牲陽極１の溶解面までの垂直距離が短くなった時の、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４までの垂直距離であると定義する。
金具４は、複合芯金の周囲にアルミニウム合金を鋳包み法で鋳造する際、鋳込み時の熱あるいは溶湯の流動等によって変形することなく、金具４と第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心との所定の距離が維持されることが必要である。要するに、犠牲陽極１の消耗量が所望の量に達した時、前記金具４の全体が、犠牲陽極１の表面から露出するような金具であれば、その形状は問わない。
したがって、本発明では、図４、図５に示すＬ字形状の金具４ばかりでなく、図６の（ａ）に示す湾曲形状の金具、あるいは、図６の（ｂ）に示す波形形状の金具等、種々の形状の金具を用いることができる。すなわち、金具４の断面方向への延伸４１部は必ずしも第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部を起点として、犠牲陽極１の断面方向に垂直に延伸する必要はない。
一方、犠牲陽極１が所望の残存量に達した状態を検知するために、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４の表面までの垂直距離の最小値を算出し、設定することが必要で、図４、図５及び図６に示すとおり、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４の表面までの垂直距離が最小となる箇所が複数若しくは連続して存在すると、犠牲陽極１の消耗量を判別する精度は増す。
したがって、本発明では、図４、図５に示すＬ字形状の金具４ばかりでなく、図６の（ａ）に示す湾曲形状の金具、あるいは、図６の（ｂ）に示す波形形状の金具等、種々の形状の金具を用いることができる。すなわち、金具４の断面方向への延伸４１部は必ずしも第１芯金３と耐熱性絶縁体２の接合部を起点として、犠牲陽極１の断面方向に垂直に延伸する必要はない。
一方、犠牲陽極１が所望の残存量に達した状態を検知するために、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４の表面までの垂直距離の最小値を算出し、設定することが必要で、図４、図５及び図６に示すとおり、第２芯金５及び耐熱性絶縁体２の中心から金具４の表面までの垂直距離が最小となる箇所が複数若しくは連続して存在すると、犠牲陽極１の消耗量を判別する精度は増す。
一般的に、犠牲陽極１は先端（エッジ）から優先して消耗する傾向があるため、必ずしも初期形状から相似的に縮小していくものではない。実際に、溶解が進んだ犠牲陽極１の断面周長は、長手方向の中央部が最も長く、端部に向けて短くなる傾向がある。一方、前記金具４の断面方向への設定位置は、初期形状から相似的に縮小した場合を想定して算出するため、犠牲陽極１が初期形状から相似的に消耗しない場合、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への長さは、長過ぎても短過ぎても実情を反映できないこととなる。
また、犠牲陽極１の長手方向の消耗速度が、断面方向の消耗速度に比べて極めて速い場合もある。すなわち、断面方向の消耗が少ない時点で、犠牲陽極１の端面から第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部が露出してしまい、断面方向の消耗が少ないにもかかわらず、犠牲陽極１を介した第１芯金３と第２芯金５との導通がＯＦＦとなり、あたかも犠牲陽極１の長手方向及び断面方向への全体的な消耗量が所期値を超えたと誤認される場合である。
したがって、これらを防止するために、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２長さは、少なくとも前記金具４の先端部が前記第２芯金５と耐熱性絶縁体２との接合部を超えて延伸４２していることが必要で、さらに犠牲陽極１の他の端面まで、任意の長さに延伸４２させた形状とすることが可能であるが、犠牲陽極１の長さの１／１０～２／５の長さ範囲とすることが望ましい。
以上のように、金具４は長手方向に歪な消耗傾向を示す場合を補完する役割を担うもので、前記金具４の断面方向への延伸４１長さ及び前記金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２長さを、前記の如く定めることにより、犠牲陽極全体としての消耗状態、すなわち、犠牲陽極の長手方向及び断面方向への消耗状態を一段と正確に把握することができる。
また、犠牲陽極１の長手方向の消耗速度が、断面方向の消耗速度に比べて極めて速い場合もある。すなわち、断面方向の消耗が少ない時点で、犠牲陽極１の端面から第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部が露出してしまい、断面方向の消耗が少ないにもかかわらず、犠牲陽極１を介した第１芯金３と第２芯金５との導通がＯＦＦとなり、あたかも犠牲陽極１の長手方向及び断面方向への全体的な消耗量が所期値を超えたと誤認される場合である。
したがって、これらを防止するために、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２長さは、少なくとも前記金具４の先端部が前記第２芯金５と耐熱性絶縁体２との接合部を超えて延伸４２していることが必要で、さらに犠牲陽極１の他の端面まで、任意の長さに延伸４２させた形状とすることが可能であるが、犠牲陽極１の長さの１／１０～２／５の長さ範囲とすることが望ましい。
以上のように、金具４は長手方向に歪な消耗傾向を示す場合を補完する役割を担うもので、前記金具４の断面方向への延伸４１長さ及び前記金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２長さを、前記の如く定めることにより、犠牲陽極全体としての消耗状態、すなわち、犠牲陽極の長手方向及び断面方向への消耗状態を一段と正確に把握することができる。
具体的なケースを例示すれば、次のとおりである。
例えば、使用環境によって、犠牲陽極１の断面方向の消耗速度が長手方向の消耗速度に比べて速い場合には、まず、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部が犠牲陽極１表面から露出する。
しかし、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部及び金具４の断面方向の延伸４１部が、まだ犠牲陽極１の内部にあるため、第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通状態が維持されることから、図７、図８に示す電位測定装置１３に電位差は生じることはなく、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することもない。
よって、このような場合には、犠牲陽極１全体として所望の消耗量に達したとは判断されない。
ついで、犠牲陽極１の長手方向の消耗が進行し、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部及び金具４の断面方向の延伸４１部が犠牲陽極１の端面から露出した場合には、金具４の全体が犠牲陽極１の表面から露出することになるため、金具４を介した第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通がＯＦＦになり、その結果、図７、図８に示す電位測定装置１３には数ミリボルト以上の電位差が現れ、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することになる。
したがって、この場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量を超えたという判断がされる。
例えば、使用環境によって、犠牲陽極１の断面方向の消耗速度が長手方向の消耗速度に比べて速い場合には、まず、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部が犠牲陽極１表面から露出する。
しかし、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部及び金具４の断面方向の延伸４１部が、まだ犠牲陽極１の内部にあるため、第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通状態が維持されることから、図７、図８に示す電位測定装置１３に電位差は生じることはなく、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することもない。
よって、このような場合には、犠牲陽極１全体として所望の消耗量に達したとは判断されない。
ついで、犠牲陽極１の長手方向の消耗が進行し、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部及び金具４の断面方向の延伸４１部が犠牲陽極１の端面から露出した場合には、金具４の全体が犠牲陽極１の表面から露出することになるため、金具４を介した第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通がＯＦＦになり、その結果、図７、図８に示す電位測定装置１３には数ミリボルト以上の電位差が現れ、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することになる。
したがって、この場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量を超えたという判断がされる。
一方、犠牲陽極１の長手方向の消耗速度が断面方向の消耗速度に比べて速い場合には、まず、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部及び金具４の断面方向への延伸４１部が犠牲陽極１の端面から露出する。
しかし、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部の少なくとも一部が、まだ犠牲陽極１の内部にあるため、金具４を介した第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通は維持され、電位測定装置１３に電位差は生じることはなく、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することもない。
したがって、このような場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量に達したとは判断されない。
ついで、犠牲陽極の断面方向の消耗が進行し、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部の全体が犠牲陽極１の表面から露出した場合には、金具４の全体が犠牲陽極１から露出することになるため、第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通がＯＦＦになり、その結果、図７、図８に示す電位測定装置１３には数ミリボルト以上の電位差が現れ、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することになる。
したがって、この場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量を超えたということが確認される。
しかし、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部の少なくとも一部が、まだ犠牲陽極１の内部にあるため、金具４を介した第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通は維持され、電位測定装置１３に電位差は生じることはなく、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することもない。
したがって、このような場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量に達したとは判断されない。
ついで、犠牲陽極の断面方向の消耗が進行し、金具４の犠牲陽極１の他の端面方向への延伸４２部の全体が犠牲陽極１の表面から露出した場合には、金具４の全体が犠牲陽極１から露出することになるため、第２芯金５－犠牲陽極１－第１芯金３間での導通がＯＦＦになり、その結果、図７、図８に示す電位測定装置１３には数ミリボルト以上の電位差が現れ、また、ＬＥＤ電球１６が点灯することになる。
したがって、この場合には、犠牲陽極全体として所望の消耗量を超えたということが確認される。
以下では、実施例を用いて本発明を説明する。
［実施例１］
本発明の１つの態様として、犠牲陽極の長手方向の消耗の観点から、犠牲陽極の消耗状態を判別するための犠牲陽極構造体を以下の手順で作製した。
まず、表１に示すそれぞれ所定の材質、サイズの第１芯金３と第２芯金５を、窒化ケイ素からなる耐熱性絶縁体２を介して、ねじ接合し、複合芯金を作製した。
ついで、この複合芯金の周囲に、アルミニウム合金を鋳包み法で鋳造することにより、実施例１の犠牲陽極構造体を作製した。
実施例１の犠牲陽極１のサイズは、表１に示すとおり、台形柱状であって、断面の短辺１００ｍｍ、同長辺１３０ｍｍ、断面方向の厚さ１２０ｍｍ、長さ９６０ｍｍであるから、犠牲陽極の長さＬは９６０ｍｍ、また、犠牲陽極の等価半径ｒ（ただし、犠牲陽極の断面周長をｃとした場合にｒ＝ｃ／２πで表される半径）は約７５ｍｍであって、Ｌ≧４ｒの関係を満たす。
したがって、実施例１の犠牲陽極１は、前記非特許文献１でいう「Ｌｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプの犠牲陽極に相当する。
そして、この実施例１では、犠牲陽極１の断面方向（厚さ方向）の消耗については考慮せず、犠牲陽極１の長手方向の長さの消耗の観点から、犠牲陽極全体としての消耗量が９０％に達する状態、言い換えれば、犠牲陽極１の長さが１０％（即ち、９６ｍｍ）消耗する状態を判別できるように、犠牲陽極１における耐熱性絶縁体２の設置位置を定めた。
具体的には、犠牲陽極１の鋳造あるいは成形に際して、犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部までの距離が４８ｍｍとなるようにした。
上記の４８ｍｍという距離は、犠牲陽極１が９０％消耗した時に端面が消耗によって後退する位置に相当する。
本発明の１つの態様として、犠牲陽極の長手方向の消耗の観点から、犠牲陽極の消耗状態を判別するための犠牲陽極構造体を以下の手順で作製した。
まず、表１に示すそれぞれ所定の材質、サイズの第１芯金３と第２芯金５を、窒化ケイ素からなる耐熱性絶縁体２を介して、ねじ接合し、複合芯金を作製した。
ついで、この複合芯金の周囲に、アルミニウム合金を鋳包み法で鋳造することにより、実施例１の犠牲陽極構造体を作製した。
実施例１の犠牲陽極１のサイズは、表１に示すとおり、台形柱状であって、断面の短辺１００ｍｍ、同長辺１３０ｍｍ、断面方向の厚さ１２０ｍｍ、長さ９６０ｍｍであるから、犠牲陽極の長さＬは９６０ｍｍ、また、犠牲陽極の等価半径ｒ（ただし、犠牲陽極の断面周長をｃとした場合にｒ＝ｃ／２πで表される半径）は約７５ｍｍであって、Ｌ≧４ｒの関係を満たす。
したがって、実施例１の犠牲陽極１は、前記非特許文献１でいう「Ｌｏｎｇ ｓｌｅｎｄｅｒ ｓｔａｎｄ －ｏｆｆ」タイプの犠牲陽極に相当する。
そして、この実施例１では、犠牲陽極１の断面方向（厚さ方向）の消耗については考慮せず、犠牲陽極１の長手方向の長さの消耗の観点から、犠牲陽極全体としての消耗量が９０％に達する状態、言い換えれば、犠牲陽極１の長さが１０％（即ち、９６ｍｍ）消耗する状態を判別できるように、犠牲陽極１における耐熱性絶縁体２の設置位置を定めた。
具体的には、犠牲陽極１の鋳造あるいは成形に際して、犠牲陽極１の端面から、第１芯金３と耐熱性絶縁体２との接合部までの距離が４８ｍｍとなるようにした。
上記の４８ｍｍという距離は、犠牲陽極１が９０％消耗した時に端面が消耗によって後退する位置に相当する。
前記で作製した実施例１の犠牲陽極構造体についで、図１、図２に示されるように、前記で作製した犠牲陽極の端面から突出する第１芯金３及び他の端面から突出する第２芯金５を、溝形鋼６を介して水中で溶接し、防食対象鋼材１７に取り付ける。
なお、第１芯金３を溝形鋼６に固定するにあたり、第１芯金３と防食対象鋼材１７が導通しないように、第１芯金３を硬質塩化ビニールパイプ７に挿入するとともに、前記ビニールパイプ７内に樹脂８を充填して、防食対象鋼材１７に対して絶縁性を保つようにする。
ついで、第１芯金３に導線１０の一端を接続し、また、他端は、上部工１８に設置した電位測定装置１３内でステンレス板１６に接続する。
第２芯金５は防食対象鋼材１７と導通を維持し、ステンレス電線管１１によって上部工１８に設置した電位測定装置１３と導通させる。
なお、第１芯金３を溝形鋼６に固定するにあたり、第１芯金３と防食対象鋼材１７が導通しないように、第１芯金３を硬質塩化ビニールパイプ７に挿入するとともに、前記ビニールパイプ７内に樹脂８を充填して、防食対象鋼材１７に対して絶縁性を保つようにする。
ついで、第１芯金３に導線１０の一端を接続し、また、他端は、上部工１８に設置した電位測定装置１３内でステンレス板１６に接続する。
第２芯金５は防食対象鋼材１７と導通を維持し、ステンレス電線管１１によって上部工１８に設置した電位測定装置１３と導通させる。
前記の犠牲陽極構造体を防食対象鋼材１７の海水中部に設置し、時間経過による犠牲陽極１の消耗状態を調査する。
犠牲陽極１を防食対象鋼材１７に取付けた後、図７に示される電位測定装置１３の電位差は０ｍＶを示しているが、犠牲陽極１の取付けから８～１０年程度経過後に電位差を測定すると、犠牲陽極の消耗量が所定量（犠牲陽極全体としての消耗量が９０％）を超えている場合には、０．８Ｖ程度の電位差を示すことになる。
そして、この電位差が生じたことにより、犠牲陽極１は９０％以上消耗していると判断することができる。
犠牲陽極１を防食対象鋼材１７に取付けた後、図７に示される電位測定装置１３の電位差は０ｍＶを示しているが、犠牲陽極１の取付けから８～１０年程度経過後に電位差を測定すると、犠牲陽極の消耗量が所定量（犠牲陽極全体としての消耗量が９０％）を超えている場合には、０．８Ｖ程度の電位差を示すことになる。
そして、この電位差が生じたことにより、犠牲陽極１は９０％以上消耗していると判断することができる。
［実施例２］
本発明の別の態様として、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に判別するための犠牲陽極構造体を以下の手順で作製した。
前記実施例１で使用した複合芯金において、第１芯金３と耐熱性絶縁体２をねじ接合するに際し、図５（ｂ）の端面近傍詳細に示すＬ字形状の金具４を第１芯金３と導通を保持するように取り付けて、金具４を備えた複合芯金を作製した。
第１芯金３及び金具４は白金めっきを施したチタン棒及びチタン線（φ３ｍｍ）で、金具４の断面方向の延伸４１部の長さは１４ｍｍである。これは犠牲陽極１の他の端面方向に向かう延伸４２部の表面と対向する第２芯金の表面との垂直距離を指す。また、延伸４２部の長さは１００ｍｍとした。
なお、金具４の断面方向の前記延伸４１部の長さ１４ｍｍは、犠牲陽極１が９０%消耗した時、断面厚さが減少した犠牲陽極１の表面から金具４全体が露出するであろうと想定される長さ（計算値）である。
前記の金具４を備えた複合芯金の周囲に、実施例１と同様に、表１に示すアルミニウム合金を鋳包み法で鋳造し、成形することにより、表１に示すサイズを有する実施例２の犠牲陽極構造体を作製した。
本発明の別の態様として、犠牲陽極の長手方向及び断面方向の消耗状態を全体的に判別するための犠牲陽極構造体を以下の手順で作製した。
前記実施例１で使用した複合芯金において、第１芯金３と耐熱性絶縁体２をねじ接合するに際し、図５（ｂ）の端面近傍詳細に示すＬ字形状の金具４を第１芯金３と導通を保持するように取り付けて、金具４を備えた複合芯金を作製した。
第１芯金３及び金具４は白金めっきを施したチタン棒及びチタン線（φ３ｍｍ）で、金具４の断面方向の延伸４１部の長さは１４ｍｍである。これは犠牲陽極１の他の端面方向に向かう延伸４２部の表面と対向する第２芯金の表面との垂直距離を指す。また、延伸４２部の長さは１００ｍｍとした。
なお、金具４の断面方向の前記延伸４１部の長さ１４ｍｍは、犠牲陽極１が９０%消耗した時、断面厚さが減少した犠牲陽極１の表面から金具４全体が露出するであろうと想定される長さ（計算値）である。
前記の金具４を備えた複合芯金の周囲に、実施例１と同様に、表１に示すアルミニウム合金を鋳包み法で鋳造し、成形することにより、表１に示すサイズを有する実施例２の犠牲陽極構造体を作製した。
ついで、図４、図５に示されるように、実施例２の犠牲陽極構造体を、実施例１の場合と同様にして防食対象鋼材１７に取り付け、図８に示されるように、第１芯金３に導線１０の一端を接続し、その他端は、上部工１８に設置した電位測定装置１３内でＬＥＤ電球１６に接続する。
第２芯金５は防食対象鋼材１７と導通を維持し、ステンレス電線管１１によって上部工１８に設置した電位測定装置１３に電気的に接続し、さらに、ＬＥＤ電球１６に接続する。これにより、犠牲陽極１が消耗し、第１芯金と第２芯金との間に電位差が発生することで、ＬＥＤ電球１６が点灯する仕組みが構築されることとなる。
なお、実施例２では第１芯金３及び金具４の基材としてチタンを採用したが、貴金属めっきを行うに当たり、めっき可能な耐食性金属であれば、他の安価な材質を適用しても良い。
第２芯金５は防食対象鋼材１７と導通を維持し、ステンレス電線管１１によって上部工１８に設置した電位測定装置１３に電気的に接続し、さらに、ＬＥＤ電球１６に接続する。これにより、犠牲陽極１が消耗し、第１芯金と第２芯金との間に電位差が発生することで、ＬＥＤ電球１６が点灯する仕組みが構築されることとなる。
なお、実施例２では第１芯金３及び金具４の基材としてチタンを採用したが、貴金属めっきを行うに当たり、めっき可能な耐食性金属であれば、他の安価な材質を適用しても良い。
前記の犠牲陽極構造体を、実施例１の場合と同様に、防食対象鋼材１７の海水中部に設置し、時間経過による犠牲陽極１の消耗状態を調査することができる。
犠牲陽極１を防食対象鋼材１７に取付け後、ＬＥＤ電球１６は非点灯状態を維持しているが、犠牲陽極１の取付けから８～１０年程度経過後にＬＥＤ電球１６が点灯することにより、犠牲陽極１が９０％以上の消耗状態になったことを知ることができる。
犠牲陽極１を防食対象鋼材１７に取付け後、ＬＥＤ電球１６は非点灯状態を維持しているが、犠牲陽極１の取付けから８～１０年程度経過後にＬＥＤ電球１６が点灯することにより、犠牲陽極１が９０％以上の消耗状態になったことを知ることができる。
実施例２の犠牲陽極構造体において設定した第２芯金５の表面から金具４の延伸４２部までの垂直距離（１４ｍｍ。金具４の延伸４１部の長さに相当。）の算出方法について説明する。
前記非特許文献１の記載より、犠牲陽極１の残存率が１０％になった時、犠牲陽極１の長さが初期値の９０％になるとの考え方に準拠し、犠牲陽極１の残存率及び犠牲陽極１の長さの残存率等から、第２芯金５の表面から金具４の延伸４２部までの垂直距離は、次のとおり導かれる。
（犠牲陽極の残存量）＝（残存する犠牲陽極の断面積）×（犠牲陽極の残存長さ）より、
ａ×Ｖ０＝（πｒａ ２）×（ｂ×Ｌ）
（残存する犠牲陽極の近似半径）＝（芯金半径）＋（第２芯金表面から金具までの垂直距離）より、
ｒａ＝ｄ＋ｅ
よって、ｅ＝［（ａ×Ｖｏ）／（π×ｂ×Ｌ）］１／２－ｄ
となる。
ここに、ａ ：犠牲陽極の残存率（％）
ｂ ：犠牲陽極長の残存率（％）
ｄ ：芯金の半径（ｍｍ）
ｅ ：第２芯金表面から金具までの垂直距離（ｍｍ）
ｒａ：残存する犠牲陽極の近似半径（ｍｍ）
Ｖ０：犠牲陽極の初期体積（ｍｍ３）
Ｌ ：犠牲陽極の初期長さ（ｍｍ）
である。
犠牲陽極１が９０％まで消耗し、犠牲陽極１の長さが１０％減少した場合に、前記関係式において、以下の数値を代入してｅの値を算出すると、ｅ＝１４ｍｍとなる。
ａ＝０．１、ｂ＝０．９、ｄ＝８ｍｍ、Ｖ０＝１３，２４８，０００ｍｍ３、Ｌ＝９６０ｍｍ。
よって、犠牲陽極１が９０％消耗した時、第２芯金５の表面から金具４の延伸４２部までの垂直距離（ｅ）は１４ｍｍとなる。
なお、残存する犠牲陽極の近似半径は、ｄ＋ｅより２２ｍｍとなる。
前記非特許文献１の記載より、犠牲陽極１の残存率が１０％になった時、犠牲陽極１の長さが初期値の９０％になるとの考え方に準拠し、犠牲陽極１の残存率及び犠牲陽極１の長さの残存率等から、第２芯金５の表面から金具４の延伸４２部までの垂直距離は、次のとおり導かれる。
（犠牲陽極の残存量）＝（残存する犠牲陽極の断面積）×（犠牲陽極の残存長さ）より、
ａ×Ｖ０＝（πｒａ ２）×（ｂ×Ｌ）
（残存する犠牲陽極の近似半径）＝（芯金半径）＋（第２芯金表面から金具までの垂直距離）より、
ｒａ＝ｄ＋ｅ
よって、ｅ＝［（ａ×Ｖｏ）／（π×ｂ×Ｌ）］１／２－ｄ
となる。
ここに、ａ ：犠牲陽極の残存率（％）
ｂ ：犠牲陽極長の残存率（％）
ｄ ：芯金の半径（ｍｍ）
ｅ ：第２芯金表面から金具までの垂直距離（ｍｍ）
ｒａ：残存する犠牲陽極の近似半径（ｍｍ）
Ｖ０：犠牲陽極の初期体積（ｍｍ３）
Ｌ ：犠牲陽極の初期長さ（ｍｍ）
である。
犠牲陽極１が９０％まで消耗し、犠牲陽極１の長さが１０％減少した場合に、前記関係式において、以下の数値を代入してｅの値を算出すると、ｅ＝１４ｍｍとなる。
ａ＝０．１、ｂ＝０．９、ｄ＝８ｍｍ、Ｖ０＝１３，２４８，０００ｍｍ３、Ｌ＝９６０ｍｍ。
よって、犠牲陽極１が９０％消耗した時、第２芯金５の表面から金具４の延伸４２部までの垂直距離（ｅ）は１４ｍｍとなる。
なお、残存する犠牲陽極の近似半径は、ｄ＋ｅより２２ｍｍとなる。
以上のとおり、本発明の犠牲陽極構造体、犠牲陽極の消耗状態判別装置、消耗状態判別方法によれば、犠牲陽極の消耗状態を陸上で簡易かつ正確に判別することができる。
１ 犠牲陽極
２ 耐熱性絶縁体（非導電性の耐熱性セラミックス）
３ 第１芯金（ステンレス棒鋼、白金めっきチタン棒）
４ 金具（白金めっきチタン線）
４１ （犠牲陽極断面方向への）延伸
４２ （犠牲陽極の第２芯金側の他の端面方向への）延伸
５ 第２芯金（鉄棒鋼）
６ 溝形鋼
７ 硬質塩化ビニールパイプ
８ 樹脂
９ Ｕボルト
１０ 導線（被覆導線）
１１ ステンレス電線管
１２ ステンレスサドル
１３ 電位測定装置
１４ 樹脂
１５ ゴムシート
１６ ステンレス板、ＬＥＤ電球
１７ 防食対象鋼材
１８ 上部工
２ 耐熱性絶縁体（非導電性の耐熱性セラミックス）
３ 第１芯金（ステンレス棒鋼、白金めっきチタン棒）
４ 金具（白金めっきチタン線）
４１ （犠牲陽極断面方向への）延伸
４２ （犠牲陽極の第２芯金側の他の端面方向への）延伸
５ 第２芯金（鉄棒鋼）
６ 溝形鋼
７ 硬質塩化ビニールパイプ
８ 樹脂
９ Ｕボルト
１０ 導線（被覆導線）
１１ ステンレス電線管
１２ ステンレスサドル
１３ 電位測定装置
１４ 樹脂
１５ ゴムシート
１６ ステンレス板、ＬＥＤ電球
１７ 防食対象鋼材
１８ 上部工
Claims (10)
- 防食対象鋼材に取り付けられる犠牲陽極構造体において、
犠牲陽極構造体は、犠牲陽極の長手方向でその内部に、第１芯金と第２芯金とが耐熱性絶縁体を介して接続されている複合芯金を備え、
前記第１芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さは、前記第２芯金の犠牲陽極の内部への侵入長さよりも短くされており、
前記第１芯金と前記第２芯金との間に配置された前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時に、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が、前記犠牲陽極の前記第１芯金側の端面から露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。 - 請求項１に記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の１つの端面若しくは前記１つの端面に隣接する何れか１つの側面から突出し、前記第２芯金は、前記犠牲陽極の長手方向の前記１つの端面に対向する他の端面若しくは前記他の端面に隣接する何れか１つの側面から突出していることを特徴とする犠牲陽極構造体。 - 請求項１または２に記載の犠牲陽極構造体において、
前記耐熱性絶縁体は、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％となった時の犠牲陽極の第１芯金側の端面から、前記第１芯金と前記耐熱性絶縁体との接合部が露出するような位置に設けられていることを特徴とする犠牲陽極構造体。 - 請求項１乃至３の何れか一項に記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金には、金具が電気的に導通した状態で接続され、
前記金具は、前記第１芯金から、前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心と所定の距離を有しながら前記犠牲陽極の前記第１芯金側の端面に対向する他の端面方向に延伸し、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が所望の量に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。 - 請求項４に記載の犠牲陽極構造体において、
前記金具と前記第２芯金及び前記耐熱性絶縁体の中心との所定の距離とは、前記犠牲陽極の消耗量が９０％若しくは８５％に達した時の前記犠牲陽極の表面から、前記金具の全体が露出するような距離であることを特徴とする犠牲陽極構造体。 - 請求項１乃至５の何れか一項に記載の犠牲陽極構造体において、
前記第１芯金及び前記第２芯金の何れか一方は、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態で防食対象鋼材に保持され、
絶縁状態で防食対象鋼材に保持された一方の芯金には、防食対象鋼材との導通が起こらないよう絶縁状態にされた導線の一端が接続され、その他端は電位差若しくは抵抗測定用の電位測定装置内に引き込まれ、
他方の芯金は、防食対象鋼材と電気的に接続され、前記防食対象鋼材は前記電位測定装置と電気的に接続されていることを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別装置。 - 前記電位測定装置が、発光体であることを特徴とする請求項６に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
- 前記発光体が、ＬＥＤ電球であることを特徴とする請求項７に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置。
- 請求項６に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置において、前記電位測定装置で測定した第１芯金と第２芯金の電位差、あるいは、第１芯金と第２芯金との抵抗を検知することで、犠牲陽極の消耗状態を判別することを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別方法。
- 請求項７または８に記載の犠牲陽極の消耗状態判別装置において、前記発光体の点灯を検知することで、犠牲陽極の消耗状態を判別することを特徴とする犠牲陽極の消耗状態判別方法。
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