JP7033841B2 - 逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法及びその膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法 - Google Patents

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特許法第３０条第２項適用 平成２８年４月１８日にウェブサイト「ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｓｃｉｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔ．ｃｏｍ／ｓｃｉｅｎｃｅ／ａｒｔｉｃｌｅ／ｐｉｉ／Ｓ００１１９１６４１６３０１３４５」で公開された論文「Ｄｅｓａｌｉｎａｔｉｏｎ、３９０巻、２０１６年、第７２頁～第８０頁」にて公開

本発明は、逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法、特に、直接供給水の膜閉塞性を測定することなく逆浸透膜に供給される供給水の膜閉塞性を評価する逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法及びその膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法に関する。

従来から、海水、汽水などの塩分を含む水の脱塩処理や、電子産業や飲料産業における用水処理や、下水再生処理のために逆浸透膜が広く普及している。逆浸透膜は運転を継続するにつれて、供給水中の有機物や無機物により、膜面および膜モジュール内流路の閉塞が起こり、膜の透水性が悪化するファウリングが生じる。

膜の透水性が著しく悪化した場合、処理装置を停止して、膜の洗浄や交換を行う必要がある。

逆浸透膜を用いて水処理を行う場合、逆浸透膜に供給される供給水の膜閉塞性、すなわち、供給水がどのくらい逆浸透膜を閉塞させる潜在力を有しているかを、ＡＳＴＭ Ｄ４１８９に定義されているＳｉｌｔ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ（ＳＤＩ）の値により評価することが多い。ＳＤＩ値は逆浸透膜供給水を０．４５μｍの精密ろ過膜でろ過を行った際の、ろ過時間の変化を基に算出される値である。例えば、ＳＤＩ値が４以下となるように、逆浸透膜の前段の処理方式を選択する、あるいは前段の処理の運転条件を変更するなどの対策をとることが行われている。このＳＤＩ値の推奨値は膜メーカーによって、膜の種類に合わせて設定されることが多い。

しかしながら、逆浸透膜供給水のＳＤＩ値を推奨値以下に保っていても、膜のファウリングが顕著に生じるケースもある。この理由として、ＳＤＩ値の測定時に考慮される供給水中の物質は、概ね０．４５μｍ以上の物質であり、０．４５μｍ以下の溶存有機物などが考慮されていないことが考えられる。また、０．４５μｍ以上の物質には、逆浸透膜のファウリングに寄与する物質も、寄与しない物質も併せて含まれていることも上記の理由として考えられる。

溶存有機物を測定する手段として、全有機炭素濃度（Ｔｏｔａｌ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃａｒｂｏｎ；ＴＯＣ）が挙げられる。しかしながら、逆浸透膜のファウリング速度とＴＯＣは必ずしも相関しない。この理由として、ＴＯＣとして測定される有機物のすべてが、逆浸透膜のファウリングに寄与するわけではないことが考えられる。

逆浸透膜のファウリングに関与する供給水中の物質の候補としては、透明細胞外重合物質粒子（Ｔｒａｎｓｐａｒｅｎｔ Ｅｘｏｐｏｌｙｍｅｒ Ｐａｒｔｉｃｌｅｓ；ＴＥＰ）が挙げられる。

非特許文献１には、逆浸透膜のファウリングは、ＴＥＰが膜面に付着することにより起こることを示している。ＴＥＰは有機物のうち、ファウリングを起こしやすい微生物代謝物由来の特定の画分を捉えた有機物指標であるため、ＴＯＣよりも逆浸透膜供給水を評価する指標として適切である可能性が高いと考えられる。

また、特許文献１には、半透膜を用いた海水の淡水化に際し、砂ろ過等の前処理を行い、前処理後の処理水の多糖類の濃度を評価指標の一つとして測定し、この測定値に基づいて前処理の操作量を制御する海水淡水化システムが開示されている。

この海水淡水化システムによれば、海水に含まれる多糖類などのファウリング成分の量の大小に応じて半透膜のファウリングを低減できるように前処理を制御することが可能となる。

さらに、特許文献２には、海水又はかん水から逆浸透膜を用いて淡水を得る淡水化システムにおいて、被処理水（海水またはかん水）に凝集剤を注入して凝集処理する凝集処理装置と、凝集処理後の被処理水から塩分を除去して淡水を得る逆浸透膜モジュールと、凝集処理装置と逆浸透膜モジュールを制御する制御装置を有するシステムを開示する。

制御装置は被処理水に含まれる少なくとも２０ｋＤａ以下の溶存低分子多糖類及び有機態窒素成分の濃度に基づいて凝集剤の注入率を制御することから、逆浸透膜モジュールのバイオファウリングの発生を有効に防止し得ると報告されている。

特許第５５８７２４０号公報 特開２０１５－０４７５９１号公報

Ｅｄｏ Ｂａｒ－Ｚｅｅｖら、Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、２０１５年、４９巻、ｐ６９１－７０７ Ｕ． Ｐａｓｓｏｗ．，Ｌｉｍｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｏｃｅａｎｏｇｒａｐｈｙ、１９９５年、４０巻７号、ｐ１３２６－１３５５

しかしながら、非特許文献１に記載されたＴＥＰは逆浸透膜供給水の膜閉塞性を評価する指標として適切である可能性が高いと考えられるものの、逆浸透膜供給水中のＴＥＰ濃度と逆浸透膜のファウリングに関する定量的なデータは未だ見当たらない。また、ＴＥＰと一概に言ってもその大きさは様々であり、その大きさの違いによる逆浸透膜のファウリングへの寄与度の違いも議論されていない。

特許文献１には、多糖類がファウリング原因成分として記載されているものの、「多糖類」という表現は極めて広い意味を有しており、多糖類の測定方法も明らかにされていない。したがって、多糖類のうちどのような方法で測定された多糖類が逆浸透膜ファウリングへの寄与度が大きいかについてはさらなる検討を要する。

特許文献２には、２０ｋＤａ以下の溶存低分子多糖類及び有機態窒素成分の濃度に基づいて凝集剤の注入剤の制御を行うことを開示されているが、実施例によれば、２０ｋＤａ以下の溶存低分子多糖類の濃度と凝集剤添加量との関係が示されているものの、当該溶存低分子多糖類の濃度と逆浸透膜ファウリングとの相関については何ら示されていない。なお、２０ｋＤａ以下の溶存低分子多糖類とは、粒子径約０．０７μｍ以下のごく小さい多糖類である。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、逆浸透膜に供給される水の膜閉塞性をより的確に評価し得る逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法、及びこの膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法を提供することにある。

上記目的を達成するための請求項１に記載の発明は、逆浸透膜に供給される供給水の膜閉塞性を評価する逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法であって、前記供給水中の粒径１．０μｍ超である不溶性ＴＥＰ濃度を測定し、該不溶性ＴＥＰ濃度の測定結果に基づいて前記供給水の膜閉塞性を評価することを特徴とする。

本願発明は、供給水中のＴＥＰのうち、不溶性ＴＥＰ濃度が逆浸透膜のファウリングと高い相関を有することを見出したことによりなされたものである。すなわち、この構成によれば、不溶性ＴＥＰ濃度が逆浸透膜のファウリングと高い相関を有することから、供給水中の不溶性ＴＥＰ濃度を測定することで供給水の膜閉塞性をより迅速且つ的確に評価することが可能となる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法において、前記供給水中の粒径０．４μｍ超１．０μｍ以下である溶解性ＴＥＰ濃度を測定し、該溶解性ＴＥＰ濃度及び前記不溶性ＴＥＰ濃度の和である粒径０．４μｍ超である総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合を算出し、該不溶性ＴＥＰ濃度割合の算出結果に基づいて前記供給水の膜閉塞性を評価することを特徴とする。

この構成によれば、総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合が逆浸透膜のファウリングと高い相関を有することから、供給水中の総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合を算出することで、供給水の膜閉塞性をより的確に評価することが可能となる。

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法において、前記供給水は、前記逆浸透膜に供給される前にＴＥＰ量を低下させる前処理が施されており、該前処理の条件が異なる複数の供給水の前記不溶性ＴＥＰ濃度を測定するか、又は前記不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出し、且つ前記逆浸透膜で膜ろ過してファウリング速度を測定する測定工程と、該測定工程で測定した前記複数の供給水のファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度又は不溶性ＴＥＰ濃度割合との関係から両者の近似式を算出する近似式算出工程と、ファウリング速度未測定の供給水の前記不溶性ＴＥＰ濃度を測定するか、又は前記不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出し、該測定された不溶性ＴＥＰ濃度の値又は算出された不溶性ＴＥＰ濃度割合を前記近似式に当てはめて前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度を決定するファウリング速度決定工程と、を有し、前記供給水の膜閉塞性評価は、前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度が前記ファウリング速度決定工程において決定されることにより実現されることを特徴とする。

この構成によれば、ＴＥＰ量を低減させる前処理が施され、且つその前処理条件が異なる複数の膜供給水のファウリング速度及び不溶性ＴＥＰ濃度又は不溶性ＴＥＰ濃度割合を測定し、不溶性ＴＥＰ濃度又は不溶性ＴＥＰ濃度割合とファウリング速度との相関を示す近似式を算出することができる。

これにより、ファウリング速度未測定の膜供給水の不溶性ＴＥＰ濃度又は不溶性ＴＥＰ濃度割合を測定又は算出し、測定又は算出された値を近似式に当てはめるだけで、当該ファウリング速度未測定の膜供給水のファウリング速度、すなわち、膜閉塞性を迅速且つ的確に決定することが可能となる。

請求項４に記載の水処理装置の運転管理方法は、前記請求項３に記載の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法により前記供給水の膜閉塞性を評価し、該膜閉塞性の評価結果に基づき前記逆浸透膜を含む水処理装置の運転条件の調整を行うことを特徴とする。

この構成によれば、供給水の膜閉塞性の評価結果に基づき逆浸透膜を含む水処理装置の運転条件の調整が行われる。したがって、供給水の膜閉塞性が高いと評価された場合には膜ファウリングを低下させる運転条件の調整が行うことができ、供給水の膜閉塞性が低いと評価された場合にはより膜処理効率を高める運転条件の調整を行うことができる。

請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の水処理装置の運転管理方法において、前記水処理装置は、前記供給水のＴＥＰ量を低下させる前処理手段を前記逆浸透膜の上流位置に有し、前記水処理装置の運転条件の調整は、前記前処理手段による処理後の供給水における前記不溶性ＴＥＰ濃度及び前記総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合の何れか一方又は双方が所定値以下となるようになされることを特徴とする。

この構成によれば、水処理装置の運転管理方法において目標とする供給水のファウリング速度が、近似式に当てはめた不溶性ＴＥＰ濃度及び／又は不溶性ＴＥＰ濃度割合の値が所定値以下となるようにすることで調整され、水処理装置を継続的に安定運転することができる。

本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法によれば、不溶性ＴＥＰ濃度が逆浸透膜のファウリングと高い相関を有することから、供給水中の不溶性ＴＥＰ濃度を測定することで供給水の膜閉塞性をより迅速且つ的確に評価することが可能となる。

また、本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法によれば、供給水の膜閉塞性が高いと評価された場合には膜ファウリングを低下させる運転条件の調整を行うことができ、供給水の膜閉塞性が低いと評価された場合にはより水処理装置全体の処理効率を高める運転条件の調整を行うことができる。したがって、逆浸透膜の透水性の悪化を事前に防止し、長期間にわたって逆浸透膜を洗浄または交換することなく、安定的な水処理装置の運転が可能となる。

本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法に用いることができる逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置１０を示す模式図である。 ＴＥＰ（不溶性ＴＥＰ、溶解性ＴＥＰ及び測定されないＴＥＰを含む）の説明図である。 ファウリング速度の説明図である。 前処理条件１～４における処理水３のファウリング速度を示す図である。 ファウリング速度と供給水中の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係から算出した近似式を示す模式図である。 ファウリング速度と供給水中の総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの割合との関係から算出した近似式を示す模式図である。 本発明に係る水処理装置の運転管理方法に用いることができる水処理装置２０を示す模式図である。 実施例１の、ファウリング速度と供給水中の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係から算出した近似式を示す図である。 実施例２の、ファウリング速度と供給水中の総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの割合との関係から作成した近似式を示す図である。 比較例の、ファウリング速度と供給水中の溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙとの関係から算出した近似式を示す図である。 参考例の、ファウリング速度と供給水中の総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘとの関係から算出した近似式を示す図である。

＜逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法＞
次に、本発明に係る逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法について、図１～図６に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法に用いることができる逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置１０を示す模式図、図２はＴＥＰ（不溶性ＴＥＰ、溶解性ＴＥＰ及び測定されないＴＥＰを含む）の説明図、図３はファウリング速度の説明図、図４は前処理条件１～４における処理水３のファウリング速度を示す模式図、図５はファウリング速度と供給水中の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係から作成した近似式を示す模式図、及び図６はファウリング速度と供給水中の総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度の割合との関係から作成した近似式を示す模式図である。

図１に示すように、本発明に係る逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法に用いることができる逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置１０は、原水１を前処理する前処理手段１２と、前処理手段１２の下流に設けられた逆浸透膜装置１４と、逆浸透膜装置１４に供給される供給水３の水質を評価する水質評価手段１６と、を有する。一般には、供給水３としては前処理手段１２によって前処理されたものが用いられる。

原水１は、逆浸透膜装置１４を用いてろ過処理する水であれば特に限定されない。例えば、海水や汽水などの塩分を含む水、電子産業や飲料産業の用水のもととなる河川水や地下水、再生処理に供される下水等が挙げられる。

前処理手段１２は、原水１中のＴＥＰ量を低下させる処理が可能な手段であればどのような手段であってもよく、例えば、砂ろ過法、凝集砂ろ過法、凝集沈殿法、加圧浮上法、泡沫分離法、凝集泡沫分離法、精密膜ろ過（Ｍｉｃｒｏｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ；ＭＦ）法、限外膜ろ過（Ｕｌｔｒａｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ；ＵＦ）法、凝集精密膜ろ過法、凝集限外膜ろ過法、活性炭吸着法、生物活性炭処理法などに用いる装置を挙げることができ、これらの装置の組み合わせであってもよい。なお、前処理手段１２は、逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置１０から取り外し可能となっている。あるいは、図示しないが、前処理手段１２を迂回して原水１を直接逆浸透膜装置１４に導く迂回経路が設けられていてもよい。

供給水３は、逆浸透膜装置１４に供給される水のことをいい、前処理手段１２により処理される場合には前処理水７であり、前処理手段１２により処理されない場合には原水１が供給水３となる。

逆浸透膜装置１４は、供給水３が流入する圧力容器及び圧力容器内に配設される逆浸透膜を含む。本発明において、逆浸透膜とは、ナノろ過膜（Ｎａｎｏ ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ ｍｅｍｂｒａｎｅ）とＲＯ膜（Ｒｅｖｅｒｓｅ ｏｓｍｏｓｉｓ ｍｅｍｂｒａｎｅ）の両方を含んだ意味である。逆浸透膜の材質、逆浸透モジュールの構造に制限はない。逆浸透膜装置１４によりろ過された処理水９は、飲料水、電子産業用水、再生処理水等として活用される。また、逆浸透膜によりろ過されなかった濃縮水８は、供給水３中へと循環する。

本発明において、評価される水質は供給水３中のＴＥＰ濃度であり、したがって、水質評価手段１６は、ＴＥＰを分析し得る公知の装置を用いることができる。なお、手分析により供給水３中のＴＥＰ濃度を測定することも可能である。

ＴＥＰの分析は、所定の孔径を有するろ紙で供給水３をろ過し、ろ紙上の残渣をｐＨ２．５にてアルシアンブルーで染色し、染色されたろ紙上の残渣を硫酸溶液により浸漬、振とうし、その後、溶液の特定波長の吸光度を測定することで測定される。本方法はアルシアンブルーが酸性ムコ多糖類を特異的に染色することに基づいている。ろ紙の孔径としては、非特許文献２の第１３２７頁に記載されるように、従来法に従って孔径０．４μｍのものが用いられることが多い。したがって、ＴＥＰとは、本方法で測定される通常粒径０．４μｍを超える酸性ムコ多糖であるとも言える。

ここで、図２に示すように、供給水３中のＴＥＰは、供給水３に溶解する溶解性ＴＥＰ及び供給水３に不溶性の不溶性ＴＥＰに大別することができる。溶解性ＴＥＰと不溶性ＴＥＰの区別は、通常、ＴＥＰ粒子の大きさによって行われる。操作上は、区別するＴＥＰ粒子の大きさと同じ孔径を持つろ紙で供給水３をろ過することで分離する。溶解性ＴＥＰと不溶性ＴＥＰは、通常、孔径１μｍのろ紙でろ過されるか否かにより区別されることが多い。

以下、ＴＥＰ測定における上記所定のろ紙の孔径をＸμｍ、溶解性ＴＥＰと不溶性ＴＥＰを区別するろ紙の孔径をＹμｍとし、本発明における水質評価指標であるＴＥＰ濃度の求め方を説明する。

供給水３を孔径Ｙμｍのろ紙でろ過したろ液をさらに孔径Ｘμｍのろ紙でろ過し、孔径Ｘμｍのろ紙上に残った残渣をアルシアンブルー試薬で染色し、キサンタンガム換算のＴＥＰ濃度（μｇ／Ｌ）を得る。このＴＥＰ濃度を、溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙとする。

また、供給水３を直接孔径Ｘμｍのろ紙でろ過した残渣をアルシアンブルー試薬で染色し、キサンタンガム換算のＴＥＰ濃度（μｇ／Ｌ）を得る。このＴＥＰ濃度を、溶解性ＴＥＰ濃度（μｇ／Ｌ）及び不溶性ＴＥＰ濃度（μｇ／Ｌ）の和である総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘとする。

さらに、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘから溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙを差し引いた値を、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとする。なお、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙは、供給水３を孔径Ｙμｍのろ紙でろ過して、ろ紙上の残渣をアルシアンブルーで染色し、キサンタンガム換算のＴＥＰ濃度（μｇ／Ｌ）を得ることにより求めてもよい。

したがって、本発明においては、孔径Ｘμｍと同じ粒径以下のＴＥＰは測定法上、測定されないＴＥＰとなり、図２に示すように、ＴＥＰとして存在しているものの、本発明の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ及び溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙ（すなわち、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘ）に含まれないＴＥＰが残ることとなっている。

本発明において、溶解性ＴＥＰの画分と不溶性ＴＥＰの画分の和である総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの割合（Ａ）は、以下の式（１）で求めることができる。

Ａ＝Ｃ_＞Ｙ÷Ｃ_＞Ｘ×１００ 式（１）

本発明において、供給水３の採取は、図１に示すように、前処理手段１２から逆浸透膜装置１４へと向かう流路１３から分岐させた流路１５を介して行うことができる。供給水３の採取は任意の間隔で行うことができ、好ましくは１日１回以上採取し、水質評価手段１６による水質評価を行うことが望ましい。

次に、上記逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置１０を用いた逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法について説明する。

［測定工程］
測定工程に先立ち、原水１に対して前処理手段１２によるＴＥＰ量を低下させる前処理が施される。この前処理は、原水１に対して複数の異なる条件で施されており、したがって、測定工程に供される供給水３は、前処理の条件が異なる複数の供給水３（前処理水７）である。なお、選択される前処理条件は、前処理後の複数の供給水３間において、徐々に前処理後のＴＥＰ濃度の低下率が向上するような条件へと変えていくことが好ましい。

例えば、図４に示すように、原水１に対して４種類の条件の前処理がそれぞれ施される場合、４種類の前処理条件が異なる供給水３が測定工程に供される。後述する近似式の信頼性を判断するためには３種類の前処理条件が異なる供給水３があれば良いが、より前処理条件が異なる供給水３が多い方が近似式の精度向上のためには好ましい。さらに、本発明において、前処理条件が異なるとは、前処理条件は同一であるが原水１の性状や前処理期間等が異なるために結果として得られた供給水３のＴＥＰ濃度が異なる場合も含むものとする。

測定工程では、これら複数の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ及びファウリング速度が測定される。なお、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙに代えて、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ及び溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙを測定し、これら不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ及び溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙの和である総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出してもよい。 ファウリング速度は、図３に示すように、Ｘ軸を逆浸透膜装置の運転経過時間、Ｙ軸を逆浸透膜の水透過係数（ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃）したときの傾き（すなわち、水透過係数の経時的な低下割合）の絶対値として定義される。なお、水透過係数とは、逆浸透膜供給水の水温や浸透膜、入口圧力の変化を考慮して、運転条件が変化しても比較可能であるように補正（標準化）したフラックス（流束）をいう。具体的には以下の式（２）
水透過係数（ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃）＝フラックス（ｍ／ｓ）／有効圧力（ｋＰａ）×温度換算係数 （２）
［但し、有効圧力（ｋＰａ）＝原水側平均圧力（ｋＰａ）－透過側圧力（ｋＰａ）－浸透圧差（ｋＰａ）である。］
により表される。

供給水３のファウリング速度は、供給水３を逆浸透膜装置１４で所定期間ろ過することにより得ることができる（以上、測定工程）。

［近似式算出工程］
近似式算出工程では、測定工程で測定した複数の供給水３のファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係（又は、測定したファウリング速度と算出された不溶性ＴＥＰ濃度割合との関係）から両者の近似式を作成する。

両者の近似式の作成に先立ち、測定工程において測定した逆浸透膜の水透過係数と逆浸透膜の運転経過時間との関係を、前処理条件を変更した供給水３ごとに図４に模式的に示す。

図示のように、前処理条件１の供給水３（直線ａ参照）から前処理条件を変更するにつれて、水透過係数の継時的な低下割合、すなわち、ファウリング速度が小さくなっている。

近似式は、測定工程で測定したファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係（又は、測定したファウリング速度と算出された不溶性ＴＥＰ濃度割合との関係）から、例えば、最小二乗法による回帰直線として得ることができる。近似式の算出は、ＴＥＰを分析し得る公知の装置が有する電子計算機（コンピュータ）により行われてもよく、手計算により行われてもよい（以上、近似式作成工程）。

ここでは、図４に示した前処理条件１～４の供給水３のファウリング速度及び不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの値の合計４点から近似式を算出した。算出されたファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係、すなわち、近似式を図５に模式的に示す。図示のように、両者の間には、前処理条件が変動し、供給水の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが低下するほどファウリング速度が低下するという相関関係があることが示されている。

また、図６には、同じ前処理条件１～４の供給水３において不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出し、前処理条件１～４の供給水３のファウリング速度及び不溶性ＴＥＰ濃度割合の値の合計４点から算出した近似式を模式的に示す。図示のように、ファウリング速度及び不溶性ＴＥＰ濃度割合との間にも、供給水の不溶性ＴＥＰ濃度割合が低下するほどファウリング速度が低下するという相関関係があることが示されている。

［ファウリング速度決定工程］
次に、ファウリング速度決定工程では、ファウリング速度未測定の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙを測定するか、あるいはそのファウリング速度未測定の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出し、測定された不溶性ＴＥＰ濃度の値又は算出された不溶性ＴＥＰ濃度割合を近似式作成工程で算出された近似式に当てはめてファウリング速度未測定の供給水３のファウリング速度を決定する。

ここで、ファウリング速度未測定の供給水３とは、例えば、近似式を算出する際に用いた原水１と採水地を同じくする供給水であって、前処理等によりＴＥＰ量が変動し、したがってファウリング速度が不明となったものが挙げられる。ファウリング速度が不明となる要因は前処理のみに限られず、原水となる海水や河川水の栄養条件の変動等も挙げられる。原水性状が著しく異なる場合は、近似式を改めることが望ましい。

ここでは、例えば、ファウリング速度が未測定の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが測定され、図５に示すように、測定された不溶性ＴＥＰ濃度の値Ｐが近似式に当てはめられ、ファウリング速度Ｑが決定されている（以上、ファウリング速度決定工程）。

したがって、本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法によれば、図５及び図６に示すように、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ及び不溶性ＴＥＰ濃度割合が逆浸透膜のファウリング（ファウリング速度）と高い相関を有することから、供給水３中の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙを測定し、又は不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出することで供給水３の膜閉塞性をより迅速且つ的確に評価することが可能である。

また、ＴＥＰ量を低減させる前処理が施され、且つその前処理条件が異なる複数の供給水３のファウリング速度及び不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ又は不溶性ＴＥＰ濃度割合を測定し、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ又は不溶性ＴＥＰ濃度割合とファウリング速度との相関を示す近似式を算出することができる。

これにより、ファウリング速度未測定の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙを測定するか、あるいはファウリング速度未測定の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度割合を算出し、測定又は算出された値を近似式に当てはめるだけで、当該ファウリング速度未測定の供給水３のファウリング速度、すなわち、膜閉塞性を迅速且つ的確に決定することが可能となる。

＜逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法＞
次に、本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法について、図７を参照して説明する。

本発明の水処理装置の運転管理方法には、上記本発明に係る膜閉塞性評価装置１０をそのまま本発明の水処理装置として用いることができる。すなわち、図７に示すように、本発明の水処理装置２０は、本発明の膜閉塞性評価装置１０と変わるところは無い。なお、前処理手段１２については水処理において通常必要であることから、水処理装置２０の運転の際には常に取り付けられている。

以下、本発明の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法について、水質指標として不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙを選択した場合を例に説明する。本発明の水処理装置の運転方法を実施するにあたり、すでにファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係から近似式が算出されている。

［前処理工程］
まず、原水１の前処理を行う。前処理は、原水１の性状に合わせて適宜に選択することができる（以上、前処理工程）。

［不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ測定工程］
次に、水質評価手段１６により前処理後の供給水３（前処理水７）の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙを測定する（以上、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ測定工程）。

［水処理装置の運転条件の調整工程］
本発明の水処理装置の運転条件の調整は、前処理手段１２による処理後の供給水３の測定された不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙがキサンタンガム換算で所定値以下となるようになされる。

ここで、所定値とは、例えば、逆浸透膜装置１４の運転開始時点から１０００時間経過した時点での水透過係数の値が、運転開始時の値を２割以上下回らない値となるようなファウリング速度に相当する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの値である。

供給水３の測定された不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが上記所定値以下である場合、そのまま供給水３を逆浸透膜装置１４によって膜ろ過する。なお、供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙについては、適当な時間的あるいは流量的間隔でモニターすることが好ましい。

一方で、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ測定工程で測定された不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが上記所定値超となる場合、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが当該所定値以下となるように前処理条件の変更を行う。

例えば、前処理が、砂ろ過法の場合は、砂ろ過の線速度を低下させる。または、凝集剤を用いる。

前処理が、凝集砂ろ過法の場合は、砂ろ過の凝集剤の注入量を増加させる。または、通常用いている凝集剤の他に、高分子ポリマーや有機凝結剤などを追加で使用する。または、砂ろ過の線速度を低下させる。

前処理が、凝集沈殿法の場合は、凝集剤の注入量を増加する。または、通常用いている凝集剤の他に、高分子ポリマーや有機凝結剤などを追加で使用する。または、沈殿に要する時間（前処理槽内の水理学的滞留時間）を増加させる。

前処理が、加圧浮上法の場合は、凝集剤の注入量を増加する。または、通常用いている凝集剤の他に、高分子ポリマーや有機凝結剤などを追加で使用する。または、加圧浮上に要する時間（前処理槽内の水理学的滞留時間）を増加させる。

前処理が、泡沫分離法の場合は、前処理槽内の気液比を増加させる。または、気泡径を小さくする、あるいは大きくする。または、前処理槽内の水理学的滞留時間を増加させる。または、凝集剤を用いる。

前処理が、凝集泡沫分離法の場合は、前処理槽内の気液比を増加させる。または、気泡径を小さくする、あるいは大きくする。または、前処理槽内の水理学的滞留時間を増加させる。または、凝集剤の注入量を増加する。

前処理が、ＭＦ法、凝集ＭＦ法、ＵＦ法又は凝集ＵＦ法の場合は、逆洗頻度を増加させる、または、凝集剤を用いる。

前処理が、活性炭吸着法又は生物活性炭吸着法の場合は、線速度を低下させる（以上、水処理装置の運転条件の調整工程）。

したがって、本発明に係る逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法を用いた水処理装置の運転管理方法によれば、水処理装置の運転管理方法において目標とする供給水３のファウリング速度が、近似式に当てはめた不溶性ＴＥＰ濃度の値が上記所定値以下となるようにすることで調整され、水処理装置２０を継続的に安定運転することができる。

なお、上記水処理装置の運転管理方法においては、近似式がファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとの関係から作成されているが、ファウリング速度と不溶性ＴＥＰ濃度割合との関係から作成されても良い。

また、水処理装置の運転条件の調整は、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの目標値及び不溶性ＴＥＰ濃度割合の目標値の双方を満たすように行われてもよい。

さらに、上記水処理装置の運転管理方法においては、前処理の条件を変更させることにより供給水の水質を改善し、水処理装置の継続的な安定運転を担保しているが、前処理条件を変更させることに限らず、逆浸透膜装置１４自体の運転条件を変更させてもよい。

例えば、本発明の供給水３の不溶性ＴＥＰ濃度_＞Ｙがキサンタンガム換算で上記所定値を超えた場合、逆浸透膜装置１４の水回収率を小さくする、膜面流速を大きくする、入口圧力を低下させる、膜ファウリング防止用薬剤（スライムコントロール剤等）を添加する（又は添加量を増加させる）等により逆浸透膜装置１４自体の運転条件の変更を行うことができる。かかる逆浸透膜装置１４の運転条件の変更によっても、水処理装置の継続的な安定運転を担保することができる。

なお、本発明は上記の形態に限定されることはなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。

例えば、本発明においては、前述の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙや不溶性ＴＥＰ濃度割合の他にも、供給水３の水質指標を測定し、前述の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙや不溶性ＴＥＰ濃度割合と合わせて供給水３の水質評価を行ってもよい。

ＴＥＰは、酸性ムコ多糖類を測定可能である一方、中性の多糖類やフミン質などの有機物、鉄やアルミニウムなどの逆浸透膜スケールを引き起こす無機物は測定不可能である。

そこで、ＴＯＣ、ＳＤＩ、鉄、アルミニウム、蛍光強度、バイオポリマー、フミン質なども定期的に分析して、前述のＴＥＰと併せて、それぞれの値が規定値以下になるよう、水処理装置の運転条件を変更することにより、更に確実に、長期にわたって安定的に水処理装置を運転することができる。

ここで、蛍光強度とは、任意の励起波長を水に照射した際に発生する蛍光の強度を言い、特に、供給水３に波長２５０～３８０ｎｍの励起光を照射することにより、照射された供給水３より発生する波長２５０～３８０ｎｍの蛍光強度を測定することが望ましい。

また、バイオポリマーとは、液体クロマトグラフ―有機炭素検出装置（Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈ－Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃａｒｂｏｎ Ｄｅｔｅｃｔｏｒ；ＬＣ－ＯＣＤ）で測定される概ね２０ｋＤa以上の溶存性有機物を言う。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。

［実施例１］
１．前処理
原水として東京湾の海水を使用し、試験は東京湾岸に位置するパイロット規模の実験設備で行った。海水を、時期を変えながら５種類の異なる前処理条件で前処理した。

前処理条件を、以下の表１に示す。

試料３を除き、重力駆動２層砂ろ過器（水ｉｎｇ社製）を液体流速１８０ｍＬ／日で連続運転した。試料２、５～８については、砂ろ過に先立ちインライン凝集処理を行った。凝集処理には、凝集剤として塩化鉄（ＦｅＣｌ_３）を用いた。塩化鉄（ＦｅＣｌ_３）の使用量は砂ろ過器からの流出液のＳＤＩ（ＳＤＩ_１５）が４未満となるように調整した。なお、実際の塩化鉄（ＦｅＣｌ_３）の使用量は５～１５ｍｇ／Ｌ ａｓ ＦｅＣｌ_３の範囲であった。

砂ろ過に加えて、試料２～４ではＵＦ膜ろ過を前処理として実施した（なお、試料３はＵＦ膜ろ過のみを行っている）。本試験で使用したＵＦ膜はポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）製であり、１５０ｋＤａの公称分画分子量を有するもの（東レ株式会社製、ＨＦＵ－２００８）であった。ＵＦ膜は透明な圧力容器内に配置され、ＵＦ膜による膜ろ過はポンプにより外圧を加えることで実施した。ＵＦ膜ろ過への供給水は、砂ろ過流出液であった（試料３は海水（原水）である）。ＵＦ膜の使用の際、入口圧力が５５ｋＰａに達したときに逆洗を行った。

２．ＲＯ膜ろ過
試料１～８の供給水をパイロット規模の海水ＲＯ膜ろ過装置（水ｉｎｇ社製）で処理し、それらの供給水により生じる膜ファウリングを評価した。海水ＲＯ膜ろ過装置に設けられた圧力容器中に二つの渦巻き型のＲＯ膜エレメントが連続して配置されている。各ＲＯ膜エレメントは、２．５インチの直径及びエレメントあたり２．３７ｍ^２の表面積を有し、したがって、圧力容器中の合計膜表面積は４．７４ｍ^２である。本試験では、ＲＯ膜エレメントとして日東電工株式会社製のポリアミド膜（ＳＷＣ－２５４０）を用いた。供給水のｐＨは硫酸で６．７に調整した。

供給水は、次亜塩素酸への暴露によってＲＯ膜の損傷を防ぐためＲＯ膜エレメントへの導入に先立って脱塩素し、酸化還元電位（ＯＲＰ）を２００ｍＶ未満に下げるように亜硫酸水素ナトリウムを供給水中に添加した。

その後、脱塩素した供給水を１０μｍの公称孔径を有するカートリッジフィルターに導入し、カートリッジフィルターを通過させた後、供給水を高圧ポンプ（米国ワーナーエンジニアリング社製、Ｇ１０）によって膜エレメントに導入した。膜エレメントのクロスフロー速度は手動で所定の値に調節した。ＲＯ膜ろ過の間、フラックス（流束）を供給圧力の調節により固定値（０．２８ｍ／日）に維持した（すなわち、供給圧力はフラックスの低下に従って手動で増大した）。

２－１．ファウリング速度の算出
本試験において、ＲＯ膜の水透過性は、ＲＯＤａｔａＸＬ（日東電工株式会社製）を用いて計算した水透過係数（ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃）を用いて評価した。

フラックス（流束）を固定値で一定としているのであるから、各試料の水透過係数は時間の経過に伴う有効圧力の上昇につれて低下する。この低下割合の絶対値、すなわち、横軸を運転時間、縦軸を水透過係数としたときに生じる直線の傾きの絶対値がファウリング速度となる。

なお、試料１～５では、ＲＯ膜ユニットに導入した供給水を回収率２５％となるように循環させた。これらの試料では、ＲＯ膜を透過しなかった有機物質の一部が再びＲＯエレメントに導入されたため、膜表面上への実際の有機物質負荷がＲＯ膜に導入された供給水に含まれた有機物質の濃度に基づいて計算された有機物質負荷よりも大きい。

膜表面上の有機物質負荷の上昇を、供給水及び循環水の流速の比、ＲＯ膜エレメントを通過した供給水及び濃縮液におけるそれぞれの有機画分の濃度比を考慮に入れることにより補正した。

試料６－８では供給水を循環させなかった。これにより膜表面上の有機物質負荷を供給水に含まれる有機物質の濃度によって直接算出することができた。これらの試料の回収率は１３％であった。

３．ＴＥＰ濃度の分析
（前処理を行っていない）海水、砂ろ過流出液、ＵＦ膜ろ過液及びＲＯ膜ろ過濃縮液を、１週間に一度、朝９時に２Ｌ採取した。採取後、可能な限り速やかにＴＥＰ分析を行った。

３－１．
ＴＥＰ濃度は、Ｕ．Ｐａｓｓｏｗら著、Ｌｉｍｎｏｌ． Ｏｃｅａｎｏｇｒ． ４０巻（１９９５年）１３２６～１３３５頁に記載された分析手法により決定した。

具体的には、試料を孔径０．４μｍのポリカーボネートフィルター（アドバンテック）を通過させてろ過し、フィルター上に堆積したＴＥＰをアルシアンブルー（和光株式会社製）で染色した。ポリカーボネートフィルター上に堆積したＴＥＰに吸着したアルシアンブルーを続いて８０％（ｗ／ｗ）の硫酸を用いて溶出させ、その量を７８７ｎｍの吸光度をモニターすることにより分光光度法で決定した。

ＴＥＰ濃度はキサンタンガム（ＸＧ）で換算し、μｇ－ＸＧ／Ｌとして表した。総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘ（すなわち、粒径０．４μｍを超える粒子）に加えて、０．４超１．０μｍ以下の粒径を有する溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙを測定した。溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙは、試料を予め１．０μｍの公称孔径を有するガラス繊維膜フィルターを通して予めろ過してこのガラス繊維膜フィルター上に堆積したＴＥＰ濃度（不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ）を決定し、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘと不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの差を求めることで得た。

試料１～８の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙ、溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙ、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘ及びファウリング速度を以下の表２に示す。

試料１～８の各測定値のうち、ファウリング速度をＹ軸の値とし、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞ＹをＸ軸の値としてプロットし、算出した近似式を図８に示す。

図示のように、算出された近似式のＲ二乗値は０．６２９７と高い値となっており、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙとファウリング速度、すなわち、供給水の膜閉塞性との間に高い相関があることが分かる。

［実施例２］
試料１～８の各測定値のうち、ファウリング速度をＹ軸の値とし、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの比（不溶性ＴＥＰ濃度割合）をＸ軸の値としてプロットし、算出した近似式を図９に示す。

図示のように、算出された近似式のＲ二乗値は０．６７２５と高い値を有しており、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘに対する不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙの比とファウリング速度、すなわち、供給水の膜閉塞性との間に高い相関があることが分かる。

［比較例］
試料１～８の各測定値のうち、ファウリング速度をＹ軸の値とし、溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～ＹをＸ軸の値としてプロットし、算出した近似式を図１０に示す。

図示のように、溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙとファウリング速度、すなわち、供給水の膜閉塞性との間には正の相関は得られず、溶解性ＴＥＰ濃度Ｃ_Ｘ～Ｙの増加は供給水の膜閉塞性増加の指標とはなりえないものであった。

［参考例］
試料１～８の各測定値のうち、ファウリング速度をＹ軸の値とし、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞ＸをＸ軸の値としてプロットし、算出した近似式を図１１に示す。

図示のように、算出された近似式のＲ二乗値は０．５４５３と実施例１～２には及ばないものの比較的高い値を示していた。したがって、総ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｘとファウリング速度、すなわち、供給水の膜閉塞性との間には相関があることが分かった。

さらに、水処理装置の運転管理方法について、試料１の供給水を用いた場合を例に説明する。 試料１の供給水を上記の通りにパイロット規模の海水ＲＯ膜ろ過装置で処理した場合、処理開始時の水透過係数は４．０×１０^－９ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃であり、２割低下した値は３．２×１０^－９ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃である。

ファウリング速度は、処理開始から１０００時間経過時点の水透過係数の値が処理開始時の値から２割低下した値以上となるようにするためには８０×１０^－１４ ｍ／（ｓ・ｋＰａ） ａｔ ２５℃／ｈ）以下の値を取らねばならず、したがって、近似式に当てはめて得られる試料１の不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙは６３μg-ＸＧ/Ｌ以下の値をとる必要がある。

よって、本実施例にかかる海水ＲＯ膜ろ過装置において試料１を供給水とした場合に、水処理装置（前処理手段等を含む装置全体を含む）の運転条件の調整は、不溶性ＴＥＰ濃度Ｃ_＞Ｙが６３μg-ＸＧ/Ｌ以下の値となるようになされる。

３ 供給水
７ 前処理水
１０ 逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価装置
１２ 前処理手段
１４ 逆浸透膜装置
１６ 水質評価手段
２０ 水処理装置

Claims (4)

1. 逆浸透膜に供給される供給水の膜閉塞性を評価する前記供給水の膜閉塞性評価方法であって、
   前記供給水は、原水に対して前記逆浸透膜に供給される前にＴＥＰ量を低下させる前処理が施されたものであり、
   該前処理の条件が異なる複数の供給水の粒径１．０μｍ超である不溶性ＴＥＰ濃度および粒径０．４μｍ超１．０μｍ以下である溶解性ＴＥＰ濃度を測定し、且つ前記逆浸透膜で膜ろ過してファウリング速度を測定する測定工程と、
   該測定工程で測定した前記複数の供給水のファウリング速度と前記溶解性ＴＥＰ濃度及び前記不溶性ＴＥＰ濃度の和である粒径０．４μｍ超である総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合との関係から両者の近似式を算出する近似式算出工程と、
   ファウリング速度未測定の供給水の前記不溶性ＴＥＰ濃度および前記溶解性ＴＥＰ濃度を測定し、該測定された不溶性ＴＥＰ濃度および溶解性ＴＥＰ濃度の和である前記総ＴＥＰ濃度に対する前記測定された不溶性ＴＥＰ濃度の割合の値を前記近似式に当てはめて前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度を決定するファウリング速度決定工程と、を有し、
   前記供給水の膜閉塞性評価は、前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度が前記ファウリング速度決定工程において決定されることにより実現されることを特徴とする逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法。
2. 逆浸透膜に供給される供給水の膜閉塞性を評価する前記供給水の膜閉塞性評価方法であって、
   前記供給水は、原水に対して前記逆浸透膜に供給される前にＴＥＰ量を低下させる前処理が施されたものであり、
   該前処理の条件が異なる複数の供給水の粒径１．０μｍ超である不溶性ＴＥＰ濃度を測定し、且つ前記逆浸透膜で膜ろ過してファウリング速度を測定する測定工程と、
   該測定工程で測定した前記複数の供給水のファウリング速度と前記不溶性ＴＥＰ濃度との関係から両者の近似式を算出する近似式算出工程と、
   ファウリング速度未測定の供給水の前記不溶性ＴＥＰ濃度を測定し、該測定された不溶性ＴＥＰ濃度の値を前記近似式に当てはめて前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度を決定するファウリング速度決定工程と、を有し、
   前記供給水の膜閉塞性評価は、前記ファウリング速度未測定の供給水のファウリング速度が前記ファウリング速度決定工程において決定されることにより実現されることを特徴とする逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法。
3. 前記請求項１又は２に記載の逆浸透膜供給水の膜閉塞性評価方法により前記供給水の膜閉塞性を評価し、該膜閉塞性の評価結果に基づき前記逆浸透膜を含む水処理装置の運転条件の調整を行うことを特徴とする水処理装置の運転管理方法。
4. 前記水処理装置は、前記供給水のＴＥＰ量を低下させる前処理手段を前記逆浸透膜の上流位置に有し、
   前記水処理装置の運転条件の調整は、前記前処理手段による処理後の供給水における前記不溶性ＴＥＰ濃度及び前記総ＴＥＰ濃度に対する前記不溶性ＴＥＰ濃度の割合の何れか一方又は双方が所定値以下となるようになされることを特徴とする請求項３に記載の水処理装置の運転管理方法。

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