JP7008989B2

JP7008989B2 - 路盤コンクリート打設のための組立構造物、コンクリート圧入器及び路盤コンクリートの打設方法

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Description

本発明は、勾配を有する路盤コンクリート打設のための組立構造物、特に、路盤コンクリートを拘束する網体の配置構造、そのためのコンクリート圧入器及び路盤コンクリートの打設方法に関する。

コンクリート構造物の歴史は古く、古代ローマ時代から実用化されてきた。しかし、これに鉄筋を入れて補強するＲＣ（ＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅ）構造物は、１９世紀になって登場したものである。一般に、ＲＣ構造物は、圧縮に強く引張に弱いコンクリートとその逆の鉄筋の一体構造において、代表的な破壊形態である曲げ破壊とせん断破壊について構造解析をした上で、大きくは鉄筋の引っ張り負担とコンクリートの圧縮負担に対して設計する。

このため、鉄筋とコンクリートがジャンカを出さず密実に一体化するように、セメントペースト中に細骨材や粗骨材が均一に分散し、各仕上げ面が設計図と同一となるように締め固めて仕上げなければならないことが、コンクリート標準示方書などに定められている。

図９に示す工具を参照して、ＲＣ構造物のコンクリート打設の手順について説明する。
コンクリートを、ポンプ車からのホース８１を移動させて、型枠内隅々に充填しつつ、振動機８２にてジャンカが出ないように均一に締固める。その上で、木鏝８３やトンボ８４にて表面を粗仕上げする。

その後、骨材やセメント分の沈降に伴いブリージングし、余剰水が表面に露呈後に、タンパー（人力タンパー８５、エンジンタンパー８６）にてタンピングする。

さらに、表面に露呈した余剰水が、水和反応の再吸収や蒸発などにて散逸してから、凝結始発までの僅かな時間に、表面を金鏝８８やトロウェル８９などで段階的に圧着力を増大させつつ平滑に鏝仕上げして、打設を完了する。

このように、ＲＣ構造物のコンクリート打設は、通常、充填・締固め、粗仕上げ、タンピング及び最終仕上げ、の順に行う。また、ＲＣ構造物は、このような施工制約上、一般に、鏝仕上げする表面と型枠にて保持する鉛直面とから構成することを前提に、設計される。

ＲＣ構造物の劣化について、図１０を参照して説明する。図１０は、劣化メカニズムとタンピングの効果を示す図である。
ＲＣ構造物の劣化は、鉄筋の被り部１１の表面から始まる。表面から侵入する劣化因子１２には、塩化物イオン、二酸化炭素、酸素、水分などがある。それらの侵入速度の決定要因としては、セメントの種類や骨材の吸水率などのほか、この鉄筋１６の被り部１１の空隙の状態、すなわち緻密性が影響する。劣化因子１２の侵入後における鉄筋の錆の進捗は、鉄筋とコンクリートとの密着の状態、すなわち密実性が影響する（図１０の右側の図を参照）。

型枠にて保持する鉛直面は、コンクリートの配合品質と締固めの良否によって、緻密性、密実性及び耐久性が決まる。しかし、鏝仕上げする表面は型枠がないため、これに加え、粗仕上げ後のタンピング及び最終仕上げ（図９）の良否によって、緻密性や密実性及び耐久性が左右される。これは、ひとつには、コンクリートは、充填後、鉄筋の拘束を受ける箇所と受けない箇所においてコンクリートの凝結始発に至るまでの骨材やセメント分の沈降の度合いや収縮の度合いが異なるからである。もうひとつには、ブリージングに伴う水の抜け道となる水筋１５は緻密性が低下するからである（図１０の左側の図を参照）。

つまり、タンピングを省くと、粗仕上げ後において、鉄筋直上の割れ１３や鉄筋直下の空隙１４が残り、鉄筋１６の被り部１１の緻密化や、鉄筋１６自体のコンクリートとの密実化が図れない（図１０の左側の図を参照）。また、コンクリートが柔らかい状態では木鏝８３など軽量で幅広の鏝で柔らかく仕上げる。そして、表面に露呈した余剰水が散逸してから凝結始発までのコンクリートが固くなる状態では、金鏝８８で段階的に強く圧着して仕上げる（図９、参照）。このことで、鉄筋１６の被り部１１の緻密化を効果的に高めることができる。

要するに、タンピング及び段階的な鏝仕上げは、単に表面を平坦に仕上げるだけでなく、鉄筋起因による鉄筋直上の割れ１３や鉄筋直下の空隙１４を散逸させ、鉄筋を保護する被り部分の緻密性と密実性の向上を目的としている。また、ブリージングや凝結始発に対する、タンピング及び段階的な鏝仕上げのタイミングを間違えると、鉄筋の被り部は緻密化や密実化どころか脆弱になる場合もある。

一方、社会インフラにおけるＲＣ構造物には、その機能から、７度を超える勾配の仕上げが求められる場合がある。例えば、「高速道路ランプの路盤面」や「ダムの副堤の水路面」などの勾配を有するＲＣ構造物の場合がそれに当たる。

これらの勾配を有する路盤コンクリートの、充填・締固め・粗仕上げ、及び、タンピング・最終仕上げにおいては、ポンプにて充填したコンクリートは振動機にて締固めると局部的には水平になり仕上げ勾配を保てない。また、全体的には円弧滑りを伴う側方流動を起こし仕上げ面が下方は隆起し上方は逆に陥没する場合もある。

したがって、充填後、締固めてもその後の粗仕上げにおいては人力による掻き揚げが必要となり、十分締め固めることができない。その後、タンピングをすると、チクソトロピー性を有するコンクリートは再流動化し、局部的には垂れて仕上げ勾配が保てず、また、全体的には円弧滑りを伴う側方流動を起こす場合もある。このため、鉄筋の被り部や鉄筋周辺の緻密性や密実性及び耐久性が確保できないという問題があった（図１９に示す「従来工法の課題」、参照）。

特開平９－６７８９０号公報特開２０００－３８８３９号公報特開２００２－３０９６９９号公報特許第６６２１４４１号公報

次に、先行技術について説示する。
特許文献１に記載の技術は、打設するコンクリート表面に金網を活用するもので、建築分野の屋根のような薄層の急勾配コンクリートの仕上げ方法に関するものである。鉄筋の表面に亀甲金網を配し、亀甲金網より下方部分をまず充填し、その後亀甲金網の上方部分を仕上げる。急勾配にも拘わらず、コンクリートの垂れを解決するのに、好適な工法である。

しかし、急勾配の「高速道路ランプの路盤面」や「ダムの副堤の水路面」などの場合、コンクリートの層の厚みが厚いから、以下の課題がある。
１）亀甲金網は、下方部分を充填時コンクリートの揚圧力がかかるため、剥離するか固定する鉄筋ごとに位置ずれを起こす。
２）鉄筋の表面に、壁筋などの立ち上げ鉄筋や機械基礎などを固定する金物がある場合、亀甲金網を配置することができない。

３）亀甲金網は、剛性が低く、剥離脱落を防ぐため鉄筋に多頻度の固定が必要となるため、施工が煩雑となる。
４）亀甲金網は、拘束する下方部分のコンクリートの局部的な垂れを防ぐが、全体的な円弧滑りを伴う側方流動を起こす場合、剛性がないからそれを防ぐことが難しい。

５）亀甲金網は、上方の仕上げに対して、拘束するものがないから依然として垂れを防ぐことができず、品質不良の問題が残る。
６）亀甲金網は、鉄筋の被り部に配置するので異物となり、塩化物イオン、二酸化炭素、酸素、水分などの劣化因子が表面から侵入することを助長し、耐久性を損なう。

７）亀甲金網を配置すると振動機にて締め固められないことから、ブリージング及び骨材やセメント分の沈降に伴う、鉄筋直上の割れや鉄筋直下の空隙の発生を除去できない。
８）薄層の急勾配の仕上げ技術であるため、コンクリートの層が肉厚である「高速道路ランプの路盤面」や「ダムの副堤の水路面」などの場合、コンクリートのチクソトロピー性に起因する力学挙動には対応できない。

以上のように、特許文献１に記載の技術は、網体を表面に活用する技術であり、また、特許文献２と特許文献３に記載の技術は、網体を側面に活用する技術である（特許文献２の図１及び特許文献３の図１を参照）。要するに従来、一般的なＲＣ構造物において、網体は、外側の面的な活用以外に活用されることはないのが通例である。

一方、特許文献４に記載の技術は、急勾配の打設するコンクリートの表面仕上げを行う車両搭載型の移動型枠装置に関するものである。表面型枠の角度を機械的に変化させることで、勾配の変化に追随する、いわゆる高価なコンクリートフィニッシャーに関する技術である（特許文献４の図９、参照）。

以上を踏まえ、例えば「高速道路ランプの路盤面」や「ダムの副堤の水路面」など、勾配を有するＲＣ構造物を構築する場合において、勾配の仕上げに求められる課題を列挙する。

１）勾配がある場合、充填したコンクリートは、振動機によって締固めると局部的には水平になり、勾配を保つことができない。したがって、締固めの度に、人力による掻き揚げが必要となる。そうすると、鉄筋とコンクリートとを密実に一体化できず、また、セメントペースト中に骨材が均一に分散されないため、品質が悪化する。

２）７度を超えるような急な勾配でスランプが１５ｃｍ程度の場合、充填したコンクリートは、振動機によって締固めると、全体的には円弧滑りを伴う側方流動を起こすので、仕上げ面において上方は沈降し下方は隆起する。この事態を恐れて十分に締め固めることができないため、締め固めに不良をきたす。

３）コンクリートの充填後に鉄筋の拘束を受ける箇所と受けない箇所では、コンクリートの凝結始発に至るまでに、骨材やセメント分の沈降の度合いや収縮の度合いが異なる。このため、タンピングを省くと、鉄筋直上の割れや鉄筋直下の空隙が残る。しかし、急勾配の場合、タンピングするとチクソトロピー性を有するコンクリートが再流動化して勾配を保つことができない。したがって、鉄筋直上の割れや鉄筋直下の空隙が残り、鉄筋の被り部の品質が悪化する。

４）勾配がある場合、十分なタンピングなしで鏝による最終仕上げを行うことになるから、単に平滑性の確保の意味しかなく、鉄筋の被り部は緻密化しない。そうすると、容易に、塩化物イオン、二酸化炭素、酸素、水分などの侵入を許すことになり、鉄筋の被り部の表面から始まるＲＣ構造物の劣化につながる。このため、鉄筋の錆を助長させ、耐久性を損なう。

５）急勾配の場合、スランプが８ｃｍ程度の固練りのコンクリートや、増粘性を付与する混和剤を混入する高価な増粘コンクリートを全域に採用すれば、表面の仕上げ性を改善できる。しかし、このようなコンクリートでも、チクソトロピー性に起因する締固めによる円弧滑りを伴う側方流動を起こす根本的な問題は、本質的に解決しない。また、増粘コンクリートは、ポンプ圧送性が悪く閉塞しやすいので、施工ロスが大きくなる問題がある。

６）仮に、コンクリートフィニッシャーを開発し勾配の仕上げの問題を機械的に解決しようとすれば、個々の構造物の形状に対して個別に開発が必要となるため、その開発に要する期間や費用は莫大となり実用的ではない（特許文献３の図９、参照）。

７）コンクリートは、ＡＥ減水剤の表面活性作用による、気泡径が２５～２５０μｍ程度の微細な気泡を内包する粘弾性体である。この微細な気泡は、全体に圧縮力を受けるとエネルギーを内包しつつ弾性変形し収縮する。したがって、充填時、蓋を被せ全体に拘束し所定の圧で封入すれば、ブリージングに伴う沈降や収縮は凝結始発まで継続する弾性効果によって相殺でき、鉄筋直上の割れや鉄筋直下の空隙は発生しない。しかし、蓋を被すと、振動機で締め固めることができないため品質が悪化する。

一方、上述した勾配の仕上げが求められるＲＣ構造物を構築する際の課題を、特許文献１に記載の、鉄筋の上筋表面全域に網体を配し内部充填する方法によって解決を図る場合における課題を列挙する。

８）網体は、下方内部を充填時に、コンクリートの揚圧力が卓越し剥離するか、固定する上筋ごと位置ずれを起こす。
９）網体は、下方内部を充填時に、上方の１辺からの１方向の充填となり、充填経路が長く骨材が分離しセメントペーストのみが先走る。したがって、均一なコンクリートが打設できない。

１０）鉄筋の上筋表面に壁筋などの立ち上げ鉄筋や機械基礎などを固定する金物がある場合には、網体を配置することができない。
１１）網体には剛性がなく、鉄筋に多頻度箇所の固定が必要となるため、施工が煩雑となる。

１２）上方の仕上げにおいて網体を拘束するものがないから、依然として垂れの問題やこれに伴う品質不良の問題が残る。
１３）網体は、鉄筋の被り部に配置することから異物となり、この被り部の表面から塩化物イオン、二酸化炭素、酸素、水分などの劣化因子が侵入することを増長させ、耐久性を損なう。

１４）勾配の仕上げが求められるＲＣ構造物における網体の活用に関して、表面的な活用以外の実施例は過去には見当たらない。また、勾配の仕上げにおける品質劣化の要因解析や充填・締固め・タンピングに伴うコンクリートの力学挙動は、未解明である。

また、上述した勾配の仕上げが求められるＲＣ構造物を構築する際の課題を、ＲＣ構造物全体を側部と上部に鋼製型枠を組付けして内部充填する方法によって解決を図る場合における課題を列挙する。
１５）振動機が使用できないので、締固めが不要であるが高価なノンブリージングタイプの高流動コンクリートが必要となるため、工費を増大させる。

１６）側部と上部から構成する鋼製型枠の組立と解体が煩雑となるため、工期を遅延させる。
１７）上筋表面に、壁筋などの立ち上げ鉄筋や機械基礎などを固定する金物がある場合には、上部から鋼製型枠で覆うことができない。

さらに、上述した勾配の仕上げが求められるＲＣ構造物を構築する際の課題を、ＲＣ構造物全体をプレキャスト化して組み立てる方法によって解決を図る場合の課題を列挙する。
１８）現場打設による工法に比べて運搬費用（運賃）が嵩むため、工費を増大させる。

１９）プレキャスト工法は、多くは従来の設計思想を逸脱するため、設計責任や製造物責任の上で、発注者と受注者間での新たな取り決めが生じ煩雑となる。
２０）用いるプレキャスト部材は、運搬重量上の制約があるため、適用できる現場が限られる。

上記課題を解決するために、路盤コンクリート打設のための組立構造物として、本発明は、概格子状に組む直線状の第１の縦横の棒鋼が形成する面の向きが路盤コンクリートの上面の向きと概合致し、第１の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼の方向が前記上面の水勾配の方向に概直交し、前記上面から所定の被り部を空けて配置される第１の縦横の棒鋼から成る上筋と、概格子状に組む直線状の第２の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼の方向が第１の縦横の棒鋼の前記水勾配の方向に概直交する棒鋼の方向に概合致する構造を有し、前記路盤コンクリートの下面から所定の被り部を空けて配置される第２の縦横の棒鋼から成る下筋と、上筋と下筋に対して両者の離隔を拘束する態様として、上筋を成す第１の縦横の棒鋼と下筋を成す第２の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼を、自らの両端にフック部を有し自らを概門型あるいは棒型に成す第３の棒鋼の当該フック部にて引っ掛ける構造を有して配置されるスターラップ筋とを備える路盤鉄筋と、
帯状で細長の少なくとも１以上の平面を有する複数の網体を備え、上筋を成す第１の縦横の棒鋼と下筋を成す第２の縦横の棒鋼との狭隘に、複数の網体の軸方向を前記水勾配の方向と概直交させ、少なくとも網体が有する平面の１つは、スターラップ筋を成す第３の棒鋼の概鉛直のいずれかの棒鋼部分に面してあるいは第１の縦横の棒鋼の下面に面して配置され、断面視で少なくとも網体が有する平面の１つの端部は、第１の縦横の棒鋼の下面に面して前記水勾配の方向の縦断面視で勾配を持って配置される網体構造物と
から構成されることを特徴とする。

本発明によれば、次のような効果を奏することができる。
１）網体は、上筋の下面に面することから、
・コンクリート充填時に発生する揚圧力においても上筋に拘束されるので、浮き上がり剥離することはない。
・路盤鉄筋の上筋表面に壁筋などの立ち上がる鉄筋や機械基礎などを固定する金物がある場合でも、支障がない。
・鉄筋の被り部に網体などの異物を配さないから、被り部の表面からの劣化因子（塩化物イオン、二酸化炭素、酸素、水分など）の侵入を最小化し、耐久性が向上する。
２）網体は、帯状細長の軸方向を路盤の水勾配の方向と概直交させることから、コンクリートの充填上昇に伴い断面視同時に下から包含でき、位置ずれを起こしにくい。
３）網体は、軸方向を水勾配の方向と概直交方向とし、平面視で離隔を設け間欠に固定する。このため、間欠に空く離隔部において、コンクリート充填に伴いここより表面に吹き出そうとするコンクリートは、離隔をおいて向かい合う網体間に形成される粗骨材のアーチング効果により低減し、十分に締固めてタンピングを施すことができる（図１７のステップ５に示すアーチング効果７７を参照）。
４）網体として、金属板に切込みを入れ、引き延ばした網目を持つラス網またはエキスパンドメタルを採用すれば、セメントペーストの透過率は大きくなる。したがって、タンピングの際、網体下方から必要なセメントペーストが容易に上方へ供給されるので、鉄筋直上の割れや鉄筋直下の空隙を逸散させ鉄筋の付着性能が向上する。
５）網体として、鉄にクロムまたはクロムとニッケルを含む、錆びにくい合金鋼であるステンレス仕様のラス網またはエキスパンドメタルを採用することにより、密着する鉄筋との異種材料間に発生するガルパニック腐食（異種金属接触腐食）を最小化する。
６）網体として、ＦＲＰ（ＦＩｂｅｒＲｅＩｎｆｏｒｃｅｄＰＬａｓｔＩｃｓ）などの繊維強化プラスチックを格子状、概ハニカム状又は水玉状などに成型した有孔板を加工して採用することにより、エキスパンドメタルのステンレス仕様の場合と同様の効果を得つつ、さらに軽量化し設置も簡便化できる。
７）網体の網に空く孔は、例えばφ３０～５０ｍｍの円形を必要最小限に包含する。そうすると、φ２５～４０ｍｍの粗骨材の透過は許さないから側方流動を抑止でき、φ２８ｍｍの小径バイブレータにてここを貫通させつつ上下一体に締固められる。したがって、密実かつ均一なコンクリートを打設することができる。
８）上述の効果は、露天、トンネル内を問わず、カント勾配を有し、路盤面の水勾配に位置付けられる横断勾配を距離程方向に連続的に変化させる、「高速道路ランプの路盤面」や「高速新幹線の路盤面」においても、同様の効果を得ることができる。
９）概格子状の上筋及び下筋を構成するいずれかの棒鋼は、水勾配の方向に概直交するから、ここにスターラップ筋を組み付ければ、容易にスターラップ筋を構成する概鉛直の棒鋼は、水勾配の方向に概直交して林立する。したがって、この林立するスターラップ筋を構成する概鉛直の棒鋼に面して網体を配置すれば、網体は水勾配の方向に概直交する配置となり、上述した網体としての必要機能を容易に実現できる。

図１は、各網体の構造を示す図である。図２は、実施例１の路盤コンクリート勾配５度の打設を示す図である。図３は、実施例２の路盤コンクリート勾配１０度の打設を示す図である。図４は、実施例３の路盤コンクリート勾配１５度の打設を示す図である。図５は、図４の一部を拡大し、その後のステップを示す図である。図６は、コンクリート圧入器を設置する鉄筋及び網体を示す図である。図７は、コンクリート圧入器の構造を示す図である。図８は、コンクリート圧入器を鉄筋及び網体に設置した状況を示す図である。図９は、路盤コンクリートの打設の各段階で使用する工具をコンクリートの各打設段階に分類して示す図である。図１０は、劣化メカニズムとタンピングの効果を示す図である。図１１は、実施例２の路盤コンクリートの全体の配筋図を示す図である。図１２は、実施例２の図１１の一部を拡大する図である。図１３は、実施例２の路盤コンクリートの全体の型枠図を示す図である。図１４は、実施例２の図１３のアンカー用棒鋼（スターラップ筋２６（３８）固定用）６８付近を拡大する図である。図１５は、実施例２の図１３のセパレーター用棒鋼（上筋３１固定用）６９付近を拡大する図である。図１６は、実施例２の打設ステップ１～３を示す図である。図１７は、実施例２の打設ステップ４～６を示す図である。図１８は、実施例２の打設ステップ１～３の平面的な打設順序を示す図である。図１９は、実施例２の打設ステップを従来工法にて施工した場合の課題と、本発明の効果を示す図である。図２０は、実施例１～３に用いるスターラップ筋の種類を示す図である。

以下、本発明を実施するための形態として、実施例１～実施例３について、図を参照して説明する。

本発明に係る施工要素としては、「路盤鉄筋の組立構造」と、「型枠構造」と、「路盤コンクリートの打設方法」及び「網体の配置構造」がある。その共通した目的は、側方流動を抑止し、十分な締固めとタンピングを行うことにある。

図１は、実施例１～実施例３において用いる網体を示す図である。Ｉ状網体（縦配置）５１、Ｉ状網体（横配置）５２及び逆Ｌ状網体５３の３種類があり、図１には、それぞれの網体の、正面図、その右側に側面図、その下側に平面図、の３面図を示している。

３種類の網体に共通する特徴は、部材表面が網状で、断面視概Ｉ状または概Ｌ状で帯状細長の形態であって、正面図に示す状態で、上筋と下筋の間の上筋下面に面して結束線にて結束し配置することである。

また、Ｉ状網体（横配置）５２には、ポンプホース挿入孔７６が開口する（図１の下の図）。これは、コンクリート圧入器のガイド管の挿入を受けるためのもので（これについては後述する）、必要に応じて、各網体の水平に配するいずれかの各面５４に開口してもよい。これらを、勾配条件や施工条件に合わせて適切に選定し配置する。

次に、図２～図４に基づき、路盤コンクリートの勾配条件を異にする場合のコンクリート打設例について説明する。
図２は、実施例１として、路盤コンクリート勾配５度の場合の打設であり、図３は、実施例２として、路盤コンクリート勾配１０度の場合の打設であり、図４は、実施例３として、路盤コンクリート勾配１５度の場合の打設である。

実施例１～３について、共通の施工要素である、「路盤鉄筋の組立構造」、「型枠構造」及び「路盤コンクリートの打設方法」の構成と効果については、まとめて説明する。

また、個別の施工要素である、「網体の配置構造」の構成と効果については、各実施例個別に説明する。その理由は、「網体の配置構造」は、コンクリートの締固めとタンピングに対する側方流動性を低減するために、勾配の大小で定まる側方流動性の大小によって定まるからである。実際には、勾配条件や配合条件、構造条件などの個別の施工条件に対し、網体及びその配置構造を適切に組み合わせかつ変更してもよい。

さらに、本発明の施工要素を多岐にわたり活用する実施例２の「路盤コンクリート勾配１０度の打設」については、図１１～１９を用いて補足を加えて詳細に説明する。

先ず、実施例１～３（図２～図４）において共通の施工要素である、「路盤鉄筋の組立構造」について説明する。なお、実施例２については、図１１、図１２を併せて参照する。
１）上筋２４
概格子状に組む直線状の棒鋼の縦横の面の向きが、路盤上面１の向きと概合致し、縦横いずれかの棒鋼の方向が路盤上面１の水勾配３の方向に概直交し、路盤上面１から所定の被り部１１を空けて配置する。なお、図２～４に示す実施例１～３では、上筋２４の棒鋼の端部はフック状であるが、この端部をコの字に屈曲して下筋側に定着しても差し支えない（図示せず）。

２）下筋２５
概格子状に組む直線状の棒鋼の縦横の面の向きが、路盤下面２の向きと概合致し、縦横の棒鋼の方向が上筋２４の縦横の棒鋼の方向に概合致し、路盤下面２から所定の被り部１１を空けて配置する。なお、図２～４に示す実施例１～３では、下筋２５の棒鋼の端部はフック状であるが、この端部をコの字に屈曲して上筋側に定着しても差し支えない（図示せず）。

３）スターラップ筋２６
両端にフック部を有し、自らの概門型の棒鋼の形状にて、上筋２４と下筋２５とを、片方から他方に互いに両者を拘束するように、∩（キャップ）状に被せるかあるいは∪（カップ）状に抄う。また、自らの概門型の棒鋼の中央の辺２６（３７）を、上筋２４又は下筋２５を成す片方の棒鋼に押し付け、先端のフック部を上筋２４又は下筋２５を成す他方の棒鋼に引っ掛ける態様にて配置する。
また、概門型の中央の棒鋼の辺３７が、水勾配と直交方向に、また、上筋２４（３２）及び下筋２５の水勾配と直交方向の棒鋼の水勾配の高位側となる面に面して配筋する。

図２０は、実施例１～３に用いるスターラップ筋の種類を示す図である。先の説明では、スターラップ筋２６は、図２０の左側に示す概門型の棒鋼の形状としたが、図２０の右側に示すように。両端にフック部を有し自らの棒型の棒鋼の形状９８にて、上筋２４と下筋２５とを、片方から他方に互いに両者を拘束するように、先端のフック部４０を上筋２４又は下筋２５を成す棒鋼に引っ掛ける態様にて配置してもよい。その際に、フック部の形状として、先端プレート型のフック部９９を採用してもよい（図２０の右端の場合）。この棒型の形状の場合には、せん断補強における剛性が概門型の場合に比して損なわれるのでＲＣ構造物としての耐震性能は低下するが、設置が簡便となる効果がある。

４）網体５１、５２、５３
細長の軸方向を路盤の水勾配の方向３と概直交させて、断面視で少なくとも各面５４の内のいずれかの端部５５は、上筋２４の下面に面するよう、水勾配の方向３の縦断面視で勾配を持って配置する。
さらに、少なくとも概鉛直に配置する面は、スターラップ筋２６の両側の辺２６（３８）の棒鋼の水勾配の高位側となる面に面して配置する。

続いて、この「路盤鉄筋の組立構造」の効果を説明する。
スターラップ筋２６を上記３）のように配筋すると、スターラップ筋２６の概門型の両側の辺２６（３８）の棒鋼の水勾配の高位側の面に概鉛直面を面する網体が、その高位側の面に受けるコンクリートの各側圧は、スターラップ筋２６の結束箇所の結束強度に依存することなく、各スターラップ筋２６を通じ上筋２４と下筋２５にスムーズに伝達されるので、配筋の結束箇所のずれや外れが生じない。

次に、実施例１～３（図２～４）において共通の施工要素である、「型枠構造」の構成について説明する。なお、実施例２については、図１３～図１５を併せて参照する。

路盤コンクリートの高位側４と低位側５の両側に配置する側面型枠６１は、コンパネ６０を保持する縦端太材６３をさらに保持する横端太材６２の背面を、水勾配の方向３に貫通するセパレーター用棒鋼（貫通用）６４の両端の箱金物６５にて固定する。

続いて、この「型枠構造」の効果を説明する。
例えば、「高速道路ランプの路盤面」のように、路盤面の水勾配に位置付けられる横断勾配を距離程方向に連続的に変化させる場合の適用では、水勾配の方向３が短辺となり、この方向に貫通するセパレーター用棒鋼（貫通用）６４は短くて済み、効率よく強固に組み立てられる。

また、側面型枠６１は、縦端太材６３の背面に横端太材６２を配置するため、横端太材６２は、コンパネ６０と一体の縦端太材６３の背面にて距離程方向に長手を取れるので、効率よく組み立てられる。

次に、実施例１～３（図２～４）において共通の施工要素である、「路盤コンクリートの打設方法」の構成について説明する。なお、実施例２については、図１６～図１８を併せて参照する。

上筋２４の下側の水平打設範囲９６については、低位側５から高位側４に向かってｄ～ｈの順に打設する。
続いて、上筋２４の下面側に面する勾配打設範囲９７については、低位側５から高位側４に向かってｄ～ｈの順に打設する。この際に、水勾配の低位側５のＩ状網体（縦配置）５１または逆Ｌ状網体５３の概鉛直の面とその水勾配の高位側４のＩ状網体（縦配置）５１または逆Ｌ状網体５３の概鉛直の面との狭隘の空間において、少なくとも低位側５のＩ状網体（縦配置）５１または逆Ｌ状網体５３の概鉛直の面の上筋２４の下面に面する一端まで打設し、勾配を上がるように狭隘の空間に対し所定回数繰り返し打設する。

その後、上筋２４の下面側に面する勾配打設範囲９７の打設終了後、残る上筋２４の上面側を含む打設範囲について、路盤上面１の仕上げ面まで、水勾配の高いほうから順に勾配を下るように打設する。

ここで、コンクリートは、ポンプホース８１から充填し、振動機（締固め）８２にて締め固める。なお、図４に示すコンクリート圧入器７１の活用は、実施例２の補足説明として後述する。

続いて、この「路盤コンクリートの打設方法」の効果を説明する。
・各網体の概鉛直の面の上筋２４の下面に面する一端まで、低位５から高位４に向かう勾配に打設するから、低位５の打設箇所から順に水和反応が進み硬化しつつ上方に積み上げるように充填する。このため、落差のある段状の打設においても円弧滑りを伴う側方流動を低減し、各段に十分に締め固めることができる。

・上筋２４の下面側に面する勾配打設範囲９７において各網体の上端まで、低位５から高位４に向かう勾配に打設した後、残る上筋２４の上面側を含む打設範囲において、路盤上面１の仕上げ面まで、高位側４から低位側５に向けて打設し仕上げる。このため、打設に伴いかき揚げ作業がなくなり、効率と品質を向上する。

・上筋２４の下方に予め設置するＩ状網体（横配置）５２または逆Ｌ状網体５３は、エキスパンドメタルなどの網状の有孔板とするか、またはこれに加え、振動機の挿入孔を配置すれば、ここより下方に網状自体の網目または挿入孔から振動機を挿入できる。この振動機を使って、コンクリートは下方と上方一体に十分に締め固められ、品質が向上する。

・上筋２４の下面側に面する勾配打設範囲９７について、水勾配の低位側５のＩ状網体（縦配置）５１または逆Ｌ状網体５３の概鉛直の面と、その水勾配の高位側４のＩ状網体（縦配置）５１または逆Ｌ状網体５３の概鉛直の面との狭隘の空間において、コンクリートにポリプロピレンなどの繊維を混入する。そうすると、路盤上面１側へ吹き出そうとするコンクリートの粗骨材のアーチング効果を助長でき、軟練りのコンクリートでも確実に締固めてタンピングを施すことができる。

また、繊維を混入するコンクリートは、繊維自体には吸水性が少なくチクソトロピー性が顕著になるので、圧送性がよく閉塞しにくいにも拘わらず、各網体によくからむため、円弧滑りを伴う側方流動を本質的に解決する。ここで、繊維としては、例えば、繊維径１．００ｍｍ、繊維長３０ｍｍ、引張強度５００Ｎ／ｍｍ^２程度のポリプロピレン繊維を、コンクリートに、４ｋｇｆ／ｍ^３程度混和すればよい。

・上筋２４の上面側を含む打設範囲の鉄筋の被り部１１の仕上げは、増粘剤とポリプロピレンなどの繊維とを混入するコンクリートを打設する。そうすると、仕上げ性能を向上し垂れの問題やこれに伴う品質不良の問題を最小にできる。この場合、網体により十分にタンピングできるから、表面から繊維が突出する問題もない。

次に、「網体の配置構造」について、勾配条件を異にする実施例１～３について、図２～図４を参照して、構成と効果を個別に説明する。

１）実施例１に係る「路盤コンクリート勾配５度の打設」（図２）の場合の構成
・Ｉ状網体（縦配置）５１は、概鉛直の態様にて、上筋２４と下筋２５との狭隘に細長の軸方向を路盤の水勾配の方向３と概直交させる。また、その一面は概門型のスターラップ筋２６の両側の辺３８のいずれかの棒鋼に面し、少なくとも一端は上筋２４の下面に面するように、配置する。
・平面視で網体の離隔部５７を間欠に空けて配置し、水勾配の方向３の縦断面視で勾配を持って配置する。

２）実施例１に係る「路盤コンクリート勾配５度の打設」（図２）の場合の効果
・勾配５度の場合、施工条件によって異なるが、コンクリートは塑性流動体に近い側方流動性のある挙動をするため、網体は、Ｉ状網体（縦配置）５１とし、側面がスターラップ筋２６の門型の両側の辺３８の棒鋼に面するように、上筋２４の下面に配置すればよい。そうすることにより、下方において累進する各側圧は、個別にスターラップ筋２６を介し上筋２４及び下筋２５にて保持できる。よって、垂れを低減しタンピングに支障がない。
・網体５１は、軸方向を水勾配の方向３と概直交方向とし、離隔を設け水平方向に間欠に固定するため、間欠に空く平面視網体の離隔部５７は、コンクリートポンプのホース８１及び振動機８２の挿入口として、スムーズに充填し頻度細かく締め固めることができる。

３）実施例２に係る「路盤コンクリート勾配１０度の打設」（図３）の場合の構成（なお図１１、図１２に示す「網体の配置構造」については、補足説明を後述）
・逆Ｌ状網体５３は、Ｌ字の上下逆さの態様にて、上筋２４と下筋２５との狭隘に細長の軸方向を路盤の水勾配の方向３と概直交させる。また、その一面は概門型のスターラップ筋２６の両側の辺３８のいずれかの棒鋼に面し、残る一面は上筋２４の下面に面するように、配置する。

・平面視で網体の離隔部５７を間欠に空けて配置し、水勾配の方向３の縦断面視で勾配を持って配置する。
・少なくとも一部の概格子状の上筋２４の路盤の水勾配の方向３に概合致する棒鋼は、当該鉄筋自体、あるいは当該鉄筋に沿わせて固定するセパレーター用棒鋼６９をＰコン（プラスチックコーン）６６（図１５、参照）を介し、路盤の水勾配の方向３において高位側４の側面型枠を貫通させ、その背面で箱金物６５にて固定する。

４）実施例２に係る「路盤コンクリート勾配１０度の打設」（図３）の場合の効果
・勾配１０度の場合、施工条件によって異なるが、コンクリートは、塑性流動体として円弧滑りを伴う側方流動性の挙動を示すため、網体は、この揚圧力に対抗するべく逆Ｌ状網体５３とし、各面が上筋２４の下面とスターラップ筋２６の両側の辺に面するように配置すればよい。

そうすると、各揚圧力は、逆Ｌ状網体５３の上の面及び横の面を介し、各鉄筋を通じて下筋を含む全鉄筋の自重で保持できるので、全体的な円弧滑りを伴う側方流動を効果的に抑止でき、タンピングに支障がない。

・さらに、網体は、概Ｉ状よりも概Ｌ状の方が、高価な反面、閉塞性と剛性が高いためより確実に円弧滑りを伴う側方流動を抑止することができ、また、概門型のスターラップ筋２６の両側の辺の棒鋼に面して配置する場合には、位置を合わせ上筋２４の上から結束固定すればよく、設置が簡便化する。

・網体から側圧を受けるスターラップ筋２６を保持する上筋２４は、沿わせて固定するセパレーター用棒鋼６９を、側面型枠を貫通させてその背面で箱金物６５にて固定するため、全体に滑動することがない。

５）実施例３に係る「路盤コンクリート勾配１５度の打設」（図４）の場合の構成
・逆Ｌ状網体５３を、実施例２（「路盤コンクリート勾配１０度の打設」）と同様に配置する。続いて、Ｉ状網体（横配置）５２を、水平の態様にて、上筋２４と下筋２５の狭隘に細長の軸方向を、路盤の水勾配の方向３と概直交させ、水平面は、上筋２４の下面に面するように、逆Ｌ状網体５３の平面視で網体の離隔部５７に配置する。
・少なくとも一部の概格子状の上筋２４の路盤の水勾配の方向３に概合致する棒鋼は、当該鉄筋自体、あるいは当該鉄筋に沿わせて固定するセパレーター用棒鋼６９をＰコン６６（図１５、参照）を介し、路盤の水勾配の方向３において高位側４の側面型枠を貫通させ、その背面で箱金物６５にて固定する。

・少なくとも一部のスターラップ筋２６の門型の両側の辺３８の棒鋼に沿わせて固定するアンカー用棒鋼６８を、基礎コンクリートに定着し固定する。
・続いて、ポンプホース挿入孔７６が開口するＩ状網体（横配置）５２に組み合わせるコンクリート圧入器７１によって、ポンプホース８１を上筋２４下方に挿入してコンクリートを圧入する。

・ここで、コンクリート圧入器７１について、図５～８を参照して説明する。
コンクリート圧入器７１は、図６～図８に示すように、概格子状の上筋２４より下方に下がるポンプホース８１のガイド管７２、ガイド管７２を概格子状の上筋２４の概矩形の開口に配置する少なくとも２列から成る固定桁７４及び固定桁７４同士の間にガイド管７２を挟み両者を接続する接続材７５、から構成される。そして、図５、図６に示すように、上筋２４下方に予めポンプホース挿入孔７６を有するＩ状網体５２を横に配置し、このポンプホース挿入孔７６を貫通するガイド管７２を通じてコンクリートを所定圧で圧入する。

その使用手順は、図４の中央部に示す円形枠内において、コンクリート圧入器７１を設置し、ポンプホース８１を挿入し、図５の上側の拡大図に示すように、コンクリートを圧入し、圧入が終了すれば、図５の下側の拡大図に示すように、コンクリート圧入器７１を撤去する。

６）実施例３に係る「路盤コンクリート勾配１５度の打設」（図４）の場合の効果
・勾配１５度の場合、施工条件によって異なるが、コンクリートは、液性の流動体として円弧滑りを伴う側方流動性の高い挙動を示すため、揚圧力も増大する。そこで、網体は、逆Ｌ状網体５３を、実施例２と同様に平面視網体の離隔部５７を空けて間欠に配置し、その離隔部に、Ｉ状網体（横配置）５２を水平の態様にて配置する。揚圧力や液圧に耐荷するために、両者を上筋２４の下面全域に配置すれば、タンピングに支障がない。

なお、コンクリートのポンプホース挿入孔７６を予め、いずれかの網体の水平の面の所定箇所に設置しておく。また、鉄筋が滑動する場合には、鉄筋全体を、スターラップ筋２６を介して下方に打設するアンカー用棒鋼６８に固定すればよい。

・概Ｉ状を上筋２４の下面に配置するＩ状網体（横配置）５２は、ロール状に工場で製造し、これを現場にて上筋２４の下面に設置すれば、効率よく配置することができる。また、Ｉ状網体（横配置）を、立体的なＴ状、あるいは面的に波を打つＭ状又はＷ状の網体（共に図示せず）として上筋２４の下面に面して設置すれば、剛性を上げつつ同様の効果を得ることができる。

・網体から揚圧力を受ける上筋２４を保持するスターラップ筋２６は、基礎コンクリートに定着するアンカー棒鋼に固定するので、浮き上がることがないため、鉄筋は、滑動も浮き上がることもなく、設計書に基づき精度よく配置できる。

・コンクリート打設においては、図１０に示すように、ブリージングに伴う沈降１７により、鉄筋直上の割れ１３や鉄筋直下の空隙１４が発生するので、図９に示すタンピング８５が必須である。

しかし、勾配を有するＲＣ構造物の場合、振動機８１にて締め固めると、全体的な円弧滑りを伴う側方流動が発生し、十分締め固めることができない。そこで、上述したように、コンクリート圧入器７１によって、コンクリートを所定圧で圧入する。コンクリートは、元来、ＡＥ剤などの表面活性作用によって、気泡径が２５～２５０μｍ程度の微細な気泡を内包する粘弾性体であるから、所定の圧で圧入すれば、凝結始発まで継続する弾性効果により、ブリージングに伴う沈降１７を相殺する。したがって、鉄筋直上の割れ１３や鉄筋直下の空隙１４を低減し、品質を向上できる。

・コンクリート圧入器７１は、フックを有するゴムバンド（図示せず）により、固定桁７４あるいは接続材７５を介し上筋２４に簡便に脱着できるため、複数の本圧入器を列状に配置し、打設進捗に対し下方から上方へ脱着すれば、連続的にコンクリートが打設でき、作業効率を向上できる。

・圧入時に、コンクリート圧入器７１にかかる揚圧力に対する反力は、フックを有するゴムバンド（図示せず）から上筋を通じて鉄筋全体の重量で耐荷するから、所定の圧にて確実にコンクリートを充填・圧縮でき、上述したように、鉄筋直上の割れ１４や鉄筋直下の空隙１４を低減し、品質を向上できる。

・コンクリート圧入器７１のガイド管７２は、ポンプホース８１よりやや拡径にし、全体形状を漏斗状にしてポンプホース８１を挿入する。それにより、ポンプホース８１を挿入しやすく網体の破損も招かず、コンクリート管のジョイント締結作業を不用にし、作業効率を向上できる。

・コンクリートの圧入が終了してポンプホース８１をガイド管７２から抜く際、ポンプホース挿入孔７６はガイド管７２によって防護されているから網体は破損することがないため、所定の圧力でのコンクリート封入を継続することができる。したがって、ブリージングに伴う沈降１７の相殺、鉄筋直上の割れ１３や鉄筋直下の空隙１４の低減に寄与し、品質を向上できる。

・同様に、コンクリートの圧入が終了し、ポンプホース８１をガイド管７２から抜く際、所定の圧力で封入されるコンクリートは、図５の下側の図に示すように、ポンプホース挿入孔７６の近傍で、粗骨材のアーチング効果７７により噴出することがないので、円弧滑りを伴う側方流動を効果的に抑止できる。

次に、図３に示す実施例２に係る「路盤コンクリート勾配１０度の打設」は、本発明の施工要素を多岐にわたり活用しているが、図１１～１５に示す「網体の配置構造」を基にして、補足説明をする。

図３は、高位側の逆Ｌ状網体５３の状況を限定して示す図であるが、低位側については、図１１の断面図に示すとおり、実施例３と同様に、逆Ｌ状網体５３の平面視網体の離隔部５７に、Ｉ状網体（横配置）５２を、その水平面は上筋２４の下面に面するように配置する。

ここで、上述したように、少なくとも一部の概格子状の上筋２４の路盤の水勾配の方向３に概合致する棒鋼は、図１５に示すように、当該鉄筋自体、あるいは当該鉄筋に沿わせて固定するセパレーター用棒鋼６９をＰコン６６を介し、路盤の水勾配の方向３において高位側４の側面型枠を貫通させ、その背面で箱金物６５にて固定する。

実施例３と同様に、少なくとも一部のスターラップ筋２６の門型の両側の辺３８の棒鋼に沿わせて固定するアンカー用棒鋼６８は、図１４に示すように、基礎コンクリートに定着し固定する。

ここで、上述した、上筋２４に沿わせて固定するセパレーター用棒鋼６９及びスターラップ筋２６の門型の両側の辺３８の棒鋼に沿わせて固定するアンカー用棒鋼６８、それぞれの固定方法としては、図１４、図１５に示すように、それぞれ両者をかしめる楕円筒状のかしめ材７９に両者（鉄筋と棒鋼）を挿入した上で、その間にかしめ用ピン８０を油圧治具にてかしめる方法によってもよい。また、溶接その他の方法によっても差し支えない。

実施例３で使用するコンクリート圧入器７１については、実施例２でも、図１１の断面図及び平面図に示すように、低位側（ポンプホース挿入孔７６を有するＩ状網体５２を配置した部分）において活用する。

次に、実施例２に係る「路盤コンクリート勾配１０度の打設」の場合の「網体の配置構造」の効果を、図１１～図１５を参照して補足説明をする。
上述したように、実施例２におけるコンクリートは、塑性流動体として円弧滑りを伴う側方流動性の挙動を示し、その際に、高位側に比して低位側は、さらに側方流動性が卓越する。

そこで、図１１に示すように、高位側の網体は、この揚圧力に対抗するために、逆Ｌ状網体５３とし、上筋２４の下面とスターラップ筋２６の両側の辺に面するように配置すればよい。

一方で、側方流動性が卓越する低位側の網体は、高位側に比して揚圧力も増大するので、図１２に示すように、実施例３の場合と同様、逆Ｌ状網体５３を平面視網体の離隔部５７を空けて間欠に配置し、その離隔部に、Ｉ状網体（横配置）５２を水平の態様にて配置し、揚圧力や液圧に耐荷するように両者を上筋２４の下面に配置すれば、タンピングに支障がない。

また、低位側の網体は、実施例３の場合と同様に、コンクリートのポンプホース挿入孔７６を予め、いずれかの網体の概水平の面において、所定箇所に設置しておく。さらに、鉄筋が浮き上がる場合には、図１４に示すように、鉄筋全体を、スターラップ筋２６を介して下方に打設するアンカー用棒鋼６８に固定すればよい。
以上により、全体的な円弧滑りを伴う側方流動を、効果的に抑止でき、タンピングに支障がない。

さらに、実施例２に係る「路盤コンクリート勾配１０度の打設」の場合の方法手順を、図１６～図１８を参照して、図１６、図１７に示すステップごとに説明する。ここで、図１６は、実施例２におけるステップ１（Ｓｔｅｐ１）～ステップ３（Ｓｔｅｐ３）を示す図、図１７は、実施例２におけるステップ４（Ｓｔｅｐ４）～ステップ６（Ｓｔｅｐ６）を示す図、図１８は、実施例２におけるステップ１～３の平面的な打設順序を示す図、である。

１）ステップ１（Ｓｔｅｐ１）
水平の打設範囲Ｉは、上筋２４の下側に水平に位置する。そこで、低位側５から高位側４に向かってａ～ｈの順に、ポンプホース（充填）８１による打設、振動機による締固め８２を効率よく行う。なお、Ｉ状網体（横配置）５２が障害する箇所は、局部的に結束をはずしてずらせばよい（図示せず）。

２）ステップ２（Ｓｔｅｐ２）
勾配の打設範囲ＩＩは、上筋２４の下面側に面する。そこで、低位側の網体の概鉛直の面と高位側の網体の概鉛直の面との狭隘の空間に対して、勾配を上がるように所定回数打設を繰り返し、低位側５から高位側４に向かってａ～ｃの順に、ポンプホース（充填）８１による打設、振動機による締固め８２を行う。網体の下方への振動機の挿入は、予め網体に小径の挿入孔（図示せず）を設けて貫通させても、網体自体の網目を貫通させてもよい。

また、勾配の打設範囲ＩＩは、逆Ｌ状網体５３のみの配置だけでは、その後のタンピングにおいて円弧滑りを伴う側方流動が懸念される。そこで、勾配の打設範囲ＩＩでは、逆Ｌ状網体５３に加えてＩ状網体（横配置）５２を配置し、側方流動を抑止しつつ、コンクリート圧入器７１によって、コンクリートを圧入しつつ、振動機による締固め８２を行う。コンクリート圧入器７１は、複数設置しておき、連続的にずらせばよい（図示せず）。

３）ステップ３（Ｓｔｅｐ３）
水平の打設範囲ＩＩＩでは、間欠に配置する逆Ｌ状網体５３の平面視網体の離隔部５７から、ポンプホース（充填）８１によって、効率よく打設し、振動機による締固め８２を行う。

４）ステップ４（Ｓｔｅｐ４）
残る勾配の打設範囲ＩＶでは、間欠に配置する逆Ｌ状網体５３の平面視網体の離隔部５７から、ポンプホース（充填）８１にて、低位側の網体の概鉛直の面と高位側の網体の概鉛直の面との狭隘の空間に対して、勾配を上がるように所定回数打設を繰り返し、低位側５から高位側４に向かってｄ～ｈの順に、ポンプホース（充填）８１による打設、振動機による締固め８２を行う。網体の下方への振動機の挿入も、逆Ｌ状網体５３の平面視網体の離隔部５７から効率よく行う。

５）ステップ５（Ｓｔｅｐ５）
仕上げ面の打設範囲Ｖは、残る上筋２４の上面側を含む。そこで、仕上げ面の打設範囲Ｖでは、路盤上面の仕上げ面まで、水勾配の高い方から、順に勾配を下るように、ポンプホース（充填）８１による打設、振動機による締固め８２、木鏝による粗仕上げ８３を行った上で、所定のタイミングにて人力タンパーによるタンピング８５を行う。

６）ステップ６（Ｓｔｅｐ６）
仕上げ面の打設範囲Ｖに対して、金鏝による最終仕上げ８８を行う。

ここで、実施例２について先に述べた効果以外の効果について、補足して説明する。
上述したように、実施例２では、コンクリートは、塑性流動体として円弧滑りを伴う側方流動性の挙動を示し、高位側に比して低位側は、さらに側方流動性が卓越する。

そこで、低位側は、逆Ｌ状網体５３及びＩ状網体（横配置）５２を配置して、この側方流動を抑止しつつ、コンクリート圧入器７１によって、コンクリートを圧入しつつ締固め、低位側の円弧滑りを伴う側方流動を抑止する。

また、高位側は、逆Ｌ状網体５３のみを間欠に配して、安価かつ効率よく締固め、再流動するコンクリートの垂れを抑止する。そうすれば、十分に締固めてタンピングをすることができる。

図１９は、実施例２の打設ステップを従来工法にて施工した場合の課題と本発明による効果を示す図である。
実施例２のステップ２～４（Ｓｔｅｐ２～４）及びステップ５（Ｓｔｅｐ５）に対して、無対策の従来工法で行った場合を対比する。実施例２が対象とする勾配１０度の場合、上述したように、コンクリートは、塑性流動体として円弧滑りを伴う側方流動性２１の挙動を示すが、高位側に比して低位側は、さらに揚圧力２２が増大し側方流動性２１が卓越する。そのため、十分に締固めてタンピングをすることができない。しかし、本発明によれば、上述したとおり、十分に締固めてタンピングをすることができる。

１路盤上面、２路盤下面、３水勾配の方向、４高位側、５低位側、
１１被り部、１２劣化因子、１３鉄筋直上の割れ、１４鉄筋直下の空隙、
１５水筋、１６鉄筋、１７ブリージング沈降、２０鉄筋の滑動、
２１側方流動（円弧滑り）、２２揚圧力、２３反力、２４上筋、２５下筋、
２６スターラップ筋（概門型）、３１上筋（水勾配の方向の棒鋼）、
３２上筋（水勾配と概直交方向の棒鋼）、３３下筋（水勾配の方向の棒鋼）、
３４下筋（水勾配と概直交方向の棒鋼）、３５スターラップ筋（被せ）、
３６ターラップ筋（抄い）、３７門型の中央の辺、３８門型の両側の辺、
３９門型の両側の辺の棒鋼の水勾配の高位側の面、４０フック部、４１端部筋、
５１Ｉ状網体（縦配置）、５２Ｉ状網体（横配置）、５３逆Ｌ状網体、
５４網体の各面、５５網体の各端、５７平面視網体の離隔部、
５８上筋の上面側を含む打設範囲、５９上筋の下面側に面する打設範囲、
６０コンパネ、６１側面型枠、６２横端太材、６３縦端太材、
６４セパレーター用棒鋼（貫通用）、６５箱金物、
６６Ｐコン（プラスチックコーン）、６７既設コンクリート、
６８アンカー用棒鋼（スターラップ筋２６固定用）、
６９セパレーター用棒鋼（上筋３１固定用）、７０基礎コンクリート、
７１コンクリート圧入器、７２ガイド管、７３ガイド管の下端、７４固定桁、
７５接続材、７６網体のポンプホース挿入孔、７７粗骨材のアーチング効果、
７９かしめ材、８０かしめ用ピン、８１ポンプホース（充填）、
８２振動機（締固め）、８３木鏝（粗仕上げ）、８４トンボ（粗仕上げ）、
８５人力タンパー（タンピング）、８６エンジンタンパー（タンピング）、
８７振動体、８８金鏝（最終仕上げ）、８９トロウェル（最終仕上げ）、
９０回転体、９１打設順序、９２打設範囲Ｉ、９３打設範囲ＩＩ、
９４打設範囲ＩＩＩ、９５打設範囲ＩＶ、９５打設範囲Ｖ、９６水平打設範囲、
９７勾配打設範囲、９８スターラップ筋（棒型）、
９９フック部（先端プレート型）

Claims

路盤コンクリート打設のための組立構造物であって、
概格子状に組む直線状の第１の縦横の棒鋼が形成する面の向きが路盤コンクリートの上面の向きと概合致し、前記第１の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼の方向が前記上面の水勾配の方向に概直交し、前記上面から所定の被り部を空けて配置される前記第１の縦横の棒鋼から成る上筋と、
概格子状に組む直線状の第２の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼の方向が前記第１の縦横の棒鋼の前記水勾配の方向に概直交する棒鋼の方向に概合致する構造を有し、前記路盤コンクリートの下面から所定の被り部を空けて配置される前記第２の縦横の棒鋼から成る下筋と、
前記上筋と前記下筋に対して両者の離隔を拘束する態様として、前記上筋を成す前記第１の縦横の棒鋼と前記下筋を成す前記第２の縦横の棒鋼のいずれかの棒鋼を、自らの両端にフック部を有し自らを概門型あるいは棒型に成す第３の棒鋼の当該フック部にて引っ掛ける構造を有して配置されるスターラップ筋と
を備える路盤鉄筋と、
帯状で細長の少なくとも１つ以上の平面を有する複数の網体を備え、
前記上筋を成す前記第１の縦横の棒鋼と前記下筋を成す前記第２の縦横の棒鋼との狭隘に、前記複数の網体の軸方向を前記水勾配の方向と概直交させ、少なくとも前記網体が有する前記平面の１つは、前記スターラップ筋を成す前記第３の棒鋼の概鉛直のいずれかの棒鋼部分に面してあるいは前記第１の縦横の棒鋼の下面に面して配置され、断面視で少なくとも前記網体が有する前記平面の１つの端部は、前記第１の縦横の棒鋼の下面に面して前記水勾配の方向の縦断面視で勾配を持って配置される網体構造物と
から構成される組立構造物。
請求項１に記載の組立構造物であって、
前記水勾配の方向の高位側に配置する側面型枠を更に有し、
前記上筋を成す前記第１の縦横の棒鋼の前記水勾配の方向に概合致する棒鋼自体、あるいは、前記第１の縦横の棒鋼の前記水勾配の方向に概合致する棒鋼に沿わせて固定するセパレーター用棒鋼が、前記側面型枠の背面で固定される
ことを特徴とする組立構造物。
請求項１または２に記載の組立構造物に着脱するコンクリート圧入器であって、
コンクリートのポンプホースを挿入し前記上筋より下方に突出する下向きのガイド管と、
前記ガイド管を前記上筋を成す前記第１の縦横の棒鋼の概矩形の開口に配置する少なくとも２列から成る固定桁と、
前記固定桁の前記２列の間に前記ガイド管を挟み当該２列を接続する接続材と
から構成されるコンクリート圧入器。
請求項１又は２に記載の組立構造物への路盤コンクリートの打設方法であって、
前記上筋の下面側に面する打設範囲に対しては、前記水勾配の低位側に配置する前記網体の概鉛直の面と前記水勾配の高位側に隣接して配置する前記網体の概鉛直の面との狭隘の空間に、少なくとも前記低位側に配置する前記網体の概鉛直の面で前記上筋の下面に面する一端まで路盤コンクリートを打設する工法を、順次勾配を上げて前記狭隘の空間に対して所定回数繰り返す第１の工程と、
続いて、前記上筋の上面側を含む打設範囲に対しては、路盤上面の仕上げ面まで、前記水勾配の高い方から順次勾配を下げて路盤コンクリートを打設する第２の工程と
を有する路盤コンクリートの打設方法。