JP6992544B2

JP6992544B2 - 超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストｐｃ床版

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Publication number: JP6992544B2
Application number: JP2018011010A
Authority: JP
Inventors: 一成佐々木; 誠道大場; 敏雄野村
Original assignee: Obayashi Corp
Current assignee: Obayashi Corp
Priority date: 2018-01-25
Filing date: 2018-01-25
Publication date: 2022-01-13
Anticipated expiration: 2038-01-25
Also published as: JP2019126991A

Description

本発明は、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版に関する。

従来から、道路橋の施工に際して省力化やコスト低減等を図るためにプレキャストコンクリート床版が多く利用されている。プレキャストコンクリート床版は分割して製造工場から施工現場に運搬され、設置後、各プレキャストコンクリート床版は接続される。プレキャストコンクリート床版の設置・接続工程が完了すると、プレキャストコンクリート床版の上面には一般的にシート系または塗膜系の防水材による防水層が構築され、当該防水層の構築が完了すると、アスファルト混合物等による舗装工事が行われる。

上記した防水層は、プレキャストコンクリート床版への雨水等、劣化因子の侵入による劣化を防ぐ上で欠かすことのできないものであるが、従来の防水方法は、所定日数の施工期間及び養生期間が必要であり、工事の省力化やコスト低減の支障となっている。そこで、プレキャストコンクリート床版の製造時に、製造工場において予め上記シート系または塗膜系の防水材をプレキャストコンクリート床版に施すことも考えられるが、プレキャストコンクリート床版の運搬や設置作業時に防水層を傷付けてしまう可能性が高く、また、各プレキャストコンクリート床版の接続部において、防水層の一体性を担保することができないため、現実的にこのような方法を採用することは難しい。

前述したような状況の中、コンクリート床版の経年劣化による補修工事に際し、高強度の繊維補強コンクリートを使用することにより、防水層の構築工程を不要とした技術が提案されている。すなわち、既設舗装の撤去及び既設床版の上面（不健全部）を除去した後、透水係数及び透気係数の低い高強度の繊維補強コンクリートを打設することにより、打設後のシート系または塗膜系の防水材による防水層の設置を不要とする技術である。

例えば、特許文献１には、図１０の引用図面に示されているように、床版増厚工法において、既設のアスファルト層を除去した後、既設のコンクリート床板１の上面１ａを斫り取り、当該上面１ａにエポキシ樹脂系の接着剤を塗布（接着剤層３）して透気係数の低い繊維補強セメント複合材料（ＦＲＣＣ）４を打設することにより、防水層を構築することなく既設のコンクリート床版１への透水を防ぐ方法が開示されている。

また、非特許文献１には、橋梁床版等の断面修復に際し、既設コンクリートの脆弱部を除去するとともに湿潤状態とし、その上に超緻密な超緻密高強度繊維補強コンクリートを打設することによって、既設橋梁床版等に対して空気や水、塩化物イオン等劣化因子の侵入を防ぐ方法が開示されている。

特開２０１５－１２９３９３号公報

株式会社サンブリッジ、"超緻密高強度繊維補強コンクリート"、［online］、国土交通省新技術情報提供システム、［平成２９年１２月２５日検索］、インターネット＜URL：http://www.netis.mlit.go.jp/NetisRev/Search/NtDetail1.asp?REG_NO=HK-140006&TabType=&nt=＞

道路橋などにおけるコンクリート床版の防水対策に関する従来技術は前述したとおりであるが、上記特許文献１及び非特許文献１に開示された方法は、何れも既設のコンクリート床版に対する補修技術であり、打設する繊維補強コンクリートの下地は既設の床版コンクリートとなる。従って既設の床版コンクリートとの一体性を確保するために、既設の床版コンクリート上面の目粗しや接着剤等の塗布、湿潤状態の確保といった手間のかかる作業が施工現場において必要となる。

また一般的に、高強度なコンクリートはセメント量が多いため自己収縮が大きく、高強度の繊維補強コンクリートにおいても打設後の自己収縮が大きい。したがって、既設の床版コンクリート上に高強度の繊維補強コンクリートを打設した場合、下地の床版コンクリートに拘束されて引張応力が残存し、繊維補強コンクリート表面にひび割れが入りやすくなるという問題点が生じて必要な防水機能を得ることができない虞がある。

そこで、本願発明は、超高強度繊維補強コンクリート（以下、単に「ＵＦＣ」と称する場合がある。）を使用し、当該ＵＦＣの特性を活かすとともに、経済的に床版設置工事の省力化及び急速化を図ることができる、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版（以下、単に「ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版」と称する場合がある。）を提供することを目的とする。

（１）床版コンクリート部１１と、当該床版コンクリート部１１の上部に形成される超高強度繊維補強コンクリート部１３とを少なくとも有し、前記床版コンクリート部１１と前記超高強度繊維補強コンクリート部１３とがフレッシュな状態で一体的に形成されるとともに、橋軸横断方向にプレストレスが導入されて成ることを特徴とする超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０。

上記（１）の構成によれば、床版コンクリート部１１の打設後、当該床版コンクリート部１１がフレッシュな状態で超高強度繊維補強コンクリート部１３が打ち継がれて形成されるため、床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３とを一体的に形成することができる。このような構成により、従来技術のような下地コンクリートに対する目粗しや接着剤の塗布などの作業を行うことなく、床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３との一体性を強固に確保することができる。さらに、床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３は同時に硬化過程をたどることとなり、床版コンクリート部１１のコンクリート材料と、超高強度繊維補強コンクリート部１３の超高強度繊維補強コンクリートとが同時に収縮することになる。したがって、超高強度繊維補強コンクリートの自己収縮の影響が緩和され、超高強度繊維補強コンクリート部１３におけるひび割れ発生に対する抵抗性を高めることができる。また、床版コンクリート部１１へのプレストレスの導入と同時に、超高強度繊維補強コンクリート部１３にもプレストレスが導入されるため、床版コンクリート部１１及び超高強度繊維補強コンクリート部１３のひび割れ発生に対する抵抗性をさらに高めることが可能となる。

（２）前記床版コンクリート部１１には鉄筋が配筋され、前記超高強度繊維補強コンクリート部１３は前記鉄筋のかぶり部である上記（１）に記載の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０。

上記（２）の構成によれば、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０のかぶり部に超高強度繊維補強コンクリートを打設することにより、当該超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０の厚さを増大させることなく、防水機能を付加することが可能となる。

（３）前記床版コンクリート部１１と前記超高強度繊維補強コンクリート部１３とに亘って鉄筋が配筋される上記（１）に記載の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０´。

上記（３）の構成は、上記（２）の構成よりもさらに超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さを増大させた構成となっている。すなわち、図４（ａ）に示されるように、上端筋（図示しない。）よりも低い位置から超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０´の上面まで超高強度繊維補強コンクリートが打設されることにより、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０´自体の強度が増し、当該超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版１０´の床版厚を低減することが可能となる。これにより、床版の死荷重を減少させることが可能となり、その減少分を活荷重の増加分と相殺することでき、例えば、鋼桁補強工事を含めた床版取替工事全体の省力化や経済性等を最適化することが可能となる。

（４）床版コンクリート部１１の上部に形成される防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）であって、前記防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）は、超高強度繊維補強コンクリートによって形成され、前記床版コンクリート部１１とフレッシュな状態で一体的に形成されるとともに、橋軸横断方向にプレストレスが導入されて成ることを特徴とするプレキャストＰＣ床版の防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）。

上記（４）の構成によれば、床版コンクリート部１１の打設後、当該床版コンクリート部１１がフレッシュな状態で防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）が打ち継がれて形成されるため、床版コンクリート部１１と防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）とを一体的に形成することができる。このような構成により、従来技術のような下地コンクリートに対する目粗しや接着剤の塗布などの作業を行うことなく、床版コンクリート部１１と防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）との一体性を強固に確保することができる。さらに、床版コンクリート部１１と防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）は同時に硬化過程をたどることとなり、床版コンクリート部１１のコンクリート材料と、防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）の超高強度繊維補強コンクリートとが同時に収縮することになる。したがって、超高強度繊維補強コンクリートの自己収縮の影響が緩和され、防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）におけるひび割れ発生に対する抵抗性を高めることができる。また、床版コンクリート部１１へのプレストレスの導入と同時に、防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）にもプレストレスが導入されるため、床版コンクリート部１１及び防水層（超高強度繊維補強コンクリート部１３）のひび割れ発生に対する抵抗性をさらに高めることが可能となる。

本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の断面の一例を示し、（ａ）には第１実施例における断面図を、（ｂ）には第２実施例における断面図を示している。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の製造工程から設置工程の一例を示すフロー図である。本発明の第１実施例における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の製造工程の一例を示す模式断面図である。本発明の第２実施例における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の製造工程の一例を示す模式断面図である。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の接続部の一例を示す断面図であり、（ａ）には第１実施例における接続部の断面図を、（ｂ）には第２実施例における接続部の断面図を示している。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の接続部の一例を示す断面図であり、（ａ）には本実施形態における接続部の模式断面図を、（ｂ）には別実施形態における接続部の模式断面図を示している。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版接続部の一例を示す模式平面図である。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の舗装工程の一例を示す模式断面図であり、（ａ）には第１実施例における断面図を、（ｂ）には第２実施例における断面図を示している。本発明における、超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版の断面構成を説明するための模式断面図であり、（ａ）には第１実施例における断面図を、（ｂ）には第２実施例における断面図を示している。既設プレキャストコンクリート床版の防水機能に関する従来技術（特許文献１）を説明する図である。

以下、図面を参照しつつ、本発明の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版（以下、単に「ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版」と称する場合がある。）及びその製造方法、設置態様について説明する。

本発明の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版（以下、「ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版」と称す。）の断面構成の一例として、図１（ａ）、（ｂ）には道路橋に架設される当該ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の橋軸直角方向の断面図が示されている。なお、図１（ａ）には、後述する第１実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０の橋軸直角方向の断面図が示され、図１（ｂ）には、後述する第２実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´の橋軸直角方向の断面図が示されている。

また、本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は、製造工場において製造されるプレキャスト製品であり、各ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は製造工場で製造された後、施工現場まで運搬され、設置・接続される。設置・接続工程が完了すると、図１（ａ）、（ｂ）の断面図に示されるようにＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の両端上部に高欄５０が設置され、さらにＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´上にアスファルト混合物等による舗装部４０の構築が行われる。

また、本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は、複数のコンクリート層が一体的に形成されており、床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３とが一体となった複合部材となっている。

さらに、本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の内部には鉄筋（図示しない。）の他、橋軸直角方向にＰＣ鋼材１２が配置されており、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´にプレストレスが導入されている。

（超高強度繊維補強コンクリート（以下、「ＵＦＣ」と称す。））
本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´を構成する超高強度繊維補強コンクリート部１３は、ＵＦＣによって形成され、当該ＵＦＣは鋼繊維等を配合した軽量で高強度かつ高耐久のコンクリート材料である。また、従来の高強度コンクリートよりも引張強度が４～５倍程度高く、付着強度も１．５～２倍程度高い性質を有している。さらに、通常のＵＦＣは９０℃以上の高温熱養生を必要とするが、本実施例では常温下における養生で必要な性能を得ることが可能な常温硬化型のＵＦＣを使用している。

さらに、当該ＵＦＣは優れた水密性を有しており、その透水係数は６．８×１０^－２０ｍ／ｓ以下であることから、防水材として機能し、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の超高強度繊維補強コンクリート部１３は防水層としての役割りを果たす。主に鋼床版舗装などの橋面舗装において防水層として機能するグースアスファルトの透水係数が１０^－９ｍ／ｓ以下であることからすると、当該ＵＦＣは非常に高い水密性を有するといえる。

［第１実施例］
以下に、図１（ａ）の断面図に示される本発明の第１実施例（ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０）について、図面を参照しつつ製造方法等の説明を行う。なお、以下の説明において、本発明の第２実施例（ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´）と共通する事項については同時に説明を行う。

（製造・施工フロー）
本実施例における、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０の製造から施工までの手順について、図２に示されたフローに従って各図を参照しながら以下に説明する。

［配筋・型枠・ＰＣ鋼材の設置（Ｓ１００）］
本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´はプレキャスト製品として工場で製造される。製造工場では所定の型枠内に鉄筋が組み立てられ、さらに、橋軸直角方向に所定間隔でＰＣ鋼材１２が配置されるとともに、図３（ａ）等に示されるように当該ＰＣ鋼材１２を牽引して緊張力が導入される。

［床版コンクリートの打設（Ｓ１１０）］
そして、所定の配合の普通コンクリートが打設され、床版コンクリート部１１が図３（ａ）の断面図に示される態様で形成される。本実施例では汎用性及び経済性の高い普通コンクリートが使用され、特に第１実施例では上端筋（図示しない。）の上面まで当該普通コンクリート打設されて床版コンクリート部１１が構築される。

［超高強度繊維補強コンクリート（以下、「ＵＦＣ」と称す。）打設（Ｓ１２０）］
続いて、構築された上記床版コンクリート部１１の上部に、図３（ｂ）に示される態様でＵＦＣを打設し、超高強度繊維補強コンクリート部１３が構築される。なお、ＵＦＣの打設タイミングは下地となる床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３とが十分な一体性を確保できるよう床版コンクリート部１１がフレッシュな状態でＵＦＣを打設する。

このような方法により、従来技術のような下地コンクリートに対する目粗しや接着剤の塗布などの下地処理作業を特に行うことなく、床版コンクリート部１１と超高強度繊維補強コンクリート部１３との一体性を強固に確保することができる。

さらに、床版コンクリート部１１の普通コンクリートと超高強度繊維補強コンクリート部１３のＵＦＣは同時並行して硬化することから、普通コンクリートとＵＦＣとが同時に収縮することになる。したがって、ＵＦＣが持つ高い自己収縮率の影響が緩和され、超高強度繊維補強コンクリート部１３のひび割れ発生に対する抵抗性を高めることができる。

また、第１実施例では上記したように上端筋（図示しない。）のかぶり部に超高強度繊維補強コンクリート部１３が形成されており、本実施例ではかぶり厚さの内、概ね１０～４０ｍｍの範囲でＵＦＣが打設される。もちろん超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さは上記範囲に限定されるものではなく、経済性や機能性等を考慮して適宜設定することが可能である。

［促進養生（Ｓ１３０）］
続いて、床版コンクリート部１１及び超高強度繊維補強コンクリート部１３の打設工程完了後、所定期間の促進養生を行う。本実施例では前述したように常温硬化型のＵＦＣを使用しているため、床版コンクリート部１１に使用される普通コンクリートと同様の養生を行えばよく、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の生産性を向上させている。なお、本実施例では養生方法として蒸気養生を行っているが、養生方法は当該蒸気養生に限定されるものではなく、要求される強度、性能等を確保できるのであれば、他の養生方法を採用してもよい。

［プレストレス導入（Ｓ１４０）］
次に、所定期間の養生期間を経て所定の強度が確保できた段階で、図３（ｃ）に示されるように、橋軸直角方向に所定間隔で配置されたＰＣ鋼材１２の牽引状態を解除して、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´にプレストレスを導入する。これにより、床版コンクリート部１１の普通コンクリートへのプレストレスの導入と同時に、超高強度繊維補強コンクリート部１３のＵＦＣにもプレストレスが導入され、床版コンクリート部１１とともに超高強度繊維補強コンクリート部１３に対してもひび割れ発生に対する抵抗性を高めることが可能となる。なお、本実施例ではプレテンション方式によりプレストレスを導入しているが、プレストレスの導入方法を特に限定するものではなく、ポストテンション方式による方法を採用してもよい。

［工場にて養生・保管（Ｓ１５０）］
上記工程を経て製造されたＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は、所定期間、製造工場にて養生・保管される。

［施工現場への運搬・設置（Ｓ１６０）］
製造工場にて養生・保管されたＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は施工現場まで運搬され、本実施例では道路橋等の桁６０上に当該ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´を橋軸方向に連続して設置している。

［常温硬化型ＵＦＣによる接続（Ｓ１７０）］
ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の設置工程が完了すると、各ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´が接続される。本実施例では、図５（ａ）、（ｂ）のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の接続態様（断面図）に示されるように、各ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´間に常温硬化型ＵＦＣ１を打設して接続している。

本実施例の接続部に使用される常温硬化型ＵＦＣ１は、従来の接続部に使用されていた高強度コンクリートよりも引張強度が４～５倍程度高く、付着強度も１．５～２倍程度高い性質を有している。したがって、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´同士を強固に接続するともに、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と常温硬化型ＵＦＣ１の打継目において高い水密性を確保することが可能であり、その透水係数は７．５×１０^－１９ｍ／ｓと非常に高い水密性を有している。このような構成により、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と当該ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´間の接続部とで、一体的な防水層を構築することが可能となる。

なお、図５（ａ）には、本発明の第１実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０の接続態様が示され、図５（ｂ）には、本発明の第２実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´の接続態様が示されている。

図５（ａ）、（ｂ）に示されるように、本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の橋軸方向端面には、異形鉄筋による継手鉄筋２が突設されている。さらに、本実施例のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の橋軸方向端面には、図示されるように複数の凹型または凸型形状のせん断キーが形成されており、上記継手鉄筋２の突設箇所にあたる位置に凸型せん断キーが形成される凸型多段せん断キーとなっている。

なお、上記した実施形態に限定されるものではなく、例えば、図６（ｂ）に示されるように、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の橋軸方向端面に、凹型多段せん断キーを形成して接続することも可能である。

本実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の接続構造は、図６（ａ）、（ｂ）に示されるように凸型多段せん断キー及び凹型多段せん断キーの一部（図示Ａ部）が、継手鉄筋２のかぶり部（各鉄筋の外側）に形成される点を大きな特徴点としている。このような構成により、継手鉄筋２のかぶり部において、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と常温硬化型ＵＦＣ１との間に付着抵抗（図示ＡＲ）に加えて、せん断抵抗（図示ＳＲ）を得ることが可能となり、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と接続部との間で高い密着性を確保している。

このような構成によれば、対向するＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´をより強固に接続することが可能となり、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と接続部との間の目開きを抑制することができるため、当該接続部とＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の超高強度繊維補強コンクリート部１３とが一体となって防水層を形成することとなる。

図７には対向するＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の接続構造平面図が示されている。図示されるように、対向するそれぞれのＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´に突設されている継手鉄筋２は、常温硬化型ＵＦＣ１の打設に支障のない空き寸法（図示Ｗ）が確保されており、本実施例では５０～１２５ｍｍ程度の間隔で相対する鉄筋が配置されている。

また、継手鉄筋２は所定の重ね継手長（図示Ｌ）が確保されている。当該重ね継手長（図示Ｌ）は鉄筋の降伏応力度によるが、本実施例では鉄筋径の３～１０倍としている。例えば、鉄筋の降伏強度が３４５Ｎ／ｍｍ^２の場合、重ね継手長（図示Ｌ）は鉄筋径の５倍となる。

前述したように、本実施例で使用する常温硬化型ＵＦＣ１は、従来、プレキャストコンクリート床版の接続部に使用されていた高強度コンクリートよりも引張強度及び付着強度が非常に高い。したがって、当該常温硬化型ＵＦＣ１を間詰め硬化材として使用することにより、前述した凸型多段せん断キー及び凹型多段せん断キーがもたらす目開き抑制効果と、ＵＦＣが有する高い引張り耐力及び高いせん断耐力との相乗効果により、母材であるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と同等の剛性、曲げ耐力を得ることが可能となる。さらに、前述したように、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´と常温硬化型ＵＦＣ１との間の打継目において非常に高い水密性が確保されることから、各ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´及び接続部とで、一体的な防水層を構築することが可能となる。

また、本実施例で使用される常温硬化型ＵＦＣ１は、現場において打設、養生が可能な常温硬化型であるので、施工規模や施工条件の制約を受けることなく使用でき、さらに、優れた流動性や充填性を備えているため、凸型多段せん断キー及び凹型多段せん断キーの隅々までＵＦＣを打設することが可能である。

以下に、本実施例で使用される常温硬化型ＵＦＣ１の配合例について説明する。本実施例で使用される常温硬化型ＵＦＣ１は、ポルトランドセメントとポゾラン材と無機粉体とを少なくとも含有する特殊粉体材料と、粒径５ｍｍ以下の専用骨材、専用鋼繊維、専用高性能減水剤ならびに水を配合することによって製造され、設計圧縮強度を１８０Ｎ／ｍｍ^２としている。

常温硬化型ＵＦＣ１に配合される専用鋼繊維は、直径０．１６～０．２２ｍｍ、長さ１３～２０ｍｍ、引張強度２０００Ｎ／ｍｍ^２以上のものを使用することが好ましく、繊維の材質としては、ビニロンやポリプロピレンなどの合成繊維のほか、炭素繊維やステンレス製の繊維など種々の繊維材料を使用することが可能である。なお、接続部に使用される常温硬化型ＵＦＣ１と、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の超高強度繊維補強コンクリート部１３に打設されるＵＦＣは同一配合のものを使用してもよいし、異なる配合としてもよい。

［床版上への舗装（Ｓ１８０）］
各ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´の接続工程が完了すると、図８（ａ）、（ｂ）に示されるように、アスファルト混合物等により、当該ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´上に舗装部４０が構築される。すなわち、本実施例ではＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´上部に形成される極めて水密性の高い超高強度繊維補強コンクリート部１３による防水効果、及び、常温硬化型ＵＦＣ１による接続部の防水効果により、防水層を一体的に形成することができるので、シート防水や塗膜防水を床版上に構築することなく、直接ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´上に舗装部４０を構築することが可能となっている。このような構成により、従来に比べて経済的に大幅な工事の省力化・急速化を図ることが可能となる。

［第２実施例］
以下に、図１（ｂ）に示される本発明の第２実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´について説明する。なお、前述した第１実施例と共通する事項は一部割愛して説明する。

本発明の第２実施例は、第１実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０よりも超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さを増大させている点で大きく異なる。すなわち、図４（ａ）の断面図に示される態様で床版コンクリート部１１の普通コンクリートが打設され、その際、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´内に配筋される上端筋（図示しない。）よりも低い位置で当該普通コンクリートが打設されて床版コンクリート部１１が形成される。

続いて、上記床版コンクリート部１１の上部に、図４（ｂ）の断面図に示される態様でＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´の上面までＵＦＣが打設され、超高強度繊維補強コンクリート部１３が形成される。これにより、第１実施例に比べて超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さは大きくなる。

より詳細に説明すると、図９（ａ）の断面図に示される第１実施例における超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さｄｕ１よりも、図９（ｂ）の断面図に示される第２実施例における超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さｄｕ２が大きく形成されることとなる。このような構成によれば、床版コンクリート部１１よりも非常に強度が高い超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚みが増すことにより、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´自体の強度が増し、第１実施例における床版厚ｄ１よりも第２実施例における床版厚ｄ２を低減することが可能となる。これにより、床版の死荷重を減少させることが可能となり、その減少分を活荷重の増加分と相殺することができ、例えば、鋼桁補強工事を含めた床版取替工事全体の省力化や経済性等を最適化することが可能となる。

なお、第２実施例では上記したように上端筋（図示しない。）のかぶり部に加えて当該上端筋（図示しない。）よりも低い位置まで超高強度繊維補強コンクリート部１３が形成されており、本実施例ではかぶり部を含めて概ね８０～１００ｍｍの範囲でＵＦＣが打設される。もちろん超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さは上記範囲に限定されるものではなく、経済性や機能性等を考慮して適宜設定する。すなわち、超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さを増大させると、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´自体の強度が増す一方、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´の死荷重が増大してしまうので、橋脚や桁の補強が必要となってしまう。したがって、工事全体の省力化と経済性を考慮した超高強度繊維補強コンクリート部１３の厚さを設定することが重要である。

続いて、超高強度繊維補強コンクリート部１３のＵＦＣ打設完了後、所定期間の養生期間を経て、所定の強度が確保できた段階で、第１実施例と同様、図４（ｃ）に示されるように、橋軸直角方向に所定間隔で配置されたＰＣ鋼材１２の牽引状態を解除し、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´にプレストレスを導入する。

施工現場に運搬されて設置された第２実施例におけるＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０´は、第１実施例と同様、図５（ｂ）の断面図に示されるように常温硬化型ＵＦＣ１によって接続される。

以上、本発明の実施形態について図面にもとづいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施例では、ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´を橋軸方向に接続する実施の態様を説明したが、これに限定されるものではなく、橋軸直角方向のほか、あらゆる方向に当該ＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´を接続する場合においても前述の接続方法を適用することが可能である。

また、本発明の範囲は、上記した実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。また、上記実施例に記載された具体的な材質、寸法形状等は本発明の課題を解決する範囲において、変更が可能である。

また、本発明のＵＦＣ複合プレキャストＰＣ床版１０、１０´は、本実施例の道路橋の床版に限定されるものではなく、鉄道施設や港湾施設、トンネル内に設置される床版、建築物等におけるスラブにも適用することが可能である。

１０、１０´ 超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版
１１床版コンクリート部
１３超高強度繊維補強コンクリート部

Claims

床版コンクリート部と、当該床版コンクリート部の上部に形成される超高強度繊維補強コンクリート部とを少なくとも有し、
前記床版コンクリート部と前記超高強度繊維補強コンクリート部とがフレッシュな状態で一体的に形成されるとともに、橋軸横断方向にプレストレスが導入されて成る
ことを特徴とする超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版。
前記床版コンクリート部には鉄筋が配筋され、
前記超高強度繊維補強コンクリート部は前記鉄筋のかぶり部である
請求項１に記載の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版。
前記床版コンクリート部と前記超高強度繊維補強コンクリート部とに亘って鉄筋が配筋される
請求項１に記載の超高強度繊維補強コンクリート複合プレキャストＰＣ床版。
床版コンクリート部の上部に形成される防水層であって、
前記防水層は、
超高強度繊維補強コンクリートによって形成され、
前記床版コンクリート部とフレッシュな状態で一体的に形成されるとともに、橋軸横断方向にプレストレスが導入されて成る
ことを特徴とするプレキャストＰＣ床版の防水層。