JP6984366B2

JP6984366B2 - 玉軸受用波形保持器

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Publication number: JP6984366B2
Application number: JP2017233210A
Authority: JP
Inventors: 健太小宮山
Original assignee: Nakanishi Metal Works Co Ltd
Current assignee: Nakanishi Metal Works Co Ltd
Priority date: 2017-12-05
Filing date: 2017-12-05
Publication date: 2021-12-17
Anticipated expiration: 2037-12-05
Also published as: JP2019100475A

Description

本発明は、玉軸受に適用される玉軸受用波形保持器に関する。

従来、玉軸受の転動体である玉を保持するための保持器として、平坦部と、この平坦部の厚さ方向の一方向に向かって膨出する玉保持部と、が交互に形成された一対の波形環をリベット結合した、玉軸受用波形保持器が知られている（例えば、特許文献１を参照）。

特開平９−１７４１９２号公報

前記特許文献１に記載の技術は、リベット孔の打ち抜き加工に伴う対策であって、リベット挿入時のバリ対策ではなかった。すなわち、リベットの嵌合部はリベット挿入孔よりも大きく設定されているので、一対の波形環の片側の挿入孔へのリベットを挿入が圧入となり、リベットとリベット挿入孔とのうち何れか一方又は双方が削れる場合がある。リベット又はリベット挿入孔が削れて発生したバリは、回転中に波形環より脱落して異物となって玉や軌道面に付着して、玉軸受の玉及び軌道面の傷の発生原因となる可能性があった。また、リベット挿入孔は打ち抜き加工により形成されるが、打ち抜き加工後のリベット挿入孔はその入り口面がせん断面となり、エッジとなっているので、リベットの挿入性が高くないため、リベットの挿入時にかじり等が発生する場合があった。

本発明は以上の如き状況に鑑みてなされたものであり、本発明が解決しようとする課題は、一対の波形環の片方へのリベット圧入に伴うバリの発生を抑制し、仮にバリが発生した場合でも悪影響を低減でき、またリベット挿入時の挿入性を向上させることができる、玉軸受用波形保持器を提供することである。

以下では、上記課題を解決するための手段を説明する。

本発明に係る玉軸受用波形保持器は、打ち抜き加工によりリベット挿入孔が形成された平坦部と、裏面側から表面側に向かって膨出する玉保持部と、が交互に形成された一対の波形環と、前記一対の波形環の裏面同士が対向した状態で、前記一対の波形環における一方の側から他方の側に向かって、前記リベット挿入孔に圧入されるリベットと、を備え、前記リベットが加締められることにより、前記一対の波形環が互いに結合される、玉軸受用波形保持器であって、前記リベットは、頭部、嵌合部、及び、先端部で構成され、前記頭部は前記一方の波形環における抜け止めとされ、前記嵌合部は前記リベット挿入孔より若干大きな径且つ前記波形環の板厚程度の長さに設定されるとともに前記一方の波形環の前記リベット挿入孔に圧入され、前記先端部は前記リベット挿入孔よりも若干小さな径で設定されるとともに加締めにより頭部が形成されて前記他方の波形環における抜け止めとされ、前記波形環の少なくとも前記一方の側には、前記リベット挿入孔の内周面における前記表面側に、前記表面側が拡径するテーパ面が形成され、前記テーパ面は、前記リベット挿入孔の内周面における前記表面側への面押し形状として、前記平坦部の法線方向に対する傾斜角度が５度〜１５度の範囲となるように形成され、前記一方の波形環の前記リベット挿入孔において拡径されていない部分の前記平坦部の厚さ方向の長さが、前記リベット挿入孔の全体の長さに対して３５％以上で形成されるものである。

また、玉軸受用波形保持器は、前記リベット挿入孔において前記テーパ面が形成される部分の前記平坦部の厚さ方向の長さが、前記リベット挿入孔の全体の長さに対して５％以上４０％以下で形成されるものである。

本発明に係る玉軸受用波形保持器によれば、一対の波形環の片方へのリベット圧入に伴うバリの発生を抑制し、仮にバリが発生した場合でも悪影響を低減でき、またリベット挿入時の挿入性を向上させることができる、という効果を奏する。

一実施形態に係る玉軸受用波形保持器を示す斜視図。玉軸受用波形保持器を一部切り欠いた斜視図。（ａ）は玉軸受用波形保持器の製造時における圧入工程を示した断面図、（ｂ）は玉軸受への組み込み時における挿入工程を示した断面図、（ｃ）は同じく加締め工程を示した断面図。（ａ）及び（ｂ）は同じく面押し工程を示した断面図。波形環の結合部分を示す拡大断面図。玉軸受用波形保持器の解析条件及び解析結果を示した図。緊迫力とストレート長さの関係を示したグラフ。比較例における緊迫力の分布状態を示した図。実施例１における緊迫力の分布状態を示した図。実施例２における緊迫力の分布状態を示した図。実施例３における緊迫力の分布状態を示した図。

以下では図１及び図２を用いて、一実施形態に係る玉軸受用波形保持器（以下、単に「保持器」と記載する）１について説明する。本実施形態に係る保持器１は、背向して配置される一対の波形環１０・１０と、この一対の波形環１０・１０を加締め止める複数の（本実施形態においては９個の）リベット２０とで構成される。図３に示す如く、リベット２０は頭部、嵌合部２０ｂ、先端部２０ａで構成される。頭部は一方の波形環１０における抜け止めとして機能する。嵌合部２０ｂは、リベット挿入孔１１ａより若干大きな径で設定されてリベット挿入孔１１ａに圧入される部位であり、その長さは波形環１０の略板厚程度に設定されている。先端部２０ａはリベット挿入孔１１ａよりも若干小さな径で設定され、加締めにより頭部が形成されて、もう片側の波形環１０の抜け止めとして機能する（図３（ｃ）を参照）。

保持器１は玉軸受の転動体である玉（図３中の二点鎖線を参照）を保持するための部材である。保持器１を使用する際には波形環１０・１０の間（詳細には、後述する玉保持部１２・１２・・・の間）に複数の玉が介挿されるが、図１及び図２においては玉の図示を省略している。

図３及び図４に示す如く、波形環１０は表面１０ａ及び裏面１０ｂを有し、平坦部１１・１１・・・と玉保持部１２・１２・・・とが交互に形成された板状の部材である。波形環１０は、例えば円環状の鋼板をプレス加工することによって、平坦部１１及び玉保持部１２が形成される。

図３及び図４に示す如く、平坦部１１にはリベット挿入孔１１ａが平坦部１１を厚さ方向に貫通して形成されている。リベット挿入孔１１ａは、波形環１０の表面１０ａの側から裏面１０ｂの側に（図３中の第一波形環１０Ａであれば上側から下側に向かって）打ち抜き加工することによって形成される。リベット挿入孔１１ａにおける裏面１０ｂの側には、打ち抜き加工時の破断面１１ｂが、裏面１０ｂの側が拡径するテーパ形状に形成されている。

玉保持部１２は裏面１０ｂの側から表面１０ａの側に向かって膨出するように形成される。保持器１を使用する場合は、図３中の二点鎖線に示す如く、一対の波形環１０・１０における玉保持部１２の裏面１０ｂ側に形成される空間に玉が介挿される。

一対の波形環１０・１０におけるそれぞれのリベット挿入孔１１ａにはリベット２０の先端部２０ａが挿入される。また、一方の波形環（図１及び図２における上側に示す波形環）１０におけるリベット挿入孔１１ａにはリベット２０の嵌合部２０ｂが圧入される。以下では、説明の便宜上、リベット２０の嵌合部２０ｂが圧入される側の波形環１０を第一波形環１０Ａ、第一波形環１０Ａの後でリベット２０の先端部２０ａが挿入される側の波形環（図１及び図２における下側に示す波形環）１０を第二波形環１０Ｂと記載する。

具体的には図３（ａ）中の破線矢印に示す如く、第一波形環１０Ａの表面１０ａの側から裏面１０ｂの側に向かって、リベット２０の先端部２０ａがリベット挿入孔１１ａに挿入され、嵌合部２０ｂが圧入される。次に図３（ｂ）の破線矢印に示す如く、第一波形環１０Ａ及び第二波形環１０Ｂの裏面１０ｂ同士が対向し、互いの玉保持部１２の内側に玉を保持した状態で、第二波形環１０Ｂの裏面１０ｂの側から表面１０ａの側に向かって、リベット２０の先端部２０ａがリベット挿入孔１１ａに挿入される。即ち、一方の第一波形環１０Ａの側から他方の第二波形環１０Ｂの側に向かってリベット２０の先端部２０ａがそれぞれのリベット挿入孔１１ａに挿入されるのである。

第一波形環１０Ａの表面１０ａから第一波形環１０Ａ及び第二波形環１０Ｂのリベット挿入孔１１ａに挿入された先端部２０ａは、図３（ｃ）に示す如く第二波形環１０Ｂの表面１０ａで加締められる。これにより、第一波形環１０Ａと第二波形環１０Ｂとが互いに結合され、保持器１が形成される。

本実施形態に係る保持器１において、第一波形環１０Ａ及び第二波形環１０Ｂには、リベット挿入孔１１ａにリベット２０が挿入される前段階において、図４（ａ）及び（ｂ）に示す如くリベット挿入孔１１ａの内周面における表面１０ａの側への面押し形状として、表面１０ａの側が拡径するテーパ面１１ｃ（図５を参照）が形成されている。

上記の面押し加工は図４（ａ）及び（ｂ）に示す如く、平坦部１１のリベット挿入孔１１ａに表面１０ａの側から挿入されるパンチ３１と、平坦部１１を裏面１０ｂの側から支えるためのダイ３２とを用いて行う。

パンチ３１は図４（ａ）及び（ｂ）に示す如く、リベット挿入孔１１ａに挿入される円錐台形状の挿入部３１ａが形成されている。この挿入部３１ａが図４（ａ）中の矢印Ｐに示す如くリベット挿入孔１１ａの表面１０ａの側を押圧して塑性変形させることにより、テーパ面１１ｃが形成されるのである。

このように、本実施形態に係る保持器１を製造及び玉軸受への組み込みをする場合は、まず、表面１０ａの側から裏面１０ｂの側への打ち抜き加工によりリベット挿入孔１１ａが形成された平坦部１１と、裏面１０ｂの側から表面１０ａの側に向かって膨出する玉保持部１２と、が交互に形成された波形環１０における、リベット挿入孔１１ａの内周面の表面１０ａの側に、図４（ａ）及び（ｂ）に示す如く面押し加工を施すことによりテーパ面１１ｃを形成する（テーパ面形成工程）。次に第一波形環１０Ａに、図３（ａ）に示すように、表面から裏面に向ってリベット挿入孔１１ａにリベットを挿入して、嵌合部２０ｂを圧入する（圧入工程）。

次に、玉軸受の製造ラインで一対の波形環１０・１０の裏面１０ｂ同士が対向した状態で、図３（ｂ）に示す如く一対の波形環１０における一方の側（第一波形環１０Ａの側）から他方の側（第二波形環１０Ｂの側）に向かって、リベット挿入孔１１ａにリベット２０の先端部２０ａを挿入する（挿入工程）。

さらに、図３（ｃ）に示す如くリベット２０の先端部２０ａを第二波形環１０Ｂの表面１０ａで加締めることにより、一対の波形環１０・１０を互いに結合させるのである（加締め工程）。なお、挿入工程及び加締め工程は、玉軸受の製造ラインで玉軸受の内外輪（図示省略）間に複数の玉を介挿して、この玉を円周等配としておいて、波形環１０・１０の玉保持部１２・１２・・・で挟むようにして行う。

従来、打ち抜き加工後のリベット挿入孔は、その入り口面がせん断面となり、エッジ部となっていたため、リベットが圧入時に削られてバリが発生していた。しかし、本実施形態に係る保持器１によれば、上記の如くエッジ部に面押し加工を施したテーパ面１１ｃを形成したことでエッジ部が無くなったため、バリの発生を低減させることができる。

また、本実施形態に係る保持器１によれば、第一波形環１０Ａのリベット挿入孔１１ａにリベット２０の嵌合部２０ｂを圧入する際に両者間で削られてバリが発生した場合でも、このバリは保持器の表面１０ａの方向に形成されるので、リベット２０の外周面とテーパ面１１ｃの内周面との隙間にバリを収容することができる。つまり、リベット挿入孔１１ａへのリベット２０の嵌合部２０ｂを圧入時にバリが発生した場合でも、バリが玉及び軌道面に接触することを防止できるため、傷の発生原因となる悪影響を低減することが可能となるのである。

また、本実施形態に係る保持器１によれば上記の如く、リベット挿入孔１１ａへのリベット２０の先端部２０ａの挿入に先立って、リベット挿入孔１１ａの内周面の表面１０ａの側に面押し加工を施すことによりテーパ面１１ｃを形成している。これにより、第一波形環１０Ａのリベット挿入孔１１ａにリベット２０の先端部２０ａを挿入する際にテーパ面１１ｃが先端部２０ａを案内するため、挿入時にリベット２０の姿勢を安定させることが可能となる。これにより、リベット２０が傾いて挿入されることが防止されるため、リベット２０とリベット挿入孔１１ａとのうち何れか一方又は双方が削れることを抑制できる。

なお、リベット２０の挿入性を向上させるとともにバリを収容するテーパ面として、上記実施形態におけるテーパ面１１ｃに替えて、打ち抜き加工時に形成される破断面１１ｂを用いることも可能である。この場合、リベット挿入孔１１ａに破断面１１ｂが形成された側を、玉保持部１２を膨出させる表面１０ａとして波形環１０を形成し、破断面１１ｂが形成されていない側を裏面１０ｂとして波形環１０・１０を対向させることになる。

上記の如く、テーパ面として破断面１１ｂを用いた場合は、リベット挿入孔１１ａにリベット２０を挿入する際に破断面１１ｂが先端部２０ａを案内するため、リベット２０とリベット挿入孔１１ａとのうち何れか一方又は双方が削れることを抑制することができる。また、リベット２０の外周面と破断面１１ｂの内周面との隙間にバリを収容することができるため、バリが玉及び軌道面に接触することを防止でき、傷の発生原因となる悪影響を低減することが可能となる。

上記の如く、テーパ面として破断面１１ｂを用いた場合は、リベット挿入孔１１ａに面押し加工を施す必要はない。即ち、この場合はリベット挿入孔１１ａの打ち抜き加工工程がテーパ面形成工程となる。

表面１０ａの側でテーパ面が形成される部分は、平坦部１１の厚さ方向の長さが、リベット挿入孔１１ａの全体の長さに対して５％以上４０％以下の深さで形成される。テーパ面の長さの比率における５％とは、リベット２０のリベット挿入孔１１ａへの挿入性と、発生したバリの収容性能を十分に発揮するための下限値である。また、テーパ面の長さの比率における４０％とは、テーパ面として破断面１１ｂを用いた場合の破断面１１ｂの最大長さの比率である。

また、テーパ面１１ｃの傾斜角度（挿入部３１ｂの傾斜角度）は、平坦部１１の法線方向に対して５度〜１５度程度に形成することが望ましい。挿入部３１ｂの傾斜角度における５度は、リベット２０のリベット挿入孔１１ａへの挿入性と、発生したバリの収容性能を十分に発揮するための下限値である。また、挿入部３１ｂの傾斜角度における１５度は、テーパ面１１ｃの成形不良を招く可能性を抑制するための上限値である。

次に、本願出願人が行った、保持器のリベット挿入孔におけるリベットの緊迫力（ｋｇｆ）の解析結果について説明する。上記の実施形態の如く、リベット挿入孔１１ａの内周面の表面１０ａの側にテーパ面１１ｃを形成すると、リベットを保持する嵌合長さが短くなり、リベット挿入孔１１ａにおけるリベット保持力の低下が懸念される。本解析は、この低下の度合いを確認する為に出願人は下記に示す解析を行いリベット保持力（解析上はリベット孔１１ａがリベット嵌合部２０ｂを締め付ける緊迫力で代用）を確認するために行ったものである。

本解析は、図６中の比較例、実施例１、実施例２、及び、実施例３に記載する如く、リベット挿入孔に異なる形状で面取形状（テーパ面）を形成し、各リベット挿入孔にリベットを挿入してリベット挿入孔に強制変位を与えた際の緊迫力を比較したものである。図７は本解析結果における、緊迫力とストレート長さ（面取形状が形成されていない部分の長さ）の関係を示したグラフである。また、図８から図１１はリベット挿入孔におけるリベットの緊迫力の分布を示したものであり、色が濃い部分は緊迫力が大きいことを示している。これにより、リベット挿入孔のストレート部（面取りが形成されていない部分）のＢ側の端部付近の比較的狭い領域に緊迫力が大きい範囲が存在していることがわかる。

本解析は、エムエスシーソフトウェア社の有限要素法ソフトウェアであるＭａｒｃ（登録商標）を用いて行った。比較例及び各実施例に共通する解析条件として、保持器の内径：７０ｍｍ、保持器の外径：８６ｍｍ、保持器の板厚：１．４ｍｍ、リベット挿入孔の孔径：２．５５ｍｍ、リベットの嵌合部径：２．６ｍｍ、嵌合部長さ：１．４ｍｍの各条件を用いた。保持器の材質はＳＰＣＣ（冷間圧延鋼板）を用いるものとし、塑性域まで考慮した解析を行った。また、リベットは剛体であるものとして解析を行った。面取形状の傾斜角度は、平坦部の法線方向に対して１０度とした。

図６及び図８に示す如く、比較例における波形環１０の平坦部１１１は、リベット挿入孔の表面側（以下、「Ａ側」と記載する（他の実施例も同様））にも裏面側（以下、「Ｂ側」と記載する（他の実施例も同様））にも面取形状を形成していない。即ち、Ａ側面取長さ（面取形状の平坦部の厚さ方向の長さ、以下同じ）もＢ側面取長さも０ｍｍである。平坦部１１１の板厚は１．４ｍｍであるため、リベット挿入孔において拡径されていない部分（以下、「ストレート部」と記載する）の長さ（以下、「ストレート長さ」と記載する）は１．４ｍｍとなる（図８中のストレート部１１１Ｓを参照）。

図６及び図９に示す如く、実施例１における波形環１０の平坦部１１２は、リベット挿入孔のＡ側に面取形状を形成しておらず（Ａ側面取長さは０ｍｍ）、Ｂ側にＢ側面取長さ０．４ｍｍの面取形状を形成している（図９中のＢ側面取部１１２Ｂを参照）。平坦部１１２の板厚は１．４ｍｍであるため、リベット挿入孔におけるストレート長さは１．０ｍｍとなる（図９中のストレート部１１２Ｓを参照）。図６に示す如く、本比較例において比較例に対するストレート長さの比は０．７１となる。

図６及び図１０に示す如く、実施例２における波形環１０の平坦部１１３は、リベット挿入孔のＡ側にＡ側面取長さ０．５ｍｍの面取形状を形成している（図１０中のＡ側面取部１１３Ａを参照）。また、Ｂ側にＢ側面取長さ０．４ｍｍの面取形状を形成している（図１０中のＢ側面取部１１３Ｂを参照）。平坦部１１３の板厚は１．４ｍｍであるため、リベット挿入孔におけるストレート長さは０．５ｍｍとなる（図１０中のストレート部１１３Ｓを参照）。図６に示す如く、本実施例において比較例に対するストレート長さの比は０．３５となる。

図６及び図１１に示す如く、実施例３における波形環１０の平坦部１１４は、リベット挿入孔のＡ側にＡ側面取長さ０．４ｍｍの面取形状を形成している（図１１中のＡ側面取部１１４Ａを参照）。また、リベット挿入孔のＢ側には面取形状を形成していない（Ｂ側面取長さは０ｍｍ）。平坦部１１４の板厚は１．４ｍｍであるため、リベット挿入孔におけるストレート長さは１．０ｍｍとなる（図１１中のストレート部１１４Ｓを参照）。図６に示す如く、本実施例において比較例に対するストレート長さの比は０．７１となる。

図６及び図７に示す如く、本解析の比較例及び各実施例において、各リベット挿入孔にリベットを挿入してリベット挿入孔に強制変位を与えた際の、リベットの緊迫力（ｋｇｆ）の比は、比較例を１としたとき、実施例１が０．９０、実施例３が０．９１となった。このように、本解析においては、各実施例の如くＡ側又はＢ側に面取形状（テーパ面）を形成した場合でも、緊迫力の大きな低下は見られなかった。即ち、本解析によって、緊迫力がストレート部の位置に依存しないことがわかったのである。

また、実施例２に示す如く、ストレート長さが比較例に対して（平坦部の板厚に対して）３５％となった場合でも、８８％の緊迫力を確保することができた。詳細には図８から図１１に示す如く、緊迫力の分布は何れの比較例及び実施例に関してもＢ側に集中する。このため、ストレート長さを３５％とした場合でも、緊迫力の大きな低下がない（リベットの保持力が大きく低下しない）ことを確認できたのである。

上記の如く、リベット挿入孔におけるリベットの緊迫力を保持するためには、リベット挿入孔において拡径されていない部分（面取形状が形成されていない部分）の長さであるストレート長さを３５％以上確保することが好ましい。

次に、本願出願人が行った、本実施形態に係る保持器（リベット挿入孔１１ａの内周面の表面１０ａの側にテーパ面１１ｃが形成された保持器）１と、従来の保持器（リベット挿入孔が打ち抜き加工されたままの形状の保持器、以下「従来保持器」と記載する）との比較結果（何れも数千回の挿入テストにおける結果）を以下に示す。

従来保持器において、リベット２０の圧入時におけるバリの発生率は０．２５％であったのに対し、保持器１においてバリは発生しなかった（発生率０％）。このように、本実施形態に係る保持器１においては、従来保持器と比較して、リベット挿入孔１１ａの内周面の表面１０ａの側にテーパ面１１ｃが形成されて、エッジ部が無くなったので、リベット２０の圧入時におけるバリの発生量の抑制が確認されたのである。

なお、第二波形環１０Ｂにリベット２０を挿入する際には、リベット挿入孔１１ａがリベット先端部２０ａより若干大きく設定されているのでバリが生じることはない。

このように、破断面側である裏面１０ｂの側からリベット２０が挿入される第二波形環１０Ｂについてはバリが生じることがないため、必ずしもリベット挿入孔１１ａの内周面に面押し加工を施す必要はない。換言すれば、第一波形環１０Ａのリベット挿入孔１１ａの内周面における表面１０ａの側（せん断面側）に面押し加工が施されていれば差支えなく、本実施形態の如く第一波形環１０Ａと第二波形環１０Ｂとの双方に面押し加工が施されていなくても差し支えない。この場合、プレス加工後の波形環１０を、予めリベット２０の先端部２０ａが挿入され嵌合部２０ｂが圧入される第一波形環１０Ａと、後に挿入される第二波形環１０Ｂとに約半数ずつ区別しておき、第一波形環１０Ａのみにリベット挿入孔１１ａの内周面に面押し加工を施すことになる。

本実施形態においては、第一波形環１０Ａと第二波形環１０Ｂとの両方に面押し加工を施し、双方ともにテーパ面１１ｃを形成した同形状として互いに区別しない構成としている。これにより、第一波形環１０Ａと第二波形環１０Ｂとを区別する手間とコストを低減させることができる。

１玉軸受用波形保持器（保持器）
１０波形環１０Ａ第一波形環
１０Ｂ第二波形環１０ａ表面
１０ｂ裏面１１平坦部
１１ａリベット挿入孔１１ｂ破断面
１１ｃテーパ面１２玉保持部
２０リベット２０ａ先端部
２０ｂ嵌合部１１１平坦部
１１１Ｓストレート部１１２平坦部
１１２ＢＢ側面取部１１２Ｓストレート部
１１３平坦部１１３ＡＡ側面取部
１１３ＢＢ側面取部１１３Ｓストレート部
１１４平坦部１１４ＡＡ側面取部
１１４Ｓストレート部

Claims

打ち抜き加工によりリベット挿入孔が形成された平坦部と、裏面側から表面側に向かって膨出する玉保持部と、が交互に形成された一対の波形環と、
前記一対の波形環の裏面同士が対向した状態で、前記一対の波形環における一方の側から他方の側に向かって、前記リベット挿入孔に圧入されるリベットと、を備え、
前記リベットが加締められることにより、前記一対の波形環が互いに結合される、玉軸受用波形保持器であって、
前記リベットは、頭部、嵌合部、及び、先端部で構成され、前記頭部は前記一方の波形環における抜け止めとされ、前記嵌合部は前記リベット挿入孔より若干大きな径且つ前記波形環の板厚程度の長さに設定されるとともに前記一方の波形環の前記リベット挿入孔に圧入され、前記先端部は前記リベット挿入孔よりも若干小さな径で設定されるとともに加締めにより頭部が形成されて前記他方の波形環における抜け止めとされ、
前記波形環の少なくとも前記一方の側には、前記リベット挿入孔の内周面における前記表面側に、前記表面側が拡径するテーパ面が形成され、
前記テーパ面は、前記リベット挿入孔の内周面における前記表面側への面押し形状として、前記平坦部の法線方向に対する傾斜角度が５度〜１５度の範囲となるように形成され、
前記一方の波形環の前記リベット挿入孔において拡径されていない部分の前記平坦部の厚さ方向の長さが、前記リベット挿入孔の全体の長さに対して３５％以上で形成される、玉軸受用波形保持器。
前記リベット挿入孔において前記テーパ面が形成される部分の前記平坦部の厚さ方向の長さが、前記リベット挿入孔の全体の長さに対して５％以上４０％以下で形成される、請求項１に記載の玉軸受用波形保持器。