JP6972364B2

JP6972364B2 - 可変容量斜板式圧縮機

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Publication number: JP6972364B2
Application number: JP2020542245A
Authority: JP
Inventors: ヨンソン，セ
Original assignee: ハンオンシステムズ
Priority date: 2018-07-19
Filing date: 2019-07-19
Publication date: 2021-11-24
Anticipated expiration: 2039-07-19
Also published as: DE112019003639T5; CN111656012A; US11286919B2; KR102547593B1; CN111656012B; WO2020017917A1; KR20200009554A; US20210140419A1; JP2021513022A

Description

本発明は、可変容量斜板式圧縮機に関し、より詳細には、斜板が備えられるクランク室の圧力を調節して斜板の傾斜角を調節できる可変容量斜板式圧縮機に関する。

一般に、車両用冷却システムで冷媒を圧縮させる役割を果たす圧縮機は多様な形態で開発されてきており、このような圧縮機には、冷媒を圧縮する構成が往復運動をしながら圧縮を行う往復式と、回転運動をしながら圧縮を行う回転式とがある。往復式には、駆動源の駆動力を、クランクを用いて複数のピストンに伝達するクランク式、斜板が設けられた回転軸に伝達する斜板式、ワブルプレートを用いるワブルプレート式があり、回転式には、回転するロータリ軸とベーンを用いるベーンロータリ式、旋回スクロールと固定スクロールを用いるスクロール式がある。ここで、斜板式圧縮機は、回転軸と共に回転する斜板でピストンを往復運動させて冷媒を圧縮する圧縮機であって、最近は、圧縮機の性能および効率向上のために、斜板の傾斜角を調節してピストンのストロークを調節することにより、冷媒吐出量を調節するいわゆる可変容量方式で形成されている。

図１は、従来の可変容量斜板式圧縮機を示す斜視図であって、内部構造を示すために一部位を切開して示す斜視図である。図１に示すように、従来の可変容量斜板式圧縮機は、ボア１１４、吸入室Ｓ１、吐出室Ｓ３、およびクランク室Ｓ４を有するケーシング１００と、ケーシング１００に回転可能に支持される回転軸２１０と、回転軸２１０に連動してクランク室Ｓ４の内部で回転する斜板２２０と、斜板２２０に連動してボア１１４の内部で往復運動し、ボア１１４と共に圧縮室を形成するピストン２３０と、吸入室Ｓ１と吐出室Ｓ３を圧縮室と連通および遮蔽させるバルブ機構３００と、回転軸２１０に対する斜板２２０の傾斜角を調節する傾斜調節機構４００と、を含む。

傾斜調節機構４００は、吐出室Ｓ３をクランク室Ｓ４と連通させる第１流路４３０と、クランク室Ｓ４を吸入室Ｓ１と連通させる第２流路４５０とを含む。第１流路４３０には、その第１流路４３０を開閉する圧力調節バルブ（図示せず）が形成される。第２流路４５０には、その第２流路４５０を通過する流体を減圧させるオリフィスホール４６０が形成される。このような構成による従来の可変容量斜板式圧縮機は、駆動源（例えば、車両のエンジン）（図示せず）から回転軸２１０に動力が伝達されると、回転軸２１０と斜板２２０が共に回転する。そして、ピストン２３０は、斜板２２０の回転運動を直線運動に切替えてボア１１４の内部で往復運動する。ピストン２３０が上死点から下死点に移動するとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１とは連通し且つ吐出室Ｓ３とは遮蔽されて、吸入室Ｓ１の冷媒が圧縮室に吸入される。

そして、ピストン２３０が下死点から上死点に移動するとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１および吐出室Ｓ３と遮蔽され、圧縮室の冷媒が圧縮される。そして、ピストン２３０が上死点に到達したとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１とは遮蔽され且つ吐出室Ｓ３とは連通して、圧縮室で圧縮された冷媒が吐出室Ｓ３に吐出される。

ここで従来の可変容量斜板式圧縮機は、次のように冷媒吐出量が調節される。まず、停止時、冷媒吐出量が最小である最小モードに設定される。すなわち、斜板２２０が回転軸２１０に垂直に近く配置されて、斜板２２０の傾斜角が零（０）に近くなる。ここで、斜板２２０の傾斜角は、斜板２２０の回転中心を基準として、斜板２２０の回転軸２１０と斜板２２０の法線との間の角度で測定される。次に、運転が開始されると、一旦、冷媒吐出量が最大である最大モードに調節される。すなわち、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって閉鎖され、クランク室Ｓ４の冷媒が第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１に流動して、クランク室Ｓ４の圧力が吸入圧（吸入室Ｓ１の圧力）水準に減少する。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が最小に減少して、ピストン２３０のストロークが最大に増加し、斜板２２０の傾斜角が最大に増加し、冷媒吐出量が最大に増加する。

ここで、冷媒吐出量の調節原理を説明すれば、ピストン２３０は、主にそのピストン２３０に作用する圧縮室の圧力からクランク室Ｓ４の圧力を差し引いた差圧によるモーメント差で斜板の傾斜角を形成するが、クランク室Ｓ４の圧力が小さいほど、斜板２２０の傾斜角が増加し、ピストン２３０のストロークが増加し、冷媒吐出量が増加する。これに対し、クランク室Ｓ４の圧力が大きいほど、斜板２２０の傾斜角が減少し、ピストン２３０のストロークが減少し、冷媒吐出量が減少する。

次に、最大モードの後には、要求される冷媒吐出量に応じて、第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって調節されて、クランク室Ｓ４の圧力が調節される。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が調節されて、ピストン２３０のストロークが調節され、斜板２２０の傾斜角が調節され、冷媒吐出量が調節される。すなわち、例えば、冷媒吐出量が最大に増加した後、冷媒吐出量の減少が必要な場合、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって開放されるが、その第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって増加して、クランク室Ｓ４の圧力が増加する。ここで、クランク室Ｓ４の冷媒が第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１に吐出されるが、クランク室Ｓ４から第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１に吐出される冷媒量より、吐出室Ｓ３から第１流路４３０を通して吸入室Ｓ１に流入する冷媒量が多くて、クランク室Ｓ４の圧力が増加する。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が増加して、ピストン２３０のストロークが減少し、斜板２２０の傾斜角が減少し、冷媒吐出量が減少する。

他の例として、冷媒吐出量が減少した後、冷媒吐出量の増加が必要な場合、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって開放されるが、その第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって減少して、クランク室Ｓ４の圧力が減少する。ここで、吐出室Ｓ３の冷媒が第１流路４３０を通して吸入室Ｓ１に流入するが、吐出室Ｓ３から第１流路４３０を通して吸入室Ｓ１に流入する冷媒量より、クランク室Ｓ４から第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１に吐出される冷媒量が多くて、クランク室Ｓ４の圧力が減少する。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が減少して、ピストン２３０のストロークが増加し、斜板２２０の傾斜角が増加し、冷媒吐出量が増加する。一方、ここで、クランク室Ｓ４の冷媒が第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１に流動するとき、オリフィスホール４６０によって吸入圧水準に減圧されて、吸入室Ｓ１の圧力が増加することが防止される。

しかし、このような従来の斜板式圧縮機においては、冷媒吐出量の迅速な調節と圧縮機の効率低下の防止を同時に達成できない問題点があった。具体的には、前述のように、クランク室Ｓ４の圧力減少による冷媒吐出量の増加のために、クランク室Ｓ４は、第２流路４５０を通して吸入室Ｓ１と連通している。そして、通常、冷媒吐出量増加の応答性の向上のために、第２流路４５０のオリフィスホール４６０の断面積はできるだけ最大に形成される。すなわち、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１に迅速に吐出されて、クランク室Ｓ４の圧力が迅速に減少し、ピストン２３０のストロークが迅速に増加し、斜板２２０の傾斜角が迅速に増加して、冷媒吐出量が迅速に増加するように、オリフィスホール４６０は固定オリフィスホールで形成され、そのオリフィスホール４６０の断面積は、第２流路４５０を通過する冷媒を十分に減圧させる範囲内で最大に形成される。ところが、オリフィスホール４６０の断面積ができるだけ最大に形成される場合、クランク室Ｓ４から吸入室Ｓ１に漏洩する冷媒量が多い。これによって、最小モードまたは可変モード（最小モードと最大モードとの間で冷媒吐出量が増加または維持または減少するモード）で、クランク室Ｓ４の圧力を所望の水準に合わせるためには、オリフィスホール４６０の断面積が相対的に小さく形成される場合より、第１流路４３０を通して吐出室Ｓ３からクランク室Ｓ４に流入する冷媒量が増加しなければならない。これによって、圧縮された冷媒のうち冷却サイクルで吐出される冷媒量が減少するので、所望の冷房または暖房水準を達成するためには、圧縮機がより多い冷媒を圧縮するように、その圧縮機に投入される動力が増加しなければならず、圧縮機の効率が低下する。

また、従来の斜板式圧縮機においては、最大モードへの切替にかかる時間が増加する問題点があった。

したがって、本発明の目的は、冷媒吐出量の迅速な調節と圧縮機の効率低下の防止を同時に達成できる可変容量斜板式圧縮機を提供することにある。また、本発明の他の目的は、最大モードへの変換にかかる時間を減少させることができる可変容量斜板式圧縮機を提供することにある。

本発明による可変容量斜板式圧縮機は、ボア、吸入室、吐出室、およびクランク室を有するケーシングと、前記ケーシングに回転可能に支持される回転軸と、前記回転軸に連動して前記クランク室の内部で回転する斜板と、前記斜板に連動して前記ボアの内部で往復運動し、前記ボアと共に圧縮室を形成するピストンと、前記回転軸に対する前記斜板の傾斜角を調節するように、前記吐出室を前記クランク室と連通させる第１流路、および前記クランク室を前記吸入室と連通させる第２流路を有する傾斜調節機構と、を含み、前記第２流路には、その第２流路を通過する流体を減圧させるオリフィスホールと、前記オリフィスホールの有効流動断面積を調節するオリフィス調節機構とが形成され、前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、前記クランク室の圧力と前記吸入室の圧力との間の差圧が増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）から零（０）より広い第１面積になり、前記差圧がさらに増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）より広く且つ前記第１面積より狭い第２面積になるように形成されることを特徴とする。

前記オリフィスホールは、前記クランク室と連通する第１オリフィスホールと、前記吸入室と連通する第３オリフィスホールと、前記第１オリフィスホールと前記第３オリフィスホールとの間に形成される第２オリフィスホールと、を含み、前記オリフィス調節機構は、前記第１オリフィスホールおよび前記第２オリフィスホールと連通するバルブチャンバと、前記バルブチャンバに沿って往復運動し、前記第１オリフィスホールの開度量、前記第２オリフィスホールの開度量、および前記第３オリフィスホールの開度量を調節するバルブコアと、を含むことを特徴とする。

前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、前記クランク室の圧力が第１圧力より低い場合、前記有効流動断面積が零（０）になり、前記クランク室の圧力が前記第１圧力より高いか等しく且つ第２圧力より低い場合、前記有効流動断面積が前記第１面積になり、前記クランク室の圧力が前記第２圧力より高いか等しい場合、前記有効流動断面積が前記第２面積になるように形成されることを特徴とする。

前記バルブチャンバは、前記バルブコアの往復運動を案内するバルブチャンバの内周面と、前記バルブチャンバの内周面の一端部側に位置するバルブチャンバの第１先端面と、前記バルブチャンバの内周面の他端部側に位置するバルブチャンバの第２先端面と、を含み、前記第１オリフィスホールは、前記バルブチャンバの第１先端面で前記バルブチャンバと連通し、前記第２オリフィスホールは、前記バルブチャンバの第２先端面で前記バルブチャンバと連通し、前記第３オリフィスホールは、前記バルブチャンバに対向する位置で前記第２オリフィスホールと連通して、前記第１オリフィスホール、前記バルブチャンバ、前記第２オリフィスホール、および前記第３オリフィスホールが前記バルブコアの往復運動方向に沿って順次に形成されることを特徴とする。

前記バルブコアは、前記バルブチャンバの内部で往復運動し、前記第１オリフィスホールの開度量を調節する第１端部と、前記第１端部から延びて前記第１端部と共に往復運動し、前記第２オリフィスホールおよび前記第３オリフィスホールの開度量を調節する第２端部と、を含むことを特徴とする。

前記第１端部は、前記バルブチャンバの内周面に対向する外周面、前記第１オリフィスホールに対向する底面、および前記第２オリフィスホールに対向する上面を有する第１円筒部と、前記第１円筒部の上面から前記第２オリフィスホール側に延びて前記第１円筒部と同心をなす第２円筒部と、前記第１円筒部および前記第２円筒部の中心軸を基準として、前記第１円筒部の外周面および前記第２円筒部の外周面から放射状に突出する複数の突起部と、を含み、前記第２端部は、前記第２円筒部から前記第２オリフィスホール側にさらに延びて前記第２円筒部と同心をなす第３円筒部と、を含むことを特徴とする。

前記第１円筒部の外径は、前記複数の突起部の外径より小さく形成され、前記第２円筒部の外径は、前記第１円筒部の外径より小さく形成され、前記第３円筒部の外径は、前記第２円筒部の外径と同等水準に形成され、前記バルブチャンバの内径は、前記複数の突起部の外径と同等水準に形成され、前記第１オリフィスホールの内径は、前記第１円筒部の外径より小さく形成され、前記第２オリフィスホールの内径は、前記第３円筒部の外径より大きく且つ前記複数の突起部の外径より小さく形成され、前記第３オリフィスホールの内径は、前記第３円筒部の外径より大きく且つ前記第２オリフィスホールの内径より小さく形成されることを特徴とする。

前記複数の突起部の長さは、前記バルブチャンバの長さより短く形成され、前記第１円筒部の長さと前記第２円筒部の長さとを合わせた長さは、前記複数の突起部の長さと同等水準に形成され、前記第３円筒部の長さは、前記第２オリフィスホールの長さより長く且つ前記第２オリフィスホールの長さと前記第３オリフィスホールの長さとを合わせた長さより短く形成され、前記複数の突起部の長さと前記第３円筒部の長さとを合わせた長さは、前記バルブチャンバの長さより長く且つ前記バルブチャンバの長さと前記第２オリフィスホールの長さとを合わせた長さより短く形成されることを特徴とする。

前記第２オリフィスホールの断面積から前記第３円筒部の面積を差し引いた面積が前記第１面積として形成され、前記第３オリフィスホールの断面積から前記第３円筒部の面積を差し引いた面積が前記第２面積として形成され、前記第１オリフィスホールの断面積は、前記第１面積と等しいか広く形成されることを特徴とする。

前記バルブチャンバの断面積から前記第１円筒部の面積と前記複数の突起部の面積とを差し引いた面積は、前記第１オリフィスホールの断面積と等しいか広く形成されることを特徴とする。

前記オリフィス調節機構は、前記バルブコアを前記バルブチャンバの第１先端面側に加圧する弾性部材をさらに含むことを特徴とする。

前記ケーシングは、前記ボアが形成されるシリンダブロックと、前記シリンダブロックの一側に結合され、前記クランク室が形成されるフロントハウジングと、前記シリンダブロックの他側に結合され、前記吸入室と前記吐出室が形成されるリヤハウジングと、を含み、前記シリンダブロックと前記リヤハウジングとの間に、前記吸入室と前記吐出室を前記圧縮室と連通および遮蔽させるバルブ機構が介在し、前記リヤハウジングは、そのリヤハウジングの変形を防止するように、そのリヤハウジングの内壁面から延びて前記バルブ機構に支持されるポスト部を含み、前記第１オリフィスホールは、前記バルブ機構に形成され、前記バルブチャンバ、前記第２オリフィスホール、および前記第３オリフィスホールは、前記ポスト部に形成されることを特徴とする。

前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、圧縮機の停止時、前記有効流動断面積が零（０）になるように形成されることを特徴とする。

本発明による可変容量斜板式圧縮機は、ボア、吸入室、吐出室、およびクランク室を有するケーシングと、前記ケーシングに回転可能に支持される回転軸と、前記回転軸に連動して前記クランク室の内部で回転する斜板と、前記斜板に連動して前記ボアの内部で往復運動し、前記ボアと共に圧縮室を形成するピストンと、前記回転軸に対する前記斜板の傾斜角を調節するように、前記吐出室を前記クランク室と連通させる第１流路、および前記クランク室と前記吸入室とを連通させる第２流路を有する傾斜調節機構と、を含み、前記第２流路には、その第２流路を通過する流体を減圧させるオリフィスホールと、前記オリフィスホールの有効流動断面積を調節するオリフィス調節機構とが形成され、前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、前記クランク室の圧力と前記吸入室の圧力との間の差圧が増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）から零（０）より広い第１面積になり、前記差圧がさらに増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）より広く且つ前記第１面積より狭い第２面積になるように形成される。これによって、冷媒吐出量の迅速な調節と圧縮機の効率低下の防止を同時に達成することができる。また、最大モードへの切替にかかる時間を減少させることができる。

従来の可変容量斜板式圧縮機を示す斜視図である。本発明による可変容量斜板式圧縮機の第２流路の断面図である。図２のバルブコアを一側から眺めた斜視図である。図２のバルブコアを他側から眺めた斜視図である。図２のＩ部分を拡大して示す断面図で、差圧が第１圧力より低い状態の断面図である。図２のＩ部分を拡大して示す断面図で、差圧が第１圧力より高いか等しく且つ第２圧力より低い状態の断面図である。図２のＩ部分を拡大して示す断面図で、差圧が第２圧力より高いか等しい状態の断面図である。図２の可変容量斜板式圧縮機における、差圧に応じてオリフィスホールの有効流動断面積の変化を示す図表である。本発明の他の実施例で、可変容量斜板式圧縮機の第２流路の断面図である。図９の可変容量斜板式圧縮機における、差圧に応じてオリフィスホールの有効流動断面積の変化を示す図表である。本発明のさらに他の実施例で、実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機における、差圧に応じてオリフィスホールの有効流動断面積の変化を示す図表である。

以下、図面を参照して本発明による可変容量斜板式圧縮機を詳細に説明する。

図２は、本発明の可変容量斜板式圧縮機における第２流路を示す断面図であり、図３は、図２のバルブコアを一側から眺めた斜視図であり、図４は、図２のバルブコアを他側から眺めた斜視図であり、図５は、図２のＩ部分を拡大して示す断面図であって、差圧が第１圧力より低い状態を示す断面図であり、図６は、図２のＩ部分を拡大して示す断面図であって、差圧が第１圧力より高いか等しく且つ第２圧力より低い状態を示す断面図であり、図７は、図２のＩ部分を拡大して示す断面図であって、差圧が第２圧力より高いか等しい状態を示す断面図であり、図８は、図２の可変容量斜板式圧縮機における、差圧に応じてオリフィスホールの有効流動断面積の変化を示す図表である。（実施例１）

一方、図２〜図７における図示しない構成要素は、説明の便宜上、図１を参照する。添付の図２〜図７および図１に示すように、本発明の一実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機は、ケーシング１００と、ケーシング１００の内部に備えられ、冷媒を圧縮する圧縮機構２００とを含む。ケーシング１００は、圧縮機構２００が収容されるシリンダブロック１１０と、シリンダブロック１１０の前方側に結合されるフロントハウジング１２０と、シリンダブロック１１０の後方側に結合されるリヤハウジング１３０とを含む。シリンダブロック１１０の中心側には、後述の回転軸２１０が挿入される軸受孔１１２が形成され、シリンダブロック１１０の外周部側には、後述のピストン２３０が挿入され、そのピストン２３０と共に圧縮室をなすボア１１４が形成される。

軸受孔１１２は、シリンダブロック１１０の軸方向に沿ってそのシリンダブロック１１０を貫通する円筒状に形成される。ボア１１４は、軸受孔１１２からシリンダブロック１１０の半径方向外側に離隔した部位でシリンダブロック１１０の軸方向に沿ってそのシリンダブロック１１０を貫通する円筒状に形成される。そして、ボア１１４は、圧縮室がｎ個になるようにｎ個で形成され、ｎ個のボア１１４は、軸受孔１１２を中心にシリンダブロック１１０の円周方向に沿って配列される。フロントハウジング１２０は、シリンダブロック１１０を基準として、リヤハウジング１３０の反対側でシリンダブロック１１０に締結される。ここで、シリンダブロック１１０とフロントハウジング１２０は、互いに締結されてそのシリンダブロック１１０とフロントハウジング１２０との間にクランク室Ｓ４が形成される。

クランク室Ｓ４には後述の斜板２２０が収容される。リヤハウジング１３０は、シリンダブロック１１０を基準として、フロントハウジング１２０の反対側でシリンダブロック１１０に締結される。そして、リヤハウジング１３０には、圧縮室に流入する冷媒が収容される吸入室Ｓ１と、圧縮室から吐出される冷媒が収容される吐出室Ｓ３とが形成される。吸入室Ｓ１は、圧縮される冷媒をケーシング１００の内部に案内する冷媒吸入管（図示せず）に連通可能である。吐出室Ｓ３は、圧縮された冷媒を前記ケーシング１００の外部に案内する冷媒吐出管（図示せず）に連通可能である。圧縮機構２００は、吸入室Ｓ１から圧縮室に冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮室で圧縮し、圧縮した冷媒を圧縮室から吐出室Ｓ３に吐出するように形成される。

具体的には、圧縮機構２００は、ケーシング１００に回転可能に支持され、駆動源（例えば、車両のエンジン）（図示せず）から回転力を受けて回転する回転軸２１０と、回転軸２１０に連動してクランク室Ｓ４の内部で回転する斜板２２０と、斜板２２０に連動してボア１１４の内部で往復運動するピストン２３０とを含むことができる。回転軸２１０は、一方向に延びる円筒状に形成される。そして、回転軸２１０は、一端部がシリンダブロック１１０（より正確には、軸受孔１１２）に挿入されて回転可能に支持され、他端部がフロントハウジング１２０を貫通してケーシング１００の外部に突出し、駆動源（図示せず）に連結される。斜板２２０は、円板状に形成され、クランク室Ｓ４で回転軸２１０に傾斜して締結可能である。ここで、斜板２２０は、斜板２２０の傾斜角が可変可能に前記回転軸２１０と締結されるが、これについては後述する。

ピストン２３０は、ボア１１４に対応するようにｎ個で備えられ、各ピストン２３０は、斜板２２０に連動して各ボア１１４で往復運動するように形成される。具体的には、ピストン２３０は、ボア１１４に挿入される一端部と、一端部からボア１１４の反対側に延びてクランク室Ｓ４で斜板２２０に連結される他端部とを含むことができる。そして、本実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機は、吸入室Ｓ１および吐出室Ｓ３を圧縮室と連通および遮蔽させるバルブ機構３００をさらに含んでもよい。

バルブ機構３００は、シリンダブロック１１０とリヤハウジング１３０との間に介在するバルブプレートと、シリンダブロック１１０とバルブプレートとの間に介在する吸入リードと、バルブプレートとリヤハウジング１３０との間に介在する吐出リードとを含むことができる。バルブプレートは、略円板状に形成され、圧縮される冷媒が通過する吸入ポートと、圧縮された冷媒が通過する吐出ポートとを含むことができる。吸入ポートは、圧縮室に対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吸入ポートは、バルブプレートの円周方向に沿って配列される。吐出ポートも、圧縮室に対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吐出ポートは、吸入ポートを基準として、バルブプレートの円心側から前記バルブプレートの円周方向に沿って配列される。

吸入リードは、略円板状に形成され、吸入ポートを開閉する吸入バルブと、圧縮室と吐出ポートとを連通させる吐出孔とを含むことができる。吸入バルブは、片持ち梁形態で形成され、圧縮室と前記吸入ポートに対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吸入バルブは、吸入リードの円周方向に沿って配列される。吐出孔は、吸入バルブの基底部から吸入リードを貫通して形成され、圧縮室と吐出ポートに対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吐出孔は、吸入リードの円周方向に沿って配列される。

吐出リードは、略円板状に形成され、吐出ポートを開閉する吐出バルブと、吸入室Ｓ１と吸入ポートとを連通させる吸入孔とを含むことができる。吐出バルブは、片持ち梁形態で形成され、圧縮室と吐出ポートに対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吐出バルブは、吐出リードの円周方向に沿って配列される。吸入孔は、吐出バルブの基底部から吐出リードを貫通して形成され、圧縮室と吸入ポートに対応するようにｎ個で形成され、ｎ個の吸入孔は、吐出リードの円周方向に沿って配列される。

そして、本発明の一実施形態に係る斜板式圧縮機は、吐出リードとリヤハウジング１３０との間に介在する吐出ガスケットをさらに含んでもよい。そして、本実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機は、回転軸２１０に対する前記斜板２２０の傾斜角を調節する傾斜調節機構４００をさらに含んでもよい。傾斜調節機構４００は、斜板２２０が回転軸２１０に締結されるが、その斜板２２０の傾斜角が可変可能に締結されるように、回転軸２１０に締結され、その回転軸２１０と共に回転するロータ４１０と、斜板２２０とロータ４１０とを連結するスライディングピン４２０とを含むことができる。スライディングピン４２０は、円筒状のピンで形成され、斜板２２０には、スライディングピン４２０が挿入される第１挿入孔２２２が形成され、ロータ４１０には、スライディングピン４２０が挿入される第２挿入孔４１２が形成される。

第１挿入孔２２２は、スライディングピン４２０がその第１挿入孔２２２の内部で回転可能に円筒状に形成される。第２挿入孔４１２は、スライディングピン４２０がその第２挿入孔４１２に沿って移動可能に一方向に延長形成される。ここで、スライディングピン４２０の中心部が第１挿入孔２２２に挿入され、スライディングピン４２０の端部が第２挿入孔４１２に挿入されてもよい。そして、傾斜調節機構４００は、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧（より正確には、クランク室Ｓ４の圧力）を調節して斜板２２０の傾斜角を調節するように、吐出室Ｓ３をクランク室Ｓ４と連通させる第１流路４３０と、クランク室Ｓ４を吸入室Ｓ１と連通させる第２流路４５０とを含むことができる。

第１流路４３０は、リヤハウジング１３０、バルブ機構３００、シリンダブロック１１０、および回転軸２１０を貫通して、吐出室Ｓ３からクランク室Ｓ４まで延長形成される。そして、第１流路４３０には、その第１流路４３０を開閉する圧力調節バルブ（図示せず）が形成される。圧力調節バルブ（図示せず）は、いわゆる機械式バルブ（ＭＣＶ）または電磁式バルブ（ＥＣＶ）で形成される。そして、圧力調節バルブ（図示せず）は、第１流路４３０を閉鎖および開放するだけでなく、第１流路４３０を開放するとき、その第１流路４３０の開度量を調節するように形成される。第２流路４５０は、シリンダブロック１１０とバルブ機構３００を貫通して、クランク室Ｓ４から吸入室Ｓ１まで延長形成される。

そして、第２流路４５０には、吸入室Ｓ１の圧力が上昇するのを防止するように、その第２流路４５０を通過する流体を減圧させるオリフィスホール４６０と、冷媒の漏洩による圧縮機の効率減少を抑制するように、オリフィスホール４６０の有効流動断面積を調節するオリフィス調節機構４７０とが形成される。ここで、いくつかの用語について定義すれば、オリフィスホール４６０の断面積とは、オリフィスホール４６０自体の面積であり、オリフィスホール４６０の流動断面積とは、オリフィスホール４６０の断面積のうち冷媒の通過する面積であり、オリフィスホール４６０の有効流動断面積とは、オリフィスホール４６０が複数形成されるとき、複数のオリフィスホール４６０のうちボトルネック（ｂｏｔｔｌｅｎｅｃｋ）となるオリフィスホール４６０の流動断面積である。すなわち、例えば、断面積が１０ｍｍ^２で形成される１つのオリフィスホールがあり、その１つのオリフィスホールと直列に連結され、断面積が５ｍｍ^２で形成される他のオリフィスホールがあるが、その１つのオリフィスホールが２ｍｍ^２分だけ開放され、その他のオリフィスホールが３ｍｍ^２分だけ開放されていれば、その１つのオリフィスホールの断面積は１０ｍｍ^２であるが、その１つのオリフィスホールの流動断面積は２ｍｍ^２であり、その他のオリフィスホールの断面積は５ｍｍ^２であるが、その他のオリフィスホールの流動断面積は３ｍｍ^２である。そして、全体オリフィスホールのボトルネックはその１つのオリフィスホールになり、このとき、全体オリフィスホールの有効流動断面積は、その１つのオリフィスホールの流動断面積と等しい２ｍｍ^２である。

続いて、オリフィスホール４６０は、クランク室Ｓ４と後述のバルブチャンバ４７２とを連通させ、クランク室Ｓ４から流入する冷媒を減圧させる第１オリフィスホール４６２と、後述のバルブチャンバ４７２と後述の第３オリフィスホール４６６とを連通させ、第１オリフィスホール４６２を通過した冷媒を減圧させる第２オリフィスホール４６４と、第２オリフィスホール４６４と吸入室Ｓ１とを連通させ、第２オリフィスホール４６４を通過した冷媒を減圧させる第３オリフィスホール４６６とを含むことができる。

第１オリフィスホール４６２は、後述のバルブコア４７４の往復運動時に迅速に開閉可能に、そして、後述の第１円筒部の底面４７４２ａｂに持続的に圧力が加えられるように、後述のバルブチャンバの第１先端面４７２ｂで後述のバルブチャンバ４７２と連通可能である。そして、第１オリフィスホール４６２は、後述の第１端部４７４２がその第１オリフィスホール４６２を介して後述のバルブチャンバ４７２から離脱するのを防止するように、その第１オリフィスホール４６２の内径が後述の複数の突起部４７４２ｃの外径より小さく形成される。そして、第１オリフィスホール４６２は、後述の第１円筒部の底面４７４２ａｂによって開閉されるように、その第１オリフィスホール４６２の内径が後述の第１円筒部４７４２ａの外径より小さく形成される。

第２オリフィスホール４６４は、後述の第３円筒部４７４４ａがその第２オリフィスホール４６４に挿入可能に、後述のバルブチャンバの第２先端面４７２ｃで後述のバルブチャンバ４７２と連通可能である。そして、第２オリフィスホール４６４は、その第２オリフィスホール４６４に後述の第３円筒部４７４４ａが挿入された状態で冷媒を減圧させることができるように、その第２オリフィスホール４６４の内径が後述の第３円筒部４７４４ａの外径より大きく形成される。そして、第２オリフィスホール４６４は、後述の第１端部４７４２がその第２オリフィスホール４６４を介して後述のバルブチャンバ４７２から離脱するのを防止するように、その第２オリフィスホール４６４の内径が後述の複数の突起部４７４２ｃの外径より小さく形成される。第３オリフィスホール４６６は、後述の第３円筒部４７４４ａがその第３オリフィスホール４６６に挿入可能に、後述のバルブチャンバ４７２に対向する位置で第２オリフィスホール４６４と連通可能である。

そして、第３オリフィスホール４６６は、その第３オリフィスホール４６６に後述の第３円筒部４７４４ａが挿入された状態で冷媒を減圧させることができるように、その第３オリフィスホール４６６の内径が後述の第３円筒部４７４４ａの外径より大きく形成される。そして、第３オリフィスホール４６６は、後述の第３円筒部４７４４ａが第２オリフィスホール４６４および第３オリフィスホール４６６にすべて挿入されているとき、その第３オリフィスホール４６６の開度量が第２オリフィスホール４６４の開度量より小さくなるように、その第３オリフィスホール４６６の内径が第２オリフィスホール４６４の内径より小さく形成される。

ここで、オリフィスホール４６０は、第１オリフィスホール４６２、後述のバルブチャンバ４７２、第２オリフィスホール４６４、および第３オリフィスホール４６６が後述のバルブコア４７４の往復運動方向に沿って順次に配列されるように形成される。オリフィス調節機構４７０は、第１オリフィスホール４６２および第２オリフィスホール４６４と連通するバルブチャンバ４７２と、バルブチャンバ４７２に沿って往復運動し、第１オリフィスホール４６２の開度量、第２オリフィスホール４６４の開度量、および第３オリフィスホール４６６の開度量を調節するバルブコア４７４と、バルブコア４７４に弾性力を印加する弾性部材４７６とを含むことができる。

バルブチャンバ４７２は、バルブコア４７４の往復運動を案内するバルブチャンバの内周面４７２ａと、バルブチャンバの内周面４７２ａの一端部側に位置するバルブチャンバの第１先端面４７２ｂと、バルブチャンバの内周面４７２ａの他端部側に位置するバルブチャンバの第２先端面４７２ｃとを含むことができる。バルブコア４７４は、バルブチャンバ４７２の内部で往復運動し、第１オリフィスホール４６２の開度量を調節する第１端部４７４２と、第１端部４７４２から延びて第１端部４７４２と共に往復運動し、第２オリフィスホール４６４および第３オリフィスホール４６６の開度量を調節する第２端部４７４４とを含むことができる。

第１端部４７４２は、バルブチャンバの内周面４７２ａに対向する外周面４７４２ａａと、バルブチャンバの第１先端面４７２ｂに対向する底面４７４２ａｂと、バルブチャンバの第２先端面４７２ｃに対向する上面４７４２ａｃとを有する第１円筒部４７４２ａを含むことができる。そして、第１端部４７４２は、第１円筒部の上面４７４２ａｃからバルブチャンバの第２先端面４７２ｃ側（第２オリフィスホール４６４側）に延びて第１円筒部４７４２ａと同心をなす第２円筒部４７４２ｂをさらに含んでもよい。

そして、第１端部４７４２は、第１円筒部４７４２ａおよび第２円筒部４７４２ｂの中心軸を基準として、第１円筒部の外周面４７４２ａａおよび第２円筒部の外周面から放射状に突出する複数の突起部４７４２ｃをさらに含んでもよい。ここで、第１端部４７４２は、複数の突起部４７４２ｃがバルブチャンバの内周面４７２ａに密着した状態でスライディングされるように、複数の突起部４７４２ｃの外径が前記バルブチャンバ４７２の内径と同等水準に形成され、その複数の突起部４７４２ｃの長さがバルブチャンバ４７２の長さより短く形成される。このとき、長さとは、バルブコア４７４の往復運動方向に沿って測定した値である。

そして、第１端部４７４２は、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂに接触して第１オリフィスホール４６２を閉鎖し、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂから離隔して第１オリフィスホール４６２を開放するように、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂに平行に形成される。そして、第１端部４７４２は、第１オリフィスホール４６２から吐出される冷媒が第１円筒部４７４２ａの外周部を貫流するように、第１円筒部の外周面４７４２ａａがバルブチャンバの内周面４７２ａと離隔して形成される。すなわち、第１円筒部４７４２ａの外径が、バルブチャンバ４７２の内径と同等水準に形成される複数の突起部４７４２ｃの外径より小さく形成される。

そして、第１端部４７４２は、第１円筒部４７４２ａの外周部を貫流した冷媒が常に第２オリフィスホール４６４に流入するように、第２円筒部４７４２ｂの外径が後述の第３円筒部４７４４ａの外径と同等水準に形成されて、第１円筒部４７４２ａの外径および第２オリフィスホール４６４の内径より小さく形成され、第１円筒部４７４２ａの長さと第２円筒部４７４２ｂの長さとを合わせた長さが複数の突起部４７４２ｃの長さと同等水準に形成されて、第１円筒部の上面４７４２ａｃがバルブチャンバの第２先端面４７２ｃから離隔して形成される。

第２端部４７４４は、第２円筒部４７４２ｂから第１円筒部４７４２ａの反対側（第２オリフィスホール４６４側）に延びて第２円筒部４７４２ｂと同心をなす第３円筒部４７４４ａを含むことができる。第３円筒部４７４４ａは、前述のように、第２オリフィスホール４６４および第３オリフィスホール４６６に挿入可能に、その第３円筒部４７４４ａの外径が第２オリフィスホール４６４の内径および第３オリフィスホール４６６の内径より小さく形成され、その第３円筒部４７４４ａの長さが第２オリフィスホール４６４の長さより長く形成される。

そして、第３円筒部４７４４ａは、その第３円筒部４７４４ａの上面（第３オリフィスホール４６６の基底面に対向する面）４７４４ａｃが予め決定された位置より第３オリフィスホール４６６の基底面側にさらに移動するのを防止するように、その第３円筒部４７４４ａの長さが、第２オリフィスホール４６４の長さと第３オリフィスホール４６６の長さとを合わせた長さより短く形成される。そして、第３円筒部４７４４ａは、バルブコア４７４の往復運動と関係なく第２オリフィスホール４６４に常に挿入されているように、その第３円筒部４７４４ａの長さと複数の突起部４７４２ｃの長さとを合わせた長さが、バルブチャンバ４７２の長さより長く形成される。ここで、本実施形態とは異なり、第３円筒部４７４４ａの長さと複数の突起部４７４２ｃの長さとを合わせた長さが、バルブチャンバ４７２の長さより短いか等しく形成されてもよい。しかし、この場合、第３円筒部４７４４ａが第２オリフィスホール４６４に挿入されるとき、その第２オリフィスホール４６４に引っかかることがあるため、本実施形態のように、第３円筒部４７４４ａの長さと複数の突起部４７４２ｃの長さとを合わせた長さが、バルブチャンバ４７２の長さより長く形成されることが好ましい。

そして、第３円筒部４７４４ａは、バルブコア４７４の往復運動によって第３オリフィスホール４６６に出入するように、そして、後述のように一定の圧力範囲で第２オリフィスホール４６４がオリフィスホール４６０のボトルネックとなり、それより高い圧力範囲で第３オリフィスホール４６６がオリフィスホール４６０のボトルネックとなるように、その第３円筒部４７４４ａの長さと複数の突起部４７４２ｃの長さとを合わせた長さが、バルブチャンバ４７２の長さと第２オリフィスホール４６４の長さと、を合わせた長さより短く形成される。弾性部材４７６は、バルブコア４７４をバルブチャンバの第１先端面４７２ｂ側に加圧するように、例えば、第３円筒部の上面４７４４ａｃと第３オリフィスホール４６６の基底面との間の空間に備えられる圧縮コイルばねで形成される。

一方、第３オリフィスホール４６６の出口は、弾性部材４７６がその第３オリフィスホール４６６を通過する冷媒の流れを妨げないように、第３オリフィスホール４６６の内周面に形成される。そして、第３オリフィスホール４６６の出口は、常に第３円筒部の上面４７４４ａｃと第３オリフィスホール４６６の基底面との間の空間と連通するように、第３オリフィスホール４６６の内周面のうち第３オリフィスホール４６６の基底面に接する部位に形成される。

一方、リヤハウジング１３０は、そのリヤハウジング１３０の変形を防止するように、そのリヤハウジング１３０の内壁面から延びてバルブ機構に支持されるポスト部１３２を含むが、構造の単純化およびコスト低減のために、バルブチャンバ４７２、第２オリフィスホール４６４、および第３オリフィスホール４６６は、ポスト部１３２に形成され、第１オリフィスホール４６２は、バルブ機構（特に、ポスト部１３２を支持する部位）に形成される。

以下、本実施形態に係る斜板式圧縮機の作用効果について説明する。すなわち、駆動源（図示せず）から回転軸２１０に動力が伝達されると、回転軸２１０と斜板２２０が共に回転することができる。そして、ピストン２３０は、斜板２２０の回転運動を直線運動に切替えてボア１１４の内部で往復運動することができる。

そして、ピストン２３０が上死点から下死点に移動するとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１とは連通し且つ吐出室Ｓ３とは遮蔽されて、吸入室Ｓ１の冷媒が圧縮室に吸入される。すなわち、ピストン２３０が上死点から下死点に移動するとき、吸入バルブが吸入ポートを開放し、吐出バルブが吐出ポートを閉鎖し、吸入室Ｓ１の冷媒が吸入孔および吸入ポートを通して圧縮室に吸入される。そして、ピストン２３０が下死点から上死点に移動するとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１および吐出室Ｓ３と遮蔽され、圧縮室の冷媒が圧縮される。すなわち、ピストン２３０が下死点から上死点に移動するとき、吸入バルブが吸入ポートを閉鎖し、吐出バルブが吐出ポートを閉鎖し、圧縮室の冷媒が圧縮される。

そして、ピストン２３０が上死点に到達したとき、圧縮室は、バルブ機構３００によって吸入室Ｓ１とは遮蔽され且つ吐出室Ｓ３とは連通して、圧縮室で圧縮された冷媒が吐出室Ｓ３に吐出される。すなわち、ピストン２３０が上死点に到達したとき、吸入バルブが吸入ポートを閉鎖し、吐出バルブが吐出ポートを開放し、圧縮室で圧縮された冷媒が吐出孔および吐出ポートを通して吐出室Ｓ３に吐出される。

ここで、本実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機は、次のように冷媒吐出量が調節可能である。まず、停止時、冷媒吐出量が最小である最小モードに設定される。すなわち、斜板２２０が回転軸２１０に垂直に近く配置されて、斜板２２０の傾斜角が零（０）に近くなる。ここで、斜板２２０の傾斜角は、斜板２２０の回転中心を基準として、斜板２２０の回転軸２１０と斜板２２０の法線との間の角度で測定できる。次に、運転が開始されると、一旦、冷媒吐出量が最大である最大モードに調節される。すなわち、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって閉鎖され、クランク室Ｓ４の圧力が吸入圧水準に減少する。すなわち、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が最小に減少できる。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が最小に減少して、ピストン２３０のストロークが最大に増加し、斜板２２０の傾斜角が最大に増加し、冷媒吐出量が最大に増加できる。

次に、最大モードの後には、要求される冷媒吐出量に応じて、第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって調節され、クランク室Ｓ４の圧力が調節される。すなわち、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が調節可能である。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が調節されて、ピストン２３０のストロークが調節され、斜板２２０の傾斜角が調節され、冷媒吐出量が調節されることが可能である。

すなわち、例えば、冷媒吐出量が最大に増加した後、冷媒吐出量の減少が必要な場合、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって開放されるが、その第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって増加して、クランク室Ｓ４の圧力が増加する。すなわち、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が増加できる。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が増加して、ピストン２３０のストロークが減少し、斜板２２０の傾斜角が減少し、冷媒吐出量が減少することが可能である。

他の例として、冷媒吐出量が減少した後、冷媒吐出量の増加が必要な場合、第１流路４３０が圧力調節バルブ（図示せず）によって開放されるが、その第１流路４３０の開度量が圧力調節バルブ（図示せず）によって減少して、クランク室Ｓ４の圧力が減少する。すなわち、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が減少できる。これによって、ピストン２３０に印加されるクランク室Ｓ４の圧力が減少して、ピストン２３０のストロークが増加し、斜板２２０の傾斜角が増加し、冷媒吐出量が増加することが可能である。

ここで、クランク室Ｓ４の圧力減少のためには、すなわち、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が減少するためには、第１流路４３０が閉鎖されるか、その第１流路４３０の開度量が減少して、吐出室Ｓ３からクランク室Ｓ４に流入する冷媒量が減少しなければならないだけでなく、クランク室Ｓ４の冷媒がそのクランク室Ｓ４の外部に排出されなければならず、このために、クランク室Ｓ４の冷媒を吸入室Ｓ１に案内する第２流路４５０および吸入室Ｓ１の圧力上昇を防止するように、第２流路４５０を通過する冷媒を減圧させるオリフィスホール４６０が備えられる。

ところが、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力（クランク室の圧力と吸入室の圧力との間の差圧）と関係なく常に一定である場合、冷媒吐出量の迅速な調節と圧縮機の効率低下の防止を同時に達成するのに困難がある。すなわち、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が一定に広い面積で形成される場合、クランク室Ｓ４の圧力（クランク室の圧力と吸入室の圧力との間の差圧）が減少しなければならないとき、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１に迅速に吐出可能で応答性の面で有利であるが、クランク室Ｓ４の圧力が維持または増加しなければならないとき、クランク室Ｓ４の冷媒が無駄に吸入室Ｓ１に漏洩して効率の面で不利である。

これに対し、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が一定に狭い面積で形成される場合、クランク室Ｓ４の圧力（クランク室の圧力と吸入室の圧力との間の差圧）が維持または増加しなければならないとき、クランク室Ｓ４から吸入室Ｓ１に漏洩する冷媒量が減少して効率の面で有利であるが、クランク室Ｓ４の圧力（クランク室の圧力と吸入室の圧力との間の差圧）が減少しなければならないとき、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１に吐出されにくくて応答性の面で不利である。

これを考慮して、本実施形態の場合、第１オリフィスホール４６２、バルブチャンバ４７２、第２オリフィスホール４６４、および第３オリフィスホール４６６がバルブコア４７４の往復運動方向に沿って順次に形成される。そして、第１端部４７４２がバルブチャンバ４７２の内部に往復運動可能に形成され、第２端部４７４４が第２オリフィスホール４６４に挿入された状態で第１端部４７４２と共に往復運動し、第３オリフィスホール４６６に出入可能に形成される。そして、第３オリフィスホール４６６の内径が前記第２オリフィスホール４６４の内径より小さく形成され、第３円筒部４７４４ａの外径が第３オリフィスホール４６６の内径より小さく形成されて、第２オリフィスホール４６４の断面積から第３円筒部４７４４ａの面積を差し引いた面積が予め決定された第１面積Ａ１として形成され、第３オリフィスホール４６６の断面積から第３円筒部４７４４ａの面積を差し引いた面積が零（０）より広く且つ第１面積Ａ１より狭い第２面積Ａ２として形成される。

そして、第１オリフィスホール４６２の断面積が第１面積Ａ１と同等水準に形成される。そして、バルブチャンバ４７２の断面積から第１円筒部４７４２ａの面積と複数の突起部４７４２ｃの面積とを差し引いた面積は、第１オリフィスホール４６２を通過した冷媒が第２オリフィス側に円滑に流動するように、第１オリフィスホール４６２の断面積と等しいか広く形成される。すなわち、バルブチャンバ４７２の断面積から第１円筒部４７４２ａの面積と複数の突起部４７４２ｃの面積とを差し引いた面積は、第１面積Ａ１と等しいか広く形成される。ここで、第１面積Ａ１は、第２流路４５０を通過する冷媒を十分に減圧させる範囲内で最大に形成されるが、第３オリフィスホール４６６の断面積よりは狭く形成される。そして、第１オリフィスホール４６２の開度量が前記第１端部４７４２によって調節され、第２オリフィスホール４６４の開度量および第３オリフィスホール４６６の開度量が第２端部４７４４によって調節されて、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力（クランク室の圧力と吸入室の圧力との間の差圧）によって可変するように形成される。これによって、冷媒吐出量の迅速な調節と圧縮機の効率低下の防止が同時に達成できる。

具体的には、まず、バルブチャンバ４７２の内径、第２オリフィスホール４６４の内径、および第３オリフィスホール４６６の内径が第３円筒部４７４４ａの外径より大きく形成されていることにより、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧とは関係なく（バルブコア４７４の位置とは関係なく）、バルブチャンバ４７２、第２オリフィスホール４６４、および第３オリフィスホール４６６は、常に吸入室Ｓ１と連通していてよい。この状況で、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より低い場合、バルブコア４７４の一側に印加される力（クランク室Ｓ４から第１オリフィスホール４６２を通過して第１円筒部の底面４７４２ａｂに印加される圧力とその圧力の作用面積の積）がバルブコア４７４の他側に印加される力（第１円筒部の上面４７４２ａｃ、複数の突起部の上面４７４２ｃｃ、および第３円筒部の上面４７４４ａｃに印加される圧力とその圧力の作用面積の積および弾性部材４７６によって印加される力の合力）より小さいか等しくてよい。

これによって、図５に示されるように、バルブコア４７４がバルブチャンバの第１先端面４７２ｂ側に移動して、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂに接触することにより、第１オリフィスホール４６２がバルブコア４７４によって閉鎖される。これによって、クランク室Ｓ４の冷媒は、吸入室Ｓ１側に流動することができない。ここで、第１オリフィスホール４６２が完全に閉鎖されていることにより、第１オリフィスホール４６２の流動断面積は零（０）になる。そして、第１オリフィスホール４６２は、オリフィスホール４６０のボトルネックとなり、オリフィスホール４６０の有効流動断面積は、図８に示されるように、第１オリフィスホール４６２の流動断面積である零（０）になる。

次に、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より高いか等しく且つ第２圧力Ｐ２より低い場合、バルブコア４７４の一側に印加される力がバルブコア４７４の他側に印加される力より大きくなる。これによって、図６に示されるように、バルブコア４７４がバルブチャンバの第２先端面４７２ｃ側に移動して、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂから離隔し、第１オリフィスホール４６２が開放される。これによって、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１側に流動することができる。すなわち、クランク室Ｓ４の冷媒が、第１オリフィスホール４６２を通過してバルブチャンバの第１先端面４７２ｂと第１端部４７４２との間の空間に流入することができる。そして、バルブチャンバの第１先端面４７２ｂと第１端部４７４２との間の空間の冷媒が、バルブチャンバの内周面４７２ａと第１円筒部の外周面４７４２ａａとの間の空間に流入することができる。

そして、バルブチャンバの内周面４７２ａと第１円筒部の外周面４７４２ａａとの間の空間の冷媒が、バルブチャンバの内周面４７２ａと第２円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、バルブチャンバの内周面４７２ａと第２円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、バルブチャンバの内周面４７２ａと第３円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、バルブチャンバの内周面４７２ａと第３円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、第２オリフィスホール４６４の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、第２オリフィスホール４６４の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、前記第３オリフィスホール４６６に流入することができる。そして、第３オリフィスホール４６６の冷媒が、その第３オリフィスホール４６６の出口を通して吸入室Ｓ１に吐出される。

ここで、第１オリフィスホール４６２が完全に開放されていることにより、第１オリフィスホール４６２の流動断面積は、その第１オリフィスホール４６２の断面積と等しい第１面積Ａ１になる。そして、第３円筒部４７４４ａが第２オリフィスホール４６４に挿入されていることにより、第２オリフィスホール４６４の流動断面積は、第２オリフィスホール４６４の断面積より狭い第１面積Ａ１になる。これに対し、第３円筒部４７４４ａが第３オリフィスホール４６６に挿入されないことにより、第３オリフィスホール４６６の流動断面積は、第３オリフィスホール４６６の断面積と等しい面積になる。すなわち、第３オリフィスホール４６６の流動断面積は、第２面積Ａ２より広く且つ第１面積Ａ１よりも広い面積になる。

これによって、第２オリフィスホール４６４は、第１オリフィスホール４６２と共にオリフィスホール４６０のボトルネックとなり、オリフィスホール４６０の有効流動断面積は、図８に示されるように、第２オリフィスホール４６４の流動断面積で且つ、第１オリフィスホール４６２の流動断面積である第１面積Ａ１になる。次に、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第２圧力Ｐ２より高いか等しい場合、バルブコア４７４の一側に印加される力がバルブコア４７４の他側に印加される力よりも大きくなる。

これによって、図７に示されるように、バルブコア４７４がバルブチャンバの第２先端面４７２ｃ側にさらに移動して、第１円筒部の底面４７４２ａｂがバルブチャンバの第１先端面４７２ｂからさらに離隔し、第１オリフィスホール４６２が引き続き開放できる。これによって、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１側に引き続き流動することができる。すなわち、クランク室Ｓ４の冷媒が、第１オリフィスホール４６２を通過してバルブチャンバの第１先端面４７２ｂと第１端部４７４２との間の空間に流入することができる。そして、バルブチャンバの第１先端面４７２ｂと第１端部４７４２との間の空間の冷媒が、バルブチャンバの内周面４７２ａと第１円筒部の外周面４７４２ａａとの間の空間に流入することができる。

そして、バルブチャンバの内周面４７２ａと第１円筒部の外周面４７４２ａａとの間の空間の冷媒が、バルブチャンバの内周面４７２ａと第２円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、バルブチャンバの内周面４７２ａと第２円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、第２オリフィスホール４６４の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。ここで、複数の突起部の上面４７４２ｃｃがバルブチャンバの第２先端面４７２ｃに接触するが、第２円筒部４７４２ｂによって、バルブチャンバの内周面４７２ａと第１円筒部の外周面４７４２ａａとの間の空間の冷媒が、第２オリフィスホール４６４の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、第２オリフィスホール４６４の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、第３オリフィスホール４６６の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間に流入することができる。そして、第３オリフィスホール４６６の内周面と第３円筒部の外周面との間の空間の冷媒が、その第３オリフィスホール４６６の出口を通して吸入室Ｓ１に吐出される。

ここで、第１オリフィスホール４６２が依然として完全に開放されていることにより、第１オリフィスホール４６２の流動断面積は、依然としてその第１オリフィスホール４６２の断面積と等しい第１面積Ａ１になる。そして、第３円筒部４７４４ａが依然として第２オリフィスホール４６４に挿入されていることにより、第２オリフィスホール４６４の流動断面積は、依然として第２オリフィスホール４６４の断面積より狭い第１面積Ａ１になる。そして、第３円筒部４７４４ａが、第２オリフィスホール４６４だけでなく、第３オリフィスホール４６６にも挿入されていることにより、第３オリフィスホール４６６の流動断面積は、第３オリフィスホール４６６の断面積より狭く且つ第１面積Ａ１より狭い前記第２面積Ａ２になる。

これによって、第３オリフィスホール４６６は、オリフィスホール４６０のボトルネックとなり、オリフィスホール４６０の有効流動断面積は、図８に示されるように、第３オリフィスホール４６６の流動断面積である第２面積Ａ２になる。ここで、本実施形態に係る可変容量斜板式圧縮機は、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧（より正確には、クランク室Ｓ４の圧力）によって可変することで、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧（より正確には、クランク室Ｓ４の圧力）が維持または増加しなければならないとき、クランク室Ｓ４から吸入室Ｓ１に漏洩する冷媒量が減少できる。

すなわち、図８を参照すれば、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より低い範囲、および第２圧力Ｐ２より高いか等しい範囲で、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が第１面積Ａ１より減少できる。これによって、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧と関係なく第１面積Ａ１で一定に維持されるときに比べて、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が維持または増加しなければならないとき、クランク室Ｓ４から吸入室Ｓ１に漏洩する冷媒量が図８の斜線部分のように減少できる。

これによって、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧を、所望の水準に合わせるために、第１流路４３０を通して吐出室Ｓ３からクランク室Ｓ４に流入する冷媒量が減少し、相対的に吐出室Ｓ３から冷媒吐出管（図示せず）を通して冷却サイクルで吐出される冷媒量が増加できる。これによって、圧縮機が相対的に少ない仕事（圧縮）をしても、簡単に所望の冷房または暖房水準を達成できて、圧縮機を駆動するのに必要な動力が減少し、圧縮機の効率が向上できる。

そして、第１面積Ａ１が第２流路４５０を通過する冷媒を十分に減圧される範囲内で最大に形成されることにより、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が減少しなければならないとき、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１に迅速に吐出可能で、応答性が向上できる。すなわち、冷媒吐出量が迅速に調節可能である。そして、第１面積Ａ１が第２面積Ａ２より広く形成されることにより、最大モードへの切替にかかる時間が減少できる。すなわち、最大モードに切替えたとき、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が漸進的に減少して、零（０）に隣接する水準に減少しても、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１側に円滑に吐出されてこそ、最大モードへの切替に必要な時間が減少できる。ところが、本実施形態とは異なり、第１面積Ａ１が前記第２面積Ａ２より狭く形成される場合、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第２圧力Ｐ２より低くなって、零（０）に隣接する水準に減少すれば、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が減少して、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１側に円滑に吐出できない。これによって、最大モードへの切替にかかる時間が増加する。

これに対し、本実施形態の場合、第１面積Ａ１が第２面積Ａ２より広く形成されることにより、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第２圧力Ｐ２より低くなって、零（０）に隣接する水準に減少すれば、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が増加して、クランク室Ｓ４の冷媒が吸入室Ｓ１側に円滑に吐出できる。これによって、最大モードへの切替にかかる時間が減少できる。一方、前述のように、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より低い場合、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が零（０）になることにより、圧縮機の損傷が防止できる。

具体的には、車両用冷却システムは、低温低圧の気相冷媒を高温高圧の気相冷媒に圧縮する圧縮機の他にも、圧縮機から吐出される高温高圧の気相冷媒を低温高圧の液相冷媒に凝縮する凝縮器と、凝縮器から吐出される低温高圧の液相冷媒を低温低圧の液相冷媒に膨張させる膨張バルブと、膨張バルブから吐出される低温低圧の液相冷媒を低温低圧の気相冷媒に蒸発させる蒸発器とを有する蒸気圧縮冷凍サイクル機構を備えている。

このような構成による車両用冷却システムは、開始信号が入力されると、圧縮機が駆動されて冷媒を圧縮し、圧縮機から吐出される冷媒が凝縮器、膨張バルブ、および蒸発器を循環して圧縮機に回収され、凝縮器と蒸発器は空気と熱交換され、凝縮器および蒸発器と熱交換された空気の一部が車両の乗員室に供給されて、冷房、暖房、除湿を提供する。

ここで、従来の場合、圧縮機の摺動部の潤滑のために、その圧縮機の内部に貯油されるオイルが不足した場合でも、圧縮機が駆動されて圧縮機が損傷する問題点があった。より具体的には、車両を日較差の大きい外部環境に長期間放置時、日較差によって冷凍サイクルで冷媒とオイルの移動が発生する。すなわち、マイグレーション（ｍｉｇｒａｔｉｏｎ）現象が発生する。ところが、圧縮機から凝縮器、膨張バルブ、および蒸発器に移動した冷媒とオイルのうち相対的に粘性の大きいオイルは圧縮機に再度流入せず、圧縮機の内部にオイル量が予め決定された基準オイル量より少ない不足状態が発生する。このようなオイル不足状態で圧縮機が駆動されると、摺動部の摩擦が増加し、固着が発生して圧縮機が損傷する問題点が発生する。

しかし、本実施形態の場合、圧縮機の停止時、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が零（０）になって第１圧力Ｐ１より低くなり、第１オリフィスホール４６２がバルブコア４７４によって閉鎖されて、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が零（０）になる。これによって、冷媒とオイルがクランク室Ｓ４と吸入室Ｓ１との間を移動できないことにより、圧縮機の内部にあった冷媒とオイルが圧縮機の外部に移動することが抑制できる。これによって、圧縮機の内部にオイル量が予め決定された基準オイル量より少なくなることが抑制され、オイル不足による圧縮機の損傷が防止できる。

一方、本実施形態の場合、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が減少するとき、バルブコア４７４の挙動信頼性を確保するために、弾性部材４７６が備えられ、弾性部材４７６の弾性係数が高く形成される。しかし、これに限定されるものではなく、図９および図１０に示されるように、オリフィスホール４６０の開放時期を早めるために、弾性部材４７６の弾性係数が低く形成されてもよい。すなわち、第１圧力Ｐ１より低い圧力を新しい第１圧力Ｐ１’とし、第２圧力Ｐ２より低い圧力を新しい第２圧力Ｐ２’とすれば、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が、新しい第１圧力Ｐ１’より高いか等しく且つ新しい第２圧力Ｐ２’より低い範囲で、オリフィスホール４６０の有効流動断面積が第１面積Ａ１になる。

これによって、図１０に示すように、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が減少しなければならないとき（特に、運転開始後、最大モードに調節時）、応答性が向上できる。ここで、弾性部材４７６は、主にバルブコア４７４をバルブチャンバの第１先端面４７２ｂ側に復帰させるためのものであるので、弾性部材４７６の弾性係数は、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が零（０）に近くなったとき、バルブコア４７４をバルブチャンバの第１先端面４７２ｂ側に移動させることができる範囲内でできるだけ小さく形成されて、応答性を向上させることが好ましい。

一方、本実施形態の場合、第１オリフィスホール４６２の断面積が第１面積Ａ１と同等水準に形成されるが、これに限定されるものではなく、第１オリフィスホール４６２の断面積が第１面積Ａ１より広く形成されてもよい。

一方、本実施形態の場合、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より低い場合、有効流動断面積が零（０）になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が、第１圧力Ｐ１より高いか等しく且つ第２圧力Ｐ２より低い場合、有効流動断面積が第１面積Ａ１になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第２圧力Ｐ２より高いか等しい場合、有効流動断面積が第２面積Ａ２になるように形成される。

しかし、これに限定されるものではない。すなわち、例えば、図１１に示されるように、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より低い場合、有効流動断面積が零（０）になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第１圧力Ｐ１より高いか等しく且つ第２圧力Ｐ２より低い場合、有効流動断面積が零（０）より広く且つ第１面積Ａ１より狭い面積になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第２圧力Ｐ２より高いか等しく且つ第３圧力より低い場合、有効流動断面積が第１面積Ａ１になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第３圧力より高いか等しく且つ第４圧力より低い場合、有効流動断面積が第１面積Ａ１より狭く且つ第２面積Ａ２より広い面積になり、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第４圧力より高いか等しい場合、有効流動断面積が第２面積Ａ２になるように形成される。ここで、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が、第１圧力より高いか等しく且つ第２圧力より低い範囲で、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧に比例して線形的に増加するように形成される。そして、クランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧が第３圧力より高いか等しく且つ第４圧力より低い範囲で、オリフィスホール４６０の有効流動断面積がクランク室Ｓ４の圧力と吸入室Ｓ１の圧力との間の差圧に比例して線形的に減少するように形成される。

本発明は、斜板が備えられるクランク室の圧力を調節して斜板の傾斜角を調節できるようにした可変容量斜板式圧縮機として好適である。

１００ケーシング
１１０シリンダブロック
１１２軸受孔
１１４ボア
１２０フロントハウジング
１３０リヤハウジング
２００圧縮機構
２１０回転軸
２２０斜板
２２２第１挿入孔
２３０ピストン
３００バルブ機構
４００傾斜調節機構
４１０ロータ
４１２第２挿入孔
４２０スライディングピン
４３０第１流路
４５０第２流路
４６０オリフィスホール
４６２第１オリフィスホール
４６４第２オリフィスホール
４６６第３オリフィスホール
４７０オリフィス調節機構
４７２バルブチャンバ
４７２ａ内周面
４７２ｂ第１先端面
４７２ｃ第２先端面
４７４バルブコア
４７６弾性部材
４７４２第１端部
４７４２ａ第１円筒部
４７４２ａａ外周面
４７４２ａｂ底面
４７４２ａｃ上面
４７４２ｂ第２円筒部
４７４２ｃ突起部
４７４４第２端部
４７４４ａ第３円筒部
４７４４ａｃ上面
Ｓ１吸入室
Ｓ３吐出室
Ｓ４クランク室

Claims

ボア、吸入室、吐出室、およびクランク室を有するケーシングと、
前記ケーシングに回転可能に支持される回転軸と、
前記回転軸に連動して前記クランク室の内部で回転する斜板と、
前記斜板に連動して前記ボアの内部で往復運動し、前記ボアと共に圧縮室を形成するピストンと、
前記回転軸に対する前記斜板の傾斜角を調節するように、前記吐出室を前記クランク室と連通させる第１流路、および前記クランク室を前記吸入室と連通させる第２流路を有する傾斜調節機構と、を含み、
前記第２流路には、その第２流路を通過する流体を減圧させるオリフィスホールと、前記オリフィスホールの有効流動断面積を調節するオリフィス調節機構とが形成され、
前記オリフィスホールは、
前記クランク室と連通する第１オリフィスホールと、
前記吸入室と連通する第３オリフィスホールと、
前記第１オリフィスホールと前記第３オリフィスホールとの間に形成される第２オリフィスホールと、を含み、
前記オリフィス調節機構は、
前記第１オリフィスホールおよび前記第２オリフィスホールと連通するバルブチャンバと、
前記バルブチャンバに沿って往復運動し、前記第１オリフィスホールの開度量、前記第２オリフィスホールの開度量、および前記第３オリフィスホールの開度量を調節するバルブコアと、を含み、
前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、前記クランク室の圧力と前記吸入室の圧力との間の差圧が増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）から零（０）より広い第１面積になり、前記差圧がさらに増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）より広く且つ前記第１面積より狭い第２面積になるように形成されることを特徴とする可変容量斜板式圧縮機。
前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、
前記差圧が第１圧力より低い場合、前記有効流動断面積が零（０）になり、
前記差圧が前記第１圧力より高いか等しく且つ第２圧力より低い場合、前記有効流動断面積が前記第１面積になり、
前記差圧が前記第２圧力より高いか等しい場合、前記有効流動断面積が前記第２面積になるように形成されることを特徴とする請求項１に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記バルブチャンバは、
前記バルブコアの往復運動を案内するバルブチャンバの内周面と、
前記バルブチャンバの内周面の一端部側に位置するバルブチャンバの第１先端面と、
前記バルブチャンバの内周面の他端部側に位置するバルブチャンバの第２先端面と、を含み、
前記第１オリフィスホールは、前記バルブチャンバの第１先端面で前記バルブチャンバと連通し、
前記第２オリフィスホールは、前記バルブチャンバの第２先端面で前記バルブチャンバと連通し、
前記第３オリフィスホールは、前記バルブチャンバに対向する位置で前記第２オリフィスホールと連通して、
前記第１オリフィスホール、前記バルブチャンバ、前記第２オリフィスホール、および前記第３オリフィスホールが前記バルブコアの往復運動方向に沿って順次に形成されることを特徴とする請求項１に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記バルブコアは、
前記バルブチャンバの内部で往復運動し、前記第１オリフィスホールの開度量を調節する第１端部と、
前記第１端部から延びて前記第１端部と共に往復運動し、前記第２オリフィスホールおよび前記第３オリフィスホールの開度量を調節する第２端部と、を含むことを特徴とする請求項３に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記第１端部は、
前記バルブチャンバの内周面に対向する外周面、前記第１オリフィスホールに対向する底面、および前記第２オリフィスホールに対向する上面を有する第１円筒部と、
前記第１円筒部の上面から前記第２オリフィスホール側に延びて前記第１円筒部と同心をなす第２円筒部と、
前記第１円筒部および前記第２円筒部の中心軸を基準として、前記第１円筒部の外周面および前記第２円筒部の外周面から放射状に突出する複数の突起部と、を含み、
前記第２端部は、
前記第２円筒部から前記第２オリフィスホール側にさらに延びて前記第２円筒部と同心をなす第３円筒部と、を含むことを特徴とする請求項４に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記第１円筒部の外径は、前記複数の突起部の外径より小さく形成され、
前記第２円筒部の外径は、前記第１円筒部の外径より小さく形成され、
前記第３円筒部の外径は、前記第２円筒部の外径と同等水準に形成され、
前記バルブチャンバの内径は、前記複数の突起部の外径と同等水準に形成され、
前記第１オリフィスホールの内径は、前記第１円筒部の外径より小さく形成され、
前記第２オリフィスホールの内径は、前記第３円筒部の外径より大きく且つ前記複数の突起部の外径より小さく形成され、
前記第３オリフィスホールの内径は、前記第３円筒部の外径より大きく且つ前記第２オリフィスホールの内径より小さく形成されることを特徴とする請求項５に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記複数の突起部の長さは、前記バルブチャンバの長さより短く形成され、
前記第１円筒部の長さと前記第２円筒部の長さとを合わせた長さは、前記複数の突起部の長さと同等水準に形成され、
前記第３円筒部の長さは、前記第２オリフィスホールの長さより長く且つ前記第２オリフィスホールの長さと前記第３オリフィスホールの長さとを合わせた長さより短く形成され、
前記複数の突起部の長さと前記第３円筒部の長さとを合わせた長さは、前記バルブチャンバの長さより長く且つ前記バルブチャンバの長さと前記第２オリフィスホールの長さとを合わせた長さより短く形成されることを特徴とする請求項６に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記第２オリフィスホールの断面積から前記第３円筒部の面積を差し引いた面積が前記第１面積として形成され、
前記第３オリフィスホールの断面積から前記第３円筒部の面積を差し引いた面積が前記第２面積として形成され、
前記第１オリフィスホールの断面積は、前記第１面積と等しいか広く形成されることを特徴とする請求項７に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記バルブチャンバの断面積から前記第１円筒部の面積と前記複数の突起部の面積とを差し引いた面積は、前記第１オリフィスホールの断面積と等しいか広く形成されることを特徴とする請求項８に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記オリフィス調節機構は、前記バルブコアを前記バルブチャンバの第１先端面側に加圧する弾性部材をさらに含むことを特徴とする請求項３に記載の可変容量斜板式圧縮機。
前記ケーシングは、
前記ボアが形成されるシリンダブロックと、
前記シリンダブロックの一側に結合され、前記クランク室が形成されるフロントハウジングと、
前記シリンダブロックの他側に結合され、前記吸入室と前記吐出室が形成されるリヤハウジングと、を含み、
前記シリンダブロックと前記リヤハウジングとの間に、前記吸入室と前記吐出室を前記圧縮室と連通および遮蔽させるバルブ機構が介在し、
前記リヤハウジングは、そのリヤハウジングの変形を防止するように、そのリヤハウジングの内壁面から延びて前記バルブ機構に支持されるポスト部を含み、
前記第１オリフィスホールは、前記バルブ機構に形成され、
前記バルブチャンバ、前記第２オリフィスホール、および前記第３オリフィスホールは、前記ポスト部に形成されることを特徴とする請求項１に記載の可変容量斜板式圧縮機。
ボア、吸入室、吐出室、およびクランク室を有するケーシングと、
前記ケーシングに回転可能に支持される回転軸と、
前記回転軸に連動して前記クランク室の内部で回転する斜板と、
前記斜板に連動して前記ボアの内部で往復運動し、前記ボアと共に圧縮室を形成するピストンと、
前記回転軸に対する前記斜板の傾斜角を調節するように、前記吐出室を前記クランク室と連通させる第１流路、および前記クランク室を前記吸入室と連通させる第２流路を有する傾斜調節機構と、を含み、
前記第２流路には、その第２流路を通過する流体を減圧させるオリフィスホールと、前記オリフィスホールの有効流動断面積を調節するオリフィス調節機構とが形成され、
前記オリフィスホールと前記オリフィス調節機構は、前記クランク室の圧力と前記吸入室の圧力との間の差圧が増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）から零（０）より広い第１面積になり、前記差圧がさらに増加すれば、前記有効流動断面積が零（０）より広く且つ前記第１面積より狭い第２面積になり、
圧縮機の停止時、前記有効流動断面積が零（０）になるように形成されることを特徴とする可変容量斜板式圧縮機。