JP6933832B2

JP6933832B2 - 系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置

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Publication number: JP6933832B2
Application number: JP2020542493A
Authority: JP
Inventors: 震趙; 成亮胡; 敏俊湯; 暁峰湯; 錦盛成; 偉孫
Original assignee: Jiangsu Longcheng Prec Forging Co Ltd; Shanghai Jiaotong University
Current assignee: Jiangsu Longcheng Prec Forging Co Ltd; Shanghai Jiaotong University
Priority date: 2018-07-13
Filing date: 2019-07-02
Publication date: 2021-09-08
Anticipated expiration: 2039-07-02
Also published as: WO2020011059A1; EP3822650A4; US11287477B2; CN109116232A; CN109116232B; JP2020537166A; US20200271724A1; EP3822650A1

Description

本発明は、磁気特性測定技術に関し、具体的には、系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置に関する。

現在のクローポール型発電機ロータの特性の評価方法では、発電機の発電効率を測定する装置を利用することにより回転速度−電流関係曲線を得ている。しかしながら、このような方法には、使用される測定台の構造が比較的に複雑で高価であり、測定中に発電機全体の組立及び解体過程を完成させる必要があり、測定プロセス全体として複雑であり、人工で組み立てる過程において制御できない影響因子が導入されてしまうなどの問題がある。従来の磁気特性の測定方法は、標準試料を作製する必要があり（「ＧＢ／Ｔ１３０１２−２００８軟磁性材料の直流磁気特性の測定方法」）、かつクローポールの製造過程に引き起こされる特性の不均一が見落とされやすいため、測定結果はクローポールで組み立てられたロータ全体の磁気特性を完全に反映することができない。クローポール型発電機ロータ磁気特性を直接測定する方法を研究することにより、上記問題を克服することができ、モータ組立前の各部材の検出に適し、ロータ組立及びクローポール製造プロセスのロータ磁気特性に対する影響の法則の分析に適用できる。

本発明は、従来技術の上記問題に鑑みてなされたものであり、クローポール型発電機ロータその自体の励磁コイルを利用して、系列化溝付き透磁性リング及び角度調整可能なインデックスプレートを設計することにより測定位置を変化させ、１回で複数の位置で測定することによりシステム誤差を解消する系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するための本発明に係る系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置は、順に固設された励磁電源接続機構と、ロータ磁場検出機構と、測定位置調整機構と、締め付け機構と、を含み、
前記ロータ磁場検出機構は、検出箱、並びに順に検出箱内に設けられた位置決めベース、調整リング、軸スリーブ及び系列化溝付き透磁性リングを含み、前記調整リングが前記軸スリーブ孔軸に組み合わせて使用され、前記調整リング及び軸スリーブにより異なる型番の被測ロータを位置決めすることにより、系列化測定が達成される。

前記励磁電源接続機構は、高さ調整スライダーを介してガイドポストに可動に設けられたシリンダ、前記シリンダの操作端に接続された電源コネクタ及び引出導線を含み、
前記電源コネクタ及び引出導線の両極は、前記ロータ磁場検出機構における直流磁気特性測定器の励磁電流出力ポートの正負極に接続される。

前記被測クローポール型発電機ロータは、ロータ軸と、軸受スリーブと、ペアクローポールと、ファンブレードと、軸受と、励磁コイルコレクタと、を含み、
前記位置決めベースの中心に貫通孔が設けられ、前記貫通孔の直径が被測クローポール型発電機ロータ軸の１〜２倍であり、調整リング孔軸に適合する。

前記系列化溝付き透磁性リングには測定コイルの巻取りに用いられる４つの求心係溝が設けられ、前記測定コイルは、互いに直列接続され、測定された４つの求心係溝に対応する平面の測定結果の平均値を算出することにより、ロータの実際の測定過程における耐障害性が達成され、対応する取り付け方法は、任意の係溝を出発点として、時計回りに導線を目的巻数取り付けた後、隣接する係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付け、さらに、次の係溝に導入し、時計回りに同じ巻数取り付け、最後に４番目の係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付けることであり、最初に導入される導線の一端及び最後に引き出される導線の一致端を測定コイルの正負両極とし、
前記コイルの目的巻数の最大値は、一般式：ｎ_ｍａｘ＝φ_ｍａｘ／（４．８ｈ_溝×ｔ_溝）より算出され、ここで、φ_ｍａｘが直流磁気特性測定器の磁束の最大測定レンジである。

前記測定位置調整機構は、異形スプラインシャフト、その支持ベース、及び調整取手付きのインデックスプレートを含み、前記インデックスプレートに位置制限孔が設けられ、スリーブ筒の下端の外縁の位置制限孔にピンを介して接続される。

前記締め付け機構は、固定ベースと、三角支持ベースと、油圧シリンダと、コンロッド構造と、締め付けボールとを含み、油圧シリンダは、コンロッド構造を押し付けることにより、締め付けボールが被測クローポール型発電機ロータのロータ軸の上端に接触し、軸方向の圧力を加えて被測ロータを締め付けることにより、被測ロータが測定過程において衝撃磁場により振動することが防止され、測定誤差がさらに低減される。

発電機特性測定台によりクローポール型発電機ロータ特性を評価する従来の方法と比較すれば、本発明では新しい技術を提供し、測定評価過程において、発電機を繰り返し組立・解体する必要がなく、測定結果がより敏感でクローポール型発電機ロータの優劣をより直接に反映することができ、測定プロセスが全体として簡単で、測定コストを大幅に削減することができる。また、材料の磁気特性測定からみて、現在の中国基準「ＧＢ／Ｔ１３０１２−２００８軟磁性材料直流磁気特性の測定方法」に規定の環状試料方法及び透磁率計測定方法と比較すれば、本発明では、クローポール型発電機ロータを直接に被測物として、締め付け機構により測定過程におけるロータの位置変動による影響を低減し、標準試料の加工履歴の検出結果に対する影響が小さくなり、より便利になり、モータ組立前の各部材の検出が実現され、ロータ組立及びクローポール製造プロセスのロータ磁気特性に対する影響の法則の分子に適用できる。さらに、インデックスプレートの角度を調整することにより、測定位置が容易に変更され、同一ロータに対する複数回の測定が容易であり、システム誤差が解消される。標準化されたパッド及び透磁性リングを交換することにより、一連の異なる型番のロータの測定が達成される。

本発明の構造の概略図である。調整可能な位置決め機構の構造概略図である。被測クローポール型発電機ロータの構造概略図である。位置決めベースの部品概略図である。調整リングの部品概略図である。軸スリーブの部品概略図である。系列化溝付き透磁性リングの部品概略図である。スリーブ筒の部品概略図である。測定位置調整機構及びインデックスプレートの構造概略図である。実施例の全体磁化曲線の概略図である。

図１は、本実施例に係る系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置を示す図である。この磁気特性測定装置は、順に固設された励磁電源接続機構と、ロータ磁場検出機構と、測定位置調整機構と、締め付け機構と、を含む。

図１に示すように、励磁電源接続機構は、高さ調整スライダー７を介してガイドポスト９に可動に設けられたシリンダ６、シリンダ６の操作端に接続された電源コネクタ及び引出導線８を含む。電源コネクタ及び引出導線８の両極は、ロータ磁場検出機構における直流磁気特性測定器の励磁電流出力ポートの正負極に接続され、電源コネクタは、作動時に被測ロータ上のスリップリングに接触し、電源コネクタの一端がシリンダに接続され、異なる被測クローポール型発電機ロータに適合するようにシリンダの伸縮性により電源コネクタとスリップリングとの接触状態及び電源コネクタの高さを調整する。

図２に示すように、ロータ磁場検出機構は、蓋板１４と、底板１と、スリーブ筒１５とからなる検出箱、及び順に検出箱内に設けられた位置決めベース１０、調整リング１２、軸スリーブ１７、系列化溝付き透磁性リング１３を含む。位置決めベース１０は、スリーブ筒１５の下端に固定され、調整リング１２は、位置決めベース１０に嵌め込み、調整リング１２及び軸スリーブ１７により異なる型番の被測ロータ１６を位置決めすることにより、系列化測定が達成される。

スリーブ筒１５の下端外縁に２つの位置制限孔が設けられる。隣接する位置制限孔の位置の夾角は３０度である。

スリーブ筒１５は、ネジを介して底板１に固定接続され、蓋板１４は、スリーブ筒１５の上端に置かれ、ねじ接続により溝付き透磁性リング１３を締め付けることにより透磁性リング１３の衝撃磁場による振動が防止される。

スリーブ筒１５及び位置決めベース１０の下端のいずれにも４０°の扇型溝が設けられることにより、測定位置調整機構の回転が容易になる。いずれも常磁性材料で作製される。

図３に示すように、被測クローポール型発電機ロータ１６は、ロータ軸１６−１と、軸受スリーブ１６−２と、ペアクローポール１６−３と、ファンブレード１６−４と、軸受１６−５と、励磁コイルコレクタ１６−６と、を含む。

図４に示すように、位置決めベース１０の中心には貫通孔が設けられ、この貫通孔の直径は、被測クローポール型発電機ロータ軸１６−１の２−３倍であり、かつ調整リング１２の孔軸に適合する。

図５に示すように、調整リング１２の外径は、Ｄ_{調整リング}＝（１．０５〜１．１）Ｄ_０であり、Ｄ_０が具体的な被測クローポール型発電機ロータ１６の外径であり、高さは、Ｈ_{調整リング}＝０．５Ｈ_{１−ｍｉｎ}であり、Ｈ_{１−ｍｉｎ}が被測される一連のクローポール型発電機ロータ軸１６−１の下端長さＨ_１のうちの最小値である。調整リング１２は、内部貫通孔を介して軸スリーブ１７の孔軸に接続され、調整リング１２の下端は、環状構造を介して位置決めベース１０の孔軸に接続され、この環状構造は、内径が位置決めベース１０の中心貫通孔の直径と同じであり、常磁性材料で作製される。

図６に示すように、軸スリーブ１７は、内径ｄ_{軸スリーブ}がロータ軸１６−１の直径と同じであり、具体的には、階段状の大端及び小端を含む。大端の外径は、クローポール型発電機ロータ軸受スリーブ１６−２の２倍であり、小端の直径は、調整リング１２の貫通孔の直径と同じであり、大端の高さはｈ_{軸受スリーブ}＝η（Ｈ_１−Ｈ_{調整リング}）であり、係数ηが０．８〜０．９であり、小端の高さは調整リング１２の高さと同じである。軸スリーブ１７は、常磁性材料で作製される。

図７に示すように、測定時に溝付き透磁性リング１３がそこに置かれた被測クローポール型発電機ロータ１６を効果的に被覆することを保証するために、系列化溝付き透磁性リング１３の高さは、Ｈ_{透磁性リング}＝ｈ_１＋ｈ_溝＋ｈ_２とされ、ここで、ｈ_溝＝０．８Ｈ_０であり、Ｈ_０が測定されるクローポール型発電機ロータ１６の上下端面間の距離であり、ｈ_１が０．１Ｈ_０以上であり、ｈ_２＝Ｈ_{調整リング}＋ｈ_{軸スリーブ}＋０．１Ｈ_０である。

溝付き透磁性リング１３には、測定コイルの巻取りに用いられる４つの求心係溝１１が設けられ、４つの求心係溝１１の間の夾角は、それぞれ２α、９０°、２β及び９０°であり、αとβは、│α−β│＝（１〜２）°、α＋β＝９０°を満たす。４つの係溝の幅は、ｔ_溝＝κ（Ｓ_{クローポール}／ｈ_溝）であり、ここで、κ＝０．１６５〜０．１８５であり、Ｓ_{クローポール}が被測クローポール型発電機ロータを構成するクローポールボスの断面積である。係溝の周方向の幅は５〜６ｍｍである。係溝的の径方向の深さｔ_内は４〜５ｍｍであり、ｔ_外は５ｍｍ以上である。溝付き透磁性リング１３の内径と被測ロータの外径の片辺隙間は、０．２〜０．４ｍｍであり、溝付き透磁性リング１３の外径は、Ｄ_{透磁性リング}＝ｄ_内＋２ｔ_溝＋２ｔ_外＋２ｔ_内であり、その材料は、高透磁率及び高飽和の磁気誘導強度を有する軟磁性材料である。

測定コイルは、互いに直列接続され、磁束を計算する際に、測定された４つの平面の測定結果に対して平均値を算出することにより、ロータの実際の測定過程における耐障害性が達成される。これに対応する取り付け方法は、任意の係溝を出発点として、時計回りに導線を目的巻数取り付けた後、隣接する係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付け、さらに、次の係溝に導入し、時計回りに同じ巻数取り付け、最後に４番目の係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付けることである。最初に導入される導線の一端及び最後に引き出される導線の一致端を測定コイルの正負両極とする。

コイルの目的巻数の最大値は、一般式：ｎ_ｍａｘ＝φ_ｍａｘ／（４．８ｈ_溝×ｔ_溝）により算出され、ここで、φ_ｍａｘが直流磁気特性測定器の磁束の最大測定レンジである。

適合の系列化クローポール型発電機ロータ１６を実現するために、系列化溝付き透磁性リング１３の総高さＨ_{透磁性リング}及び外径Ｄ_{透磁性リング}は固定値であり、つまり、溝付き透磁性リング１３の総高さＨ_{透磁性リング}は、全ての型番の被測クローポール型発電機ロータに対応する溝付き透磁性リング高さのうちの最大値、外径Ｄ_{透磁性リング}も全ての型番の被測クローポール型発電機ロータに対応する溝付き透磁性リングの外径のうちの最大値とされる。被測クローポール型発電機ロータ１６のロータ外径Ｄ_０、ロータ端面の高さＨ_０及びロータ軸下端の長さＨ_１に基づいて、それとフィットする溝付き透磁性リング１３、調整リング１２及び軸スリーブ１７の主要な幾何学的パラメータを算出することができる。

系列化クローポール型発電機ロータ１６の型番パラメータ（単位ｍｍ）は、表１示すとおりである。

調整リング１２の幾何学的パラメータ（単位ｍｍ）は、表２示すとおりである。

軸スリーブ１７の幾何学的パラメータ（単位ｍｍ）は、表３示すとおりである。

溝付き透磁性リング１３の幾何学的パラメータ（単位ｍｍ）は、表４示すとおりである。

図８に示すように、スリーブ筒１５の上端は、溝付き透磁性リング１３の孔軸の隙間に嵌合し、下端は、位置決めベース１０の孔軸の隙間に嵌合し、スリーブ筒１５の厚さは、一般に１０〜１５ｍｍである。スリーブ筒１５の下端に４０°の扇型溝が設けられることにより、測定位置調整機構の回転が容易になる。スリーブ筒１５は、常磁性材料で作製される。

蓋板１４は、常磁性材料で作製され、雌ねじによりスリーブ筒１５の上端に接続され、溝付き透磁性リング１３を締め付ける。

図９に示すように、測定位置調整機構は、異形スプラインシャフト１８、その支持ベース１９、及び調整取手付きのインデックスプレート２０を含む。インデックスプレート２０には、位置制限孔が設けられ、スリーブ筒１５の下端外縁の位置制限孔にピンを介して接続される。作動時に、調整取手２０をスリーブ筒１５の位置制限孔まで回転させて位置を制限し、それと固定接続された支持ベース１９を駆動し、支持ベース１９上の異形キー溝が異形スプラインシャフト１８を駆動し、異形スプラインシャフト１８が被測ロータ１６を目的測定位置まで回転させる。

締め付け機構は、固定ベース２と、三角支持ベース３と、油圧シリンダ４と、コンロッド構造５と、締め付けボールと、を含む。油圧シリンダ４は、コンロッド構造５を押し付けることにより、締め付けボールが被測クローポール型発電機ロータ１６のロータ軸の上端に接触し、軸方向の圧力を加えて被測ロータを締め付けることにより、被測ロータが測定過程において衝撃磁場により振動することが防止され、測定誤差がさらに低減される。

底板１は、位置決めベース、スリーブ筒、締め付け機構及び励磁電源接続機構を固定するものである。

本装置は、以下のような方法により測定を行う。
まず、測定前に、直流磁気特性測定器にクローポール型発電機ロータそれ自体の励磁コイルの巻数Ｎ１、測定コイルの巻数、溝付き透磁性リングの係溝に取り付けられたコイルの合計，溝付き透磁性リングの係溝の横断面積ｈ_溝×ｔ_溝を入力する必要がある。

（ステップ１）
試料を準備する。具体的には、測定されるクローポール型発電機ロータ１６を準備し、測定されるクローポール型発電機ロータを検査し、手でロータ軸が締め付けられたか否かを確認し、マルチメータによりその励磁コイル及び引出導線が開回路であるか否かを検査する。

（ステップ２）
取り付けおよび位置決めを行う。具体的には、測定されるクローポール型発電機ロータの型番に応じて、溝付き透磁性リング１３、調整リング１２及び軸スリーブ１７を選択し、測定装置となるように取り付け、測定されるクローポール型発電機ロータ１６を測定装置内に置き、位置決めの信頼性を確認する。

（ステップ３）
配線の接続を行う。具体的には、励磁電源接続機構の電源コネクタ及び引出線と直流磁気特性測定器の励磁電流出力ポートＮ１の正負極に接続し、測定コイル導線の両極をそれぞれ直流磁気特性測定器の測定電流入力ポートＮ２の正負極に接続する。

（ステップ４）
検出を行う。具体的には、励磁電流範囲（０〜３．７５Ａ）及び測定結果採取頻度を設定し、測定し始め、対応する励磁電流−平均磁気誘導強度の関係曲線を得る。

（ステップ５）
測定結果を記録する。

（ステップ６）
検出を繰り返し行う。具体的には、インデックスプレートの位置制限孔とスリーブ筒上の２番目の位置決め孔とが揃うようにインデックスプレートの調整取手を回転させ、ピンにより接続させ、ステップ４及びステップ５を繰り返す。

（ステップ７）
繰り返し測定した結果の平均値を算出し、クローポール型発電機ロータの全体磁化曲線（横座標：励磁電流値、縦座標：平均磁気誘導強度）を取得する。

（ステップ８）
測定を必要とするクローポール型発電機ロータ又はクローポール型発電機ロータの型番を交換し、ステップ１からステップ７を繰り返し、全ての被測クローポール型発電機ロータの全体磁化曲線（図１０）を取得する。

本発明の原理及び趣旨から逸脱しない限り、当業者は、上記実施例に対して局所調整を行うことができる。本発明の保護範囲は、特許請求の範囲に定められ、上記実施例に制限されず、その範囲内の各実施形態は、全て本発明に拘束される。

１底板、
２固定ベース、
３三角支持ベース、
４油圧シリンダ、
５コンロッド構造、
６シリンダ、
７高さ調整スライダー、
８電源コネクタ及び引出導線、
９ガイドポスト、
１０位置決めベース、
１１求心係溝、
１２調整リング、
１３系列化溝付き透磁性リング、
１４蓋板、
１５スリーブ筒、
１６被測クローポール型発電機ロータ、
１６−１ロータ軸、
１６−２軸受スリーブ、
１６−３ペアクローポール、
１６−４ファンブレード、
１６−５軸受、
１６−６励磁コイルコレクタ、
１７軸スリーブ、
１８異形スプラインシャフト、
１９支持ベース、
２０調整取手付きのインデックスプレート。

Claims

順に固設された励磁電源接続機構と、ロータ磁場検出機構と、測定位置調整機構と、締め付け機構と、を含み、
前記ロータ磁場検出機構は、検出箱、並びに順に検出箱内に設けられた位置決めベース、調整リング、軸スリーブ及び系列化溝付き透磁性リングを含み、前記調整リングが前記軸スリーブの孔軸に組み合わせて使用され、前記調整リング及び軸スリーブにより異なる型番の被測クローポール型発電機ロータを位置決めすることにより、系列化測定が達成されることを特徴とする、系列化クローポール型発電機ロータ向けの磁気特性測定装置。
前記励磁電源接続機構は、高さ調整スライダーを介してガイドポストに可動に設けられたシリンダ、前記シリンダの操作端に接続された電源コネクタ及び引出導線を含み、
前記電源コネクタ及び引出導線の両極は、前記ロータ磁場検出機構における直流磁気特性測定器の励磁電流出力ポートの正負極に接続されることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記検出箱は、蓋板と、底板と、スリーブ筒と、を含み、
前記スリーブ筒は、ネジを介して底板に固定接続され、前記蓋板が前記スリーブ筒の上端に置かれ、ねじ接続により溝付き透磁性リングを締め付けることにより、前記溝付き透磁性リングが衝撃磁場により振動が防止されることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記被測クローポール型発電機ロータは、ロータ軸と、軸受スリーブと、ペアクローポールと、ファンブレードと、軸受と、励磁コイルコレクタと、を含み、
前記位置決めベースの中心に貫通孔が設けられ、前記貫通孔の直径が被測クローポール型発電機ロータ軸の１〜２倍であり、調整リング孔軸に適合することを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記調整リングの外径は、Ｄ_{調整リング}＝（１．０５〜１．１）Ｄ_０であり、Ｄ_０が具体的な被測クローポール型発電機ロータの外径であり、高さは、Ｈ_{調整リング}＝０．５Ｈ_{１−ｍｉｎ}であり、Ｈ_{１−ｍｉｎ}が被測される一連のクローポール型発電機ロータ軸の下端長さＨ_１のうちの最小値であり、前記調整リングは、内部貫通孔を介して軸スリーブの孔軸に接続され、調整リングの下端は、環状構造を介して位置決めベースの孔軸に接続され、この環状構造は、内径が位置決めベースの中心貫通孔の直径と同じであることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記軸スリーブは、内径ｄ_{軸スリーブ}がロータ軸の直径と同じであり、具体的には、階段状の大端及び小端を含み、大端の外径は、クローポール型発電機ロータ軸受スリーブの１〜２倍であり、小端の直径は、調整リングの貫通孔の直径と同じであり、大端の高さは、ｈ_{軸受スリーブ}＝η（Ｈ_１−Ｈ_{調整リング}）であり、ηが係数であり、小端の高さは、調整リングの高さと同じであり、常磁性材料で作成される、ことを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記系列化溝付き透磁性リングの高さは、Ｈ_{透磁性リング}＝ｈ_１＋ｈ_溝＋ｈ_２であり、ここで、ｈ_溝＝０．８Ｈ_０であり、Ｈ_０が測定されるクローポール型発電機ロータ１６の上下端面間の距離であり、ｈ_１が０．１Ｈ_０以上であり、ｈ_２＝Ｈ_{調整リング}＋ｈ_{軸スリーブ}＋０．１Ｈ_０であり、
前記系列化溝付き透磁性リングには測定コイルの巻取りに用いられる４つの求心係溝が設けられ、４つの前記求心係溝の間の夾角は、それぞれ２α、９０°、２β及び９０°であり、αとβは、│α−β│＝（１〜２）°、α＋β＝９０°を満たし、４つの係溝の幅は、ｔ_溝＝κ（Ｓ_{クローポール}／ｈ_溝）であり、ここで、κ＝０．１６５〜０．１８５であり、Ｓ_{クローポール}が被測クローポール型発電機ロータを構成するクローポールボスの断面積であり、係溝の周方向の幅は５〜６ｍｍであり、係溝的の径方向の深さｔ_内は４〜５ｍｍであり、ｔ_外は５ｍｍ以上であり、溝付き透磁性リング１３の内径と被測クローポール型発電機ロータの外径の片辺隙間は、０．２〜０．４ｍｍであり、溝付き透磁性リング１３の外径は、Ｄ_{透磁性リング}＝ｄ_内＋２ｔ_溝＋２ｔ_外＋２ｔ_内であることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
前記測定コイルは、互いに直列接続され、対応する取り付け方法は、任意の係溝を出発点として、時計回りに導線を目的巻数取り付けた後、隣接する係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付け、さらに、次の係溝に導入し、時計回りに同じ巻数取り付け、最後に４番目の係溝に導入し、反時計回りに同じ巻数取り付けることであり、最初に導入される導線の一端及び最後に引き出される導線の一致端を測定コイルの正負両極とし、
前記コイルの目的巻数の最大値は、一般式：ｎ_ｍａｘ＝φ_ｍａｘ／（４．８ｈ_溝×ｔ_溝）により算出され、ここで、φ_ｍａｘが直流磁気特性測定器の磁束の最大測定レンジであり，測定された４つの求心係溝に対応する平面の測定結果の平均値を算出することにより、ロータの実際の測定過程における耐障害性が達成されることを特徴とする、請求項７に記載の装置。
前記系列化溝付き透磁性リング１３の総高さＨ_{透磁性リング}及び外径Ｄ_{透磁性リング}は固定値であり、つまり、溝付き透磁性リング１３の総高さＨ_{透磁性リング}は、全ての型番の被測クローポール型発電機ロータに対応する溝付き透磁性リング高さのうちの最大値、外径Ｄ_{透磁性リング}も全ての型番の被測クローポール型発電機ロータに対応する溝付き透磁性リングの外径のうちの最大値とされる。被測クローポール型発電機ロータ１６のロータ外径Ｄ_０、ロータ端面の高さＨ_０及びロータ軸下端の長さＨ_１に基づいて、それとフィットする溝付き透磁性リング１３、調整リング１２及び軸スリーブ１７の主要な幾何学的パラメータを算出することができることを特徴とする、請求項１又は７に記載の装置。
前記スリーブ筒の上端は、溝付き透磁性リングの孔軸の隙間に嵌合し、下端は、位置決めベースの孔軸の隙間に嵌合し、前記スリーブ筒の下端に測定位置調整機構が回転するための扇型溝が設けられることを特徴とする、請求項３に記載の装置。
前記測定位置調整機構は、異形スプラインシャフト、その支持ベース、及び調整取手付きのインデックスプレートを含み、前記インデックスプレートに位置制限孔が設けられ、前記スリーブ筒の下端の外縁の位置制限孔にピンを介して接続されることを特徴とする、請求項３又は１０に記載の装置。
前記締め付け機構は、固定ベースと、三角支持ベースと、油圧シリンダと、コンロッド構造と、締め付けボールとを含み、油圧シリンダは、コンロッド構造を押し付けることにより、締め付けボールが被測クローポール型発電機ロータのロータ軸の上端に接触し、軸方向の圧力を加えて被測クローポール型発電機ロータを締め付けることにより、被測クローポール型発電機ロータが測定過程において衝撃磁場により振動することが防止され、測定誤差がさらに低減されることを特徴とする、請求項１に記載の装置。