JP6834478B2 - 蛍光光源装置およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、励起光によって蛍光を出射する蛍光板を備えた蛍光光源装置およびその製造方法に関する。
従来、蛍光光源装置としては、レーザ光を励起光として蛍光体に照射し、当該蛍光体から蛍光を放射する構成のものが知られている。
このような蛍光光源装置の或る種のものは、図６に示すように、蛍光体によって構成された平板状の蛍光板５１と、当該蛍光板５１に励起光を照射する励起光源１１とを備えている（例えば、特許文献１参照。）。この蛍光板５１は、有機接着剤、無機接着剤、低融点ガラス、金属ろうなどからなる接合部５２を介して放熱基板３１上に配設されている。この放熱基板３１は、蛍光板５１からの熱を外部へ放散させる機能と共に、反射面としての機能および蛍光板５１を保持する機能を有するものである。そして、蛍光板５１においては、放熱基板３１との接合面に対向する面が、励起光入射面とされていると共に蛍光出射面とされている。この励起光入射面および蛍光出射面とされる蛍光板５１の面においては、通常、その一部の領域（具体的には、中央領域）が励起光照射領域とされ、励起光照射領域の全域を含む、当該励起光照射領域より僅かに大面積の領域が蛍光出射領域とされている。
このような蛍光光源装置の或る種のものは、図６に示すように、蛍光体によって構成された平板状の蛍光板５１と、当該蛍光板５１に励起光を照射する励起光源１１とを備えている（例えば、特許文献１参照。）。この蛍光板５１は、有機接着剤、無機接着剤、低融点ガラス、金属ろうなどからなる接合部５２を介して放熱基板３１上に配設されている。この放熱基板３１は、蛍光板５１からの熱を外部へ放散させる機能と共に、反射面としての機能および蛍光板５１を保持する機能を有するものである。そして、蛍光板５１においては、放熱基板３１との接合面に対向する面が、励起光入射面とされていると共に蛍光出射面とされている。この励起光入射面および蛍光出射面とされる蛍光板５１の面においては、通常、その一部の領域（具体的には、中央領域）が励起光照射領域とされ、励起光照射領域の全域を含む、当該励起光照射領域より僅かに大面積の領域が蛍光出射領域とされている。
しかしながら、このような反射型の蛍光光源装置においては、励起光が照射されることによって蛍光板が発熱して当該蛍光板の温度が高くなり、その結果、蛍光板において蛍光体に温度消光が生じ、十分な蛍光光束（蛍光光量）が得られなくなる、という問題がある。
蛍光板の温度が高くなる理由について説明する。蛍光板においては、蛍光体が、励起光を受光したときにその光エネルギーの一部を熱エネルギーに変換するものであるため、励起光が照射されることにより、熱が生じることとなる。そして、蛍光板においては、特に、励起光入射面における励起光照射領域の直下近傍部分、すなわち励起光入射面側の励起光照射領域に係る表層部分が極めて高温となる。然るに、放熱基板が、励起光入射面に対向する面側に配設されていることから、蛍光板において生じた熱を、放熱基板によって十分に排熱することができず、よって蛍光板において温度消光が生じることとなる。
このような問題は、励起光の入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合に顕著となる。すなわち、励起光の入射パワーに比して十分な蛍光光束が得られなくなる。
蛍光板の温度が高くなる理由について説明する。蛍光板においては、蛍光体が、励起光を受光したときにその光エネルギーの一部を熱エネルギーに変換するものであるため、励起光が照射されることにより、熱が生じることとなる。そして、蛍光板においては、特に、励起光入射面における励起光照射領域の直下近傍部分、すなわち励起光入射面側の励起光照射領域に係る表層部分が極めて高温となる。然るに、放熱基板が、励起光入射面に対向する面側に配設されていることから、蛍光板において生じた熱を、放熱基板によって十分に排熱することができず、よって蛍光板において温度消光が生じることとなる。
このような問題は、励起光の入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合に顕著となる。すなわち、励起光の入射パワーに比して十分な蛍光光束が得られなくなる。
また、蛍光光源装置の他の構成のものとしては、蛍光体によって構成された平板状の蛍光板が光透過性基板に接着剤などによって接合されており、当該蛍光板において、光透過性基板との接合面である一面が励起光入射面とされ、光透過性基板との接合面に対向する面である他面が蛍光出射面とされたものがある。すなわち、蛍光板においては、光透過性基板を介して一面に励起光が照射され、蛍光が他面から出射される。このような透過型の蛍光光源装置においては、光透過性基板が熱伝導性を有するものとされており、当該光透過性基板は、金属からなる冷却用ブロックに接続されている。
しかしながら、このような蛍光光源装置においても、蛍光板の温度が高くなることに起因して十分な蛍光光束を得ることができない、という問題がある。
しかしながら、このような蛍光光源装置においても、蛍光板の温度が高くなることに起因して十分な蛍光光束を得ることができない、という問題がある。
本発明は、以上のような事情に基づいてなされたものであって、その目的は、高い発光効率を安定的に得ることのできる蛍光光源装置およびその製造方法を提供することにある。
本発明の蛍光光源装置は、多結晶体からなる蛍光発光層を有し、この蛍光発光層の励起光入射側に周期構造体が形成された蛍光板を備え、
前記蛍光板は、前記蛍光発光層の励起光入射側の一面に形成された接合層を介して設けられた熱拡散層を有すると共に、励起光入射側とは反対側に高熱伝導層を有しており、
前記高熱伝導層は、光反射層、および、金属よりなる金属接合層からなり、
前記蛍光板は、前記高熱伝導層側に配置された放熱基板の表面の一部を覆うよう設けられ、前記熱拡散層および前記高熱伝導層は、前記蛍光発光層よりも熱伝導率が大きいことを特徴とする。
前記蛍光板は、前記蛍光発光層の励起光入射側の一面に形成された接合層を介して設けられた熱拡散層を有すると共に、励起光入射側とは反対側に高熱伝導層を有しており、
前記高熱伝導層は、光反射層、および、金属よりなる金属接合層からなり、
前記蛍光板は、前記高熱伝導層側に配置された放熱基板の表面の一部を覆うよう設けられ、前記熱拡散層および前記高熱伝導層は、前記蛍光発光層よりも熱伝導率が大きいことを特徴とする。
本発明の蛍光光源装置においては、前記接合層は、少なくともシリカを含有する無機材料からなり、前記熱拡散層より厚みが小さいことが好ましい。
本発明の蛍光光源装置においては、前記熱拡散層と前記蛍光発光層とは、アルミナを含み、当該熱拡散層と当該蛍光発光層との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下であることが好ましい。
本発明の蛍光光源装置においては、前記高熱伝導層は、前記熱拡散層よりも熱伝導率が大きいことが好ましい。
本発明の蛍光光源装置においては、前記熱拡散層は、当該熱拡散層の厚みをｔ〔ｍ〕、当該熱拡散層の熱伝導率をλ〔Ｗ／（ｍ・Ｋ）〕とするとき、厚みと熱伝導率との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が、１０〜３５０Ｋ／Ｗであることが好ましい。
本発明の蛍光光源装置の製造方法は、前記の蛍光光源装置を製造するための蛍光光源装置の製造方法であって、
多結晶体からなる蛍光発光層の一面に滑面化膜が形成された蛍光発光層形成部材と、熱拡散層の一面に滑面化膜が形成された熱拡散層形成部材とをオプティカルコンタクトにより接合し、当該蛍光発光層と当該熱拡散層の間に、当該蛍光発光層形成部材における滑面化膜と当該熱拡散層形成部材における滑面化膜とよりなる接合層を形成する工程を有することを特徴とする。
多結晶体からなる蛍光発光層の一面に滑面化膜が形成された蛍光発光層形成部材と、熱拡散層の一面に滑面化膜が形成された熱拡散層形成部材とをオプティカルコンタクトにより接合し、当該蛍光発光層と当該熱拡散層の間に、当該蛍光発光層形成部材における滑面化膜と当該熱拡散層形成部材における滑面化膜とよりなる接合層を形成する工程を有することを特徴とする。
本発明の蛍光光源装置においては、蛍光板は、蛍光発光層の励起光入射側に熱拡散層を有し、励起光入射側とは反対側に高熱伝導層を有しており、高熱伝導層側に配置された放熱基板の表面の一部を覆うよう設けられている。そのため、蛍光発光層の励起光入射側の一面における一部の領域に励起光が入射することによって当該一部の領域の直下近傍部分に局所的に熱が発生した場合であっても、その熱が、熱拡散層に伝達されることによって拡散され、当該直下近傍部分の周囲部分および高熱伝導層を介して放熱基板に効率的に伝達される。すなわち、蛍光発光層には、励起光が入射することによって熱が発生した部分の周囲部分において、熱拡散層から高熱伝導層に向かって伸びる排熱路が形成される。その結果、放熱基板が蛍光発光層の励起光入射側とは反対側に配設されていても、励起光が照射されることによって蛍光発光層に生じた熱を、放熱基板に効率的に伝達して排熱することができるため、蛍光発光層における温度消光の発生を抑制することができる。また、蛍光発光層と熱拡散層との間に接合層が設けられていることから、接合層の形成材料を適宜選択することにより、多結晶体からなる蛍光発光層と熱拡散層との間において高い接合強度を得ることができる。
従って、本発明の蛍光光源装置においては、蛍光発光層において生じる熱を、高い接合強度によって蛍光発光層に接合された熱拡散層の作用と高熱伝導層の作用とによって効率的に放熱基板に伝達して排熱することができる。そのため、励起光の入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合であっても、蛍光発光層における温度消光の発生を抑制でき、よって高い蛍光光束（蛍光光量）が得られる。その結果、高い発光効率を安定的に得ることができる。
従って、本発明の蛍光光源装置においては、蛍光発光層において生じる熱を、高い接合強度によって蛍光発光層に接合された熱拡散層の作用と高熱伝導層の作用とによって効率的に放熱基板に伝達して排熱することができる。そのため、励起光の入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合であっても、蛍光発光層における温度消光の発生を抑制でき、よって高い蛍光光束（蛍光光量）が得られる。その結果、高い発光効率を安定的に得ることができる。
本発明の蛍光光源装置においては、蛍光発光層と熱拡散層との間に介在する接合層を、少なくともシリカを含有する無機材料からなり、当該接合層の厚みが当該熱拡散層の厚みより小さいものとすることにより、蛍光発光層が多結晶体からなるものであっても、蛍光発光層と熱拡散層とをオプティカルコンタクトによって接合することができる。そのため、蛍光発光層と熱拡散層との間において高い接合強度を得ることができる。しかも、接合層が熱拡散層よりも厚みが小さいものであることから、当該接合層が熱伝導率の小さいシリカを含有するものであっても、接合層が介在することに起因して蛍光発光層と熱拡散層との間の熱の伝達が大きく阻害されることがない。
本発明の蛍光光源装置の製造方法によれば、多結晶体からなる蛍光発光層と熱拡散層とを高い接合強度によって接合することができ、よって本発明の蛍光光源装置を製造することができる。
以下、本発明の蛍光光源装置の実施の形態について説明する。
図１は、本発明の蛍光光源装置の一例における構成の概略を示す説明図である。
この蛍光光源装置１０は、図１に示すように、例えばレーザダイオードよりなる励起光源１１と、励起光源１１から出射される励起光Ｌによって励起されて蛍光を放射する蛍光板２１を有する略平板状の蛍光発光部材１５とを備え、これらが互いに離間して配設されたものである。蛍光発光部材１５は、励起光源１１に対向するよう、当該励起光源１１の光軸に対して、例えば、傾斜した姿勢で配置されている。また、励起光源１１と蛍光発光部材１５との間における当該励起光源１１に接近した位置には、入射された励起光Ｌを平行光として出射するコリメータレンズ１８が配置されている。
図１は、本発明の蛍光光源装置の一例における構成の概略を示す説明図である。
この蛍光光源装置１０は、図１に示すように、例えばレーザダイオードよりなる励起光源１１と、励起光源１１から出射される励起光Ｌによって励起されて蛍光を放射する蛍光板２１を有する略平板状の蛍光発光部材１５とを備え、これらが互いに離間して配設されたものである。蛍光発光部材１５は、励起光源１１に対向するよう、当該励起光源１１の光軸に対して、例えば、傾斜した姿勢で配置されている。また、励起光源１１と蛍光発光部材１５との間における当該励起光源１１に接近した位置には、入射された励起光Ｌを平行光として出射するコリメータレンズ１８が配置されている。
蛍光発光部材１５は、図２に示すように、略平板状の蛍光板２１が、平板状の放熱基板３１の表面（図２における上面）に配設されたものである。
この蛍光発光部材１５には、放熱基板３１の裏面（図２における下面）に、例えば銅などの金属からなる放熱部材（図示省略）が設けられている。
この蛍光発光部材１５には、放熱基板３１の裏面（図２における下面）に、例えば銅などの金属からなる放熱部材（図示省略）が設けられている。
蛍光板２１は、多結晶体からなる、平板状の蛍光発光層２２と、略平板状の周期構造体層２５とが積層されたものであり、周期構造体層２５の表面（図２における上面）が、励起光入射面とされていると共に、蛍光出射面とされたものである。この周期構造体層２５の表面には、複数の凸部２８が周期的に配列されてなる周期構造体２７が形成されている。
また、蛍光板２１においては、蛍光発光層２２の裏面（図２における下面）に、光反射膜よりなる光反射層３３が設けられている。さらに、光反射層３３の裏面（図２における下面）には、金属からなる金属接合層３５が設けられており、当該金属接合層３５によって蛍光板２１が放熱基板３１上に接合されている。そして、光反射層３３と金属接合層３５とにより、高熱伝導層３２が構成されている。すなわち、蛍光板２１は、蛍光発光層２２の励起光入射側とは反対側に、光反射層３３と金属接合層３５とからなる高熱伝導層３２を有している。
この図の例において、蛍光板２１の励起光入射面（周期構造体層２５の表面）には、当該励起光入射面の一部の領域（具体的には、中央領域）により、励起光源１１から出射されてコリメータレンズ１８によって平行光化された励起光Ｌ（レーザ光）が照射される励起光照射領域が形成されている。また、蛍光板２１の蛍光出射面（周期構造体層２５の表面）には、励起光照射領域の全域を含む、当該励起光照射領域より大面積の蛍光出射領域が形成されている。
また、蛍光板２１においては、蛍光発光層２２の裏面（図２における下面）に、光反射膜よりなる光反射層３３が設けられている。さらに、光反射層３３の裏面（図２における下面）には、金属からなる金属接合層３５が設けられており、当該金属接合層３５によって蛍光板２１が放熱基板３１上に接合されている。そして、光反射層３３と金属接合層３５とにより、高熱伝導層３２が構成されている。すなわち、蛍光板２１は、蛍光発光層２２の励起光入射側とは反対側に、光反射層３３と金属接合層３５とからなる高熱伝導層３２を有している。
この図の例において、蛍光板２１の励起光入射面（周期構造体層２５の表面）には、当該励起光入射面の一部の領域（具体的には、中央領域）により、励起光源１１から出射されてコリメータレンズ１８によって平行光化された励起光Ｌ（レーザ光）が照射される励起光照射領域が形成されている。また、蛍光板２１の蛍光出射面（周期構造体層２５の表面）には、励起光照射領域の全域を含む、当該励起光照射領域より大面積の蛍光出射領域が形成されている。
そして、蛍光板２１には、蛍光発光層２２の励起光入射側の一面、すなわち蛍光発光層２２の表面（図２における上面）に形成された接合層２４を介して平板状の熱拡散層２３が設けられている。具体的には、蛍光発光層２２と周期構造体層２５との間において、蛍光発光層２２の表面（図２における上面）上に、接合層２４によって熱拡散層２３が接合されている。このようにして、蛍光板２１においては、蛍光発光層２２が、熱拡散層２３と高熱伝導層３２とに挟み込まれた状態とされている。
この図の例において、蛍光発光層２２の表面には、接合層２４、熱拡散層２３および周期構造体層２５がこの順に積層されている。
この図の例において、蛍光発光層２２の表面には、接合層２４、熱拡散層２３および周期構造体層２５がこの順に積層されている。
蛍光板２１において、蛍光発光層２２上に接合層２４を介して熱拡散層２３が積層されていることによれば、蛍光板２１における励起光照射領域に励起光Ｌが照射されることによって蛍光発光層２２において局所的に生じた熱を、当該熱拡散層２３によって拡散させることにより放熱基板３１に効率的に伝達して排熱することができる。また、熱拡散層２３と蛍光発光層２２との間において高い接合強度を得ることができる。
具体的に説明すると、蛍光発光層２２には、蛍光板２１の励起光入射面における励起光照射領域に励起光Ｌが照射されることにより、周期構造体層２５、熱拡散層２３および接合層２４を介して励起光Ｌが照射される。そして、蛍光発光層２２においては、当該蛍光発光層２２の表面における、励起光照射領域の直下領域および当該直下領域の周辺領域（以下、これらをまとめて「光入射中央領域」ともいう。）に対して、励起光Ｌが入射する。このようにして励起光Ｌが入射することにより、蛍光発光層２２における光入射中央領域の直下近傍部分、すなわち励起光入射側の光入射中央領域に係る表層部分（以下、「中央表層部分」ともいう。）が局所的に発熱して高温となる。そして、この中央表層部分において生じた熱は、熱拡散層２３の中央部分（具体的には、熱拡散層２３における中央表層部分（光入射中央領域）の直上部分）に伝達され、その熱拡散層２３において、当該熱拡散層２３の沿層方向外方、すなわち当該熱拡散層２３の周側面に向かって伝導される。このようにして熱拡散層２３における中央部分の周囲部分に伝導された熱は、蛍光発光層２２における中央表層部分の周囲部分を介して放熱基板３１に伝達されて、当該放熱基板３１において排熱される。このように、熱拡散層２３を設けることによれば、蛍光発光層２２における中央表層部分の周囲部分、すなわち中央表層部分に比して高温とされていない部分を、排熱路として有効に利用することができるため、蛍光発光層２２において生じた熱を、効率的に排熱することができる。
また、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に接合層２４が介在されていることによれば、蛍光板２１の設計の自由度が大きくなる。そのため、蛍光発光層２２が、表面を平滑化することが困難とされる多結晶体からなるものであっても、当該蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを、オプティカルコンタクトによって接合することができる。そして、オプティカルコンタクトによれば、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを、接着剤などの接合部材によらず、表面分子間力を利用して接合することができるため、当該蛍光発光層２２と当該熱拡散層２３との間に高い接合強度を得ることができる。
具体的に説明すると、蛍光発光層２２には、蛍光板２１の励起光入射面における励起光照射領域に励起光Ｌが照射されることにより、周期構造体層２５、熱拡散層２３および接合層２４を介して励起光Ｌが照射される。そして、蛍光発光層２２においては、当該蛍光発光層２２の表面における、励起光照射領域の直下領域および当該直下領域の周辺領域（以下、これらをまとめて「光入射中央領域」ともいう。）に対して、励起光Ｌが入射する。このようにして励起光Ｌが入射することにより、蛍光発光層２２における光入射中央領域の直下近傍部分、すなわち励起光入射側の光入射中央領域に係る表層部分（以下、「中央表層部分」ともいう。）が局所的に発熱して高温となる。そして、この中央表層部分において生じた熱は、熱拡散層２３の中央部分（具体的には、熱拡散層２３における中央表層部分（光入射中央領域）の直上部分）に伝達され、その熱拡散層２３において、当該熱拡散層２３の沿層方向外方、すなわち当該熱拡散層２３の周側面に向かって伝導される。このようにして熱拡散層２３における中央部分の周囲部分に伝導された熱は、蛍光発光層２２における中央表層部分の周囲部分を介して放熱基板３１に伝達されて、当該放熱基板３１において排熱される。このように、熱拡散層２３を設けることによれば、蛍光発光層２２における中央表層部分の周囲部分、すなわち中央表層部分に比して高温とされていない部分を、排熱路として有効に利用することができるため、蛍光発光層２２において生じた熱を、効率的に排熱することができる。
また、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に接合層２４が介在されていることによれば、蛍光板２１の設計の自由度が大きくなる。そのため、蛍光発光層２２が、表面を平滑化することが困難とされる多結晶体からなるものであっても、当該蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを、オプティカルコンタクトによって接合することができる。そして、オプティカルコンタクトによれば、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを、接着剤などの接合部材によらず、表面分子間力を利用して接合することができるため、当該蛍光発光層２２と当該熱拡散層２３との間に高い接合強度を得ることができる。
蛍光板２１において、蛍光発光層２２の形成材料、すなわち多結晶体としては、蛍光体を含有する焼結体が用いられる。具体的には、蛍光体と金属酸化物との混合焼結体が用いられる。
蛍光発光層２２が多結晶体からなるものであることにより、蛍光発光層２２が高い熱伝導性を有するものとなる。
蛍光発光層２２が多結晶体からなるものであることにより、蛍光発光層２２が高い熱伝導性を有するものとなる。
蛍光発光層２２の形成材料（多結晶体）において、蛍光体の具体例としては、ＹＡＧ：Ｃｅ、ＹＡＧ：Ｐｒ、ＹＡＧ：Ｓｍ等のＹＡＧ蛍光体、（Ｙ，Ｇｄ）ＡＧ：Ｃｅ、ＬｕＡＧ：Ｃｅ、ＣＡＳＮ：Ｅｕ、サイアロン：Ｅｕなどが挙げられる。このような蛍光体において、賦活材のドープ量は、０．５ｍｏｌ％以下であることが好ましい。
ここに、蛍光発光層２２において生じる蛍光は、例えばピーク波長が５２０〜６５０ｎｍの光である。
ここに、蛍光発光層２２において生じる蛍光は、例えばピーク波長が５２０〜６５０ｎｍの光である。
蛍光発光層２２の形成材料（多結晶体）を構成する金属酸化物としては、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）が好ましい。すなわち、蛍光発光層２２を構成する多結晶体は、蛍光体と共に、アルミナを含むものであることが好ましい。
蛍光発光層２２（多結晶体）が蛍光体と共にアルミナを含むものであることにより、当該蛍光発光層２２はより一層高い熱伝導性を有するものとなる。そのため、蛍光発光層２２においては励起光Ｌの照射によって発生した熱が効率よく排熱されることから、蛍光発光層２２が高温となることが抑制される。また、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との接合強度などの観点において、蛍光発光層２２における蛍光体の種類の選択の自由度、熱拡散層２３および接合層２４における形成材料の選択の自由度が大きくなる。その上、アルミナと蛍光体との屈折率の差に起因して、蛍光体とアルミナとの界面において光（励起光Ｌおよび蛍光発光層２２において生じる蛍光）の進行方向が変更されることによって光路長が長くなるため、励起光Ｌが蛍光に変換されやすくなり、また蛍光出射面から蛍光が取り出されやすくなる。
この図の例において、蛍光発光層２２を構成する多結晶体としては、賦活材のドープ量が０．５ｍｏｌ％以下であるＹＡＧ蛍光体とアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）との混合焼結体が用いられている。
蛍光発光層２２（多結晶体）が蛍光体と共にアルミナを含むものであることにより、当該蛍光発光層２２はより一層高い熱伝導性を有するものとなる。そのため、蛍光発光層２２においては励起光Ｌの照射によって発生した熱が効率よく排熱されることから、蛍光発光層２２が高温となることが抑制される。また、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との接合強度などの観点において、蛍光発光層２２における蛍光体の種類の選択の自由度、熱拡散層２３および接合層２４における形成材料の選択の自由度が大きくなる。その上、アルミナと蛍光体との屈折率の差に起因して、蛍光体とアルミナとの界面において光（励起光Ｌおよび蛍光発光層２２において生じる蛍光）の進行方向が変更されることによって光路長が長くなるため、励起光Ｌが蛍光に変換されやすくなり、また蛍光出射面から蛍光が取り出されやすくなる。
この図の例において、蛍光発光層２２を構成する多結晶体としては、賦活材のドープ量が０．５ｍｏｌ％以下であるＹＡＧ蛍光体とアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）との混合焼結体が用いられている。
また、蛍光発光層２２においては、特に蛍光発光層２２と熱拡散層２３とが共にアルミナを含む場合には、熱拡散層２３との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下であることが好ましい。
蛍光発光層２２の熱膨張率と熱拡散層２３の熱膨張率との差が１×１０-6／Ｋ以下であることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、蛍光発光部材１５に励起光Ｌが照射されることに起因する剥離の発生を防止または十分に抑制することができる。
また、特に、蛍光発光層２２および熱拡散層２３が共にアルミナを含み、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下であることによれば、後述する、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを接合する工程において、アニール温度を３００℃以上（具体的には、略５００℃程度）に高くすることができる。そのため、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、接合強度をより大きくすることができ、また接合層２４において、２つの滑面化膜の接合面に剥離および気泡が生じることがない。具体的には、後述する実験例から明らかなように、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、２．１Ｊ／ｍ2 を超える接合強度を得ることができる。
蛍光発光層２２の熱膨張率と熱拡散層２３の熱膨張率との差が１×１０-6／Ｋ以下であることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、蛍光発光部材１５に励起光Ｌが照射されることに起因する剥離の発生を防止または十分に抑制することができる。
また、特に、蛍光発光層２２および熱拡散層２３が共にアルミナを含み、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下であることによれば、後述する、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを接合する工程において、アニール温度を３００℃以上（具体的には、略５００℃程度）に高くすることができる。そのため、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、接合強度をより大きくすることができ、また接合層２４において、２つの滑面化膜の接合面に剥離および気泡が生じることがない。具体的には、後述する実験例から明らかなように、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、２．１Ｊ／ｍ2 を超える接合強度を得ることができる。
蛍光発光層２２において、熱伝導率および熱膨張率は、蛍光体の種類、金属酸化物の種類、および蛍光体と金属酸化物との混合割合などによって制御することができる。
この蛍光発光層２２を構成する多結晶体は、例えば下記の手法によって得ることができる。
先ず、蛍光体原材料（具体的には母材、賦活材、焼成助剤（具体的には、例えばシリカ（ＳｉＯ2 ）））および金属酸化物（具体的には、例えばアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ））を、ボールミルなどを用いて粉砕処理することにより、サブミクロン以下の原材料微粉末を得る。そして、得られた原材料微粉末と、有機溶剤とにより、原材料微粉末が有機溶剤中において均一に分散されてなるスラリーを調製する。
次いで、得られたスラリーからドクターブレード法によって成形体を作製し、その成形体を焼成処理することにより、焼結体を得る。その後、得られた焼結体に対して熱間等方圧加圧加工を施すことによって、気孔率が０．５％以下の多結晶体が得られる。
先ず、蛍光体原材料（具体的には母材、賦活材、焼成助剤（具体的には、例えばシリカ（ＳｉＯ2 ）））および金属酸化物（具体的には、例えばアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ））を、ボールミルなどを用いて粉砕処理することにより、サブミクロン以下の原材料微粉末を得る。そして、得られた原材料微粉末と、有機溶剤とにより、原材料微粉末が有機溶剤中において均一に分散されてなるスラリーを調製する。
次いで、得られたスラリーからドクターブレード法によって成形体を作製し、その成形体を焼成処理することにより、焼結体を得る。その後、得られた焼結体に対して熱間等方圧加圧加工を施すことによって、気孔率が０．５％以下の多結晶体が得られる。
また、蛍光発光層２２の厚みは、励起光有効利用性および排熱性の観点から、０．０５〜２．０ｍｍであることが好ましい。
熱拡散層２３は、励起光Ｌおよび蛍光（蛍光発光層２２を構成する蛍光体から放射される蛍光）に対する光透過性と、優れた熱拡散性（熱伝導性）とを有するものである。
この熱拡散層２３において、当該熱拡散層２３の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。具体的には、熱拡散層２３の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率、および、後述するように熱拡散層２３の厚みなどに応じて定められるが、２０〜２００Ｗ／（ｍＫ）であることが好ましい。
この熱拡散層２３において、当該熱拡散層２３の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。具体的には、熱拡散層２３の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率、および、後述するように熱拡散層２３の厚みなどに応じて定められるが、２０〜２００Ｗ／（ｍＫ）であることが好ましい。
また、熱拡散層２３は、当該熱拡散層２３の厚みをｔ〔ｍ〕、当該熱拡散層２３の熱伝導率をλ〔Ｗ／（ｍＫ）〕とするとき、厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が、１０〜３５０Ｋ／Ｗであることが好ましい。ここに、熱拡散層２３に係る「厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））」は、熱拡散層２３の熱抵抗、すなわち熱拡散能の指標を示すものであり、値が小さいほど熱を伝導しやすいことを示している。すなわち、熱拡散層２３においては、厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））が小さい値であることが好ましい。
厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が過大である場合には、熱拡散層２３に十分な熱拡散性（熱伝導性）が得られず、よって蛍光発光層２２において蛍光体に温度消光が生じることとなり、十分な蛍光光束（蛍光光量）が得られなくなるおそれがある。
厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が過小である場合としては、熱拡散層２３の厚みｔが大きい場合が考えられる。そのような場合、特に厚みｔが０．６ｍｍを超える場合には、蛍光体から放射された蛍光が、熱拡散層２３内を沿層方向（図２における左右方向）に導光して当該熱拡散層２３の周側面から出射されるため、蛍光板２１の蛍光出射面からの出射光において十分な蛍光出力が得られなくなるおそれがある。すなわち、蛍光板２１の蛍光出射面において十分に高い効率で蛍光を出射することができなくなるおそれがある。
厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が過大である場合には、熱拡散層２３に十分な熱拡散性（熱伝導性）が得られず、よって蛍光発光層２２において蛍光体に温度消光が生じることとなり、十分な蛍光光束（蛍光光量）が得られなくなるおそれがある。
厚みｔと熱伝導率λとの積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が過小である場合としては、熱拡散層２３の厚みｔが大きい場合が考えられる。そのような場合、特に厚みｔが０．６ｍｍを超える場合には、蛍光体から放射された蛍光が、熱拡散層２３内を沿層方向（図２における左右方向）に導光して当該熱拡散層２３の周側面から出射されるため、蛍光板２１の蛍光出射面からの出射光において十分な蛍光出力が得られなくなるおそれがある。すなわち、蛍光板２１の蛍光出射面において十分に高い効率で蛍光を出射することができなくなるおそれがある。
熱拡散層２３の形成材料は、蛍光発光層２２における蛍光体を励起するエネルギーが約５Ｗ／ｍｍ2 以上の励起密度を有することから、無機材料であることが好ましい。
熱拡散層２３の形成材料の具体例としては、サファイア（熱伝導率４２Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率７．７×１０-6／Ｋ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ，熱伝導率３０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率７．２×１０-6／Ｋ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ，熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率１１×１０-6／Ｋ）、窒化ガリウム（ＧａＮ，熱伝導率２００Ｗ／（ｍＫ））およびダイヤモンド（熱伝導率２０００Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率１．１×１０-6／Ｋ）などが挙げられる。ここに、窒化ガリウムとしては、単結晶体（熱膨張率５．０×１０-6／Ｋ）および多結晶体（熱膨張率７．７×１０-6／Ｋ）のいずれをも用いることができる。
また、熱拡散層２３は、蛍光発光層２２（多結晶体）がアルミナを含むものである場合には、アルミナを含むものであることが好ましい。すなわち、熱拡散層２３と蛍光発光層２２とは、共にアルミナを含むものであることが好ましい。
熱拡散層２３の形成材料の具体例としては、サファイア（熱伝導率４２Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率７．７×１０-6／Ｋ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ，熱伝導率３０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率７．２×１０-6／Ｋ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ，熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率１１×１０-6／Ｋ）、窒化ガリウム（ＧａＮ，熱伝導率２００Ｗ／（ｍＫ））およびダイヤモンド（熱伝導率２０００Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率１．１×１０-6／Ｋ）などが挙げられる。ここに、窒化ガリウムとしては、単結晶体（熱膨張率５．０×１０-6／Ｋ）および多結晶体（熱膨張率７．７×１０-6／Ｋ）のいずれをも用いることができる。
また、熱拡散層２３は、蛍光発光層２２（多結晶体）がアルミナを含むものである場合には、アルミナを含むものであることが好ましい。すなわち、熱拡散層２３と蛍光発光層２２とは、共にアルミナを含むものであることが好ましい。
また、熱拡散層２３の厚み（最大厚み）は、前述したように熱拡散層２３の熱伝導率に応じて定められるが、励起光有効利用性および排熱性の観点から、０．００５〜０．６ｍｍであることが好ましい。
また、熱拡散層２３の面積（具体的には、熱拡散層２３の裏面（図２における下面）の面積）は、当該熱拡散層２３の熱拡散性および蛍光発光層２２の有効利用性（具体的には、蛍光発光層２２の排熱路としての利用性）などの観点から、蛍光発光層２２の面積（具体的には、蛍光発光層２２の表面の面積）以上であることが好ましい。
この図の例において、熱拡散層２３は、裏面の面積が蛍光発光層２２の表面の面積と同等の面積とされている。すなわち、熱拡散層２３の裏面は、蛍光発光層２２の表面の縦横寸法と同等の縦横寸法を有しており、熱拡散層２３の周側面と蛍光発光層２２の周側面とが段差のない連続面を構成している。
また、熱拡散層２３の面積（具体的には、熱拡散層２３の裏面（図２における下面）の面積）は、当該熱拡散層２３の熱拡散性および蛍光発光層２２の有効利用性（具体的には、蛍光発光層２２の排熱路としての利用性）などの観点から、蛍光発光層２２の面積（具体的には、蛍光発光層２２の表面の面積）以上であることが好ましい。
この図の例において、熱拡散層２３は、裏面の面積が蛍光発光層２２の表面の面積と同等の面積とされている。すなわち、熱拡散層２３の裏面は、蛍光発光層２２の表面の縦横寸法と同等の縦横寸法を有しており、熱拡散層２３の周側面と蛍光発光層２２の周側面とが段差のない連続面を構成している。
接合層２４は、励起光Ｌおよび蛍光（蛍光発光層２２を構成する蛍光体から放射される蛍光）に対する光透過性を有するものである。
この接合層２４は、後述するように、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを接合する工程において、蛍光発光層２２の表面に形成された滑面化膜（以下、「蛍光発光層側滑面化膜」ともいう。）と、熱拡散層２３の裏面に形成された滑面化膜（以下、「熱拡散層側滑面化膜」ともいう。）とがオプティカルコンタクトにより接合されることによって形成されたものである（図３参照）。而して、接合層２４において、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との界面（境界面）は、表面分子の相互作用（具体的には、共有結合）によって接合されていることから、視認することができず、よって、接合層２４は、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との２つの滑面化膜よりなるものでありながら、境界部分のない一体構造を有している。
この接合層２４は、後述するように、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを接合する工程において、蛍光発光層２２の表面に形成された滑面化膜（以下、「蛍光発光層側滑面化膜」ともいう。）と、熱拡散層２３の裏面に形成された滑面化膜（以下、「熱拡散層側滑面化膜」ともいう。）とがオプティカルコンタクトにより接合されることによって形成されたものである（図３参照）。而して、接合層２４において、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との界面（境界面）は、表面分子の相互作用（具体的には、共有結合）によって接合されていることから、視認することができず、よって、接合層２４は、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との２つの滑面化膜よりなるものでありながら、境界部分のない一体構造を有している。
接合層２４（蛍光発光層側滑面化膜および熱拡散層側滑面化膜）は、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との接合性の観点から、非晶質酸化物を含有する無機材料からなることが好ましい。
接合層２４を構成する非晶質酸化物の好ましい具体例としては、シリカ（ＳｉＯ2 ，熱伝導率１Ｗ／（ｍＫ））が挙げられる。すなわち、接合層２４は、少なくともシリカを含有する無機材料からなるものであることが好ましい。
接合層２４が少なくともシリカを含有する無機材料からなるものであることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、極めて高い接合強度が得られることになる。その理由について、以下に説明する。
接合層２４を形成するための滑面化膜がシリカを含有する無機材料からなるもの、すなわち非晶質シリカ膜である場合には、その滑面化膜の表面には、水酸基（ＯＨ基）が存在することから、数百度の温度条件でアニール処理を行った際に、その水酸基が接合に寄与することになる。具体的に説明すると、後述するように、蛍光発光層側滑面化膜が形成された蛍光発光層２２と熱拡散層側滑面化膜が形成された熱拡散層２３とをオプティカルコンタクトによって接合する過程においては、当該蛍光発光層側滑面化膜と当該熱拡散層側滑面化膜とを重ね合わせることによって仮接合した後、アニール処理を行う。そして、滑面化膜（非晶質シリカ膜）を構成する非晶質シリカは、アモルファス状（非晶質）であることから、接合時(２つの滑面化膜における表面分子の共有結合時)に生じる水分子を取り込みやすく、かつ取り込んだ水分子を外部に放出しやすい性質を有するものである。そのため、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との接合面（接合境界面）が、気泡が少なく良好なものとなる。その結果、熱拡散層２３と蛍光発光層２２との間において極めて高い接合強度が得られることになる。
接合層２４を構成する非晶質酸化物の好ましい具体例としては、シリカ（ＳｉＯ2 ，熱伝導率１Ｗ／（ｍＫ））が挙げられる。すなわち、接合層２４は、少なくともシリカを含有する無機材料からなるものであることが好ましい。
接合層２４が少なくともシリカを含有する無機材料からなるものであることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において、極めて高い接合強度が得られることになる。その理由について、以下に説明する。
接合層２４を形成するための滑面化膜がシリカを含有する無機材料からなるもの、すなわち非晶質シリカ膜である場合には、その滑面化膜の表面には、水酸基（ＯＨ基）が存在することから、数百度の温度条件でアニール処理を行った際に、その水酸基が接合に寄与することになる。具体的に説明すると、後述するように、蛍光発光層側滑面化膜が形成された蛍光発光層２２と熱拡散層側滑面化膜が形成された熱拡散層２３とをオプティカルコンタクトによって接合する過程においては、当該蛍光発光層側滑面化膜と当該熱拡散層側滑面化膜とを重ね合わせることによって仮接合した後、アニール処理を行う。そして、滑面化膜（非晶質シリカ膜）を構成する非晶質シリカは、アモルファス状（非晶質）であることから、接合時(２つの滑面化膜における表面分子の共有結合時)に生じる水分子を取り込みやすく、かつ取り込んだ水分子を外部に放出しやすい性質を有するものである。そのため、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜との接合面（接合境界面）が、気泡が少なく良好なものとなる。その結果、熱拡散層２３と蛍光発光層２２との間において極めて高い接合強度が得られることになる。
また、接合層２４の厚み（最大厚み）は、排熱性の観点から、６０〜４０００ｎｍであることが好ましい。そして、接合層２４がシリカを含有する材料からなる場合には、当該接合層２４の厚みは、熱拡散層２３の厚みよりも小さいことが好ましい。
接合層２４の厚みが過大である場合には、その接合層２４の形成材料の種類よっては、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において効率的に熱を伝達することができなくなり、それに起因して、蛍光発光層２２において生じた熱を十分に排熱することができなくなるおそれがある。
接合層２４の厚みが過小である場合には、熱拡散層２３と蛍光発光層２２との間において高い接合強度が得られなくなるおそれがある。
接合層２４の厚みが過大である場合には、その接合層２４の形成材料の種類よっては、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において効率的に熱を伝達することができなくなり、それに起因して、蛍光発光層２２において生じた熱を十分に排熱することができなくなるおそれがある。
接合層２４の厚みが過小である場合には、熱拡散層２３と蛍光発光層２２との間において高い接合強度が得られなくなるおそれがある。
高熱伝導層３２は、光反射層３３と金属接合層３５とからなるものであり、当該高熱伝導層３２の熱伝導率が、排熱性の観点から、蛍光発光層２２の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。具体的には、光反射層３３の熱伝導率が、蛍光発光層２２の熱伝導率よりも大きく、かつ、金属接合層３５の熱伝導率が、蛍光発光層２２の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。
また、高熱伝導層３２の熱伝導率は、排熱性の観点から、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。具体的には、光反射層３３の熱伝導率が、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きく、かつ、金属接合層３５の熱伝導率が、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。
また、高熱伝導層３２の熱伝導率は、排熱性の観点から、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。具体的には、光反射層３３の熱伝導率が、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きく、かつ、金属接合層３５の熱伝導率が、熱拡散層２３の熱伝導率よりも大きいことが好ましい。
光反射層３３の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率、高熱伝導層３２の熱伝導率および光反射層３３の厚みなどに応じ、金属接合層３５の熱伝導率を考慮して定められるが、２２６〜４２９Ｗ／（ｍＫ）であることが好ましい。
また、金属接合層３５の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率、高熱伝導層３２の熱伝導率および金属接合層３５の厚みなどに応じ、光反射層３３の熱伝導率を考慮して定められるが、４０〜６０Ｗ／（ｍＫ）であることが好ましい。
また、金属接合層３５の熱伝導率は、蛍光発光層２２の熱伝導率、高熱伝導層３２の熱伝導率および金属接合層３５の厚みなどに応じ、光反射層３３の熱伝導率を考慮して定められるが、４０〜６０Ｗ／（ｍＫ）であることが好ましい。
光反射層３３の形成材料としては、熱伝導性および反射性の観点から、銀（熱伝導率４２９Ｗ／（ｍＫ））が用いられる。
また、金属接合層３５の形成材料としては、熱伝導性の観点から、半田（具体的には、例えば金錫（ＡｕＳｎ）合金（Ｓｎの含有割合２０質量％，熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ））、鉛（Ｐｂ，熱伝導率４９Ｗ／（ｍＫ））および金ゲルマニウム（ＡｕＧｅ）合金（熱伝導率４４Ｗ／（ｍＫ））などからなるもの）、銀焼結材（熱伝導率４２９Ｗ／（ｍＫ））などの金属が用いられる。
この図の例において、光反射膜としては、増反射銀膜が用いられている。また、金属接合層３５としては、金錫（ＡｕＳｎ）半田が用いられている。
また、金属接合層３５の形成材料としては、熱伝導性の観点から、半田（具体的には、例えば金錫（ＡｕＳｎ）合金（Ｓｎの含有割合２０質量％，熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ））、鉛（Ｐｂ，熱伝導率４９Ｗ／（ｍＫ））および金ゲルマニウム（ＡｕＧｅ）合金（熱伝導率４４Ｗ／（ｍＫ））などからなるもの）、銀焼結材（熱伝導率４２９Ｗ／（ｍＫ））などの金属が用いられる。
この図の例において、光反射膜としては、増反射銀膜が用いられている。また、金属接合層３５としては、金錫（ＡｕＳｎ）半田が用いられている。
光反射層３３の厚みは、１００〜２００ｎｍであることが好ましい。
また、金属接合層３５の厚みは、５〜３０μｍであることが好ましい。
また、金属接合層３５の厚みは、５〜３０μｍであることが好ましい。
このような構成の蛍光板２１は、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とをオプティカルコンタクトによって接合する過程を経ることにより、形成することができる。具体的には、蛍光板２１は、蛍光発光層２２上に蛍光発光層側滑面化膜が形成された蛍光発光層形成部材と、熱拡散層２３上に熱拡散層側滑面化膜が形成された熱拡散層形成部材とをオプティカルコンタクトによって接合し、当該蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に、蛍光発光層側滑面化膜と熱拡散層側滑面化膜とよりなる接合層２４を形成する工程を経ることにより得られるものである。すなわち、蛍光板２１は、本発明の蛍光発光装置の製造方法における、蛍光発光層と熱拡散層とを接合する工程を経ることによって得られるものである。
以下、本発明の蛍光発光装置の製造方法における、蛍光発光層と熱拡散層とを接合する工程について、図３を用いて詳細に説明する。
先ず、蛍光発光層２２における熱拡散層２３との接合面とされる一面（図３における上面）、および、熱拡散層２３における蛍光発光層２２との接合面とされる一面（図３における下面）に、各々、スパッタ法などの薄膜形成方法によって滑面化膜形成材料膜を形成する。その後、得られた滑面化膜形成材料膜の表面を、化学機械研磨（ＭＣＰ）などによって研磨処理することによって平滑化し、よって蛍光発光層２２の一面（接合面）および熱拡散層２３の一面（接合面）に、各々、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂを形成する。このようにして、蛍光発光層２２の一面に蛍光発光層側滑面化膜２４Ａが設けられた蛍光発光層形成部材と、熱拡散層２３の一面に熱拡散層側滑面化膜２４Ｂが設けられた熱拡散層形成部材とを作製する。
次いで、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面が互いに密着した状態となるように積重し、必要に応じて、その積重体を、大気圧環境下において、温度２００℃以上の条件で加熱しながら厚み方向に加圧することにより、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを接合する。このような接合過程においては、滑面化膜２４Ａの平滑面（蛍光発光層形成部材における熱拡散層形成部材との接合面）および滑面化膜２４Ｂの平滑面（熱拡散層形成部材における蛍光発光層形成部材との接合面）の表面分子の相互作用によって、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とが接合される。すなわち、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に、滑面化膜２４Ａと滑面化膜２４Ｂとが平滑面における表面分子の相互作用（具体的には、共有結合）によって接合されてなる接合層２４が形成され、その接合層２４によって蛍光発光層２２と熱拡散層２３とが接合される。このようにして、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とが、当該蛍光発光層２２と当該熱拡散層２３との間に形成された、滑面化膜２４Ａと滑面化膜２４Ｂとよりなる接合層２４によって接合される。
以下、本発明の蛍光発光装置の製造方法における、蛍光発光層と熱拡散層とを接合する工程について、図３を用いて詳細に説明する。
先ず、蛍光発光層２２における熱拡散層２３との接合面とされる一面（図３における上面）、および、熱拡散層２３における蛍光発光層２２との接合面とされる一面（図３における下面）に、各々、スパッタ法などの薄膜形成方法によって滑面化膜形成材料膜を形成する。その後、得られた滑面化膜形成材料膜の表面を、化学機械研磨（ＭＣＰ）などによって研磨処理することによって平滑化し、よって蛍光発光層２２の一面（接合面）および熱拡散層２３の一面（接合面）に、各々、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂを形成する。このようにして、蛍光発光層２２の一面に蛍光発光層側滑面化膜２４Ａが設けられた蛍光発光層形成部材と、熱拡散層２３の一面に熱拡散層側滑面化膜２４Ｂが設けられた熱拡散層形成部材とを作製する。
次いで、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面が互いに密着した状態となるように積重し、必要に応じて、その積重体を、大気圧環境下において、温度２００℃以上の条件で加熱しながら厚み方向に加圧することにより、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを接合する。このような接合過程においては、滑面化膜２４Ａの平滑面（蛍光発光層形成部材における熱拡散層形成部材との接合面）および滑面化膜２４Ｂの平滑面（熱拡散層形成部材における蛍光発光層形成部材との接合面）の表面分子の相互作用によって、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とが接合される。すなわち、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に、滑面化膜２４Ａと滑面化膜２４Ｂとが平滑面における表面分子の相互作用（具体的には、共有結合）によって接合されてなる接合層２４が形成され、その接合層２４によって蛍光発光層２２と熱拡散層２３とが接合される。このようにして、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とが、当該蛍光発光層２２と当該熱拡散層２３との間に形成された、滑面化膜２４Ａと滑面化膜２４Ｂとよりなる接合層２４によって接合される。
蛍光発光層２２と熱拡散層２３とを接合する工程において、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの厚みは、３０〜２０００ｎｍであることが好ましい。
滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの厚みが３０ｎｍ以下である場合には、十分な平滑面が得られなくなるおそれがある。
一方、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの厚みが２０００ｎｍ以上である場合には、形成される接合層２４が厚みの大きいものとなり、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間の熱の伝達が十分に行われなくなり、熱拡散層２３を設けることによる排熱効果が低下するおそれがある。
また、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの表面（平滑面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、０．５ｎｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．０１〜０．５ｎｍであり、特に好ましくは０．０１〜０．３ｎｍである。
滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面の表面粗さＲａが過大である場合には、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に十分な接合強度が得られなくなるおそれがある。
而して、平滑面の表面粗さＲａが０．０１〜０．５ｎｍの範囲内にあることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に大きな接合強度を得ることができる。
また、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面に対向する面（裏面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、１００ｎｍ以下であることが好ましい。すなわち、蛍光発光層２２における熱拡散層２３との接合面（表面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）、および、熱拡散層２３における蛍光発光層２２との接合面（裏面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、いずれも、１００ｎｍ以下であることが好ましい。蛍光発光層２２の表面の表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であることによれば、当該表面と蛍光発光層２２の裏面（光反射層３３）との間に生じる多重反射による反射面での光吸収を抑えることが可能となる。また、熱拡散層２３の裏面の表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であることによれば、当該裏面が鏡面となることによって励起光Ｌの光散乱が少なくなることから、励起光Ｌを蛍光発光層２２に十分に取り込むことができる。
滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの厚みが３０ｎｍ以下である場合には、十分な平滑面が得られなくなるおそれがある。
一方、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの厚みが２０００ｎｍ以上である場合には、形成される接合層２４が厚みの大きいものとなり、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間の熱の伝達が十分に行われなくなり、熱拡散層２３を設けることによる排熱効果が低下するおそれがある。
また、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの表面（平滑面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、０．５ｎｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．０１〜０．５ｎｍであり、特に好ましくは０．０１〜０．３ｎｍである。
滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面の表面粗さＲａが過大である場合には、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に十分な接合強度が得られなくなるおそれがある。
而して、平滑面の表面粗さＲａが０．０１〜０．５ｎｍの範囲内にあることにより、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に大きな接合強度を得ることができる。
また、滑面化膜２４Ａ，２４Ｂの平滑面に対向する面（裏面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、１００ｎｍ以下であることが好ましい。すなわち、蛍光発光層２２における熱拡散層２３との接合面（表面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）、および、熱拡散層２３における蛍光発光層２２との接合面（裏面）の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）は、いずれも、１００ｎｍ以下であることが好ましい。蛍光発光層２２の表面の表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であることによれば、当該表面と蛍光発光層２２の裏面（光反射層３３）との間に生じる多重反射による反射面での光吸収を抑えることが可能となる。また、熱拡散層２３の裏面の表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であることによれば、当該裏面が鏡面となることによって励起光Ｌの光散乱が少なくなることから、励起光Ｌを蛍光発光層２２に十分に取り込むことができる。
周期構造体層２５は、励起光Ｌおよび蛍光（蛍光発光層２２を構成する蛍光体から放射される蛍光）に対する光透過性を有しており、蛍光板２１の励起光入射面および蛍光出射面とされる表面に、複数の凸部２８が周期的に配列されてなる周期構造体２７が設けられたものである。
具体的には、周期構造体層２５は、薄平板状の土台部２６と、この土台部２６上に形成された、複数の錐状の凸部２８よりなる周期構造体２７とにより構成されたものである。
図２の例において、周期構造体２７は、熱拡散層２３の表面の全面を覆うように配設された薄平板状の土台部２６上に、円錐台状の凸部２８が密集した状態で二次元周期的に配列されてなるものである。
具体的には、周期構造体層２５は、薄平板状の土台部２６と、この土台部２６上に形成された、複数の錐状の凸部２８よりなる周期構造体２７とにより構成されたものである。
図２の例において、周期構造体２７は、熱拡散層２３の表面の全面を覆うように配設された薄平板状の土台部２６上に、円錐台状の凸部２８が密集した状態で二次元周期的に配列されてなるものである。
蛍光板２１が励起光入射側に周期構造体２７が設けられたものであることにより、周期構造体層２５の表面、すなわち蛍光板２１の表面における励起光Ｌの反射を抑制することができる。そのため、周期構造体層２５の表面に励起光Ｌが照射されたときに、励起光Ｌを蛍光板２１内に十分に取り込むことができる。また、蛍光発光層２２に対して励起光Ｌが局所的に入射されることを抑制することができる。そのため、蛍光発光層２２が局所的に極めて高温となることを抑制することができる。
周期構造体２７の周期構造は、周期ｄに対する凸部２８の高さｈの比であるアスペクト比（ｈ／ｄ）が０．２以上とされ、好ましくは０．２〜１．５であり、特に好ましくは０．５〜１．０である。
ここに、本発明において、周期構造の周期とは、周期構造において互いに隣接する凸部間の中心間距離（ｎｍ）を意味する。
ここに、本発明において、周期構造の周期とは、周期構造において互いに隣接する凸部間の中心間距離（ｎｍ）を意味する。
周期構造体２７の周期構造におけるアスペクト比が０．２以上とされることにより、周期構造体層２５の表面、すなわち蛍光板２１の表面における励起光Ｌの反射をより一層抑制することができる。そのため、周期構造体層２５の表面に励起光Ｌが照射されたときに、励起光Ｌを蛍光板２１内に十分に取り込むことができる。
また、周期構造におけるアスペクト比が０．２以上とされることによれば、蛍光発光層２２において生じる蛍光を高い効率によって蛍光板２１の蛍光出射面である周期構造体層２５の表面から外部に取り出すことができる。
また、周期構造におけるアスペクト比が０．２以上とされることによれば、蛍光発光層２２において生じる蛍光を高い効率によって蛍光板２１の蛍光出射面である周期構造体層２５の表面から外部に取り出すことができる。
周期構造体層２５の形成材料は、蛍光発光層２２における蛍光体を励起するエネルギーが約５Ｗ／ｍｍ2 以上の励起密度を有することから、無機材料であることが好ましい。
周期構造体層２５の形成材料の具体例としては、サファイア、シリカ、チタニア、ジルコニア、窒化珪素などを用いることができる。
また、周期構造体層２５の厚み（最大厚み）は、例えば０．１〜１．０μｍである。
また、周期構造体層２５の厚み（最大厚み）は、例えば０．１〜１．０μｍである。
このような構成の周期構造体層２５は、ゾルゲル法とナノインプリント法とを用いて形成することができる。具体的には、アルミニウム、珪素、チタン、ジルコニウム等のアルコキシドを含むゾル状の材料を、例えばスピンコート法によって熱拡散層２３の表面に塗布して、モールド型を押しつけた状態で加熱処理を行い、離型した後、熱処理を行う。この熱処理によって、反応（加水分解および縮重合）が進み、無機材料からなる周期構造体層２５が形成される。
また、周期構造体層２５は、ナノインプリント法とドライエッチング処理とを用いても形成することができる。具体的には、平板状の無機材料層の表面に、例えばスピンコート法によってレジストを塗布し、次いで、レジストの塗布膜を例えばナノインプリント法によりパターニングする。その後、ドライエッチング処理を施すことにより、表面に周期構造体２７が設けられた、無機材料からなる周期構造体層２５が形成される。
また、周期構造体層２５は、ナノインプリント法とドライエッチング処理とを用いても形成することができる。具体的には、平板状の無機材料層の表面に、例えばスピンコート法によってレジストを塗布し、次いで、レジストの塗布膜を例えばナノインプリント法によりパターニングする。その後、ドライエッチング処理を施すことにより、表面に周期構造体２７が設けられた、無機材料からなる周期構造体層２５が形成される。
放熱基板３１としては、銅、モリブデンと銅の合金（Ｍｏ−Ｃｕ）などの材料からなる金属基板が用いられる。また、放熱基板３１の厚みは、例えば０．５〜５．０ｍｍである。また、放熱基板３１を構成する金属基板は、放熱フィンの機能を兼ね備えたものであってもよい。
また、放熱基板３１においては、当該放熱基板３１の面積（具体的には、放熱基板３１の表面の面積）が、排熱性の観点から、蛍光板２１の面積（具体的には、蛍光板２１の裏面の面積）以上であることが好ましい。
この図の例において、放熱基板３１は、表面の面積が、蛍光板２１の裏面の面積より大面積とされている。すなわち、放熱基板３１の表面は、蛍光板２１の裏面の縦横寸法よりも大きな縦横寸法を有している。
また、放熱基板３１においては、当該放熱基板３１の面積（具体的には、放熱基板３１の表面の面積）が、排熱性の観点から、蛍光板２１の面積（具体的には、蛍光板２１の裏面の面積）以上であることが好ましい。
この図の例において、放熱基板３１は、表面の面積が、蛍光板２１の裏面の面積より大面積とされている。すなわち、放熱基板３１の表面は、蛍光板２１の裏面の縦横寸法よりも大きな縦横寸法を有している。
そして、放熱基板３１の表面には、排熱性の観点から、当該表面の一部を覆うようにして蛍光板２１が配設されている。すなわち、蛍光板２１は、放熱基板の表面の一部を覆うように設けられている。
図２の例において、蛍光板２１の裏面は、その全面が放熱基板３１の表面の中央領域対向接触している。すなわち、放熱基板３１の表面は、当該中央領域が蛍光板２１に覆われた状態とされている。
図２の例において、蛍光板２１の裏面は、その全面が放熱基板３１の表面の中央領域対向接触している。すなわち、放熱基板３１の表面は、当該中央領域が蛍光板２１に覆われた状態とされている。
この蛍光光源装置１０においては、励起光源１１から出射された励起光Ｌは、コリメータレンズ１８によって平行光線とされる。その後、平行光化された励起光Ｌは、蛍光発光部材１５における蛍光板２１の励起光照射面（周期構造体層２５の表面）の励起光照射領域に照射され、当該周期構造体層２５を介して蛍光発光層２２に入射される。そして、蛍光発光層２２においては、蛍光体が励起され、これにより、蛍光体から蛍光が放射される。この蛍光は、蛍光体に吸収されずに光反射層３３によって反射された励起光Ｌと共に蛍光板２１における蛍光出射面（周期構造体層２５の表面）の蛍光出射領域から出射され、蛍光光源装置１０の外部に出射される。
而して、蛍光光源装置１０においては、蛍光発光層２２が熱拡散層２３と高熱伝導層３２とに挟み込まれた状態とされていることから、当該蛍光発光層２２には、蛍光板２１の励起光入射面の励起光照射領域に励起光Ｌが照射されることに伴って熱が発生する中央表層部分の周囲部分に、熱拡散層２３から高熱伝導層３２に向かって伸びる排熱路が形成される。そのため、蛍光発光層２２の中央表層部分に局所的に生じた熱を、熱拡散層２３によって拡散させ、当該蛍光発光層２２における中央表層部分の周囲部分、すなわち高温とされていない部分を利用して放熱基板３１に伝達することができる。その結果、蛍光発光層２２に生じた熱を、効率的に放熱基板３１に伝達して排熱することができるため、蛍光発光層２２における温度消光の発生を抑制することができる。
従って、蛍光光源装置１０においては、蛍光発光層２２において生じる熱を、熱拡散層２３の作用と高熱伝導層３２の作用とによって効率的に放熱基板３１に伝達して排熱することができるため、励起光Ｌの入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合であっても、蛍光発光層２２における温度消光の発生を抑制でき、よって高い蛍光光束（蛍光光量）が得られる。その結果、高い発光効率を得ることができる。具体的には、後述する実験例から明らかなように、蛍光光源装置１０によれば、蛍光板において滑面化層および熱拡散層が設けられていないこと以外は当該蛍光光源装置１０と同様の構成を有する蛍光光源装置に比して、１．２倍以上の蛍光光量を得ることができる。
従って、蛍光光源装置１０においては、蛍光発光層２２において生じる熱を、熱拡散層２３の作用と高熱伝導層３２の作用とによって効率的に放熱基板３１に伝達して排熱することができるため、励起光Ｌの入射パワー（励起光の励起エネルギー）が大きい場合であっても、蛍光発光層２２における温度消光の発生を抑制でき、よって高い蛍光光束（蛍光光量）が得られる。その結果、高い発光効率を得ることができる。具体的には、後述する実験例から明らかなように、蛍光光源装置１０によれば、蛍光板において滑面化層および熱拡散層が設けられていないこと以外は当該蛍光光源装置１０と同様の構成を有する蛍光光源装置に比して、１．２倍以上の蛍光光量を得ることができる。
また、蛍光光源装置１０においては、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間に介在する接合層２４が、少なくともシリカを含有する無機材料からなり、当該接合層２４の厚みが当該熱拡散層２３の厚みより小さいものである。そのため、蛍光発光層２２が、表面を平滑化することが困難な多結晶体からなるものであっても、蛍光発光層２２と熱拡散層２３とをオプティカルコンタクトによって接合することができる。その結果、蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間において高い接合強度を得ることができる。しかも、接合層２４が熱拡散層２３よりも厚みが小さいものであることから、当該接合層２４が熱伝導率の小さいシリカを含有するものであっても、接合層２４が介在することに起因して蛍光発光層２２と熱拡散層２３との間の熱の伝達が大きく阻害されることがない。
従って、蛍光光源装置１０においては、高い発光効率を安定的に得ることができる。
従って、蛍光光源装置１０においては、高い発光効率を安定的に得ることができる。
また、蛍光光源装置１０は、蛍光板２１が、周期構造体層２５が設けられたものであることから、熱拡散層２３を周期構造体が形成されたものとする必要がない。そのため、蛍光板２１の励起光受光面における周期構造体２７の形成が容易となる。
そして、蛍光光源装置１０は、蛍光発光層側滑面化膜２４Ａが形成された蛍光発光層２２（蛍光発光層形成部材）と、熱拡散層側滑面化膜２４Ｂが形成された熱拡散層２３（熱拡散層形成部材）とをオプティカルコンタクトによって接合する工程を経ることによって製造することができる。すなわち、蛍光光源装置１０は、本発明の蛍光光源装置の製造方法によって製造することができる。
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではなく、種々の変更を加えることができる。
例えば、蛍光板は、製造容易性の観点からは、周期構造体層を有するものであることが好ましいが、周期構造体層が設けられておらず、熱拡散層の表面に周期構造が形成されたものであってもよい。すなわち、周期構造体が熱拡散層において構成されたものであってもよい。周期構造体が設けられてなる熱拡散層において、周期構造体はエッチング処理によって形成される。
具体的に、蛍光板は、図４に示すように、図１に係る蛍光光源装置１０を構成する蛍光板２１において、周期構造体層が設けられておらず、熱拡散層４３の表面が励起光入射面とされ、その熱拡散層４３の表面に周期構造体４７が設けられていること以外は、当該図１に係る蛍光光源装置１０を構成する蛍光板２１と同様の構成を有するものであってもよい。
例えば、蛍光板は、製造容易性の観点からは、周期構造体層を有するものであることが好ましいが、周期構造体層が設けられておらず、熱拡散層の表面に周期構造が形成されたものであってもよい。すなわち、周期構造体が熱拡散層において構成されたものであってもよい。周期構造体が設けられてなる熱拡散層において、周期構造体はエッチング処理によって形成される。
具体的に、蛍光板は、図４に示すように、図１に係る蛍光光源装置１０を構成する蛍光板２１において、周期構造体層が設けられておらず、熱拡散層４３の表面が励起光入射面とされ、その熱拡散層４３の表面に周期構造体４７が設けられていること以外は、当該図１に係る蛍光光源装置１０を構成する蛍光板２１と同様の構成を有するものであってもよい。
また、周期構造体は、複数の凸部が周期的に配列されてなる構成のものに限定されず、複数の柱状孔が周期的に配列されてなる構成のものであってもよく、また、複数の柱状孔が周期的に配列されていると共に複数の凸部が周期的に配列されてなる構成のものであってもよい。
また、蛍光光源装置全体の構造は、図１に示すものに限定されず、種々の構成を採用することができる。例えば、図１に係る蛍光光源装置では、１つの励起光源（例えば、レーザダイオード）の光を用いているが、励起光源が複数あり、蛍光板の前に集光レンズを配置して、集光光を蛍光板に照射する形態であってもよい。また、励起光はレーザダイオードのレーザ光に限るものではなく、蛍光板（具体的には、蛍光板を構成する蛍光体）を励起できる光を放射するものであれば種々のものを用いることができる。ここに、励起光源としては、蛍光板（蛍光発光層）を構成する蛍光体の種類などに応じて適宜の波長の光を放射するものが用いられるが、例えば波長４４５〜４６５ｎｍの光を放射するものが用いられる。
以下、本発明の作用効果を確認するために行った実験例について説明する。
〔実験例１〕
図１の構成を有する蛍光発光部材（以下、「蛍光発光部材（１）」ともいう。）を作製した。この蛍光発光部材（１）において、蛍光板（２１）は下記の仕様を有するものである。
この蛍光発光部材（１）において、蛍光板（２１）は、蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）とが、オプティカルコンタクトによって接合されてなるものである。具体的には、先ず、蛍光発光層（２２）における熱拡散層（２３）との接合面とされる一面、および、熱拡散層（２３）における蛍光発光層（２２）との接合面とされる一面に、スパッタ法によって滑面化膜形成材料膜を形成した。その後、得られた滑面化膜形成材料膜の表面を、化学機械研磨（ＭＣＰ）によって研磨処理して平滑化することにより、滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）を形成した。ここに、得られた滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）は、各々、シリカ（ＳｉＯ2 ，熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）からなり、厚みが６００ｎｍ、表面（平滑面）の表面粗さＲａが０．３ｎｍ、裏面（平滑面に対向する面）の表面粗さＲａが１ｎｍのものである。このようにして、蛍光発光層（２２）の一面に滑面化膜（２４Ａ）が設けられた蛍光発光層形成部材と、熱拡散層（２３）の一面に滑面化膜（２４Ｂ）が設けられた熱拡散層形成部材とを得た。次いで、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを、滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）の平滑面が互いに密着した状態となるように積重し、その積重体を、大気圧環境下において、温度２００℃以上の条件で加熱しながら厚み方向に加圧することにより、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを接合した。このようにして、蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）とが、当該蛍光発光層（２２）と当該熱拡散層（２３）との間に形成された、滑面化膜（２４Ａ）と滑面化膜（２４Ｂ）とよりなる接合層（２４）によって接合されなる接合体を得た。得られた接合体において、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材との接合強度、すなわち蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）との間の接合強度が、１．９J／ｍ２であることが確認された。また、接合層（２４）を目視にて観察したところ、境界部分のないものであることが確認された。
また、周期構造体層（２５）は、熱拡散層（２３）の表面にスパッタ膜を形成し、そのスパッタ膜の表面に凹凸構造を形成することによって得られたものである。
また、蛍光板において、熱拡散層（２３）に係る、厚み（ｔ）と熱伝導率（λ）との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値は、１７Ｋ／Ｗであった。
図１の構成を有する蛍光発光部材（以下、「蛍光発光部材（１）」ともいう。）を作製した。この蛍光発光部材（１）において、蛍光板（２１）は下記の仕様を有するものである。
この蛍光発光部材（１）において、蛍光板（２１）は、蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）とが、オプティカルコンタクトによって接合されてなるものである。具体的には、先ず、蛍光発光層（２２）における熱拡散層（２３）との接合面とされる一面、および、熱拡散層（２３）における蛍光発光層（２２）との接合面とされる一面に、スパッタ法によって滑面化膜形成材料膜を形成した。その後、得られた滑面化膜形成材料膜の表面を、化学機械研磨（ＭＣＰ）によって研磨処理して平滑化することにより、滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）を形成した。ここに、得られた滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）は、各々、シリカ（ＳｉＯ2 ，熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）からなり、厚みが６００ｎｍ、表面（平滑面）の表面粗さＲａが０．３ｎｍ、裏面（平滑面に対向する面）の表面粗さＲａが１ｎｍのものである。このようにして、蛍光発光層（２２）の一面に滑面化膜（２４Ａ）が設けられた蛍光発光層形成部材と、熱拡散層（２３）の一面に滑面化膜（２４Ｂ）が設けられた熱拡散層形成部材とを得た。次いで、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを、滑面化膜（２４Ａ，２４Ｂ）の平滑面が互いに密着した状態となるように積重し、その積重体を、大気圧環境下において、温度２００℃以上の条件で加熱しながら厚み方向に加圧することにより、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材とを接合した。このようにして、蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）とが、当該蛍光発光層（２２）と当該熱拡散層（２３）との間に形成された、滑面化膜（２４Ａ）と滑面化膜（２４Ｂ）とよりなる接合層（２４）によって接合されなる接合体を得た。得られた接合体において、蛍光発光層形成部材と熱拡散層形成部材との接合強度、すなわち蛍光発光層（２２）と熱拡散層（２３）との間の接合強度が、１．９J／ｍ２であることが確認された。また、接合層（２４）を目視にて観察したところ、境界部分のないものであることが確認された。
また、周期構造体層（２５）は、熱拡散層（２３）の表面にスパッタ膜を形成し、そのスパッタ膜の表面に凹凸構造を形成することによって得られたものである。
また、蛍光板において、熱拡散層（２３）に係る、厚み（ｔ）と熱伝導率（λ）との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値は、１７Ｋ／Ｗであった。
［蛍光発光層（２２）］
材質：Ａｌ2 Ｏ3 （５０％）／ＹＡＧからなる多結晶体（ＹＡＧに係る賦活材（Ｃｅ）のドープ量：０．５ｍｏｌ％，気孔率０．５％以下，熱伝導率：２０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率：８．６×１０-6／Ｋ，屈折率：１．８３）、厚み：０．１３０ｍｍ
［接合層（２４）］
材質：ＳｉＯ2（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）、厚み：１２００ｎｍ
［熱拡散層（２３）］
材質：ＧａＮ（単結晶体，熱伝導率：２００Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率：５．０×１０-6／Ｋ，屈折率：２．４）、厚み：０．３００ｍｍ
［周期構造体層（２５）］
材質：ジルコニア、周期構造体（２７）の形状：凸部（２８）の高さ（ｈ）＝２８０ｎｍ，周期（ｄ）＝４６０ｎｍ，アスペクト比（ｈ／ｄ）＝０．６，土台部（２６）の厚み（凸部（２８）以外の厚み）：２７０ｎｍ
［高熱伝導層（３２）］
光反射層（３３）：増反射銀膜（熱伝導率４２９Ｗ／（ｍＫ））、厚み１５０ｎｍ
金属接合層（３５）：ＡｕＳｎ半田（熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ））、厚み１５μｍ
材質：Ａｌ2 Ｏ3 （５０％）／ＹＡＧからなる多結晶体（ＹＡＧに係る賦活材（Ｃｅ）のドープ量：０．５ｍｏｌ％，気孔率０．５％以下，熱伝導率：２０Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率：８．６×１０-6／Ｋ，屈折率：１．８３）、厚み：０．１３０ｍｍ
［接合層（２４）］
材質：ＳｉＯ2（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）、厚み：１２００ｎｍ
［熱拡散層（２３）］
材質：ＧａＮ（単結晶体，熱伝導率：２００Ｗ／（ｍＫ），熱膨張率：５．０×１０-6／Ｋ，屈折率：２．４）、厚み：０．３００ｍｍ
［周期構造体層（２５）］
材質：ジルコニア、周期構造体（２７）の形状：凸部（２８）の高さ（ｈ）＝２８０ｎｍ，周期（ｄ）＝４６０ｎｍ，アスペクト比（ｈ／ｄ）＝０．６，土台部（２６）の厚み（凸部（２８）以外の厚み）：２７０ｎｍ
［高熱伝導層（３２）］
光反射層（３３）：増反射銀膜（熱伝導率４２９Ｗ／（ｍＫ））、厚み１５０ｎｍ
金属接合層（３５）：ＡｕＳｎ半田（熱伝導率６０Ｗ／（ｍＫ））、厚み１５μｍ
また、蛍光発光部材（１）において、接合層と熱拡散層とが設けられていないこと以外は当該蛍光発光部材（１）と同様の構成を有する比較用の蛍光発光部材（以下、「比較用蛍光発光部材（１）」ともいう。）を作製した。
作製した蛍光発光部材（１）および比較用蛍光発光部材（１）に対して、各々、蛍光板の表面（周期構造体層の表面）の中央領域に、励起用レーザ光を照射し、当該表面における蛍光出力量を測定した。そして、得られた蛍光出力量の測定値に基づいて、比較用蛍光発光部材（１）の蛍光出力量を基準として１とした場合の、蛍光発光部材（１）の蛍光出力量の割合（以下、「蛍光出力改善割合」ともいう。）を算出したところ、２．１６であった。
〔実験例２〜実験例１０〕
実験例１の蛍光発光部材（１）において、熱拡散層の形成材料および厚みを、表１に従って変更したこと以外は、当該蛍光発光部材（１）と同様の構成を有する蛍光発光部材（以下、「蛍光発光部材（２）」〜「蛍光発光部材（１０）」ともいう。）を作製した。
得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）に係る、発光層と熱拡散層との接合強度を確認したところ、いずれの蛍光発光部材においても、１．９J／ｍ2 以上であった。
また、得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）において、各々、熱拡散層に係る、厚み（ｔ）と熱伝導率（λ）との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値を確認した。結果を表１に示す。
そして、得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）について、各々、実験例１と同様の手法によって、比較用蛍光発光部材（１）の蛍光出力量を基準として１とした場合の、蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）の蛍光出力量の割合（蛍光出力改善割合）を算出した。結果を表１に示す。
実験例１の蛍光発光部材（１）において、熱拡散層の形成材料および厚みを、表１に従って変更したこと以外は、当該蛍光発光部材（１）と同様の構成を有する蛍光発光部材（以下、「蛍光発光部材（２）」〜「蛍光発光部材（１０）」ともいう。）を作製した。
得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）に係る、発光層と熱拡散層との接合強度を確認したところ、いずれの蛍光発光部材においても、１．９J／ｍ2 以上であった。
また、得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）において、各々、熱拡散層に係る、厚み（ｔ）と熱伝導率（λ）との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値を確認した。結果を表１に示す。
そして、得られた蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）について、各々、実験例１と同様の手法によって、比較用蛍光発光部材（１）の蛍光出力量を基準として１とした場合の、蛍光発光部材（２）〜蛍光発光部材（１０）の蛍光出力量の割合（蛍光出力改善割合）を算出した。結果を表１に示す。
以上の実験例１〜実施例１０の結果に基づいて、熱拡散層の厚みと熱伝導率との積の逆数（１／（ｔ×λ））と、蛍光出力改善割合との関係をグラフで示した。結果を図５に示す。
これらの実験例１〜実験例１０の結果から、励起光入射側に周期構造体が設けられた蛍光板と、当該蛍光板の励起光入射側の一面に対向する他面側に配設された放熱基板とを備えた蛍光光源装置においては、当該蛍光板にて、蛍光発光層の、励起光入射側に熱拡散層を設け、放熱基板側に高熱伝導層を設けることにより、高い蛍光出力（蛍光光量）が得られることが確認された。すなわち、本発明の蛍光光源装置によれば、高い発光効率が得られることが確認された。また、厚み（ｔ）と熱伝導率（λ）との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が１０〜３５０Ｋ／Ｗの範囲内にある場合には、熱拡散層が設けられていない蛍光光源装置に比して、１．２倍以上の高い蛍光出力（蛍光光量）が得られることが確認された。
また、接合層を少なくともシリカを含有する無機材料からなるものとすることにより、多結晶体からなる蛍光発光層と、熱拡散層とを、当該熱拡散層が多結晶体からなる場合であっても、オプティカルコンタクトによって接合できることが確認された。
さらに、蛍光発光層と熱拡散層とが共にアルミナを含み、蛍光発光層と熱拡散層との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下である場合には、蛍光発光層と熱拡散層との間において、２．１J／ｍ2 を超える大きな接合強度を得ることができ、また接合層において、２つの滑面化膜の接合面に剥離および気泡が生じないことが確認された。
また、接合層を少なくともシリカを含有する無機材料からなるものとすることにより、多結晶体からなる蛍光発光層と、熱拡散層とを、当該熱拡散層が多結晶体からなる場合であっても、オプティカルコンタクトによって接合できることが確認された。
さらに、蛍光発光層と熱拡散層とが共にアルミナを含み、蛍光発光層と熱拡散層との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下である場合には、蛍光発光層と熱拡散層との間において、２．１J／ｍ2 を超える大きな接合強度を得ることができ、また接合層において、２つの滑面化膜の接合面に剥離および気泡が生じないことが確認された。
１０ 蛍光光源装置
１１ 励起光源
１５ 蛍光発光部材
１８ コリメータレンズ
２１ 蛍光板
２２ 蛍光発光層
２３ 熱拡散層
２４ 接合層
２４Ａ，２４Ｂ 滑面化膜
２５ 周期構造体層
２６ 土台部
２７ 周期構造体
２８ 凸部
３１ 放熱基板
３２ 高熱伝導層
３３ 光反射層
３５ 金属接合層
４３ 熱拡散層
４７ 周期構造体
５１ 蛍光板
５２ 接合部
１１ 励起光源
１５ 蛍光発光部材
１８ コリメータレンズ
２１ 蛍光板
２２ 蛍光発光層
２３ 熱拡散層
２４ 接合層
２４Ａ，２４Ｂ 滑面化膜
２５ 周期構造体層
２６ 土台部
２７ 周期構造体
２８ 凸部
３１ 放熱基板
３２ 高熱伝導層
３３ 光反射層
３５ 金属接合層
４３ 熱拡散層
４７ 周期構造体
５１ 蛍光板
５２ 接合部
Claims (6)
- 多結晶体からなる蛍光発光層を有し、この蛍光発光層の励起光入射側に周期構造体が形成された蛍光板を備え、
前記蛍光板は、前記蛍光発光層の励起光入射側の一面に形成された接合層を介して設けられた熱拡散層を有すると共に、励起光入射側とは反対側に高熱伝導層を有しており、
前記高熱伝導層は、光反射層、および、金属よりなる金属接合層からなり、
前記蛍光板は、前記高熱伝導層側に配置された放熱基板の表面の一部を覆うよう設けられ、
前記高熱伝導層は、前記熱拡散層よりも熱伝導率が大きいことを特徴とする蛍光光源装置。 - 前記接合層は、少なくともシリカを含有する無機材料からなり、前記熱拡散層より厚みが小さいことを特徴とする請求項１に記載の蛍光光源装置。
- 前記熱拡散層と前記蛍光発光層とは、アルミナを含み、当該熱拡散層と当該蛍光発光層との熱膨張率の差が１×１０-6／Ｋ以下であることを特徴とする請求項１に記載の蛍光光源装置。
- 前記熱拡散層および前記高熱伝導層は、前記蛍光発光層よりも熱伝導率が大きいことを特徴とする請求項１に記載の蛍光光源装置。
- 前記熱拡散層は、当該熱拡散層の厚みをｔ〔ｍ〕、当該熱拡散層の熱伝導率をλ〔Ｗ／（ｍ・Ｋ）〕とするとき、厚みと熱伝導率との積の逆数（１／（ｔ×λ））の値が、１０〜３５０Ｋ／Ｗであることを特徴とする請求項１に記載の蛍光光源装置。
- 請求項１〜請求項５のいずれかに記載の蛍光光源装置を製造するための蛍光光源装置の製造方法であって、
多結晶体からなる蛍光発光層の一面に滑面化膜が形成された蛍光発光層形成部材と、熱拡散層の一面に滑面化膜が形成された熱拡散層形成部材とをオプティカルコンタクトにより接合し、当該蛍光発光層と当該熱拡散層の間に、当該蛍光発光層形成部材における滑面化膜と当該熱拡散層形成部材における滑面化膜とよりなる接合層を形成する工程を有することを特徴とする蛍光光源装置の製造方法。
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