JP6822604B2 - 薄鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
[1]質量%で、C:0.08%以上0.24%以下、Si:0.70%以上2.20%以下、Mn:0.8%以上3.4%以下、P:0.05%以下、S:0.005%以下、Al:0.005%以上0.70%以下、N:0.0060%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、フェライト面積率が5%以上60%以下、焼入ままマルテンサイトの面積率が10%以下(0%を含む)、残留オーステナイトが5%以上20%以下、上部ベイナイト、下部ベイナイト、焼戻しマルテンサイトが合計で15%超え85%未満であり、アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを囲む方位差1°以内のBCC鉄の面積率が5%以上70%以下であり、方位差1°以内のBCC鉄に囲まれる残留オーステナイトのうち円相当径上位10%の残留オーステナイトの平均アスペクト比が2.5以上である鋼組織と、を有する薄鋼板。
[2]前記成分組成は、さらに、質量%で、Ti:0.001%以上、0.2%以下、Nb:0.001%以上0.2%以下、V:0.001%以上0.5%以下、Cu:0.001%以上0.5%以下、Ni:0.01%以上0.5%以下、Cr:0.001%以上1.0%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下のいずれか1種または2種以上を含有する[1]に記載の薄鋼板。
[3]前記成分組成は、さらに、質量%で、Mo:0.001%以上1.0%以下、Sb:0.001%以上0.050%以下、REM:0.0002%以上0.050%以下、Mg:0.0002%以上0.050%以下、Ca:0.0002%以上0.050%以下のいずれか1種または2種以上を含有する[1]または[2]に記載の薄鋼板。
[4][1]〜[3]のいずれかに記載の薄鋼板の製造方法であって、熱延鋼板に圧下率46%以上の冷間圧延を施す冷延工程と、前記冷延工程後、780℃以上845℃以下まで加熱した後、740℃から600℃までの平均冷却速度が8℃/s以上25℃/s以下で400℃以上520℃以下の温度域まで冷却し、該温度域で10秒以上80秒以下滞留させ、400℃から300℃までの温度区間では平均冷却速度が8℃/s以上となるよう150℃以上300℃以下の冷却停止温度まで冷却し、該冷却停止温度から±50℃の温度域に2秒以上25秒以下滞留したのち、300℃以上500℃以上の温度まで加熱した後、該温度範囲で480秒以上1400秒以下滞留させる焼鈍工程と、を有する薄鋼板の製造方法。
Cは、鋼板の高強度化に寄与するうえ、残留オーステナイトの安定性を高め延性を上昇させる効果がある。本発明で所望とする特性を得るには、0.08%以上のCを含有させる必要がある。好ましくは0.09%以上である。一方、C含有量が0.24%を上回ると、焼入性が高くなりすぎて本発明で所望とする結晶構造の乱れの小さいBCC鉄が得られなくなる。そのため、C含有量の範囲を0.24%以下とした。望ましくは0.23%以下である。
Siは鋼板の伸びを上昇させ、セメンタイト析出を抑制し、残留オーステナイトを得るために有効な元素である。所望の張り出し成形性や残留オーステナイト量を得るには、少なくともSiは0.70%以上を含有させる必要がある。好ましくは0.80%以上である。一方、Siが2.20%を上回ると、化成処理性が悪化し、自動車用部材として適さなくなるため、Si含有量を2.20%以下とした。好ましくは2.10%以下である。
Mnはオーステナイト安定化元素であり、所望のフェライト面積率および残留オーステナイト面積率を得るのに0.8%以上含有させる必要がある。好ましくは1.2%以上である。一方、Mnを過度に含有すると、焼入性が高くなりすぎ、結晶構造の乱れの小さいBCC鉄が得られなくなる。以上から、Mn含有量は3.4%以下とした。好ましくは3.2%以下である。
Pは、低温脆性を発生させたり溶接性を低下させたりする有害元素であるため、極力低減することが好ましい。本発明では、P含有量は0.05%まで許容できる。好ましくは0.02%以下であるが、より厳しい溶接条件下で使用するには、0.01%以下まで抑制することがより好ましい。一方、製造上、0.002%は不可避的に混入する場合がある。
Sは、鋼中で粗大な硫化物を形成し、これが熱間圧延時に伸展し楔状の介在物となることで、溶接性に悪影響をもたらす。そのため、Sも有害元素であるため極力低減することが好ましい。本発明では、0.005%まで許容できるため、S含有量を0.005%以下とした。好ましくは、0.003%以下であるが、より厳しい溶接条件下で使用するには、0.001%以下まで抑制することがより好ましい。製造上、0.0002%は不可避的に混入する場合がある。
Alを製鋼の段階で脱酸剤として添加する場合、Al含有量を0.005%以上とする。好ましくは、0.010%以上である。また、Alの好ましい範囲はSiとの関係でも決まる。AlはSiと同様セメンタイト析出を抑制し、残留オーステナイトの安定性を高める効果がある。SiとAlは合計で0.90%以上含有させることが好ましく、機械的性質ばらつき抑制の観点からSiとAlの合計で1.10%以上含有させることがより好ましい。一方、Alは鋳造性を低下させる元素であり、製造性の観点から0.70%以下とした。好ましくは、0.30%以下である。
Nは、常温時効性を悪化させ、予期せぬ割れを発生させるため、張り出し成形性に対して悪影響をもたらす有害元素である。そのため、N含有量は出来る限り低減することが望ましい。本発明では0.0060%以下とする。好ましくは0.0050%以下である。N含有量は極力低減する方が望ましいが、製造上、0.0005%は不可避的に混入する場合がある。
フェライト相は軟質であるため、面積率が60%を上回ると所望の鋼板強度が得られない。そこで、フェライト相の面積率は60%以下である。好ましくは50%以下である。一方、フェライトが5%を下回るとCの局在化効果が失われるため、所望の結晶構造の乱れが小さいBCC鉄や残留オーステナイトが得られなくなる。そこで、フェライト相の面積率は5%以上とする。好ましくは12%以上である。本発明のフェライト相はポリゴナルフェライトであり、粒内に腐食痕や第二相組織が含まれない組織を対象とする。
焼入ままマルテンサイトは非常に硬質であるため、曲げ加工時に表面近傍で粒界が亀裂の発生起点となり曲げ性を著しく低下させる。本発明で求める曲げ性を得るには焼入ままマルテンサイトの面積率は10%以下とする必要がある。好ましくは8%以下である。焼入ままマルテンサイトの面積率は少ないほど好ましく0%であっても良い。
残留オーステナイトは張り出し成形性を改善する。本発明で求める特性を得るには、5%以上の残留オーステナイトを生成させる必要がある。好ましくは8%以上である。一方、残留オーステナイトは遅れ破壊特性を悪化させるため、20%以下とした。好ましくは17%以下である。
上記した組織以外の領域は、主に上部ベイナイト、下部ベイナイト、焼戻しマルテンサイトから構成されており、所望の強度と成形性を得るには、その合計が15%超え85%未満である必要があり、30%超え80%未満とすることが望ましい。
方位差1°以内のBCC鉄に囲まれる残留オーステナイトのうち円相当径上位10%の残留オーステナイトの平均アスペクト比が2.5以上
結晶の乱れの少ないBCC鉄は延性に富むため、張り出し成形性を向上させる。そのうえで、アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを方位差1°以内のBCC鉄で囲むことが本発明の特徴のひとつである。ここで、「囲む」とは、実施例に記載の方法で確認したときに、アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトの外周の70%以上を囲うことを指す。
(i)アスペクト比が2.5未満の残留オーステナイトを囲む方位差1°以内のBCC鉄の面積率
(ii)アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを囲む方位差1°超のBCC鉄の面積率
(iii)アスペクト比が2.5未満の残留オーステナイトを囲む方位差1°超のBCC鉄の面積率
残部組織は特に規定しないが上記した鋼組織が達成されていれば、その他の組織が混在しても発明の効果は損なわれない。
加熱時に再結晶によりフェライト相を生成させるとともに、適切な分率にオーステナイト化する必要がある。所望のフェライト面積率とするため、加熱温度は780℃以上である必要がある。好ましくは790℃以上である。一方、加熱温度が845℃を上回るとC局在化効果が失われ、特にアスペクト比の大きい残留オーステナイトが得られなくなる。そこで、加熱温度は845℃以下とした。好ましくは840℃以下である。
加熱後の冷却ではポリゴナルフェライトの生成を抑制する必要がある。この間にポリゴナルフェライトが生成すると結晶構造の乱れが大きなものになるとともに、アスペクト比の大きい残留オーステナイトが得られなくなり、曲げ性が低下する。この観点から、ポリゴナルフェライト生成域である740℃から600℃までの平均冷却速度を8℃/s以上とした。好ましくは10℃/s以上である。一方、冷却速度が大きい場合には、Cの局在化が効果的に行われなくなる。このため、冷却速度の上限は25℃/s以下とする。好ましくは22℃/s以下である。
ポリゴナルフェライト生成を抑制し、アスペクト比の大きい残留オーステナイトを取り囲む結晶構造の乱れが小さいBCC鉄を生成させるためには、その生成温度域である400℃以上520℃以下の温度域まで冷却する必要がある。400℃を下回るとマルテンサイト変態が進行してしまい、結晶構造の乱れが大きくなり所望の鋼組織が得られない。そこで冷却停止温度は400℃以上とする。520℃超の場合はポリゴナルフェライト生成の影響で残留オーステナイトのアスペクト比が小さくなる。そこで、冷却停止温度は520℃以下とする。好ましくは、420℃以上510℃以下である。
上記冷却工程に引き続いて400℃以上520℃以下の温度域に一定時間滞留させる必要がある。この滞留により、アスペクト比の大きい残留オーステナイトを取り囲む結晶構造の乱れが小さいBCC鉄の生成が効果的に進行する。滞留温度が400℃を下回る、あるいは520℃を上回ると、マルテンサイトやフェライト生成により所望の鋼組織が得られなくなる。また、該温度範囲での滞留時間が10秒を下回ると、アスペクト比の大きい残留オーステナイトを取り囲む結晶構造の乱れが小さいBCC鉄の面積率が得られず、所望の張り出し成形性が得られなくなる。そこで、上記滞留時間は10秒以上とする。好ましくは20秒以上である。一方、80秒を上回ると、過剰に結晶構造の乱れが小さいBCC鉄が生成し、所望の鋼板強度が得られなくなる。そこで、上記滞留時間は80秒以下とする。好ましくは60秒以下である。この滞留においては400℃以上520℃以下の温度域に所定の時間で留まれば良く、加熱、冷却、等温保持など熱履歴に制約されることはない。
400℃以上で変化する鋼組織を凍結するため、400℃から300℃まで平均冷却速度8℃/s以上で冷却する必要がある。8℃/sを下回ると結晶構造の乱れが小さいBCC鉄が過剰となる。好ましくは10℃/s以上である。冷却後は150℃以上300℃以下で冷却を停止する。冷却停止温度が150℃を下回ると鋼板中に存在するオーステナイトがマルテンサイト変態することで、所望の残留オーステナイト量が得られなくなる。好ましい冷却停止温度は180℃以上である。より好ましくは200℃以上である。一方、冷却停止温度が300℃を上回ると焼入れままマルテンサイトが増加し、曲げ性が悪化する。好ましくは280℃以下、より好ましくは240℃以下である。
また、冷却停止温度から±50℃の温度域においては下部ベイナイト変態が進行する。この下部ベイナイト変態進行によって残留オーステナイト中のC濃度が上昇するため、張り出し成形性がさらに上昇する。この効果を得るには、150℃以上300℃以下の冷却停止温度まで冷却した時点から再加熱までの区間、すなわち、冷却停止温度から±50℃の温度域で2秒以上25秒以下滞留させる必要がある。2秒未満では下部ベイナイト変態進行が不十分で所望の効果が得られない。一方、25秒を超えると、その効果は飽和するばかりか、次工程の300℃以上500℃以上での再加熱効果にばらつきが生じ、材質、特に強度変動が大きくなる。好ましくは3秒以上20秒以下である。
残留オーステナイト中にCを濃化させ、室温まで冷却した際に残留オーステナイトとして残存させるとともに、低温で生成した組織の結晶構造の乱れを軽減することが目的である。滞留温度が300℃を下回る、あるいは滞留時間が480秒を下回ると、残留オーステナイト中が濃化されず、熱的に不安定なオーステナイトは室温まで冷却した際にマルテンサイト変態する。このため、所望の残留オーステナイト量が得られないばかりか、結晶構造の乱れの少ないBCC鉄が減少する。一方、滞留温度が500℃を上回る、あるいは滞留時間が1400秒を上回ると、オーステナイト中にセメンタイトが析出するため、所望の残留オーステナイト量が得られない。そこで、150℃から300℃まで冷却した後の再加熱工程は、300℃以上500℃以下の範囲で480秒以上1400秒以下滞留させる。
鋼板から、圧延方向に平行な断面が観察面となるよう切り出し、板厚中心部を1%ナイタールで腐食現出し、走査電子顕微鏡で2000倍に拡大して鋼板表面から板厚の1/4の深さ位置(以下、単に板厚1/4t部という。)を10視野分撮影した。フェライトは粒内に腐食痕や第二相組織が観察されない組織である。焼入れままマルテンサイトはSEM写真で白いコントラストとして観察される組織であるが、残留オーステナイトやセメンタイトも同様の形態を呈する。そこで、ピクラールエッチングでエッチングすることでセメンタイトを現出させ、その面積率を求めた。そして、上記焼入れままマルテンサイトの面積率、セメンタイトの面積率および残留オーステナイトの面積率の合計をSEM写真から求め、そこからセメンタイトの面積率と後述する残留オーステナイトの面積率を差し引くことで焼入れままマルテンサイトの面積率を求めた。上部ベイナイトは粒内に腐食痕や第二相組織が認められる組織であり、焼き戻しマルテンサイトおよび下部ベイナイトは粒内にラス構造や微細第二相組織が観察される組織である。上部ベイナイト、下部ベイナイトおよび焼き戻しマルテンサイトの組織の合計は上記全ての面積率合計として求めた。
(a)アスペクト比2.5以上の残留オーステナイトが方位差15°以上の大角粒界を跨いで2つのBCC鉄の結晶粒に接し、2つの領域のBCC鉄とアスペクト比2.5以上の残留オーステナイトとの境界の長さがともにアスペクト比2.5以上の残留オーステナイト周全長の30%を超えるBCC鉄
(b)アスペクト比2.5以上の残留オーステナイトと隣接するKAM値1°以上のBCC鉄の結晶粒が内存するBCC鉄
(c)アスペクト比2.5以上の残留オーステナイトが方位差15°以上の大角粒界を跨いで2つのBCC鉄の結晶粒に接しているが、2つの領域のBCC鉄とアスペクト比2.5以上の残留オーステナイトとの境界の長さのどちらかがアスペクト比2.5以上の残留オーステナイト周全長の30%を超えないBCC鉄
図1に、上記(a)〜(c)の模式図を示す。なお、アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを取り囲むBCC鉄の面積率の算出に当たっては、上記(c)を満たすアスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを取り囲むBCC鉄が一つでも存在し、かつ方位差15°以上の大角粒界に囲まれたBCC鉄の結晶粒を抽出し、この領域をアスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを取り囲むBCC鉄の面積率として算出した。
鋼板を板厚1/4位置まで研磨後、化学研磨により更に0.1mm研磨した面について、X線回折装置でMoのKα線を用い、FCC鉄(オーステナイト)の(200)面、(220)面、(311)面と、BCC鉄(フェライト)の(200)面、(211)面、(220)面の積分反射強度を測定し、BCC鉄(フェライト)各面からの積分反射強度に対するFCC鉄(オーステナイト)各面からの積分反射強度の強度比から求めたオーステナイトの割合を残留オーステナイト分率(面積率)とみなした。
残留オーステナイト中のC濃度=3.5780+0.0330[%C]+0.00095[%Mn]+0.0056[%Al]+0.0220[%N] (1)
ここで[%M](M=C,Mn,Al,N)は各合金元素の含有濃度である。
本手法により求めた残留オーステナイト中のC濃度が0.6%以上を好適範囲とした。
得られた鋼板から圧延方向に対して垂直方向にJIS5号引張試験片を作製し、JIS Z 2241(2011)の規定に準拠した引張試験を5回行い、平均の、引張強さ(TS)、全伸び(El)を求めた。引張試験のクロスヘッドスピードは10mm/minとした。表3において、引張強さ:590MPa以上、かつTSとElとの積が17500MPa・%以上を、本発明鋼で求める鋼板の機械的性質とした。
張り出し成形性は、直径150mmのダイスで100tonの荷重でサンプルを固定し、半径75mmの球頭ポンチを用いてサンプルを変形させ、破断が生じたときの成形高さを評価した。本発明で求める成形高さはTSが590MPa以上780MPa未満であれば70mm以上、780MPa以上980MPa未満であれば60mm以上、980MPa以上1180MPa未満であれば50mm、1180MPa以上であれば43mm以上とし、特に1180MPa以上の引張強さを持つ鋼板の好適範囲を45mmとした。
曲げ性を調査するため、幅100mm、長さ35mmの短冊状サンプルを切り出し、JIS Z 2248に準拠した頂角90°のVブロック法にて曲げ試験を実施し、割れが発生しない最小のダイス径(R)を求め、板厚(t)で除することで限界曲げ半径(R/t)を求め、この好適範囲を2.0以下とした。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.08%以上0.24%以下、
Si:0.70%以上2.20%以下、
Mn:0.8%以上3.4%以下、
P:0.05%以下、
S:0.005%以下、
Al:0.005%以上0.70%以下、
N:0.0060%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、
フェライト面積率が5%以上60%以下、焼入ままマルテンサイトの面積率が10%以下(0%を含む)、残留オーステナイトが5%以上20%以下、上部ベイナイト、下部ベイナイト、焼戻しマルテンサイトが合計で15%超え85%未満であり、アスペクト比が2.5以上の残留オーステナイトを囲む方位差1°以内のBCC鉄の面積率が5%以上70%以下であり、方位差1°以内のBCC鉄に囲まれる残留オーステナイトのうち円相当径上位10%の残留オーステナイトの平均アスペクト比が2.5以上である鋼組織と、を有する薄鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
Ti:0.001%以上、0.2%以下、
Nb:0.001%以上0.2%以下、
V:0.001%以上0.5%以下、
Cu:0.001%以上0.5%以下、
Ni:0.01%以上0.5%以下、
Cr:0.001%以上1.0%以下、
B:0.0002%以上0.0050%以下のいずれか1種または2種以上を含有する請求項1に記載の薄鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
Mo:0.001%以上1.0%以下、
Sb:0.001%以上0.050%以下、
REM:0.0002%以上0.050%以下、
Mg:0.0002%以上0.050%以下、
Ca:0.0002%以上0.050%以下のいずれか1種または2種以上を含有する請求項1または2に記載の薄鋼板。 - 請求項1〜3のいずれかに記載の薄鋼板の製造方法であって、熱延鋼板に圧下率46%以上の冷間圧延を施す冷延工程と、
前記冷延工程後、780℃以上845℃以下まで加熱した後、740℃から600℃までの平均冷却速度が8℃/s以上25℃/s以下で400℃以上520℃以下の温度域まで冷却し、該温度域で10秒以上80秒以下滞留させ、400℃から300℃までの温度区間では平均冷却速度が8℃/s以上となるよう150℃以上300℃以下の冷却停止温度まで冷却し、該冷却停止温度から±50℃の温度域で2秒以上25秒以下滞留したのち、300℃以上500℃以下の温度まで加熱した後、該温度範囲で480秒以上1400秒以下滞留させる焼鈍工程と、を有する薄鋼板の製造方法。
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