JP6777270B1 - 抵抗スポット溶接部および抵抗スポット溶接方法、並びに抵抗スポット溶接継手および抵抗スポット溶接継手の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
[1] 2枚以上の鋼板を重ね合わせて抵抗スポット溶接した溶接部材の抵抗スポット溶接部であって、
前記鋼板のうち少なくとも1枚の鋼板は、成分組成が、質量%で、
C:0.05〜0.6%、
Si:0.1〜3.5%、
Mn:1.5〜10.0%、および
P:0.1%以下
の範囲を満足する高強度鋼板であり、
前記鋼板の重ね面と交わるナゲットの境界上の二点を第1端部および第2端部とし、
前記第1端部および前記第2端部を結ぶ線分Xの長さをD(mm)とし、
前記第1端部および前記第2端部から前記ナゲットの中心方向に向けた線分X上の位置を点Oおよび点Pとし、前記第1端部から点Oまでおよび前記第2端部から点Pまでの各距離L(mm)が下記式(1)を満たす、前記ナゲット内の領域をナゲット先端領域とするとき、前記重ね面に対応する前記ナゲット先端領域のうち1つ以上で、
前記ナゲット先端領域の金属組織が、焼き戻しマルテンサイトを主相とし、
前記ナゲット先端領域の硬さHvが、下記式(2)および下記式(3)で算出される前記ナゲット全体のマルテンサイトの硬さHmwに対して、下記式(4)を満たし、
前記重ね面に対して上側および/または下側の鋼板では、
前記重ね面に平行な直線Zと前記ナゲットの境界の交点を点qとし、直線Z上で熱影響部内の位置を点rとし、
直線Zと前記重ね面の板厚方向の距離M(mm)が下記式(5)を満たし、かつ、点qから点rまでの各距離T(mm)が下記式(6)を満たす、前記熱影響部内の領域を強HAZ領域とするとき、前記重ね面に対応する前記強HAZ領域のうち1つ以上で、
前記強HAZ領域における硬さHhが、下記式(7)で算出される鋼板のマルテンサイトの硬さHmhに対して、下記式(8)を満たす、抵抗スポット溶接部。
Cw(質量%):ナゲット内における各鋼板からの体積当たりのC含有量、
Ci(質量%):重ね合わせた各鋼板のC含有量、
Vi(mm2):ナゲットの中心を通る板厚方向断面において、ナゲットの境界と各線分Xにより囲まれた領域における各鋼板の溶融面積、
n:重ね合わせた鋼板の数、とする。
M=D/20 ・・・・・・・(5)
0<T≦D/10・・・・・・・(6)
Hmh=884×Ch×(1−0.3×Ch2)+294・・・(7)
Hh<Hmh−25・・・・・(8)
ここで、式(7)において、Ch(質量%):重ね面に対して上側の鋼板のC含有量、あるいは、重ね面に対して下側の鋼板のC含有量、とする。
ただし、前記重ね面において前記鋼板間の隙間がある場合には、前記隙間の中間に位置し前記鋼板表面に平行な直線Yと交わる前記ナゲットの境界上の二点を前記第1端部および前記第2端部とする。
[2] 前記焼き戻しマルテンサイト中の炭化物の割合は、面積率で20%超えである、[1]に記載の抵抗スポット溶接部。
[3] 前記炭化物は、平均結晶粒径が300nm以下である、[2]に記載の抵抗スポット溶接部。
[4] 前記高強度鋼板は、引張強度が780MPa以上である、[1]〜[3]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接部。
[5] [1]〜[4]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接部を生成する抵抗スポット溶接方法であって、
主通電工程として、電流値Iw(kA)で通電し、溶接部を生成し、
その後、下記式(13)に示す冷却時間tc(ms)で冷却し、
その後、焼き戻し工程として、下記式(14)に示す電流値It(kA)で、下記式(15)に示す通電時間tp(ms)の間、通電を行う、抵抗スポット溶接方法。
400≦tc ・・・(13)
It≦0.95×Iw ・・・(14)
400≦tp ・・・(15)
[6] [1]〜[4]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接部を有する、抵抗スポット溶接継手。
[7] [5]に記載の抵抗スポット溶接方法を用いて抵抗スポット溶接継手を製造する、抵抗スポット溶接継手の製造方法。
上記のように、第1端部8aから点Oまでの距離L、および第2端部8bから点Pまでの距離Lが、式(1)を満たす領域が先端領域31である。距離Lが式(1)の条件(すなわち、0<L≦0.25×D)を満たさない場合、継手強度に影響を及ぼすナゲット端部の領域に、後述する本発明の金属組織を有さないことになる。継手強度をより向上させる観点から、距離Lは、0<L≦0.20×Dとすることが好ましい。
Cw(質量%):ナゲット内における各鋼板からの体積当たりのC含有量、
Ci(質量%):重ね合わせた各鋼板のC含有量、
Vi(mm2):ナゲットの中心を通る板厚方向断面において、ナゲットの境界と各線分Xにより囲まれた領域における各鋼板の溶融面積、
n:重ね合わせた鋼板の数、とする。
M=D/20 ・・・・・・・(5)
0<T≦D/10・・・・・・・(6)
Hmh=884×Ch×(1−0.3×Ch2)+294・・・(7)
Hh<Hmh−25・・・・・(8)
ここで、式(7)において、Ch(質量%):重ね面に対して上側の鋼板のC含有量、あるいは、重ね面に対して下側の鋼板のC含有量、とする。
Cは鋼の強化に寄与する元素である。C含有量が0.05%未満では、鋼の強度が低くなり、引張強度780MPa以上の鋼板を製作することは極めて困難である。一方、C含有量が0.6%を超えると、鋼板の強度は高くなるものの、硬質なマルテンサイト量が過大となり、マイクロボイドが増加する。更にナゲットとその周辺の熱影響部(HAZ)が過度に硬化し、脆化も進むため、十字引張強度(CTS)を向上させることは困難である。そのため、C含有量は0.05〜0.6%とする。C含有量は、より好ましくは0.1%以上であり、より好ましくは0.3%以下である。
Si含有量が0.1%以上であると、鋼の強化に有効に作用する。一方、Si含有量が3.5%を超えると、鋼は強化されるものの、靱性に悪影響を与えることがある。そのため、Si含有量は0.1〜3.5%とする。Si含有量は、より好ましくは0.2%以上であり、より好ましくは2.0%以下である。
Mn含有量が1.5%未満であると、本発明のように長時間の冷却を与えずとも、高い継手強度を得ることができる。一方、Mn含有量が10.0%を超えると、溶接部の脆化あるいは脆化に伴う割れが顕著に現れるため、継手強度を向上させることは困難である。そのため、Mn含有量は1.5%以上10.0%以下とする。Mn含有量は、より好ましくは2.0%以上であり、より好ましくは8.0%以下である。
Pは不可避的不純物であるが、P含有量が0.1%を超えると、溶接部のナゲット端に強偏析が現れるため継手強度を向上させることは困難である。そのため、P含有量は0.1%以下とする。より好ましくは、P含有量は0.05%以下であり、より好ましくは、P含有量は0.02%以下である。
400≦tc ・・・(13)
It≦0.95×Iw ・・・(14)
400≦tp ・・・(15)
〔主通電工程〕
主通電工程とは、重ね合わせた鋼板(図4に示す例では、下の鋼板1と上の鋼板2)の重ね合わせ部を溶融してナゲット3を生成するための通電工程である。本発明では、電流値Iw(kA)で通電を行い、溶接部を生成する。
主通電工程と後述する焼き戻し工程の間に冷却過程を設ける。この冷却過程において、先端領域31の組織がマルテンサイト変態を生じる温度まで冷却を行う。本発明では、上記の式(13)に示す冷却時間tc(ms)で冷却する。冷却時間tcが400ms未満では、ナゲット端部をマルテンサイト変態が生じる温度まで冷却できない。その結果、先端領域31のマルテンサイト変態することができなかった残留オーステナイト組織は、後述する焼き戻し工程における再通電、再冷却によりマルテンサイト組織および残留オーステナイト組織の1種または2種となる。これらの組織は、靱性を有する焼き戻しマルテンサイト組織ではないため、硬い組織のままである。またこれらの組織は、焼き戻しマルテンサイト組織ではなく、靱性の無い組織であることから、先端領域31は脆化した組織となる。したがって、冷却時間tcは400ms以上とする。
焼き戻し工程とは、主通電工程で形成されたナゲット3における先端領域31を焼き戻し、靱性を向上させるための後熱処理工程である。本発明では、冷却過程でマルテンサイト組織となった先端領域31の組織を焼戻すために、適切な温度域で焼き戻し工程を行う。
[鋼板Aの成分組成]
C:0.20%、Si:0.6%、Mn:4.0%、P:0.01%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Bの成分組成]
C:0.10%、Si:0.2%、Mn:6.0%、P:0.01%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Cの成分組成]
C:0.10%、Si:1.1%、Mn:1.2%、P:0.01%、Ti:0.03%、B:0.002%、Cr:0.40%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Dの成分組成]
C:0.13%、Si:0.8%、Mn:1.2%、P:0.01%、Cu:0.50%、Ni:0.51%、Mo:0.19%、Al:0.03%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Eの成分組成]
C:0.58%、Si:0.25%、Mn:0.75%、P:0.03%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Fの成分組成]
C:0.30%、Si:3.5%、Mn:2.5%、P:0.01%、Nb:0.04%、V:0.03%、Ca:0.004%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Gの成分組成]
C:0.60%、Si:2.0%、Mn:1.5%、P:0.01%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
[鋼板Hの成分組成]
C:0.20%、Si:0.3%、Mn:1.5%、P:0.01%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含有する鋼板
表1に示すように、上記の鋼板A〜鋼板Hより2枚以上の鋼板を選び、重ね合わせて各板組とした。板組a〜板組hおよび板組jの板厚は、全て同じ1.2mmとした。板組iは、同一種類の中Mn鋼板Aを3枚重ね合わせ、板厚はそれぞれ0.8mmとした。
ナゲット端部(ナゲット先端領域)の組織の観察に用いたサンプルは、次のように得た。作製した抵抗スポット溶接継手を切断して試験片とし、試験片を超音波洗浄した後に樹脂埋めを行い、断面を研磨し、ナイタール溶液を用いてエッチングを行ってサンプルを得た。組織の観察にはSEMを用い、1000倍〜100000倍で観察を行った。硬さはヴィッカース硬度計により、JISZ2244に規定の方法で測定した。表3−1および表3−2に、溶接後の抵抗スポット溶接継手におけるナゲット先端領域の組織、およびナゲット先端領域、ナゲット全体、熱影響部の硬さをそれぞれ示す。
熱影響部として、上記した強HAZ領域の硬さを測定した。「強HAZ領域61」の硬さの測定は、上記したナゲット端部(ナゲット先端領域)の組織の観察と同様の方法でサンプルを作製し、測定を行った。また、「強HAZ領域61」の硬さはヴィッカース硬度計により、JISZ2244に規定の方法で測定した。
CTSの評価は、作製した抵抗スポット溶接継手に対し、JISZ3137に規定の方法で十字引張試験を行い、CTS(十字引張力)を測定して行った。CTSの基準は、測定値がJIS A級(3.4kN)以上であったものに対して記号○を付し、JIS A級未満であったものに対して記号×を付した。なお、本実施例では、記号○の場合を良好(継手強度に優れる)と評価し、記号×の場合を劣ると評価する。表4に、溶接後の抵抗スポット溶接継手におけるCTSの評価結果を示す。
2 鋼板
3 ナゲット
31 ナゲット先端領域
4 下の電極
5 上の電極
6 熱影響部(HAZ)
61 強HAZ領域
7 重ね面
8a 第1端部
8b 第2端部
10 鋼板
Claims (7)
- 2枚以上の鋼板を重ね合わせて抵抗スポット溶接した溶接部材の抵抗スポット溶接部であって、
前記鋼板のうち少なくとも1枚の鋼板は、成分組成が、質量%で、
C:0.05〜0.6%、
Si:0.1〜3.5%、
Mn:1.5〜10.0%、および
P:0.1%以下
の範囲を満足する高強度鋼板であり、
前記鋼板の重ね面と交わるナゲットの境界上の二点を第1端部および第2端部とし、
前記第1端部および前記第2端部を結ぶ線分Xの長さをD(mm)とし、
前記第1端部および前記第2端部から前記ナゲットの中心方向に向けた線分X上の位置を点Oおよび点Pとし、前記第1端部から点Oまでおよび前記第2端部から点Pまでの各距離L(mm)が下記式(1)を満たす、前記ナゲット内の領域をナゲット先端領域とするとき、前記重ね面に対応する前記ナゲット先端領域のうち1つ以上で、
前記ナゲット先端領域の金属組織が、焼き戻しマルテンサイトを主相とし、
前記ナゲット先端領域の硬さHvが、下記式(2)および下記式(3)で算出される前記ナゲット全体のマルテンサイトの硬さHmwに対して、下記式(4)を満たし、
前記重ね面に対して上側および/または下側の鋼板では、
前記重ね面に平行な直線Zと前記ナゲットの境界の交点を点qとし、直線Z上で熱影響部内の位置を点rとし、
直線Zと前記重ね面の板厚方向の距離M(mm)が下記式(5)を満たし、かつ、点qから点rまでの各距離T(mm)が下記式(6)を満たす、前記熱影響部内の領域を強HAZ領域とするとき、前記重ね面に対応する前記強HAZ領域のうち1つ以上で、
前記強HAZ領域における硬さHhが、下記式(7)で算出される鋼板のマルテンサイトの硬さHmhに対して、下記式(8)を満たす、抵抗スポット溶接部。
ここで、式(2)〜式(3)において、
Cw(質量%):ナゲット内における各鋼板からの体積当たりのC含有量、
Ci(質量%):重ね合わせた各鋼板のC含有量、
Vi(mm2):ナゲットの中心を通る板厚方向断面において、ナゲットの境界と各線分Xにより囲まれた領域における各鋼板の溶融面積、
n:重ね合わせた鋼板の数、とする。
M=D/20 ・・・・・・・(5)
0<T≦D/10・・・・・・・(6)
Hmh=884×Ch×(1−0.3×Ch2)+294・・・(7)
Hh<Hmh−25・・・・・(8)
ここで、式(7)において、Ch(質量%):重ね面に対して上側の鋼板のC含有量、あるいは、重ね面に対して下側の鋼板のC含有量、とする。
ただし、前記重ね面において前記鋼板間の隙間がある場合には、前記隙間の中間に位置し前記鋼板表面に平行な直線Yと交わる前記ナゲットの境界上の二点を前記第1端部および前記第2端部とする。 - 前記焼き戻しマルテンサイト中の炭化物の割合は、面積率で20%超えである、請求項1に記載の抵抗スポット溶接部。
- 前記炭化物は、平均結晶粒径が300nm以下である、請求項2に記載の抵抗スポット溶接部。
- 前記高強度鋼板は、引張強度が780MPa以上である、請求項1〜3のいずれか1項に記載の抵抗スポット溶接部。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の抵抗スポット溶接部を生成する抵抗スポット溶接方法であって、
主通電工程として、電流値Iw(kA)で通電し、溶接部を生成し、
その後、下記式(13)に示す冷却時間tc(ms)で冷却し、
その後、焼き戻し工程として、下記式(14)に示す電流値It(kA)で、下記式(15)に示す通電時間tp(ms)の間、通電を行う、抵抗スポット溶接方法。
400≦tc ・・・(13)
It≦0.95×Iw ・・・(14)
400≦tp ・・・(15) - 請求項1〜4のいずれか1項に記載の抵抗スポット溶接部を有する、抵抗スポット溶接継手。
- 請求項5に記載の抵抗スポット溶接方法を用いて抵抗スポット溶接継手を製造する、抵抗スポット溶接継手の製造方法。
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