JP6777249B1 - 鋼板、テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、および鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Sa≧3×W3・・・・・・・・・・(1)
<2> 前記第1の位置から前記第1方向と反対の方向の前記めっき部において、前記アルミニウムめっき層の平均厚みが8μm〜50μmである<1>に記載の鋼板。
<3> 前記第1の位置から前記第1方向と反対の方向の前記めっき部において、前記金属間化合物層の平均厚みが1μm〜10μmである<1>又は<2>に記載の鋼板。
<4> 前記母材鋼板が、質量%で、C:0.02%〜0.58%、Mn:0.20%〜3.00%、Al:0.005%〜0.06%、P:0.03%以下、S:0.010%以下、N:0.010%以下、Ti:0%〜0.20%、Nb:0%〜0.20%、V:0%〜1.0%、W:0%〜1.0%、Cr:0%〜1.0%、Mo:0%〜1.0%、Cu:0%〜1.0%、Ni:0%〜1.0%、B:0%〜0.0100%、Mg:0%〜0.05%、Ca:0%〜0.05%、REM:0%〜0.05%、Sn:0%〜0.5%、Bi:0%〜0.05%、Si:0%〜2.00%、並びに残部:Feおよび不純物からなる化学組成を有する<1>〜<3>のいずれか1つに記載の鋼板。
<5> <1>〜<4>のいずれか1つに記載の鋼板を少なくとも1枚有し、
前記鋼板の前記露出部と隣接する溶接金属部を有する、テーラードブランク。
<6> <5>に記載のテーラードブランクを用いた熱間プレス成形品。
<7> <1>〜<4>のいずれか1つに記載の鋼板の前記露出部と隣接する溶接金属部を有する鋼管。
<8> <7>に記載の鋼管を用いた中空状焼入れ成形品。
<9> <1>〜<4>のいずれか1つに記載の鋼板の製造方法であって、前記露出部を機械加工により形成する工程を有する鋼板の製造方法。
なお、本明細書中において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
本明細書中において、成分(元素)の含有量について、例えば、C(炭素)の含有量の場合、「C量」と表記することがある。また、他の元素の含有量についても同様に表記することがある。
本明細書中において、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
本明細書中において、「金属間化合物層」との用語は、母材鋼板の両面に、アルミニウムめっきを施す際、母材鋼板とアルミニウムめっきとの間に形成される金属間化合物の層を表す。
本明細書中において、「アルミニウムめっき層」との用語は、母材鋼板上に施したアルミニウムめっきのうち、金属間化合物層を除く領域を表す。
本開示において、「母材鋼板」、「金属間化合物層」、「アルミニウムめっき層」の用語は、後述する「母材鋼板、金属間化合物層、およびアルミニウムめっき層の範囲の規定」でさらに説明する。
本開示において、「厚み方向」の用語は、鋼板の板幅中央部の板厚を測定する方向を意味する。
本開示において、「鋼板の端面」の用語は、鋼板の表面のうち、厚み方向に直交する方向に向けて露出している面を意味する。
本開示において、「鋼板の端縁」の用語は、鋼板の端面と隣接する部位を意味する。
本明細書中において、「鋼板の端部」との用語は、鋼板の周囲に位置している領域であって、最大となる場合で、鋼板の端縁から7mm以内の範囲の領域を意味する。
本明細書中において、「鋼板の中央部」との用語は、鋼板の端部以外の領域であることを意味する。
本明細書中において、鋼板の「断面」との用語は、鋼板の厚み方向に切断した断面を表す。具体的には、図1において、鋼板の厚み方向をZとし、露出部の長手方向(図1の表示面に直交する方向)をXとする。そして、方向Zおよび方向Xにそれぞれ直交する方向を、Yとする。このとき、断面は、YZ平面により切断した断面を意味する。
本明細書中において、「溶接部」との用語は、溶接金属部、溶接金属部の周囲に位置する鋼板の露出部、およびめっき部の溶接金属側周辺までを含む領域を表す。
本明細書中において、第1方向(第1向き)との用語は、鋼板の厚み方向に垂直であり、めっき部から鋼板の一の端縁に向かう方向(Y方向)である方向を示す。
本開示の鋼板は、母材鋼板と、前記母材鋼板の両面に設けられたアルミニウムコーティング層と、を有する。
また、周囲に位置する端部の少なくとも一部の両面において、前記アルミニウムコーティング層の少なくとも一部が除去された除去部(以下、露出部と称する場合がある)、および前記露出部よりも鋼板の板幅中央側の領域に、前記アルミニウムコーティング層が存在している残存部(以下、めっき部と称する場合がある)が形成されている。
即ち、本開示の鋼板は、母材鋼板と、母材鋼板の表面上に、金属間化合物層とアルミニウムめっき層とを含むアルミニウムコーティング層が設けられためっき部と、鋼板の厚み方向に向けて母材鋼板又は金属間化合物層が露出した露出部と、を備える。また、本開示の鋼板は、鋼板の厚み方向に垂直であり、めっき部から鋼板の一の端縁に向かう第1方向において、前記母材鋼板の表面上に、少なくともめっき部、露出部、鋼板の端縁が、この順で配置される。
そして、本開示の鋼板は、前記露出部と前記めっき部との境界を断面から見たとき、前記めっき部の端面においてアルミニウムコーティング層外面側に、最も短い除去幅(以下、露出幅と称する場合がある)となる部分を有し、最も短い除去幅となる部分よりも母材鋼板側の内部側に、最も長い露出幅となる部分を有する。
即ち、本開示の鋼板は、第1方向に、鋼板の端縁側のめっき部の端面から鋼板の端縁までの長さが最大値となる位置を第1の位置としたとき、めっき部は、第1の位置から鋼板の前記端縁側に突き出した部分である突き出し部を有し、この突き出し部は、鋼板の厚み方向において、母材鋼板と離隔している。
なお、鋼板の形状は特に限定されるものではない。
図1および図2において、100は鋼板、12は母材鋼板、14はアルミニウムめっき層、16は金属間化合物層、18はアルミニウムコーティング層、22は露出部、26はめっき部を示す。
また、100Aは鋼板の端面、100Bは露出部22とめっき部26との境界における最も短い露出幅となる部分(位置)、100Dは露出部22とめっき部26との境界における最も長い露出幅となる部分(位置)を示す。なお、図1および図2において、露出部22とめっき部26との境界(以下、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面と称する場合がある)における最も短い露出幅となる部分100Bは、露出部22とめっき部26との境界におけるアルミニウムコーティング層18の外面側の端縁に位置している。
さらに、図1および図2に示すように、露出部22とめっき部26との境界を鋼板100の厚み方向及び第1方向F1にそれぞれ平行な断面から見たとき、最も短い露出幅となる部分(位置)100Bが、鋼板100の端面100A側に突き出している。また、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面は、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面において最も短い露出幅となる部分100Bから、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面において最も長い露出幅となる部分(第1の位置)100Dの方向に向かって延びている。そして、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面の断面形状は、めっき部26側に傾斜して凹形状を有している。具体的には、露出部22とめっき部26との境界(つまりめっき部26の端面)は、アルミニウムコーティング層18の外面側に設けられ、鋼板100の端面側に突き出した突き出し部(例えば、100Bを頂部とする突き出し部)と、突き出し部よりも母材鋼板12側に設けられ、鋼板100の板幅中央側に凹む凹み部(例えば、100Dを底部とする凹み部)とを有している。つまり、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面は、アルミニウムコーティング層18の外面側が、最も短い露出幅となる部分100Bを有し、アルミニウムコーティング層18の外面側よりも母材鋼板12側(100Bよりも母材鋼板12の内部側)に、最も長い露出幅となる部分100Dを有するように形成されている。
また、本開示の鋼板100は、鋼板100の端面に隣接し、母材鋼板12が鋼板100の厚み方向に露出する第3領域T3を備える。図5のような場合は、本開示の鋼板100は、母材鋼板12上に第1めっき層36Bより薄い第3めっき層36Cが設けられた第3領域T3を備える。第3領域T3は、第1方向F1において、最も短い露出幅W1となる位置100Bから鋼板100の端縁までの領域を示す。第3領域T3において、鋼板100の端縁に、少なくとも金属間化合物層16からなる第2のめっき部を備えていてもよい。
また、露出幅は、鋼板100の端面を鋼板100の厚み方向に延長させた仮想線からめっき部26の鋼板100の端縁側の端面までの垂直方向の長さを表す。即ち、露出幅は第1方向F1及び鋼板100の厚み方向とそれぞれ平行な断面において、第1方向F1において、鋼板100の端縁から露出部22とめっき部26との境界点までの長さを表す。
また、図3に示すように、本開示の鋼板100は、露出幅W1および露出幅W2を有している。
露出幅W1は、第1方向F1及び鋼板100の厚み方向とそれぞれ平行な断面において、鋼板100鋼板の端面100Aを鋼板100の厚み方向に延長させた仮想線から、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面のアルミニウムコーティング層18の外面側に有する最も短い露出幅W1となる部分100Bまでの垂直方向の長さを表している。すなわち、第1方向F1において、鋼板100の端面100Aを厚み方向に延長させた仮想線から、アルミニウムコーティング層18の外面側に設けられた、鋼板100の端面側に突き出した突き出し部のうち、最も鋼板100の端面側に突き出した部分(図3では、100Bを頂部とする突き出し部)までの垂直長さを表している。即ち、露出部W1は、第1方向F1において、突き出し部の頂点100Bから鋼板100の端縁までの距離である。
露出幅W2は、第1方向F1及び鋼板100の厚み方向とそれぞれ平行な断面において、鋼板100の端面100Aを厚み方向に延長させた仮想線から、アルミニウムコーティング層18の外面側よりも母材鋼板12側に有する最も長い露出幅となる部分(第1の位置)100Dまでの垂直長さを表している。すなわち、鋼板100の端面100Aを厚み方向に延長させた仮想線から、突き出し部よりも母材鋼板12側に設けられ、鋼板100の板幅中央側に凹む凹み部のうち、最も鋼板100の板幅中央側に凹んだ部分(図3では、100Dを底部とする凹み部)までの垂直長さを表している。即ち、露出部W2は、第1方向F1において、第1の位置100Dから鋼板100の端縁までの距離である。
つまり、図3に示すように、本開示の鋼板100では、最も短い露出幅W1は、露出部22とめっき部26との境界を第1方向F1及び鋼板100の厚み方向とそれぞれ平行な断面から見たとき、めっき部26の端面においてアルミニウムコーティング層18の外面側の一部に存在している。また、最も長い露出幅W2は、最も短い露出幅W1となる部分よりも母材鋼板12側(母材鋼板12の内部側)の一部に存在している。
なお、図3では、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面における最も短い露出幅W1となる部分100Bは、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面におけるアルミニウムコーティング層18の外面側の端縁に位置している。また、最も長い露出幅となる部分100Dは、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面において、母材鋼板12側の端縁に位置している。
また、図1〜図3では、最も長い露出幅となる部分100Dが、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面における母材鋼板12側の端縁である母材鋼板12の位置に示されているが、この部分に限られるものではない。最も長い露出幅となる部分100Dは、例えば、アルミニウムコーティング層18のいずれかの部分であってもよい。
しかしながら、特許文献7に開示される技術では、めっき鋼板に形成されているめっき金属の除去は、砥粒を含む液体の噴射によって行う。そのため、めっき金属を除去する部分と、除去しない部分との境界の形状を制御することは困難である。その結果、造管後のパイプにおいて、めっき金属を除去した部分の表面は、めっき金属を除去しない部分によって覆われることがなく、溶接部周囲の塗装後耐食性が劣位であると考えられる。
母材鋼板12は、アルミニウムコーティング層18を設ける前の鋼板である。母材鋼板12は、通常の方法により得られたものであればよく、特に限定されるものではない。母材鋼板12は熱延鋼板または冷延鋼板のいずれでもよい。また、母材鋼板12の厚みは目的に応じた厚みとすればよく、特に限定されるものではない。例えば、母材鋼板12の板厚は、アルミニウムコーティング層18を設けた後の鋼板全体の板厚として、0.8mm〜4mmとなるような板厚が挙げられ、さらに、1mm〜3mmとなるような板厚が挙げられる。
質量%で、C:0.02%〜0.58%、Mn:0.20%〜3.00%、Al:0.005%〜0.06%、P:0.03%以下、S:0.010%以下、N:0.010%以下、Ti:0%〜0.20%、Nb:0%〜0.20%、V:0%〜1.0%、W:0%〜1.0%、Cr:0%〜1.0%、Mo:0%〜1.0%、Cu:0%〜1.0%、Ni:0%〜1.0%、B:0%〜0.0100%、Mg:0%〜0.05%、Ca:0%〜0.05%、REM:0%〜0.05%、Sn:0%〜0.5%、Bi:0%〜0.05%、Si:0%〜2.00%並びに残部:Feおよび不純物からなる化学組成を有する。
なお、以下、成分(元素)の含有量を示す「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、母材鋼板12の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度を主に決定する重要な元素である。さらにCは、A3点を下げ、焼入れ処理温度の低温化を促進する元素である。C量が0.02%未満では、その効果は十分ではない場合がある。したがって、C量は0.02%以上とすることがよい。一方、C量が0.58%を超えると、焼入れ部の靭性劣化が著しくなる。したがって、C量は0.58%以下とすることがよい。好ましくはC量は0.45%以下である。
Mnは、母材鋼板12の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度を安定して確保するために、非常に効果のある元素である。Mn量が0.20%未満ではその効果は十分ではない場合がある。したがって、Mn量は0.20%以上とすることがよい。好ましくはMn量は0.80%以上である。一方、Mn量が3.00%を超えると、その効果は飽和するばかりか、却って焼入れ後に安定した強度の確保が困難となる場合がある。したがって、Mn量は3.00%以下とすることがよい。好ましくはMn量は2.40%以下である。
Alは、脱酸元素として機能し、母材鋼板12を健全化する作用を有する。Al量が0.005%未満では上記作用による効果を得ることが困難である場合がある。したがって、Al量は0.005%以上とすることがよい。一方、Al量が0.06%超では、上記作用による効果は飽和して、コスト的に不利になる。したがって、Al量は0.06%以下とすることがよい。好ましくは、Al量は0.05%以下である。又、Al量は0.01%以上であることが好ましい。
Pは、不純物として含有される元素である。Pは過剰に含有すると、母材鋼板12の靱性が低下しやすくなる。したがって、P量は0.03%以下とすることがよい。好ましくはP量は、0.01%以下である。P量の下限は特に規定する必要はないが、コストの観点からは下限は0.0002%とすることが好ましい。
Sは、不純物として含有される元素である。Sは、MnSを形成し、母材鋼板12を脆化させる作用を有する。したがって、S量は0.010%以下とすることがよい。より望ましいS量は0.004%以下である。S量の下限は特に規定する必要はないが、コストの観点からは下限は、0.0002%とすることが好ましい。
Nは、母材鋼板12中にて不純物として含有される元素である。さらにNは、母材鋼板12中にて介在物を形成し、熱間プレス成形後の靱性を劣化させる元素である。したがって、N量は0.010%以下とすることがよい。好ましくはN量は0.008%以下、さらに好ましくは0.005%以下である。N量の下限は特に規定する必要はないが、コストの観点からは下限は0.0002%とすることが好ましい。
Ti、Nb、V、およびWは、アルミニウムめっき層14と母材鋼板12におけるFeおよびAlの相互拡散を促進する元素である。したがって、Ti、Nb、V、およびWのうちの少なくとも1種または2種以上を母材鋼板12に含有させてもよい。しかし、1)Ti量およびNb量が0.20%を超える、又は、2)V量およびW量が1.0%を超えると、上記作用による効果は飽和し、コスト的に不利となる。したがって、Ti量およびNb量は0.20%以下とすることがよく、V量およびW量は1.0%以下とすることがよい。Ti量およびNb量は0.15%以下が好ましく、V量およびW量は0.5%以下が好ましい。上記作用による効果をより確実に得るにはTi量およびNb量の下限値を0.01%、V量およびW量の下限値を0.1%とすることが好ましい。
Cr、Mo、Cu、Ni、およびBは、母材鋼板12の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度を安定して確保するために、効果のある元素である。したがって、これらの元素のうちの1種または2種以上を母材鋼板12に含有させてもよい。しかし、Cr、Mo、Cu、およびNiの含有量については1.0%超、B量については0.0100%超としても、上記効果は飽和して、コスト的に不利となる。したがって、Cr、Mo、Cu、およびNiの含有量は1.0%以下とすることがよい。また、B量は0.0100%以下とすることがよく、0.0080%以下とすることが好ましい。上記効果をより確実に得るには、Cr、Mo、Cu、およびNiの含有量が0.1%以上、並びにBの含有量が0.0010%以上のいずれかを満足させることが好ましい。
Ca、Mg、およびREMは、鋼中の介在物の形態を微細化し、介在物による熱間プレス成形時の割れの発生を防止する作用を有する。したがって、これらの元素の1種または2種以上を母材鋼板12に含有させてもよい。しかし、過剰に添加すると、母材鋼板12中の介在物の形態を微細化する効果は飽和し、コスト増を招くだけとなる。したがって、Ca量は0.05%以下、Mg量は0.05%以下、REM量は0.05%以下とする。上記作用による効果をより確実に得るには、Ca量を0.0005%以上、Mg量を0.0005%以上、およびREM量を0.0005%以上のいずれかを満足させることが好ましい。
Snは、露出部22の耐食性を向上する元素である。したがって、母材鋼板12にSnを含有させてもよい。しかし、0.5%を超えて母材鋼板12にSnを含有させると母材鋼板12の脆化を招く。したがって、Sn量は0.5%以下とする。好ましくは、Sn量は0.3%以下である。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Sn量を0.02%以上とすることが好ましい。さらに好ましくはSn量は0.04%以上である。
Biは、溶鋼の凝固過程において凝固核となり、デンドライトの2次アーム間隔を小さくすることにより、デンドライトの2次アーム間隔内に偏析するMn等の偏析を抑制する作用を有する元素である。したがって、母材鋼板12にBiを含有させてもよい。特に熱間プレス用鋼板のように多量のMnを含有させることがよく行われる鋼板については、Mnの偏析に起因する靭性の劣化を抑制するのにBiは効果がある。したがって、そのような鋼種にはBiを含有させることが好ましい。しかし、0.05%を超えて母材鋼板12にBiを含有させても、上記作用による効果は飽和してしまい、コストの増加を招く。したがって、Bi量は0.05%以下とする。好ましくはBi量は、0.02%以下である。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Bi量を0.0002%以上とすることが好ましい。さらに好ましくはBi量は0.0005%以上である。
Siは、固溶強化元素であり、2.00%まで母材鋼板12に含有させたときには有効に活用できる。しかし、Siは2.00%を超えて母材鋼板12に含有させると、めっき性に不具合が生じることが懸念される。したがって、母材鋼板12にSiを含有する場合、Si量は2.00%以下とすることがよい。好ましい上限は1.40%以下、さらに好ましくは1.00%以下である。下限は特に限定されないが、上記作用による効果をより確実に得るには、下限は0.01%が好ましい。
残部は、Feおよび不純物である。ここで、不純物とは、鉱石やスクラップ等の原材料に含まれる成分、または、製造の過程で母材鋼板12に混入する成分が例示される。不純物とは意図的に鋼板に含有させたものではない成分を意味する。
アルミニウムコーティング層18は、鋼板の外面側に形成されるアルミニウムめっき層14と、母材鋼板12とアルミニウムめっき層14との間に形成される金属間化合物層16とからなる。
アルミニウムめっき層14とは、アルミニウムを主体として含むめっき層であり、アルミニウムを50質量%以上含有していればよい。目的に応じて、アルミニウム以外の元素(例えば、Siなど)を含んでいてもよく、製造の過程などで混入してしまう不純物を含んでいてもよい。アルミニウムめっき層14は、具体的には、例えば、質量%で、Si(シリコン)を5%〜12%含み、残部はアルミニウムおよび不純物からなる化学組成を有していてもよい。また、質量%で、Si(シリコン)を5%〜12%、Fe(鉄)を2%〜4%を含み、残部はアルミニウムおよび不純物からなる化学組成を有していてもよい。
上記範囲でSiを含有させると、加工性及び耐食性の低下が抑制され得る。また、金属間化合物層16の厚みを低減し得る。
金属間化合物層16は、母材鋼板12にアルミニウムめっきを施す際に、母材鋼板12とアルミニウムめっき層14との間の境界部に形成される層である。具体的には、金属間化合物層16は、アルミニウムを主体として含む溶融金属浴中での母材鋼板12の鉄(Fe)とアルミニウム(Al)を含む金属との反応によって形成される。金属間化合物層16は、主にFexAly(x、yは1以上を表す)で表される化合物の複数種で形成されている。アルミニウムめっき層14がSi(シリコン)を含む場合は、FexAlyおよびFexAlySiz(x、y、zは1以上を表す)で表される化合物の複数種で形成されている。
鋼板の断面のアルミニウム濃度の測定値として、アルミニウム(Al)濃度が0.06質量%以下である領域を母材鋼板12、アルミニウム濃度が0.06質量%超である領域を金属間化合物層16またはアルミニウムめっき層14と判断する。また、金属間化合物層16およびアルミニウムめっき層14のうち、鉄(Fe)濃度が4質量%超である領域を金属間化合物層16、鉄濃度が4質量%以下である領域をアルミニウムめっき層14と判断する。
なお、母材鋼板12と金属間化合物層16との境界から金属間化合物層16とアルミニウムめっき層14との境界までの距離を金属間化合物層16の厚みとする。また、金属間化合物層16とアルミニウムめっき層14との境界からアルミニウムめっき層14が形成された鋼板100表面までの距離をアルミニウムめっき層14の厚みとする。そして、金属間化合物層16の厚みとアルミニウムめっき層14の厚みとの合計がアルミニウムコーティング層18の厚みである。
アルミニウムめっき層14の厚みは、前述の判断基準にしたがって、アルミニウムめっき層14を有する鋼板100の表面から金属間化合物層16までの厚みを、露出部22の長手方向の全長を5等分した5箇所の位置で求め、求めた値の平均値をアルミニウムめっき層14の厚みとする。
図1のめっき部26を例にとれば、露出部22の長手方向(図1におけるX方向とする、以下第3方向と称する)について、めっき部26の第3方向の全長(以下の全長の規定も同様とする)を5等分した5箇所の位置のアルミニウムめっき層14の厚みを求め、求めた値を平均した値をアルミニウムめっき層14の厚みとする。ここで、第1方向F1における厚みの測定位置は、5箇所の断面視のそれぞれにおいてめっき部26の幅の1/2の位置で行う(以下、厚みの測定は同様に行う)。なお、めっき部26の幅とは、第1方向F1におけるめっき部26の端縁間の距離を示し、以下、単にめっき部26の幅とも言う。
厚み測定の際のアルミニウムめっき層14、金属間化合物層16、母材鋼板12の区別については、前述の判断基準にしたがって判断する。なお、露出部22が曲線上に延設される場合、曲線に沿った全長を5等分した箇所で厚みを求めてもよい。
同様に、金属間化合物層16の厚みを測定する場合、第3方向について、金属間化合物層16の全長(以下の全長の規定も同様とする)を5等分した5箇所の位置で金属間化合物層16の厚みを求め、求めた値を平均した値を金属間化合物層16の厚みとする。めっき部26の金属間化合物層16の厚みを測定する場合、アルミニウムめっき層14の厚みを測定するときと同様に、めっき部26の幅の1/2の位置で行う。又、厚み測定の際のアルミニウムめっき層14、金属間化合物層16、母材鋼板12の区別については、前述の判断基準にしたがって判断する。
本開示の鋼板100は、鋼板100の周囲に位置する端部の両面の少なくとも一部において、アルミニウムコーティング層18の少なくとも一部が除去されている露出部22を有している。また、露出部22よりも鋼板100の板幅中央側の領域に、アルミニウムコーティング層18が残存しているめっき部26を有している。
露出部22は、鋼板100の溶接を予定している端部の両面に形成される。また、露出部22は、めっき部26よりも鋼板100の端面側に形成される。つまり、露出部22は、溶接を予定している端部において、鋼板100の端面の端縁からめっき部26までの範囲に形成される。
また、露出幅W2は、平均で0.3mm〜5.1mmであることがよい。突合せ溶接がレーザ溶接である場合、好ましくは0.7mm〜1.6mmである。突合せ溶接がプラズマ溶接である場合、好ましくは1.1mm〜4.1mmである。
テーラードブランクおよびホットスタンプ成形品において、溶接金属部に隣接する露出部22を有する鋼板100を厚み方向に切断し、切断した断面を走査電子顕微鏡(SEM:Scanning Electron Microscope)で観察する。図3を参照すると、図3におけるW1、W2、およびDに相当する距離を測定すればよい。
鋼板100の断面が露出するように切断を行い、樹脂に埋め込み、研磨を行い、断面をSEMで拡大する。そして、鋼板100の端面から鋼板100の厚み方向に沿う方向に延びる仮想線を基準とし、この仮想線から、アルミニウムめっき層14の表面の端縁(最も短い露出幅となる部分)までの距離を測定し、露出幅W1とする。また、この仮想線から、第1方向F1にめっき部26の端面において最も長い露出幅となる部分までの距離を測定し、露出幅W2とする。
めっき部26は、鋼板100の溶接を予定している端部において、アルミニウムコーティング層18が存在する部分であり、露出部22よりも鋼板100の板幅中央側の領域に形成される。第1の位置100Dが母材鋼板12に存在する場合は、アルミニウムめっき層14の突き出し部の頂点100Bから第1の位置100Dまでの面をめっき部26の端面とする。
y=(h(a+2b))/(3(a+b))・・・(式1)
なお、上記式1は、例えば、図4に示すような、台形に属する形状(三角形を含む)の場合の面積重心yを求めるときに適用されるものである。
アルミニウムコーティング層18の表面から面積重心yまでの距離としては、1μm以上が好ましく、8μm以上がさらに好ましい。
例えば、図2を参照すると、この角度は、母材鋼板12の表面と、露出部22とめっき部26との境界とのなす角度であって、めっき部26側で形成される角度を表す。
仮想線B:めっき部26における母材鋼板12表面に沿う方向の仮想線。
仮想線C:めっき部26の鋼板100の端縁側の端面のアルミニウムコーティング層18の外面側に有する最も短い露出幅となる部分(境界のアルミニウムコーティング層18の外面側に設けられた、鋼板100の端面側に突き出した突き出し部のうち、最も鋼板100の端面側に突き出した部分)、および、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面のアルミニウムコーティング層18の外面側よりも母材鋼板12側の最も長い露出幅となる部分(鋼板100の端面を鋼板100の厚み方向に延長させた仮想線から、突き出し部よりも母材鋼板12側に設けられ、鋼板100の板幅中央側に凹む凹み部のうち、最も鋼板100の板幅中央側に凹んだ部分)を結んだ仮想線。即ち、突き出し部の頂点100Bと第1の位置100Dを結んだ仮想線。
Sa≧3×n×W3・・・・・・・・・・(2)
なお、面積Saの値は単位をμm2としたときの値を用い、W3の値は、単位をμmとしたときの値を用いる。W3は、露出部22の金属間化合物層16の厚みさが3μm超の場合、0とする。
面積Saとしては、好ましくは70以上であり、より好ましくは250以上である。
式(2)においてn=1とする。より好ましくは式(2)において、n=2である。鋼板100が式(2)を満たす場合、ホットスタンプ時に溶解するアルミニウム成分がより十分に確保されることで、露出部22をより確実に覆うことが可能となるため、耐食性がさらに向上する。なお、疲労強度の観点からは、式(2)を満たす場合、第3領域T3の金属間化合物層16の平均厚みは3μm以下である。
(1)母材鋼板12が露出している露出部分のみを有する形態であって、母材鋼板12の少なくとも一部が除去される形態(例えば、図1を参照)。または、露出部分を有するが、母材鋼板12は除去されない形態(例えば、図2を参照)。
(2)アルミニウムコーティング層18の少なくとも一部が残留している残留部分を有し、母材鋼板12が露出する露出部分は有さない形態(例えば、図5を参照)。
(3)上記の露出部分および第2のめっき部の両方を有する形態(例えば、図6を参照)。
なお、以下の説明において、一例として、露出部22が、母材鋼板12が露出している露出部分のみを有する形態を例に挙げて説明する。
一方で、機械加工により露出部分を形成する場合、露出部分が形成される部分の母材鋼板12は、温度上昇が抑えられマルテンサイトが生じない。また、水素も入らないため遅れ破壊の発生が抑制される。この点で、露出部分を形成するための方法としては、機械加工による切削または研削を採用することが好ましい。
さらに、機械加工により露出部分を形成する場合、レーザガウジング等のレーザ加工を行うときのレーザ光に対する遮光対策を行うことが無く、コスト等の点でも有利である。
また、レーザ加工によって、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面の形状をめっき部26側に傾斜して凹形状を形成しようとすると、レーザ加工の熱によって、アルミニウムコーティング層18が加熱される。そのため、レーザ加工の熱によってアルミニウムコーティング層18が溶融しやすくなり、めっき部26の端面の形状をめっき部26側に傾斜して凹形状に制御することは難しくなる場合がある。
鋼板の周囲に位置する端部の両面の少なくとも一部に露出部分を形成する他の好ましい方法の一例としては、例えば、次の方法が挙げられる。
最も露出幅が短くなる部分の露出幅は、0.4mm〜10.0mmであることがよく、1.2mm〜8.0mmであることが好ましい。また、最も露出幅が長くなる部分の露出幅は、0.6mm〜10.2mmであることがよく、1.4mm〜8.2mmであることが好ましい。露出部分を切断する位置は、目的とする幅となるように、露出部分の中央線付近の位置で切断してもよい。
上記の形成法Bのように形成した鋼板の切断前での母材鋼板12の露出部分の幅のうち、最も露出幅が短くなる部分の露出幅は、鋼板を突合せ溶接した後の溶融領域(溶接金属部)の幅の半分より10%から50%大きいことがよい。
これらの範囲であると、鋼板を突合せ溶接した後の溶接金属部に、アルミニウムの混入が抑えられるため、静的引張強度の低下が抑制される。
次に、突合わせ溶接部材(テーラードブランク)について説明する。
テーラードブランクは、本開示の鋼板100を少なくとも1枚有し、本開示の鋼板100の露出部22を有する端部を介して、少なくとも2枚の鋼板を突合せ溶接した溶接部材である。本開示の鋼板100を少なくとも1枚有していれば、2枚の鋼板の端面どうしを突合せた状態で溶接してもよく、3枚の鋼板の端面どうしを突合せた状態で溶接してもよい。図14のように、例えば、テーラードブランクは、露出部22を有する本開示の鋼板100の端部の端面と、他の鋼板110の溶接予定部の端部の端面とを突合せた状態で溶接した溶接部材でもよい。また、テーラードブランクは、例えば、本開示の2枚の鋼板100における露出部22を有する端部の端面どうしを突合せた状態で溶接してもよく、本開示の3枚の鋼板100における露出部22を有する端部の端面どうしを突合せた状態で溶接してもよい。
さらに、テーラードブランクを得るための2枚以上の鋼板は、鋼板の端部に形成された露出部22の露出幅W1と露出幅W2の幅が、それぞれ同じ鋼板でもよく、それぞれ異なる鋼板でもよい。また、鋼板のめっき部26の鋼板100の端縁側の端面の形状が同じ鋼板でもよく、異なる鋼板でもよい。さらに、鋼板の露出部22の態様が同じ鋼板でもよく、異なる鋼板でもよい。例えば、鋼板の露出部22の態様が異なる組み合わせとしては、母材鋼板12が露出する露出部22と第2のめっき部24とを有する態様と、母材鋼板12が露出する露出部22のみの態様との組み合わせが挙げられる。
また、溶接は、必要に応じて、フィラーワイヤを供給しながら溶接してもよい。
次に、熱間プレス成形品(ホットスタンプ成形品)について説明する。
ホットスタンプ成形品は、本開示の鋼板100を少なくとも1枚有する突合せ溶接部材(テーラードブランク)をホットスタンプして得られた成形品である。すなわち、ホットスタンプして得られたホットスタンプ成形品は、本開示の鋼板100を少なくとも1枚含み、少なくとも2枚の鋼板の端部が対向して配置された鋼板と、少なくとも2枚の鋼板の端部を接合する溶接金属部であって、本開示の鋼板100の露出部22に隣接して備える溶接金属部と、を有する。例えば、具体的には、露出部22は、溶接金属部により接合された2枚の鋼板の両面のうち、溶接金属部の周囲に位置する両面に有している。
ホットスタンプ成形品は、継手の静的引張強度と溶接金属部の周囲の塗装後耐食性の点で、本開示の少なくとも2枚の鋼板100を、露出部22を有する端部を介して突合せ溶接した溶接部材をホットスタンプして得られた成形品であることがよい。
まず、テーラードブランクを高温に加熱してテーラードブランクを軟化させる。そして、金型を用いて、軟化したテーラードブランクをホットスタンプにより成形および冷却して焼き入れられ、目的とする形状のホットスタンプ成形品が得られる。ホットスタンプ成形品は、加熱、及び冷却により焼入れされることで、例えば、約1500MPa以上の高い引張強度を有する成形品が得られる。
まず、母材鋼板12の両面に、アルミニウムコーティング層18を形成して鋼板を得る。このとき、母材鋼板12上にアルミニウムめっき層14が形成され、母材鋼板12とアルミニウムめっき層14との間には、金属間化合物層16が形成される。
ここで、鋼板の端部に形成される露出部分は、鋼板をコイル状に巻き取った後、コイル状に巻かれた鋼板を引き出した状態で形成してもよい。この場合、露出部分を形成したあと、露出部分が鋼板の端部に有するように打ち抜き加工を施して打ち抜き部材を得る。
また、鋼板の端部に形成される露出部分は、コイル状に巻かれた鋼板を引き出し、引き出した鋼板に打ち抜き加工を施して、打ち抜き部材を形成した後に形成してもよい。この場合、打ち抜き部材の端部に露出部分を形成してもよい。また、打ち抜き部材の端部以外の部分に、例えば、一方向に延びるように、露出領域を形成した後、鋼板の端部に露出部分が形成されるように、打ち抜き部材の露出領域を切断してもよい。
次に、打ち抜き部材の端部を突合せた状態で、突合わせ溶接を行い、テーラードブランクを得る。具体的には、露出部分が形成された打ち抜き部材を2枚準備した場合、露出部分を有する端部を突合せた状態で、突合わせ溶接を行い、テーラードブランクを得る。
次に、上型及び下型の一対の金型により、加熱されたテーラードブランクをプレスし、成形及び焼入れする。
そして、金型から取り外すことで、目的とするホットスタンプ成形品が得られる。
次に、鋼管について説明する。
鋼管は、本開示の鋼板100によるオープン管の端部を介して溶接したものである。つまり、鋼管は、本開示の鋼板100をオープン管とし、露出部22を有する端部の端面どうしを突合せた状態で溶接して得られた鋼管である。すなわち、鋼管は、溶接金属部(つまり、鋼板のオープン管の端部を接合する溶接金属部)を少なくとも一つ有し、溶接金属部に隣接する本開示の鋼板による管状体の両面に、露出部22を有する。
1)第1の端部に、第1の露出部22を設け、第2の端部に、第2の露出部22を設けた鋼板を1枚準備する。この1枚の鋼板を管状に成形してオープン管とする。その後、得られたオープン管において、第1の露出部22を備える端部の端面と、第2の露出部22を備える端部の端面とを突合せた状態で溶接して得られた鋼管でもよい。即ち、本開示の鋼管は、溶接金属部に隣接する露出部22を有する。
2)第1の端部に、第1の露出部22を設け、第2の端部に、第2の露出部22を設けた鋼板を2枚以上準備する。この鋼板が2枚である場合は、第1の露出部22を備える第1の鋼板の端部の端面と、第2の露出部22を備える端部の第2の鋼板の端面とを、突合せた状態で溶接してテーラードブランクとする。そして、このテーラードブランクを管状に成形してオープン管とする。その後、得られたオープン管において、溶接を行っていない第2の露出部22を備える第1の鋼板部分での端部の端面と、溶接を行っていない第1の露出部22を備える第2の鋼板部分での端部の端面とを突合せた状態で溶接して得られた鋼管でもよい。
また、管状に成形した後の溶接は、特に限定されるものではないが、例えば、レーザ溶接、プラズマ溶接、電気抵抗溶接または高周波誘導加熱溶接により溶接する電縫溶接が挙げられる。
次に、中空状焼入れ成形品について説明する。
中空状焼入れ成形品(以下、「中空状ホットスタンプ成形品」と称する場合がある。)は、本開示の鋼板100、又は本開示の鋼板100を突合せ溶接して得られたテーラードブランクから形成した鋼管を、焼入れして得られた中空状の成形品である。
すなわち、鋼管をホットスタンプすることにより得られた中空状焼入れ成形品は、溶接金属部(つまり、鋼板の端部を接合する溶接金属部)を少なくとも一つを有し、溶接金属部に隣接する本開示の鋼板による中空成形体の両面に、露出部22を有する。
本開示の鋼板100を用いて得られた鋼管を、ベンダーで成形する。次に、加熱炉、通電加熱、または高周波誘導加熱により加熱する。鋼管を加熱する温度としては、オーステナイト領域とする必要があることから、例えば、850℃〜1000℃とすることがよく、900℃〜950℃程度の温度とすることがよい。次に、加熱した鋼管を、水冷等により冷却し、焼入れを行う。
なお、成形と焼入れとを同時に行ってもよい。これは3次元熱間曲げ焼き入れ(3DQ)と呼ばれ、例えば、鋼管を加熱するとともに、荷重を加えて変形させ、直後に水冷等により冷却することによって焼入れられる。これらの過程を経ることによって、目的とする中空状焼入れ成形品が得られる。なお、中空状焼入れ成形品は、そのまま部品として用いてもよい。また、必要に応じて溶接部に脱スケール処理(例えば、ショットブラスト、ブラッシング、レーザクリーニングなど)を行ってから用いてもよい。
なお、当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。
下記供試材として、ホットスタンプ後の強度クラスが1470MPa級であり、1辺15cmの四角形であり、板厚1.6mmである鋼板を用いた。
供試材1:片面あたりのめっき目付け量が80g/m2である供試材1を準備した。供試材1のアルミニウムめっき層の厚みは28μm、金属間化合物層の厚みは4μmである。なお、供試材1の母材鋼板における化学組成は表1に示すとおりである。
供試材2:片面あたりのめっき目付け量が60g/m2である供試材2を準備した。供試材2のアルミニウムめっき層の厚みは22μm、金属間化合物層の厚みは4μmである。なお、供試材2の母材鋼板における化学組成は供試材1と同様である。
供試材3:片面あたりのめっき目付け量が14g/m2である供試材3を準備した。供試材3のアルミニウムめっき層の厚みは2μm、金属間化合物層の厚みは6μmである。なお、供試材3の母材鋼板における化学組成は供試材1と同様である。
次に、作製したテーラードブランクを、920℃に加熱した炉で4分間保持後、水冷した金型で成形して、焼入れを行い、平板のホットスタンプ成形品を作製した。これにより、ホットスタンプ成形品は、引張強さ1470MPa級になる。
ここで、切削除去に用いたエンドミルの回転数は10000rpmとした。
(塗装後耐食性試験)
上記で得られたホットスタンプ成形品を化成処理した後、電着塗装を行い、塗装後耐食性試験を行った。化成処理は日本パーカライジング(株)製化成処理液PB−SX35Tで施した。その後、電着塗料として、日本ペイント(株)製カチオン電着塗料パワーニクス110を使用し、電着膜厚約15μmを目標として電着塗装を施した。水洗後、170℃で20分間加熱して焼き付け、試験板を作製した。試験板のサイズは65mm長さ、100mm幅(幅中央部に溶接部がある。)とした。
この試験板を用いて、自動車部品外観腐食試験JASO M610−92を用い、360サイクル(120日)経過後の腐食状況で塗装後耐食性を評価した。
−判定基準−
A:赤錆発生率25%以下
B:赤錆発生率26%〜50%
C:赤錆発生率51%〜75%
D:赤錆発生率76%〜100%
得られたホットスタンプ成形品から、引張強度試験用の試験片として、溶接部を持つダンベル状の形状の試験片を採取した。試験片は、平行部距離50mm、平行部の幅25mmとし、平行部の中央部に、長手方向に対して直交方向になるように幅全長にわたって、溶接部を有するように切り出した。この試験片を用いて、静的引張強度試験を実施した。下記判定基準で判定した。評価Cまでが許容される。
−判定基準−
A:1500MPa以上
B:1400MPa以上1500MPa未満
C:1300MPa以上1400MPa未満
D:1300MPa未満
塗装後耐食性試験及び継手静的引張強度の評価のうち、低い方の評価を総合判定の評価とする。なお、評価Cまでが許容され、評価Bが好ましく、評価Aが最も好ましい。
すなわち、ホットスタンプ後の強度クラスが1470MPa級の鋼板を母材鋼板として用いた場合、溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が75%以下であり、かつ溶接部を含む試験片の静的引張強度が1300MPa以上であれば、許容される。
実用の観点からは、ホットスタンプ後の強度クラスが1470MPa級の鋼板を母材鋼板として用いた場合、溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が75%以下であり、かつ溶接部を含む試験片の静的引張強度が1400MPa以上であれば好ましい。
より好ましくは、溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が50%以下であり、溶接部を含む試験片の静的引張強度が1400MPa以上である。
さらに好ましくは、溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が50%以下であり、溶接部を含む試験片の静的引張強度が1500MPa以上、もしくは溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が25%以下であり、溶接部を含む試験片の静的引張強度が1400MPa以上である。
最も好ましくは、溶接金属部の周囲および溶接金属部の赤錆発生率が25%以下であり、溶接部を含む試験片の静的引張強度が1500MPa以上である。
「C」:図8参照。露出部が母材鋼板の一部まで除去され、母材鋼板が露出している露出部分を有する。めっき部の端面は傾斜しており、アルミニウムコーティング層側の端縁が鋼板の板幅中央側に位置し、母材鋼板側の端縁が鋼板の端面側に位置している。アルミニウムコーティング層の表面側の露出幅(W2)は、母材鋼板側の露出幅(W1)よりも大きい(W1>W2)。図8に示す通り、露出部タイプ「C」の場合、アルミニウムコーティング層の表面側の露出幅はW2である。即ち、露出部タイプ「C」の場合、めっき部に突き出し部はない。
「E」:図10参照。露出部が金属間化合物層まで除去され、母材鋼板が露出している露出部分を有する。めっき部は、アルミニウムコーティング層の外面側の端縁が鋼板の端面側に最も突き出した突き出し部を有する。突き出し部の頂点は最も短い露出幅(W1)となる部分である。また、めっき部は、アルミニウムめっき層部分で、鋼板の板幅中央側に最も凹んだ凹み部を有する。凹み部の底部は最も長い露出幅(W2)となる部分である。さらに、めっき部の端面は、露出幅W2の部分よりも母材鋼板側で段差が形成されている。W1はW2よりも小さい(W1<W2)。図10に示す通り、露出部タイプ「E」の場合、アルミニウムコーティング層の表面側の露出幅はW1である。
「F」:図11参照。露出部が母材鋼板の一部まで除去され、母材鋼板が露出している露出部分を有する。めっき部は、アルミニウムコーティング層の表面側の端縁が鋼板の端面側に最も突き出した突き出し部を有する。突き出し部の頂点は最も短い露出幅(W1)となる部分である。また、母材鋼板側の端縁において鋼板の板幅中央側に最も凹んだ凹み部を有する。凹み部の底部は最も長い露出幅(W2)となる部分である。但し、露出部タイプ「F」のW2は、露出部タイプ「D」のW2より短い。W1はW2よりも小さい(W1<W2)。図11に示す通り、露出部タイプ「F」の場合、アルミニウムコーティング層の表面側の露出幅はW1である。
「G」:図12参照。露出部が母材鋼板の一部まで除去され、母材鋼板が露出している露出部分を有する。めっき部は、アルミニウムコーティング層の表面側の端縁が鋼板の端面側に最も突き出した突き出し部を有する。突き出し部の頂点は最も短い露出幅(W1)となる部分である。また、めっき部は、アルミニウムめっき層部分で、鋼板の板幅中央側に最も凹んだ凹み部を有する。凹み部の底部は最も長い露出幅(W2)となる部分である。さらに、めっき部の端面は、最も長い露出幅となる部分よりも母材鋼板側で、鋼板の端面側に傾斜している。W1はW2よりも小さい(W1<W2)。図12に示す通り、露出部タイプ「G」の場合、アルミニウムコーティング層の表面側の露出幅はW1である。
表2および表3に示すように、No.1の試供材1ままでは、溶接金属部の周囲の塗装後耐食性が優れている。しかし、溶接金属に混入するアルミニウム量が多くなったため、静的引張強度は劣位であった。
表2および表3に示すように、No.2およびNo.3は、鋼板の端部において、アルミニウムめっき層が除去されている。そのため、溶接金属に混入するアルミニウム量が少なくなり、静的引張強度は優れている。しかし、露出部とめっき部との境界を断面から見たとき、めっき部26の鋼板100の端縁側の端面の断面形状は、それぞれ、図7および図8に示す形状のように形成されている。そのため、溶接金属部の周囲の塗装後耐食性が劣位であった。
14 アルミニウムめっき層
16 金属間化合物層
18 アルミニウムコーティング層
22 露出部
26 めっき部
100 鋼板
100B 突き出し部の頂点
100D 第1の位置
Claims (9)
- 母材鋼板と、
前記母材鋼板の表面上に、金属間化合物層とアルミニウムめっき層とを含むアルミニウムコーティング層が設けられためっき部と、
鋼板の厚み方向に向けて前記母材鋼板又は前記金属間化合物層が露出した露出部と、を備える鋼板であって、
前記鋼板の厚み方向に垂直であり、前記めっき部から前記鋼板の一の端縁に向かう第1方向において、前記母材鋼板の表面上に、少なくとも前記めっき部、前記露出部、前記鋼板の前記端縁が、この順で配置され、
前記第1方向に、前記めっき部の前記端縁側の端面から前記鋼板の端縁までの長さが最大値となる位置のうち、厚み方向に沿って最も外面側の位置を第1の位置とし、
前記めっき部は、前記第1の位置から前記鋼板の前記端縁側に突き出した部分である突き出し部を有し、
前記突き出し部は、前記厚み方向において、前記母材鋼板と離隔し、
前記めっき部における前記母材鋼板の表面に沿う方向の仮想線と、
前記突き出し部のうち、最も前記鋼板の端面側に突き出し、かつ、厚み方向に沿って最も外面側となる部分および前記第1の位置を結んだ仮想線と、
のなす角度であって、前記めっき部側で形成される角度が100°〜155°の範囲であり、
前記露出部上の前記金属間化合物層の平均厚みが3μm以下であり、
前記厚み方向と前記第1方向とに平行な断面において、前記第1の位置を通り前記厚み方向に平行な仮想線よりも前記第1方向側に位置する前記アルミニウムコーティング層の断面積であるSa(単位:μm2)と、前記第1の位置と前記端縁との間の前記第1方向に関する距離と、前記突き出し部の頂点と前記端縁との間の前記第1方向に関する距離と、の差分であるW3(単位:μm)と、が下記(1)式の関係を満たす
鋼板。
Sa≧3×W3・・・・・・・・・・(1) - 前記第1の位置から前記第1方向と反対の方向の前記めっき部において、前記アルミニウムめっき層の平均厚みが8μm〜50μmである請求項1に記載の鋼板。
- 前記第1の位置から前記第1方向と反対の方向の前記めっき部において、前記金属間化合物層の平均厚みが1μm〜10μmである請求項1又は2に記載の鋼板。
- 前記母材鋼板が、質量%で、
C:0.02%〜0.58%、
Mn:0.20%〜3.00%、
Al:0.005%〜0.06%、
P:0.03%以下、
S:0.010%以下、
N:0.010%以下、
Ti:0%〜0.20%、
Nb:0%〜0.20%、
V:0%〜1.0%、
W:0%〜1.0%、
Cr:0%〜1.0%、
Mo:0%〜1.0%、
Cu:0%〜1.0%、
Ni:0%〜1.0%、
B:0%〜0.0100%、
Mg:0%〜0.05%、
Ca:0%〜0.05%、
REM:0%〜0.05%、
Sn:0%〜0.5%、
Bi:0%〜0.05%、
Si:0%〜2.00%、並びに
残部:Feおよび不純物からなる化学組成を有する請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の鋼板。 - 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載の鋼板を少なくとも1枚有し、
前記鋼板の前記露出部と隣接する溶接金属部を有する、テーラードブランク。 - 請求項5に記載のテーラードブランクを用いた熱間プレス成形品。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載の鋼板の前記露出部と隣接する溶接金属部を有する鋼管。
- 請求項7に記載の鋼管を用いた中空状焼入れ成形品。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載の鋼板の製造方法であって、
前記露出部を機械加工により形成する工程を有する鋼板の製造方法。
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