JP6649746B2 - 油冷式スクリュ圧縮機の制御方法及び油冷式スクリュ圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は油冷式スクリュ圧縮機の制御方法，及び前記制御方法を実行する制御機構を備えた油冷式スクリュ圧縮機に関する。

油冷式スクリュ圧縮機９００は，ケーシング内に形成されたシリンダ内にオス，メス一対のスクリュロータを噛み合い回転可能に収容し，前記一対のスクリュロータの噛み合い回転により被圧縮気体と冷却油を圧縮して気液混合流体として吐出する圧縮機本体９１０を備え，図１０（Ａ）に示すように，この圧縮機本体９１０に，前記圧縮機本体９１０より吐出された気液混合流体を導入して，圧縮気体と冷却油とに分離するレシーバタンク９６０，及び圧縮機本体９１０のいずれか一方のロータのロータ軸に対し回転駆動力を入力するためのモータやエンジン等の駆動源９４０等の機器を組み合わせることによって構成されている。

そして，駆動源９４０による回転に伴って圧縮機本体９１０より気液混合流体として吐出された圧縮気体は，レシーバタンク９６０内に導入され，レシーバタンク９６０内で圧縮気体と冷却油とに一次分離が行われ，分離された冷却油はオイルクーラ９７３やオイルフィルタ９７２等を備えた給油配管９７１を介して再度圧縮機本体９１０の噴射口９１９に導入される。

一方，レシーバタンク９６０内で冷却油が分離された圧縮気体は，セパレータ９６１によって圧縮気体中にミストの状態で残る冷却油が更に除去された後，図示せざる空気作業機等が接続された，圧縮気体の消費側に供給される。

以上のように構成された油冷式スクリュ圧縮機９００には，消費側に対し圧縮気体を安定した圧力で供給することができるようにするために，圧縮機本体９１０に対する被圧縮気体の吸気量を制御する吸入制御装置９５０が設けられている。

一例として図１０（Ａ）に示す例では，この吸入制御装置９５０を，圧縮機本体９１０の吸入口を開閉する吸入弁９５１と，レシーバタンク９６０内の圧縮気体を前記吸入弁９５１の閉弁受圧室（図示せず）に導入する制御流路９５３と，前記制御流路９５３を開閉する圧力調整弁９５４によって構成している。

このように構成された吸入制御装置９５０を備えた油冷式スクリュ圧縮機９００では，消費側で圧縮気体が消費される等してレシーバタンク９６０内の圧力が圧力調整弁９５４の作動圧力として設定された設定圧力以下になると，圧力調整弁９５４が制御流路９５３を閉じて吸入弁９５１の閉弁受圧室に対する圧縮気体の導入を停止して吸入弁９５１を開くことで圧縮機本体９１０を吸気可能な状態とする。

一方，消費側における圧縮気体の消費が停止する等してレシーバタンク９６０内の圧力が設定圧力を超えると，圧力調整弁９５４が制御流路９５３を開き，吸入弁９５１の閉弁受圧室に対する圧縮気体の導入が開始されて吸入弁９５１を絞り，又は閉じることによって圧縮機本体９１０の吸気を制限することで，圧縮機本体９１０がレシーバタンク９６０に吐出する圧縮気体を減少し，又は圧縮気体の吐出を停止する。

これにより，レシーバタンク９６０内の圧力，従って消費側に対する圧縮気体の供給圧力が，前述の設定圧力に近付くように制御されることで，消費側に対し安定した圧力の圧縮気体を供給することができるようになっている。

このような吸入制御装置９５０を備えた油冷式スクリュ圧縮機では，吸入制御装置９５０に設けられた圧力調整弁９５４の作動圧力，即ち前述した設定圧力を変更することにより，消費側に対する供給圧力を変更することができることから，この設定圧力を簡単に変更できるようにした油冷式スクリュ圧縮機９００も提案されている。

このような油冷式スクリュ圧縮機９００として，後掲の特許文献１には，図１０（Ｂ）に示すように，吸入制御装置９５０に設けた制御流路９５３に，作動圧力が異なる複数の圧力調整弁９５４ａ，９５４ｂ，９５４ｃと，この中から制御に使用する圧力調整弁を選択するための切替用電磁弁９５８を設け，切替用電磁弁９５８の操作によって圧力調整弁９５４ａ，９５４ｂ，９５４ｃの中から使用する圧力調整弁を選択することで，前述した設定圧力を変更し，消費側に対し供給する圧縮気体の圧力を変更することができるようにした油冷式スクリュ圧縮機９００が提案されている（特許文献１の図１参照）。

特開平２−２８３８９３号公報

以上のように構成された油冷式スクリュ圧縮機９００において，圧縮機本体９１０を，吸入弁９５１を全開とした状態で，且つ，一定の回転速度で運転している場合で比較すると，圧縮機本体９１０の消費動力は，圧縮機本体９１０の吐出側圧力が高い程，増大し，圧縮機本体９１０の吐出側圧力が低い程，減少する。

そのため，特許文献１として紹介したように，設定圧力を可変として消費側に対する供給圧力を可変とした油冷式スクリュ圧縮機９００では，設定圧力を高圧に設定してレシーバタンク９６０内の圧力を高くすると，消費動力が増大する。

従って，このような油冷式スクリュ圧縮機９００には，最も高圧の設定としたときの圧縮機本体９１０定格運転時における消費動力以上の定格出力を発生し得る駆動源９４０を搭載することが必要で，経済性の観点より搭載する駆動源９４０が圧縮機本体９１０に対し過剰性能とならないよう，駆動源９４０の定格出力を，最も高圧に設定した時の圧縮機本体９１０の消費動力と同等，又は，この消費動力に対し所定の余裕分，高い定格出力とするのが一般的である。

しかし，高圧設定時における圧縮機本体９１０の消費動力を基準として駆動源９４０の定格出力を設定すると，高圧設定時に比較して消費動力が小さくなる低圧設定に切り替えて圧縮機本体９１０を駆動する際，駆動源９４０は圧縮機本体９１０の消費動力に対し過度の余裕を以て運転されることとなるため経済的でない。

一方，設定圧力を低圧の設定とした時の圧縮機本体９１０の消費動力にマッチした定格出力の駆動源９４０を採用すると，設定圧力を高圧に切り替えた際に，駆動源９４０の定格出力は，圧縮機本体９１０の消費動力に対し過小となるために過負荷となって駆動源９４０が停止してしまうおそれがある。

そこで本発明は，上記従来技術における欠点を解消するために成されたもので，吸入制御装置の設定圧力を可変とした油冷式スクリュ圧縮機を経済的に運転することができると共に，設定圧力の変更に伴い，圧縮機本体の吐出側圧力が上昇した場合であっても，駆動源が過負荷によって停止することを防止できる油冷式スクリュ圧縮機の制御方法，及び，前記制御方法を実行可能な油冷式スクリュ圧縮機を提供することを目的とする。

以下に，課題を解決するための手段を，発明を実施するための形態で使用する符号と共に記載する。この符号は，特許請求の範囲の記載と発明を実施するための形態の記載との対応を明らかにするためのものであり，言うまでもなく，本願発明の技術的範囲の解釈に制限的に用いられるものではない。

上記目的を達成するために，本発明の油冷式スクリュ圧縮機１の制御方法は，
ケーシング１２内に形成したシリンダ１３の内壁面と，前記シリンダ１３内で相互に噛み合い回転するオス・メス一対のスクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の歯間によって形成される圧縮作用空間を備え，前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の回転により吸入通路１６を介して前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の一端側より前記圧縮作用空間内に導入した被圧縮気体を，冷却油と共に圧縮して前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の他端側で前記圧縮作用空間に連通する吐出通路１８より気液混合流体として吐出する圧縮機本体１０と，前記圧縮機本体１０を駆動する駆動源４０と，前記圧縮機本体１０が吐出した気液混合流体を導入して圧縮気体と冷却油とに分離するレシーバタンク６０と，消費側に対する圧縮気体の供給圧力Ｐγが設定圧力Ｐαを超えたときに前記圧縮機本体１０の吸入口を絞り又は閉じ，前記設定圧力Ｐα以下に低下したときに前記圧縮機本体１０の吸入口を開くことで，消費側に対する圧縮気体の供給圧力Ｐγを前記設定圧力Ｐαに近付ける制御を行う吸入制御装置５０を備えた油冷式スクリュ圧縮機１において，
前記吸入制御装置５０の前記設定圧力Ｐαを可変とし，
前記圧縮機本体１０に設けた前記圧縮作用空間のうち，圧縮に使用する部分の長さである実効長Ｌを可変と成すと共に，
前記設定圧力Ｐαが所定値Ｐβを超える高圧設定時には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記設定圧力Ｐαが前記所定値Ｐβ以下の低圧設定時には，前記実効長Ｌを長く変更して前記圧縮機本体１０の吸気量を増大させることを特徴とする（請求項１）。

前記圧縮作用空間の前記実効長Ｌを，長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂに切替可能とし，
前記高圧設定時に前記短実効長Ｌｂを適用し，前記低圧設定時に前記長実効長Ｌａを適用するものとしても良い（請求項２）。

また，前記高圧設定時，前記供給圧力Ｐγに応じて，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβ以下の場合には，前記実効長Ｌを長くして前記圧縮機本体１０の吸気量を増大とせるものとしても良い（請求項３）。

この場合，前記圧縮作用空間の前記実効長Ｌを，長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂとに切替可能とし，
前記高圧設定時における前記圧縮作用空間の実効長Ｌとして，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合には前記短実効長Ｌｂを適用し，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβ以下の場合には前記長実効長Ｌａを適用するように構成するものとしても良い（請求項４）。

この場合，更に，圧力検知手段３８によって検知したレシーバタンク６０内の圧力を前記供給圧力Ｐγとして前記実効長Ｌを変更するようにしても良い（請求項５）。

前述した圧縮作用空間の実効長Ｌと圧縮機本体１０の吸気量の変更は，吸入閉じ込み位置に対し前記吐出通路１８寄りで，且つ，前記吐出通路１８と連通する前の前記圧縮作用空間を前記吸入通路１６と連通させる逃がし穴２１を設け，前記逃がし穴２１を開閉することにより行うものとしても良く，
前記低圧設定時，前記逃がし穴２１を閉じて前記実効長Ｌを前記長実効長Ｌａとし，前記高圧設定時，前記逃がし穴２１を開いて前記実効長Ｌを前記短実効長Ｌｂとするものとしても良い（請求項６）。

この場合，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβの状態で，且つ，前記実効長Ｌを前記長実効長Ｌａとして全負荷運転されている前記圧縮機本体１０の消費動力に対し，前記駆動源４０の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値Ｐβを設定することが好ましい（請求項７）。

また，前記長実効長Ｌａにおける前記圧縮機本体１０の消費動力と，前記短実効長Ｌｂにおける前記圧縮機本体１０の消費動力が略同一で，且つ，前記消費動力の双方に対し，前記駆動源４０の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値Ｐβと前記実効長Ｌの組合せをそれぞれ設定することが好ましい（請求項８）。

また，上記制御方法を実行する本発明の油冷式スクリュ圧縮機１は，
ケーシング１２内に形成したシリンダ１３の内壁面と，前記シリンダ１３内で相互に噛み合い回転するオス・メス一対のスクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の歯間によって形成される圧縮作用空間を備え，前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の回転により吸入通路１６を介して前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の一端側より前記圧縮作用空間内に導入した被圧縮気体を，冷却油と共に圧縮して前記スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の他端側で前記圧縮作用空間と連通する吐出通路１８を介して気液混合流体として吐出する圧縮機本体１０と，前記圧縮機本体１０を駆動する駆動源４０と，前記圧縮機本体１０が吐出した気液混合流体を導入して圧縮気体と冷却油とに分離するレシーバタンク６０と，設定圧力Ｐαを可変とする供給圧力設定手段５２を備え，消費側に対する圧縮気体の供給圧力Ｐγが前記設定圧力Ｐαを超えたときに前記圧縮機本体１０の吸入口を絞り又は閉じ，前記設定圧力Ｐα以下に低下したときに前記圧縮機本体１０の吸入口を開くことで，消費側に対する圧縮気体の供給圧力Ｐγを前記設定圧力Ｐαに近付ける制御を行う吸入制御装置５０を備えた油冷式スクリュ圧縮機１において，
前記圧縮機本体１０に設けた前記圧縮作用空間のうち，圧縮に使用する部分の長さである実効長Ｌを可変と成す可変容量機構２０と，
前記供給圧力設定手段５２における前記設定圧力Ｐαが所定値を超える高圧設定時には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記設定圧力Ｐαが前記所定値Ｐβ以下の低圧設定時には，前記実効長Ｌを長くして前記圧縮機本体１０の吸気量を増大するよう，前記可変容量機構２０を動作させる，作動手段３０を備えることを特徴とする（請求項９）。

上記構成の油冷式スクリュ圧縮機１において，
前記可変容量機構２０が，前記圧縮作用空間の前記実効長Ｌを長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂとで切替可能に構成されており，
前記作動手段３０が，前記高圧設定時に前記短実効長Ｌｂを適用し，前記低圧設定時に前記長実効長Ｌａを適用するよう前記可変容量機構２０を動作させるように構成することができる（請求項１０）。

また,前記作動手段３０が，
前記高圧設定時，前記供給圧力Ｐγに応じて，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβ以下の場合には，前記実効長Ｌを長くして前記圧縮機本体１０の吸気量を増大させるよう前記可変容量機構２０を動作させるように構成することができる（請求項１１）。

この場合，前記可変容量機構２０を，前記圧縮作用空間の前記実効長Ｌを前記長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂとで切替更可能に構成し，
前記作動手段３０が，前記高圧設定時，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合に前記短実効長Ｌｂを適用し，前記所定値Ｐβ以下の場合に前記長実効長Ｌａを適用するよう前記可変容量機構２０を動作させるように構成しても良い（請求項１２）。

更に，前記作動手段３０に，前記レシーバタンク６０内の圧力を検知する圧力検知手段３８を設け，該作動手段３０が，該圧力検知手段３８が検知した圧力を前記供給圧力Ｐγとして，前記実効長Ｌを変更するよう前記可変容量機構２０を動作させても良い（請求項１３）。

また，前記可変容量機構２０が，吸入閉じ込み位置に対し前記吐出通路１８寄りで，且つ，前記吐出通路１８と連通する前の前記圧縮作用空間を前記吸入通路１６と連通させる逃がし穴２１と，前記逃がし穴２１を開閉する逃がし弁２３を備え，
前記作動手段３０が，前記低圧設定時，前記逃がし穴２１を閉じて前記実効長Ｌを前記長実効長Ｌａとし，前記高圧設定時，前記逃がし穴２１を開いて前記実効長Ｌを前記短実効長Ｌｂとするよう，前記逃がし弁２３を制御するよう構成しても良い（請求項１４）。

更に，前記逃がし弁２３を，
前記圧縮機本体１０のケーシング１２に形成されたピストン室２３１と，
該ピストン室２３１内を，前記逃がし穴２１を閉じる前進位置と，前記逃がし穴２１を開放する後退位置間で進退移動すると共に，前記後退位置に向けて付勢されたピストン２３２と，
作動油の導入によって前記後退位置にある前記ピストン２３２を，前記前進位置に移動させる閉弁受圧室２３３を備えた構成とし，
前記作動手段３０を，
前記レシーバタンク６０の油溜部と前記逃がし弁２３の前記閉弁受圧室２３３間を連通する作動油流路３１（給油配管３２＋分岐配管３３）と，
前記作動油流路３１を開閉する開閉弁３４を備えた構成としても良い（請求項１５）。

以上で説明した本発明の構成により，本発明の油冷式スクリュ圧縮機１では，以下の顕著な効果を得ることができた。

圧縮機本体１０に設けた圧縮作用空間のうち，圧縮に使用する部分の長さである実効長Ｌを可変とする可変容量機構２０を設け，作動手段３０によって前記吸入制御装置５０における前記設定圧力Ｐαの設定変更に応じて前記可変容量機構２０を操作して，前記設定圧力Ｐαが所定値Ｐβを超える高圧設定時には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記設定圧力Ｐαが前記設定値Ｐβ以下の低圧設定時には前記実効長Ｌを長く変更して前記圧縮機本体１０の吸気量を増大させることで，油冷式スクリュ圧縮機１を経済的に運転することができると共に，駆動源が過負荷によって意図せず停止すること防止することができた。

すなわち，圧縮機本体１０の吐出側圧力（供給圧力Ｐγ）は，それが高くなるにつれて圧縮機本体１０の消費動力は増大し，これとは逆に，圧縮機本体１０の吐出側圧力（供給圧力Ｐγ）が低下すると，圧縮機本体１０の消費動力は減少することは前述した通りである。

これに対し，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを可変とする可変容量機構２０を設けた圧縮機本体１０では，圧縮作用空間の実効長Ｌが長い場合には，圧縮機本体１０の吸気量が大きくなり，圧縮作用空間の実効長Ｌが短い場合には，圧縮機本体１０の吸気量は小さくなる。

そのため，圧縮作用空間の実効長Ｌが長い程，消費動力は大きくなり，圧縮作用空間の実効長Ｌが短くなる程，消費動力は小さくなる。

従って，設定圧力Ｐαを高く設定して供給圧力Ｐγが高くなっている場合には，その分，圧縮作用空間の実効長Ｌを短くし，これとは逆に，設定圧力Ｐαを低く設定して供給圧力Ｐγが低くなっている場合には，圧縮作用空間の実効長Ｌを長くして消費動力の変動を相殺することで，設定圧力Ｐαの変動によっても圧縮機本体１０の消費動力の変動を抑制し，あるいは消費動力を略一定に維持することが可能となり，その結果，駆動源４０が過負荷によって停止することを防止しつつ，圧縮気体の生成を，経済的な状態で行うことが可能となる。

前記可変容量機構２０を，前記圧縮作用空間の実効長Ｌを，長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂとで切替可能に構成し，前記高圧設定時に前記短実効長Ｌｂを適用し，前記低圧設定時に前記長実効長Ｌａを適用する構成では，実効長の切替が長短２種類（Ｌａ，Ｌｂ）のみとなるため，制御や装置構成を単純なものとすることができた。

更に，前記作動手段３０が，前記高圧設定時，前記供給圧力Ｐγに応じて，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合には前記実効長Ｌを短くして前記圧縮機本体１０の吸気量を減少させ，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβ以下の場合には，前記実効長Ｌを長くして前記圧縮機本体１０の吸気量を増大させるようにした構成では，例えば，消費側で急激かつ大量の圧縮気体の消費が開始される等して供給圧力Ｐγ（レシーバタンク６０内の圧力）が一時的に低下した場合のように，一時的な供給圧力Ｐγの低下に伴い駆動源４０の定格出力に余裕が生じた場合であっても，この余裕分を吸気量の増加に振り向けることができ，より一層経済的に圧縮気体の生成を行うことができると共に，低下したレシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）を短時間で急速に設定圧力Ｐαに近付けて回復させることが可能となる。

この場合においても，前記可変容量機構２０を，前記圧縮作用空間の前記実効長Ｌを長実効長Ｌａと，前記長実効長Ｌａに対し相対的に短い短実効長Ｌｂとに切替可能に構成し，前記高圧設定時における前記圧縮作用空間の実効長Ｌとして，前記供給圧力Ｐγが前記所定値Ｐβを超えた場合には前記短実効長Ｌｂを適用することで，実効長を長短２種類（Ｌａ，Ｌｂ）のみを切り替える比較的簡単な制御及び装置構成とすることができた。

前述の可変容量機構２０として，前記圧縮作用空間を前記吸入通路１６と連通させる逃がし穴２１と，前記逃がし穴２１を開閉する逃がし弁２３を設けた構成では，逃がし弁２３の操作によって逃がし穴２１を閉じた状態では，圧縮作用空間の略全長が実効長Ｌとなる長実効長Ｌａが実現されて圧縮機本体１０の吸気量が増大する一方，逃がし穴２１を開いた状態では，逃がし穴２１よりも吐出通路１８側の部分が実効長Ｌとなる短実効長Ｌｂが実現されて圧縮機本体１０の吸気量が減少して（図１参照），前述した所定値Ｐβの圧力を基準として逃がし弁２３の操作によって逃がし穴２１を開閉するという比較的簡単な制御によって，圧縮作用空間の実効長Ｌと圧縮機本体１０の吸気量を容易かつ確実に変更することができた。

上記構成において，供給圧力Ｐγ（レシーバタンク６０内の圧力）を前述の所定値Ｐβとし，且つ，逃がし穴２１を閉じた長実効長Ｌａの状態で全負荷運転されている圧縮機本体１０の消費動力に対し，前記駆動源４０の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値Ｐβを設定した構成では，駆動源４０に対し過負荷がかかることを確実に防止することができた。

更に，前記長実効長Ｌａの前記圧縮機本体１０の消費動力と，前記短実効長Ｌｂの前記圧縮機本体１０の消費動力が略同一で，且つ，前記消費動力の双方に対し，前記駆動源４０の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値Ｐβと前記実効長Ｌの組合せをそれぞれ設定した場合には，駆動源４０に過負荷がかかることを防止できるだけでなく，油冷式スクリュ圧縮機１を常に最も経済的な状態で運転させることができた。

更に，前記逃がし弁２３を，圧縮機本体１０のケーシング１２に形成されたピストン室２３１と，該ピストン室２３１内を，前記逃がし穴２１を閉じる前進位置と，前記逃がし穴２１を開放する後退位置間で進退移動すると共に，前記後退位置に向けて付勢されたピストン２３２と，作動油の導入によって前記後退位置にある前記ピストン２３２を，前記前進位置に移動させる閉弁受圧室２３３を備えた構成とし，この閉弁受圧室２３３に対し，レシーバタンク６０の油溜部に回収された冷却油を作動油として導入する作動油流路３１（給油配管３２＋分岐配管３３）と，該作動油流路３１を開閉する開閉弁３４によって前述の作動手段３０を形成した構成では，可変容量機構２０の作動圧力を，油冷式スクリュ圧縮機１に元々設けられている冷却油の循環系を一部利用して形成することができ，可変容量機構２０を作動させるための油圧発生源等を別途新たに設ける必要がなく装置構成を簡略化することができた。

本発明の油冷式スクリュ圧縮機の一構成例（実施例１）を示す説明図。 図１の油冷式スクリュ圧縮機（実施例１）における消費動力（駆動源の出力）とレシーバタンク内の圧力との関係を示す相関図。 本発明の油冷式スクリュ圧縮機の要部断面図。 本発明の油冷式スクリュ圧縮機におけるシリンダの展開図。 本発明の油冷式スクリュ圧縮機における逃がし弁部分の拡大断面図。 ピストンの変形例を示した本発明の油冷式スクリュ圧縮機における逃がし弁部分の拡大断面図。 本発明の油冷式スクリュ圧縮機の別の構成例（実施例２及び３）を示す説明図。 図７の油冷式スクリュ圧縮機（実施例２）における消費動力（駆動源の出力）とレシーバタンク内の圧力との関係を示す相関図。 図７の油冷式スクリュ圧縮機における制御装置の動作を変更した変更例（実施例３）における消費動力（駆動源の出力）とレシーバタンク内の圧力との関係を示す相関図。 従来の油冷式スクリュ圧縮機の説明図であり，（Ａ）は一般的な油冷式スクリュ圧縮機，（Ｂ）は供給圧力設定手段を備えた油冷式スクリュ圧縮機（特許文献１に対応）。

以下に，本発明の油冷式スクリュ圧縮機１について，添付図面を参照しながら説明する。

〔油冷式スクリュ圧縮機の全体構造〕
図１中の符号１は，本発明の油冷式スクリュ圧縮機を示し，この油冷式スクリュ圧縮機１は，圧縮機本体１０と，この圧縮機本体１０を駆動するモータやエンジン等の駆動源４０，前記圧縮機本体１０より冷却油との気液混合流体として吐出された圧縮気体が導入されるレシーバタンク６０，及び，前記圧縮機本体１０の吸入口を開閉する吸入弁５１と，この吸入弁５１をレシーバタンク６０内の圧力に応じて開閉制御する制御機構（制御配管５３，圧力調整弁５４）を備えた，吸入制御装置５０を備えている点では，図１０（Ａ）を参照して説明した従来の油冷式スクリュ圧縮機と基本構造を共通とする。

本発明の油冷式スクリュ圧縮機では，図１０（Ａ）を参照して説明した既知の油冷式スクリュ圧縮機の構造に対し，更に，圧縮機本体１０に，圧縮作用空間のうち圧縮に使用される部分の長さである実効長Ｌを可変とする可変容量機構２０を設けると共に，吸入制御装置５０に，消費側に対する供給圧力の設定を可変とする供給圧力設定手段５２を設け，この供給圧力設定手段５２によって設定された設定圧力Ｐαの変更に対応して，前述の可変容量機構２０の動作を制御して圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを変更させる作動手段３０を設けた点で異なる。

〔圧縮機本体の全体構成〕
本発明の油冷式スクリュ圧縮機１に装備する前述の圧縮機本体１０は，図１及び図３に示すようにオスのスクリュロータ１１ａ及びメスのスクリュロータ１１ｂから成る一対のスクリュロータ１１と，前記スクリュロータ１１を収容するシリンダ１３が内部に形成されたケーシング１２を備えている。

このケーシング１２内に形成されるシリンダ１３は，図３に示すように，オスのスクリュロータ１１ａの収容部となる円筒部と，メスのスクリュロータ１１ｂの収容部となる円筒部を周方向の一部分が重なり合うように平行に配置，組み合わせた，スクリュロータ１１の軸直交方向の断面において略横向きの８の字状に形状されており，前述のオスのスクリュロータ１１ａとメスのスクリュロータ１１ｂとを噛み合わせた状態で共にシリンダ１３内に収容することができるようになっている。

図示の例では，メスのスクリュロータ１１ｂに対し大径に形成されたオスのスクリュロータ１１ａを収容することができるよう，メスのスクリュロータ１１ｂの収容部に対し，オスのスクリュロータ１１ａの収容部の径を大きく形成しているが，メスのスクリュロータ１１ｂとオスのスクリュロータ１１ａを同径に形成し，従って，オスのスクリュロータ１１ａの収容部とメスのスクリュロータ１１ｂの収容部についても同径に形成した圧縮機本体１０を使用しても良い。

シリンダ１３内に収容されたオスのスクリュロータ１１ａとメスのスクリュロータ１１ｂは，相互に噛み合った状態で逆向きに回転することができるよう，図１に示すように各ロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の両端に設けられたロータ軸のそれぞれをケーシング１２内に設けた軸受１４，１５によって回転可能に軸支すると共に，オスのスクリュロータ１１ａ又はメスのスクリュロータ１１ｂの一方のロータ軸，図示の例ではオスのスクリュロータ１１ａの吸入側のロータ軸に対し，エンジンやモータ等の駆動源４０の出力軸を連結して回転駆動力を入力することができるように構成されている。

このように，オスのスクリュロータ１１ａ及びメスのスクリュロータ１１ｂを噛み合い回転可能に収容したシリンダ１３の吸入側端部は吸入通路１６と連通しており，この吸入通路１６を介して導入された被圧縮気体を，冷却油の噴射孔１７を介して噴射された冷却油と共にスクリュロータ１１の噛み合い回転によって圧縮することができるようになっていると共に，シリンダ１３の吐出側端部に設けた吐出通路１８を介して，冷却油と共に圧縮された気液混合流体である圧縮気体を吐出することができるように構成されている。

〔可変容量機構〕
以上のように構成された圧縮機本体１０には，スクリュロータ１１（１１ａ，１１ｂ）の歯間とシリンダ１３の内壁面とによって形成された圧縮作用空間のうち，実際に圧縮に使用される部分の長さ（実効長Ｌ）を可変として，圧縮機本体１０の吸気量を可変とする可変容量機構２０を設けている。

このような可変容量機構２０の一例として，図示の圧縮機本体１０は，前述のケーシング１２に，吸入閉じ込み位置に対し吐出通路１８寄りで，且つ，吐出通路１８と連通する前の圧縮作用空間と連通する逃がし穴２１を設け，この逃がし穴２１と前記吸入通路１６を連通する逃がし通路２２を設けると共に，前述の逃がし穴２１を開閉して，前記逃がし穴２１の開放時，逃がし穴２１を介して圧縮作用空間と逃がし通路２２を連通させると共に，前記逃がし穴２１の閉塞時，圧縮作用空間と逃がし通路２２間の連通を遮断する，逃がし弁２３を設けている。

この逃がし弁２３は，図５に示すように，ケーシング１２に設けたピストン室２３１と，このピストン室２３１内を進退移動して，前記逃がし穴２１を開閉するピストン２３２と，前記ピストン２３２を，前記逃がし穴２１を閉塞する前進位置に移動させる作動油が導入される閉弁受圧室２３３を備えている。

図示の実施形態にあっては，前述した逃がし穴２１をオスのスクリュロータ１１ａを収容するロータ室側に設けると共に，この逃がし穴２１と連通する逃がし通路２２を形成し，この逃がし通路２２の外周側に，前述の逃がし穴２１と同一の軸心ｃを有するピストン室２３１を形成し，このピストン室２３１内に収容したピストン２３２を進退移動させることにより，前記ピストン２３２の先端部で逃がし穴２１を開閉することができるように構成している。

この逃がし穴２１とピストン室２３１の軸線Ｃは，図５に示すように，シリンダ１３内壁が描く円弧とその接線ｔとの接点ｐにおいて，前記接線ｔと直交する方向に設けられていると共に，図１に示すように，スクリュロータ１１のロータ軸の軸心ａ（図示の例ではオスのスクリュロータ１１ａの軸心）に対し，直交する方向に設けられている。

このピストン室２３１は，図５に示す実施形態にあっては，逃がし穴２１側に，該逃がし穴２１と同径に形成された細径部２３１ａを備えると共に，前記逃がし穴２１側とは反対側に，前記細径部２３１ａに対し後述するコイルスプリング２３４を収容可能な間隔分，大径に形成されたスプリング収容部２３１ｂ，及び前記スプリング収容部２３１ｂに対し更に大径に形成されると共に，ケーシング１２の外方に向かって開口する大径部２３１ｃを備えており，このピストン室２３１内にピストン２３２が進退移動可能に収容される。

前述したピストン室２３１内に収容されるピストン２３２は，該ピストン２３２の進退移動方向に対し直交方向に形成された平坦な先端面２３２ａを有すると共に，前記逃がし穴２１及びピストン室２３１の細径部２３１ａに対応する径に形成された円筒部２３２ｂと，前記円筒部２３２ｂの後端に，前記ピストン室２３１の大径部２３１ｃに対応する径に形成されたフランジ部２３２ｃを備えており，円筒部２３２ｂにコイルスプリング２３４を外嵌した状態で，ピストン室２３１内に先端面２３２ａを逃がし穴２１に向けて挿入すると共に，前記ピストン２３２の挿入後，ピストン室２３１の開口端を端板２３５で塞ぐことで，ケーシング１２に前述した逃がし弁２３が形成されている。

前述のピストン２３２の円筒部２３２ｂは，ピストン室２３１のスプリング収容部２３１ｂと大径部２３１ｃとの境界部分に設けられた段部２３１ｄにピストン２３２のフランジ部２３２ｃが突合する前進位置迄ピストン２３２を前進させた際に，ピストン２３２の円筒部２３２ｂの先端が逃がし穴２１内に挿入されて逃がし穴２１を塞ぐことができる長さに形成されていると共に，ピストン２３２の後退時，前記逃がし穴２１内よりピストン２３２の円筒部２３２ｂ先端が抜き取られて逃がし穴２１を開放すると共に逃がし通路２２と連通させることができるように構成されている。

このピストン２３２の円筒部２３２ｂに外嵌した前述のコイルスプリング２３４は圧縮バネであり，ピストン２３２は，逃がし穴２１を開放する後退位置に向けて常時付勢されていると共に，大径部２３１ｃのうち，端板２３５とピストン２３２のフランジ部２３２ｃ間の部分には閉弁受圧室内２３３が形成されており，この閉弁受圧室２３３内に端板２３５に設けた注油口２３６を介して作動油を注入することにより，注入した作動油の圧力によってコイルスプリング２３４の付勢力に抗してピストン２３２を前進位置迄前進させることができるように構成されている。

このピストン２３２の先端面２３２ａは，前述したようにピストン２３２の進退移動方向に対して直交する平坦面という単純な形状に形成したことから，円弧状のシリンダ１３の内壁面に形成された逃がし穴２１をこのピストン２３２の先端部で塞ぐ場合，シリンダ１３の内壁面における逃がし穴の開口縁と，ピストン２３２の先端面２３２ａの外周縁との間には段差が生じ，この段差の角部に，窪みＤができる。

このように，シリンダ１３の内壁面に窪みＤが形成されると，この窪みＤの部分においてスクリュロータ１１の歯先とシリンダ１３内壁間の間隔は，他の部分に比較して大きくなることから，この窪みＤの発生部分をスクリュロータ１１の歯先が通過する際，高圧側の圧縮作用空間内の圧縮気体が，隣接する低圧側の圧縮作用空間に漏出し易くなり，このような圧縮気体の漏出に伴う圧力損失によって，比動力（吸気量あたりの消費動力）の増加が生じ得る。

そこで，本発明の油冷式スクリュ圧縮機に使用する圧縮機本体１０では，このような窪みＤの発生によっても比動力の増加が起こらないようにするために，逃がし穴２１の形成位置において圧縮作用空間内に給油を行うことで，スクリュロータの歯先が前述した窪みＤ上を通過するとき，スクリュロータの歯先と窪みＤとの間を密封する冷却油の量を増やし，また、高圧の給油でスクリュロータの歯先と窪みＤとの間をシールドし，窪みＤの存在によっても高圧側の圧縮作用空間内の圧縮気体が，低圧側の圧縮作用空間内に漏出することを防止している。

圧縮作用空間内に対するこのような給油を可能とするために，本発明の油冷式スクリュ圧縮機１０にあっては，前述のピストン２３２に，一端が前記先端面２３２ａにおいて開口し，他端が閉弁受圧室２３３で開口する給油流路２３７を設け，閉弁受圧室２３３内に作動油を導入すると，この作動油が，この給油流路２３７を介してピストン２３２の先端面２３２ａに設けた開口を介して圧縮作用空間内に導入されるように構成している。

図示の実施形態にあっては，このピストン２３２を，先端部分を除き中空に形成し，この中空部分から前述の端板２３５に至る部分までを前述の閉弁受圧室２３３と成すと共に，ピストン２３２の先端面２３２ａを貫通してピストン２３２の内部に形成された閉弁受圧室２３３と連通する給油流路（給油孔）２３７を設けている。

図１，図３〜５に示す実施形態にあっては，この給油流路２３７を，ピストン２３２の先端面２３２ａの中心に１つだけ設けた構成としているが，この給油流路２３７は，図６に示すようにピストン２３２の先端面２３２ａに複数設けるものとしても良く，この場合，図６に示すように，スクリュロータ１１の軸線方向に対する直交方向の断面において，ピストン２３２の軸心に対し左右対称の位置にそれぞれ給油流路２３７を設けるものとしても良い。
このように，２つの給油流路２３７を設けた構成では，前述した窪みＤに対する作動油の充填をより効率的に行うことができる。

すなわち，ピストン２３２の先端面２３２ａを平坦とした本発明の油冷式スクリュ圧縮機１０の構成では，ピストン２３２が前進位置にあるときにシリンダ１３の内壁面に生じる窪みＤは，スクリュロータ１１の軸線方向に対する直交方向の断面におけるピストン２３２の先端面２３２ａの幅方向の両端部分に生じ，又は，この部分において最も深くなる。

そのため，図６に示したように，給油流路２３７をピストン２３２の先端面２３２ａの幅方向における両端部にそれぞれ設けた構成では，窪みＤの形成部分，あるいは窪みＤの最深部分に対し，効率的に注油を行うことができ，その結果，圧縮気体の漏出をより効果的に防止することができるものとなっている。

なお，上記実施形態では，ピストンの先端面を前述のように平坦面に形成する構成について説明したが，このピストンの先端面は，シリンダの内壁面に対応した湾曲形状に形成するものとしても良く，この場合，給油流路（給油孔）２３７は設けなくても良い。

〔圧縮機本体の動作等〕
以上で説明した可変容量機構２０を備えた圧縮機本体１０は，逃がし弁２３に設けた閉弁受圧室２３３に対し作動油の導入がされていないとき，逃がし弁２３のピストン２３２は，コイルスプリング２３４の付勢力によって後退位置に後退しており，これにより逃がし穴２１が開くことで，圧縮作用空間は，逃がし穴２１及び逃がし通路２２を介して吸入通路１６に連通する。

その結果，スクリュロータ１１の歯間とシリンダ１３の内壁面によって画成される圧縮作用空間のうち，被圧縮気体の圧縮は，逃がし穴２１が閉じている状態では圧縮作用空間の略全長を使用して行われるが，逃がし穴２１が開いた状態では，吸入側から逃がし穴２１の連通部分に至る部分は圧縮に使用されず，被圧縮気体の圧縮は，逃がし穴２１よりも吐出側の部分においてのみ行われることとなる。

従って，逃がし弁２３によって逃がし穴２１を閉じた状態では，圧縮作用空間の略全長が実効長Ｌとなる長実効長Ｌａが実現される一方，逃がし穴２１を開いた状態では，逃がし穴２１から吐出通路１８に至る部分が実効長Ｌとなる短実効長Ｌｂが実現されることで，長実効長Ｌａの場合に比較して，短実効長Ｌｂの場合には，圧縮機本体１０に対する被圧縮気体の吸気量が減少し，その分，圧縮機本体１０の消費動力が減少する。

この点につき圧縮機本体１０のシリンダの展開図である図４を参照して説明すると，図４に記載の構成例では，前述の逃がし穴２１を吸入閉じ込み位置から略１ピッチ，吐出側に後退させた位置に設けており，この例では，逃がし弁２３によって逃がし穴２１が開放されている時には，吸入閉じ込み後，約１ピッチ分の圧縮作用空間で圧縮された圧縮空気は逃がし穴２１を介して吸入通路１６側に排出されてしまうために，圧縮されない。

そのため，逃がし穴２１を閉じている場合に比較して，スクリュロータ１１の吸気量は減少し，その分，圧縮機本体１０のスクリュロータ１１を回転させるために必要な動力は減少してより小さな力で回転させることができるようになる。

一方，逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対し作動油を導入した状態では，この作動油の導入によってピストン２３２が逃がし穴２１に向かってスクリュロータ１１のロータ軸の軸心ａに向かって前進し，前進位置に移動するとピストン２３２の先端部が逃がし穴２１を塞ぎ，逃がし通路２２を介した逃がし穴２１と吸入通路１６間の連通が解除される。

その結果，逃がし弁２３のピストン２３２が前進位置にある状態では，吸入側から吐出側に至る圧縮作用空間の略全長が圧縮に使用されることとなり，逃がし穴２１を開いた状態で運転する場合に比較し，圧縮機本体１０に対する被圧縮気体の吸気量や，吸入した被圧縮気体に対する圧縮比を増大させることができる。

〔供給圧力設定手段〕
本発明の対象となる油冷式スクリュ圧縮機１の吸入制御装置５０には，吸入制御装置５０による吸入弁５１の開閉動作の基準となる設定圧力Ｐαを可変とするための供給圧力設定手段５２が設けられている。

図１に示す油冷式スクリュ圧縮機１では，前述の供給圧力設定手段５２として，吸入制御装置５０の制御配管５３に設けられた圧力調整弁（高圧用）５４をバイパスするバイパス配管５５を設け，このバイパス配管５５中に，前記圧力調整弁（高圧用）５４に対し低い作動圧力で動作する低圧用圧力調整弁５６を設けると共に，このバイパス配管５５を開閉する電磁開閉弁５７を設け，電磁開閉弁によってバイパス配管５５を開閉することで，バイパス配管５５を開いた状態では低圧用圧力調整弁５６を介して吸入弁５１の閉弁受圧室に対し圧縮気体が導入され，バイパス配管５５を閉じた状態では，高圧用圧力調整弁５４を介して吸入弁５１の閉弁受圧室に対し圧縮気体が導入されるように構成し，これにより，高圧用，低圧用，２つの圧力調整弁５４，５６のいずれを介して吸入弁５１に作動圧力を供給するかを選択して，設定圧力Ｐαとして，高圧用圧力調整弁５４の作動圧力である高圧設定圧力Ｐα1と，低圧用圧力調整弁５６の作動圧力である低圧設定圧力Ｐα2のいずれを適用するかの選択ができるように構成されている。

なお，この供給圧力設定手段５２は，高圧又は低圧の２種類のみの択一的な設定より選択する構成のみならず，より多数の設定圧力から多段階に選択できるように構成しても良く，あるいは無段階に設定圧力を変更できるように構成しても良い。

図７に示す油冷式スクリュ圧縮機１は，設定圧力Ｐαを多段階，あるいは無段階に設定できるようにした供給圧力設定手段５２を備えたもので，可変抵抗等によって構成されたダイヤル式の入力スイッチ８１’と，入力スイッチ８１’の操作によって設定された設定圧力Ｐαとレシーバタンク６０に設けた圧力検知手段３８からの検知信号を受信してこれを比較すると共に，比較結果に基づいて制御信号を出力する制御装置８２と，前記制御装置８２から受信した制御信号に応じて開度を変化する，制御配管５３に設けられた電空弁５８によって，圧力設定手段５２を実現させている。

この供給圧力設定手段５２では，前述の制御装置８２が，入力スイッチ８１’の操作によって設定された設定圧力Ｐαと，圧力検知手段３８が検知した検知圧力を比較して，検知圧力が設定値Ｐα以下のときには制御配管５３に設けた電空弁５８の開度を０とする制御信号（開度信号）を出力し，検知圧力が設定圧力Ｐαを超えると，圧力差に応じて制御配管５３の通路面積を変化さるように電空弁５３に制御信号（開度信号）を出力することで，入力スイッチ８１’によって設定された設定圧力Ｐαに従い，圧縮機本体１０の吸入制御を行うことができるように構成されている。

〔作動手段〕
以上で説明したように，圧縮機本体１０に設けた可変容量機構２０，図示の実施形態にあってはこのうちの逃がし弁２３は，作動手段３０によって開閉制御されることで，供給圧力設定手段５２によって設定された圧力に応じ，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを変更することができるように構成されている。
この作動手段３０が前記可変容量機構２０を操作して行う圧縮作用空間の実効長Ｌの変更方法の具体例については，後掲の実施例において詳述する。

〔実施例１〕
図１に示す実施例は，供給圧力設定手段５２で設定した設定圧力Ｐαの変更に連動して圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを変更する制御を実行する作動手段３０として，設定された前記設定圧力Ｐαに応じて，該設定圧力Ｐαが所定値Ｐβを超える高圧設定の場合には前記実効長Ｌを短く，前記設定圧力Ｐαが所定値Ｐβ以下の低圧設定時には，前記実効長Ｌを長く変更する制御を行う作動手段３０を設けている。

図示の実施形態にあっては，供給圧力設定手段５２によって設定できる設定圧力Ｐαを，所定値Ｐβよりも高い設定圧力Ｐαである高圧設定圧力Ｐα1と，前記所定値Ｐβと同一圧力として設定した低圧設定圧力Ｐα2の２種類の中から１つを選択できるように構成すると共に，可変容量機構２０による圧縮作用空間の実効長Ｌの変更を，長実効長Ｌａと，短実効長Ｌｂの２つの長さで切替可能にし，供給圧力設定手段５２によって設定された設定圧力Ｐαが，前述の低圧設定圧力Ｐα2である場合には長実効長Ｌａを適用し，高設定圧力Ｐα1である場合には短実効長Ｌｂを適用するように構成した。

図１に示す油冷式スクリュ圧縮機１には，前述の設定圧力Ｐαを，高圧設定圧力Ｐα1と低圧設定圧力Ｐα2の２種類の中から選択できるようにするために，供給圧力設定手段５２として，吸入制御装置５０の制御配管５３に，圧力調整弁（高圧用）５４をバイパスするバイパス配管５５を設け，このバイパス配管５５中に，前記圧力調整弁（高圧用）５４に対し低い作動圧力で動作する低圧用圧力調整弁５６を設けると共に，このバイパス配管５５を開閉する電磁開閉弁５７を設けており，この電磁開閉弁によってバイパス配管５５を開閉することで２つの圧力調整弁５４，５６のいずれを介して吸入弁５１に作動圧力を供給するかを選択して，設定圧力Ｐαとして，高圧用圧力調整弁５４の作動圧力である高圧設定圧力Ｐα1と，低圧用圧力調整弁５６の作動圧力である低圧設定圧力Ｐα2のいずれを適用するかの選択ができるように構成されている。

この供給圧力設定手段５２で設定された設定圧力Ｐα（Ｐα1又はＰα2）の変更に対応して，可変容量機構２０を構成する前述の逃がし弁２３を開閉して，圧縮作用空間の実効長Ｌを可変とするために，図１に示す実施形態にあっては，前述の作動手段３０として，給油配管３２より分岐した分岐配管３３と，該分岐配管３３を開閉制御する電磁開閉弁３５を設けると共に，油冷式スクリュ圧縮機１の設定を，「高圧」，「低圧」で切り替えるための切替スイッチ８１と，この切替スイッチ８１の切替に対し，供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７と，分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に対し制御信号を出力する制御装置８２を備えている。

従って，図１に示す構成において，前述の切替スイッチ８１と制御装置８２は，作動手段３０及び供給圧力設定手段５２の一部を構成している。

この制御装置８２は，オペレータが切替スイッチ８１の操作によって「低圧」を選択した場合には，供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７にバイパス配管５５を開かせる制御信号を出力すると共に，作動手段３０の分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に，分岐配管３３を閉じさせる制御信号を出力する。

一方，オペレータが切替スイッチ８１の操作によって「高圧」を選択した場合には，供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７に，バイパス配管５５を閉ざさせる制御信号を出力すると共に，作動手段３０の分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に，分岐配管３３を開かせる制御信号を出力するように構成されている。

なお，ここでいう制御信号の出力には，信号の出力停止（無信号）を含み，図示の例では，バイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７と，分岐流路３３に設けた電磁開閉弁３５として，いずれも常時開型の電磁開閉弁を使用しており，両電磁開閉弁５７，３５を開く制御信号は，制御信号の出力停止（無信号）を意味する。

以上のように構成された図１に記載の油冷式スクリュ圧縮機１では，供給圧力設定手段５２の設定圧力Ｐαが，高圧設定圧力Ｐα1に設定されたとき，これに連動して作動手段３０が可変容量機構２０を，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを短実効長Ｌｂとするように動作させ，供給圧力設定手段５２の設定圧力Ｐαが低圧設定圧力Ｐα2のとき，これに連動して作動手段３０が可変容量機構２０を，圧縮機本体の圧縮作用空間の実効長Ｌを，長実効長Ｌａとするように動作させる。

なお，本実施例の構成において，高圧設定圧力Ｐα1，低圧設定圧力Ｐα2，長実効長Ｌａ，短実効長Ｌｂは，設定圧力Ｐαを高圧設定圧力Ｐα1とし，且つ，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長を短実効長Ｌｂとして圧縮機本体１０を全負荷運転した場合の消費動力と，設定圧力Ｐαを低圧設定圧力Ｐα2とし，且つ，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長を長実効長Ｌａとして圧縮機本体１０を全負荷運転した場合の消費動力が，略同一で，且つ，設定圧力Ｐαの変更前後における前記消費動力のいずれもが，駆動源４０の定格出力と同等又は駆動源４０の定格出力に対し所定の余裕分低い値となるよう，設定圧力Ｐα（Ｐα1，Ｐα2）と圧縮作用空間の実効長Ｌ（Ｌａ，Ｌｂ）の組み合わせ（Ｐα1とＬｂ；Ｐα2とＬａ）となるように設定することが好ましい。

以上のように構成された図１に記載の油冷式スクリュ圧縮機１において，切替スイッチ８１を「低圧」位置に切り替えたとき，制御装置８２は制御信号の出力を行わず，作動手段３０の分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５と，供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７は，双方共に開となり，以後，切替スイッチ８１の操作が行われない限り，２つの電磁開閉弁３５，５７は，開状態を維持する。

従って，切替スイッチ８１を「低圧」とした状態で駆動源４０を起動して圧縮機本体１０のスクリュロータ１１の回転を開始すると，圧縮機本体１０の停止時にはレシーバタンク６０内の圧力は大気圧まで低下していることから，電磁開閉弁３５によって分岐配管３３が開放されているものの，逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対する作動油の導入は行われておらず，逃がし弁２３のピストン２３２は後退位置にあり，圧縮作用空間は逃がし穴２１が開いた短実効長Ｌｂの状態にあることから，起動時に圧縮機本体１０の起動負荷を低下させて駆動源４０の起動負荷を低減することができる。

「低圧」の選択時，作動手段３０を構成する分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５は開状態を維持することで，油冷式スクリュ圧縮機１の運転を継続することによりレシーバタンク６０内の圧力が上昇すると，逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対し，レシーバタンク６０内の冷却油が導入され，逃がし弁２３のピストン２３２は，レシーバタンク６０内の圧力上昇によって，コイルスプリング２３４の付勢力に抗して，スクリュロータ１１のロータ軸の軸心ａに向かって前進して，ピストン２３２のフランジ部２３２ｃがピストン室２３１内の段部２３１ｄと突合する迄前進する。

これにより，逃がし穴２１内にピストン２３２の先端部が挿入されて逃がし穴２１が塞がることにより，圧縮作用空間は，吸入側から吐出側に至る略全範囲が吸入空気の圧縮に使用される，長実効長Ｌａの状態となることで，後述する「高圧」の設定時に比較して，圧縮機本体１０の吸気量が増大することで，経済的に圧縮空気を生成することができる。

レシーバタンク６０内の圧力が更に上昇して供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた低圧用圧力調整弁５６の作動圧力（低圧設定圧力Ｐα2）を超えて上昇すると，電磁開閉弁５７はバイパス配管５５を開き，吸入弁５１の閉弁受圧室にレシーバタンク６０内の圧縮気体を導入して，吸入弁５１を絞り，又は閉じる。

一方，消費側における圧縮気体の消費等によってレシーバタンク６０内の圧力が低圧用圧力調整弁５６の作動圧力（低圧設定圧力Ｐα2）以下に低下すると，吸入弁５１の閉弁受圧室に対する圧縮気体の導入が停止され，吸入弁５１が開くことで，圧縮機本体１０に対する吸気が再開されて，レシーバタンク６０に対する圧縮気体の吐出が再開される。

このように，吸入制御装置５０は，消費側に対する供給圧力Ｐγであるレシーバタンク６０内の圧力が，供給圧力設定手段５２で設定された低圧設定圧力Ｐα2に近付くように制御され，切替スイッチ８１により「低圧」が設定されている間，作動手段３０を構成する電磁開閉弁３５は開状態を維持することで，レシーバタンク６０内の圧縮気体がパージ（放気）されない限り，可変容量機構２０は，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを，長実効長Ｌａに維持する。

一方，図１の油冷式スクリュ圧縮機１に設けられている切替スイッチ８１を「高圧」に切り換えると，制御装置８２は供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５に設けた電磁開閉弁５７と，作動手段３０を構成する分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５の双方に対し閉信号を出力して，バイパス配管５５と分岐配管３３のいずれ共に閉じる。

このようにして，電磁開閉弁５７によって供給圧力設定手段５２のバイパス配管５５が閉じることで，吸入弁５１の閉弁受圧室に対する圧縮気体の供給は高圧用圧力調整弁５４を介して行われ，レシーバタンク６０内の圧力は，高圧設定圧力Ｐα1に近付くように制御される。

そのため，レシーバタンク６０内の圧力は，「低圧」の設定時に比較して上昇することから，このレシーバタンク６０内の圧力（圧縮機本体１０の吐出側圧力）の上昇に伴い，圧縮機本体１０の消費動力は増加する。

しかし，制御装置８２からの制御信号によって，作動手段３０を構成する電磁開閉弁３５が分岐配管３３を閉じることで，レシーバタンク６０内の圧力変化に拘わらず，逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対しレシーバタンク６０内の冷却油が導入されることはないから，切替スイッチ８１で「高圧」を選択した時には，圧縮機本体１０の圧縮作用空間は，常に短実効長Ｌｂの状態となるために，圧縮機本体１０に対する吸気量が低下する分，圧縮機本体１０の消費動力が低下する。

そのため，同一の定格出力の駆動源４０を使用して設定圧力Ｐαを低圧設定圧力Ｐα2から高圧設定圧力Ｐα1に上昇させたとしても，駆動源４０が過負荷によって停止することがない。

以上で説明した図１に記載の油冷式スクリュ圧縮機１における圧縮機本体の消費動力（駆動源の出力）とレシーバタンク６０内の圧力の対応関係を示す相関図を図２に示す。

図２から判るように，供給圧力設定手段５２による設定圧力の変化に伴う消費動力の変化と，圧縮作用空間の実効長Ｌの変化に伴う圧縮機本体の消費動力の変化が相殺されるように，設定圧力Ｐαの変動幅(Ｐα1−Ｐα2)と，圧縮作用空間の実効長Ｌの変動幅（Ｌａ−Ｌｂ）を設定することで，設定圧力Ｐαを低圧設定圧力Ｐα2から高圧設定圧力Ｐα1に上昇させても，圧縮機本体１０の消費動力を駆動源４０の定格出力の範囲内に収めることができ，駆動源４０をストール等させることなく，消費側に対し供給する圧縮気体の圧力を上昇させることが可能となり，又は，設定圧力Ｐαを高圧設定圧力Ｐα1から低圧設定圧力Ｐα2に低下させても，駆動源４０の定格出力に対し生じた余裕分，圧縮作用空間の実効長Ｌを長実効長Ｌａに増大させて圧縮機の消費動力を駆動源４０の定格出力に近付けることで，設定圧力Ｐαの低下によって生じた駆動源４０の出力余裕を吸気量の増加に振り分けることが可能となる。

〔実施例２〕
以上，図１を参照して説明した実施例１の油冷式スクリュ圧縮機１の構成では，供給圧力設定手段５２として，設定圧力Ｐαを，高圧設定圧力Ｐα1と低圧設定圧力Pα2の２つの中から択一的に選択できるように構成すると共に，可変容量機構２０が，圧縮作用空間の実効長Ｌとして長実効長Ｌａと短実効長Ｌｂの二種類間で切替できるようにし，作動手段３０が，供給圧力設定手段５２による設定圧力Ｐαが低圧設定圧力Ｐα2である場合には長実効長Ｌａを，高圧設定圧力Ｐα1である場合には短実効長Ｌｂを適用する制御を行うものとして説明した。

これに対し，図７に示す本実施例の構成では，可変容量機構２０が，圧縮作用空間の実効長Ｌを，長実効長Ｌａと短実効長Ｌｂとに切替可能に構成されている点では実施例１の構成と共通であるが，供給圧力設定手段５２が，高圧設定と低圧設定の２段階の設定のみでなく，所定の下限値Ｐαminから上限値Ｐαmaxまでの所定の範囲内で設定圧力Ｐαを多段階，又は無段階に設定可能に構成している点で，実施例１として説明した構成とは異なる。

このように，多段階又は無段階での設定圧力Ｐαの設定を可能とするために，図７に示す油冷式スクリュ圧縮機１では，前述の供給圧力設定手段５２を，ダイヤル式の入力スイッチ８１’と，入力スイッチ８１’の操作によって設定された設定圧力Ｐαとレシーバタンク６０に設けた圧力検知手段３８からの検知信号を受信してこれを比較すると共に，比較結果に基づいて制御信号を出力する制御装置８２と，前記制御装置８２から受信した制御信号に応じて開度を変化する，制御配管５３に設けられた電空弁５８によって実現し，入力スイッチ８１’によって設定圧力Ｐαを前述した下限値Ｐαminから上限値Ｐαmaxの範囲で多段階又は無段階に設定できるように構成している。

そして，この設定圧力Ｐαに応じて可変容量機構２０を動作させる作動手段３０を，給油配管３２より分岐した分岐配管３３と，この分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５の他，入力スイッチ８１’で設定された設定圧力Ｐαに応じて分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に対し制御信号を出力する制御装置８２によって構成した。

従って，この構成では，前述の制御装置８２は，供給圧力設定手段５２の構成要素であると共に，作動手段３０の構成要素でもある。

この制御装置８２は，該制御装置８２に接続された供給圧力設定手段５２を構成する入力スイッチ８１’の操作によって設定された設定圧力Ｐαと，予め記憶させておいた前記所定値Ｐβとを比較し，設定圧力Ｐαが所定値Ｐβ以下の値，一例として下限値Ｐαminに設定された場合，設定圧力Ｐαminが所定値Ｐβ以下であると判断すると，分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に開弁信号を出力し，この開弁信号を受信した電磁開閉弁３５は，分岐配管３３を開く。

そのため，起動後，レシーバタンク６０内の圧力が，逃がし弁２３のコイルスプリング２３４の付勢力に抗してピストン２３２を前進位置迄押し出す圧力に上昇する迄の間，圧縮機本体の圧縮作用空間は短実効長Ｌｂとなっているが，その後は，逃がし穴２１が閉じて長実効長Ｌａとなり，以後，長実効長Ｌａに維持された状態で運転が行われ，吸入制御装置５０は，レシーバタンク６０内の圧力が設定圧力Ｐαminに近付くよう，圧縮機本体１０の吸入制御を行う。

一方，設定圧力Ｐαを所定値Ｐβよりも高い圧力，一例として上限値Ｐαmaxに設定した場合，制御装置８２は，予め記憶している所定値Ｐβと，入力スイッチ８１’で設定された設定圧力Ｐαmaxを比較して，設定圧力Ｐαmaxが所定値Ｐβを超える圧力であると判断すると，分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５に閉弁信号を出力する。

この閉弁信号の受信により，作動手段３０を構成する電磁開閉弁３５は，分岐配管３３を閉じて逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対する作動油の導入を停止する。

その結果，逃がし弁２３のピストン２３２に設けた給油流路２３７を介して閉弁受圧室２３３内の作動油が圧縮作用空間内に導入され，作動圧力を失った逃がし弁２３のピストン２３２は，コイルスプリング２３４の付勢力によって逃がし穴２１を開く後退位置に移動する。

この逃がし穴２１の開放によって，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌが短くなって，短実効長Ｌｂに切り替わり，この状態で設定圧力Ｐαmaxとなる迄，圧縮気体の生成が行われると共に，吸入制御装置５０は，レシーバタンク６０内の圧力が設定圧力Ｐαmaxに近付くよう，圧縮機本体１０の吸入制御を行う。

以上で説明した図７に記載の油冷式スクリュ圧縮機１における圧縮機本体の消費動力（駆動源の出力）と各圧力の対応関係を示す相関図を図８に示す。

図８から判るように，上記構成の油冷式スクリュ圧縮機１においても，圧縮機本体１０の吐出側圧力を前述した所定値Ｐβとし，且つ，圧縮作用空間を長実効長Ｌａとした状態で圧縮機本体１０を全負荷運転した場合の圧縮機本体の消費動力を，駆動源４０の定格出力と同等，又は駆動源４０の定格出力に対し所定の余裕分低い値となるよう，前記所定値Ｐβを設定しておけば，設定圧力Ｐαが所定値Ｐβを超えた高い圧力に設定された場合であっても，駆動源４０に対し過負荷がかかることを防止することができる。

〔実施例３〕
以上，図７を参照して説明した実施例２では，制御装置８２が予め記憶した所定値Ｐβと，入力スイッチ８１’によって設定した設定圧力Ｐαとを比較し，この比較結果に応じて電磁開閉弁３５に制御信号を出力するものとして説明した。

これに対し，本実施例（実施例３）では，前述の実施例２と同様，図７に示す装置構成を採用するものの，作動手段３０を構成する前述の制御装置８２が，レシーバタンク６０内の圧力を検知する圧力検知手段３８が検知した圧力（供給圧力Ｐγ）と，予め記憶した所定値Ｐβとを比較し，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）が所定値Ｐβ以下であるときに電磁開閉弁３５に対し開弁信号を出力し，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）が所定値Ｐβを超えた場合に電磁開閉弁３５に対し閉弁信号を出力するように構成した。

この構成では，供給圧力設定手段５２で設定した設定圧力Ｐαが所定値Ｐβ以下の圧力，一例として下限値Ｐαminに設定されている場合，吸入制御装置５０による吸入制御によってレシーバタンク６０内の圧力は設定圧力ＰαであるＰαminまでしか上昇せず，定値Ｐβを超えることがないため，分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５は，設定圧力Ｐαが所定値Ｐβ以下である低圧設定時には，分岐配管３３を開いた状態に維持する。

そのため，起動後，レシーバタンク６０内の圧力が，逃がし弁２３のコイルスプリング２３４の付勢力に抗してピストン２３２を前進位置迄押し出す圧力に上昇する迄の間，圧縮機本体の圧縮作用空間は短実効長Ｌｂとなるものの，その後は，逃がし穴２１が閉じて長実効長Ｌａが実現され，以後，設定圧力ＰαがＰαminの状態から所定値Ｐβを超える圧力に変更されるか，又は，レシーバタンク６０内の圧縮気体がパージ（放気）されるまで，長実効長Ｌａに維持された状態で運転が行われ，吸入制御装置５０は，レシーバタンク６０内の圧力が設定圧力Ｐαminに近付くよう，圧縮機本体１０の吸入制御を行う。

一方，設定圧力Ｐαを所定値Ｐβよりも高い圧力，一例として上限値Ｐαmaxに設定した場合には，分岐配管３３に設けた電磁開閉弁３５は，設定圧力Ｐαが所定値Ｐβよりも低いと判断した制御装置８２からの閉弁信号を受信して閉じ，逃がし弁２３の閉弁受圧室２３３に対する作動油の導入を停止する。

そのため，逃がし弁２３のピストン２３２に設けた給油流路２３７を介して閉弁受圧室２３３内の作動油が圧縮作用空間内に導入され，作動圧力を失った逃がし弁２３のピストン２３２は，コイルスプリング２３４の付勢力によって逃がし穴２１を開く後退位置に移動する。

この逃がし穴２１の開放によって，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌが短くなって，短実効長Ｌｂに切り替わり，この状態で設定圧力Ｐαmaxとなる迄，圧縮気体の生成が行われると共に，吸入制御装置５０は，レシーバタンク６０内の圧力が設定圧力Ｐαmaxに近付くよう，圧縮機本体１０の吸入制御を行う。

従って，作動手段３０は，入力スイッチ８１’の操作によって設定された設定圧力Ｐαに基づき，このＰαが所定値Ｐβを超えた高圧設定であり，且つ，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）が設定圧力Ｐαを超えると，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌを，短実効長Ｌｂに切り替える。

このように，本実施例の構成においても，供給圧力設定手段５２で設定した設定圧力に応じて，作動手段３０が可変容量機構２０を動作させて圧縮機本体１０を圧縮作用空間の実効長Ｌを適切な長さとして運転することで，圧縮機本体１０を経済的に，かつ，駆動源４０に過負荷をかけることなく運転することができる。

特に，この構成では，供給圧力設定手段５２で設定した設定圧力が，所定値Ｐβよりも高い高圧設定時である場合は，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）に応じて，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）が所定値Ｐβ以下の場合には長実効長Ｌａが，レシーバタンク６０内の圧力（供給圧力Ｐγ）が所定値Ｐβを超える場合には短実効長Ｌｂが適用されることで，圧縮機本体１０の吐出側圧力の低下に伴って生じる駆動源４０の出力余裕を，吸気量の増加に振り向けることで，経済的に圧縮気体の生成を行うことができるものとなっている。

〔その他／変形例等〕
以上で説明した実施例では，いずれも可変容量機構２０として，圧縮機本体１０の圧縮作用空間の実効長Ｌの選択を，「長」，「短」の二種類から選択する構成として説明したが，圧縮作用空間の実効長Ｌの選択は，二種類以上の実効長より選択できるようにしても良く，また，実効長Ｌを無段階に変更可能としても良く，この場合，上記実施例に記載の構成において逃がし弁２３による逃がし穴２１を開閉制御するだけでなく，逃がし穴２１の開度を変更できるように構成するものとしても良い。

また，前述した実施例では，本発明の油冷式スクリュ圧縮機１として単段構成のもののみを例に挙げて説明したが，本発明は，多段式の油冷式スクリュ圧縮機に対し適用することもでき，この場合，最低圧段の圧縮機本体に，前述した可変容量機構２０を設けることができる。

１ 油冷式スクリュ圧縮機
１０ 圧縮機本体
１１ スクリュロータ
１１ａ オスのスクリュロータ
１１ｂ メスのスクリュロータ
１２ ケーシング
１３ シリンダ
１４，１５ 軸受
１６ 吸入通路
１７ 噴射孔
１８ 吐出通路
２０ 可変容量機構
２１ 逃がし穴
２２ 逃がし通路
２３ 逃がし弁
２３１ ピストン室
２３１ａ 細径部
２３１ｂ スプリング収容部
２３１ｃ 大径部
２３１ｄ 段部
２３２ ピストン
２３２ａ 先端面
２３２ｂ 円筒部
２３２ｃ フランジ部
２３３ 受圧室（閉弁受圧室）
２３４ コイルスプリング
２３５ 端板
２３６ 注油口
２３７ 給油流路
２３８ Ｏリング
３０ 作動手段
３１ 作動油流路
３２ 給油配管
３３ 分岐配管
３４ 開閉弁（圧力調整弁）
３５ 開閉弁（電磁開閉弁）
３８ 圧力検知手段
４０ 駆動源
５０ 吸入制御装置
５１ 吸入弁
５２ 供給圧力設定手段
５３ 制御配管
５４ 圧力調整弁（高圧用）
５５ バイパス配管
５６ 圧力調整弁（低圧用）
５７ 開閉弁（電磁開閉弁）
５８ 電空弁
６０ レシーバタンク
６１ セパレータ
７２ オイルフィルタ
７３ オイルクーラ
８１ 切替スイッチ
８１’ 入力スイッチ
８２ 制御装置
ａ ロータの軸心
ｃ 軸心（逃がし穴及びピストン室）
ｔ 接線
ｐ 接点
Ｐα 設定圧力
Ｐα1 高圧設定圧力
Ｐα2 低圧設定圧力
Ｐβ 所定値
Ｐγ 供給圧力
９００ 油冷式スクリュ圧縮機
９１０ 圧縮機本体
９１９ 噴射口
９４０ 駆動源
９５０ 吸入制御装置
９５１ 吸入弁
９５３ 制御流路
９５４，９５４ａ，９５４ｂ，９５４ｃ 圧力調整弁
９５８ 切替用電磁弁
９６０ レシーバタンク
９６１ セパレータ
９７１ 給油配管
９７２ オイルフィルタ
９７３ オイルクーラ

Claims (15)

1. ケーシング内に形成したシリンダの内壁面と，前記シリンダ内で相互に噛み合い回転するオス・メス一対のスクリュロータの歯間によって形成される圧縮作用空間を備え，前記スクリュロータの回転により吸入通路を介して前記スクリュロータの一端側より前記圧縮作用空間内に導入した被圧縮気体を，冷却油と共に圧縮して前記スクリュロータの他端側で前記圧縮作用空間に連通する吐出通路より気液混合流体として吐出する圧縮機本体と，前記圧縮機本体を駆動する駆動源と，前記圧縮機本体が吐出した気液混合流体を導入して圧縮気体と冷却油とに分離するレシーバタンクと，消費側に対する圧縮気体の供給圧力が設定圧力を超えて上昇したときに前記圧縮機本体の吸入口を絞り又は閉じ，前記設定圧力以下に低下したときに前記圧縮機本体の吸入口を開くことで，消費側に対する圧縮気体の供給圧力を前記設定圧力に近付ける制御を行う吸入制御装置を備えた油冷式スクリュ圧縮機において，
   前記吸入制御装置の前記設定圧力を可変とし，
   前記圧縮機本体に設けた前記圧縮作用空間のうち，圧縮に使用する部分の長さである実効長を可変と成すと共に，
   前記設定圧力が所定値を超える高圧設定時には前記実効長を短くして前記圧縮機本体の吸気量を減少させ，前記設定圧力が前記所定値以下の低圧設定時には，前記実効長を長く変更して前記圧縮機本体の吸気量を増大させることを特徴とする油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
2. 前記圧縮作用空間の前記実効長を，長実効長と，前記長実効長に対し相対的に短い短実効長とで切替可能とし，
   前記高圧設定時に前記短実効長を適用し，前記低圧設定時に前記長実効長を適用することを特徴とする請求項１記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
3. 前記高圧設定時，前記供給圧力に応じて，前記供給圧力が前記所定値を超えた場合には前記実効長を短くして前記圧縮機本体の吸気量を減少させ，前記供給圧力が前記所定値以下の場合には，前記実効長を長くして前記圧縮機本体の吸気量を増大させることを特徴とする請求項１記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
4. 前記圧縮作用空間の前記実効長が，長実効長と，前記長実効長に対し相対的に短い短実効長とで切替可能であり，
   前記高圧設定時における前記圧縮作用空間の実効長として，前記供給圧力が前記所定値を超えた場合には前記短実効長を適用し，前記供給圧力が前記所定値以下の場合には前記長実効長を適用することを特徴とする請求項３記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
5. 圧力検知手段によって検知したレシーバタンク内の圧力を前記供給圧力として前記実効長を変更することを特徴とする請求項３又は４記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
6. 吸入閉じ込み位置に対し前記吐出通路寄りで，且つ，前記吐出通路と連通する前の前記圧縮作用空間を前記吸入通路と連通させる逃がし穴を設け，前記逃がし穴を開閉することにより，前記圧縮作用空間の前記実効長と前記圧縮機本体の吸気量を可変と成すと共に，
   前記低圧設定時，前記逃がし穴を閉じて前記実効長を前記長実効長とし，前記高圧設定時，前記逃がし穴を開いて前記実効長を前記短実効長とすることを特徴とする請求項２又は４記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
7. 前記供給圧力が前記所定値の状態で，且つ，前記実効長を前記長実効長として全負荷運転されている前記圧縮機本体の消費動力に対し，前記駆動源の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値を設定したことを特徴とする請求項６記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
8. 前記長実効長における前記圧縮機本体の消費動力と，前記短実効長における前記圧縮機本体の消費動力が略同一で，且つ，前記消費動力の双方に対し，前記駆動源の定格出力が，同等，又は所定の余裕分上回ることとなるよう，前記所定値と前記実効長の組合せをそれぞれ設定したことを特徴とする請求項７記載の油冷式スクリュ圧縮機の制御方法。
9. ケーシング内に形成したシリンダの内壁面と，前記シリンダ内で相互に噛み合い回転するオス・メス一対のスクリュロータの歯間によって形成される圧縮作用空間を備え，前記スクリュロータの回転により吸入通路を介して前記スクリュロータの一端側より前記圧縮作用空間内に導入した被圧縮気体を，冷却油と共に圧縮して前記スクリュロータの他端側で前記圧縮作用空間と連通する吐出通路を介して気液混合流体として吐出する圧縮機本体と，前記圧縮機本体を駆動する駆動源と，前記圧縮機本体が吐出した気液混合流体を導入して圧縮気体と冷却油とに分離するレシーバタンクと，設定圧力を可変とする供給圧力設定手段を備え，消費側に対する圧縮気体の供給圧力が前記設定圧力を超えたときに前記圧縮機本体の吸入口を絞り又は閉じ，前記設定圧力以下に低下したときに前記圧縮機本体の吸入口を開くことで，消費側に対する圧縮気体の供給圧力を前記設定圧力に近付ける制御を行う吸入制御装置を備えた油冷式スクリュ圧縮機において，
   前記圧縮機本体に設けた前記圧縮作用空間のうち，圧縮に使用する部分の長さである実効長を可変と成す可変容量機構と，
   前記供給圧力設定手段における前記設定圧力が所定値を超える高圧設定時には前記実効長を短くして前記圧縮機本体の吸気量を減少させ，前記設定圧力が前記所定値以下の低圧設定時には，前記実効長を長くして前記圧縮機本体の吸気量を増大するよう，前記可変容量機構を動作させる，作動手段を備えることを特徴とする油冷式スクリュ圧縮機。
10. 前記可変容量機構が，前記圧縮作用空間の前記実効長を長実効長と，前記長実効長に対し相対的に短い短実効長とで切替可能に構成されており，
    前記作動手段が，前記高圧設定時に前記短実効長を適用し，前記低圧設定時に前記長実効長を適用するよう前記可変容量機構を動作させることを特徴とする請求項９記載の油冷式スクリュ圧縮機。
11. 前記作動手段が，
    前記高圧設定時，前記供給圧力に応じて，前記供給圧力が前記所定値を超えた場合には前記実効長を短くして前記圧縮機本体の吸気量を減少させ，前記供給圧力が前記所定値以下の場合には，前記実効長を長くして前記圧縮機本体の吸気量を増大させるよう前記可変容量機構を動作させることを特徴とする請求項９記載の油冷式スクリュ圧縮機。
12. 前記可変容量機構が，前記圧縮作用空間の前記実効長を長実効長と，前記長実効長に対し相対的に短い短実効長とで切替可能に構成されており，
    前記作動手段が，前記高圧設定時，前記供給圧力が前記所定値を超えた場合に前記短実効長を適用し，前記所定値以下の場合に前記長実効長を適用するよう前記可変容量機構を動作させることを特徴とする請求項１１記載の油冷式スクリュ圧縮機。
13. 前記作動手段が，前記レシーバタンク内の圧力を検知する圧力検知手段を備え，該圧力検知手段が検知した圧力を前記供給圧力として，前記実効長を変更するよう前記可変容量機構を動作させることを特徴とする請求項１１又は１２記載の油冷式スクリュ圧縮機。
14. 前記可変容量機構が，吸入閉じ込み位置に対し前記吐出通路寄りで，且つ，前記吐出通路と連通する前の前記圧縮作用空間を前記吸入通路と連通させる逃がし穴と，前記逃がし穴を開閉する逃がし弁を備え，
    前記作動手段が，前記低圧設定時に前記逃がし穴を閉じて前記実効長を前記長実効長とし，前記高圧設定時，前記逃がし穴を開いて前記実効長を前記短実効長とするよう，前記逃がし弁を制御することを特徴とする請求項１０又は１２記載の油冷式スクリュ圧縮機。
15. 前記逃がし弁が，
    前記圧縮機本体のケーシングに形成されたピストン室と，
    該ピストン室内を，前記逃がし穴を閉じる前進位置と，前記逃がし穴を開放する後退位置間で進退移動すると共に，前記後退位置に向けて付勢されたピストンと，
    作動油の導入によって前記後退位置にある前記ピストンを，前記前進位置に移動させる閉弁受圧室を備え，
    前記作動手段が，
    前記レシーバタンクの油溜部と前記逃がし弁の前記閉弁受圧室間を連通する作動油流路と，
    前記作動油流路を開閉する開閉弁を備えること特徴とする請求項１４記載の油冷式スクリュ圧縮機。

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