JP6643765B2 - Absorption heat pump - Google Patents

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    • Y02B30/62—Absorption based systems

Description

本発明は吸収ヒートポンプに関し、特に高さを抑制した吸収ヒートポンプに関する。   The present invention relates to an absorption heat pump, and more particularly to an absorption heat pump having a reduced height.

駆動熱源温度より高い温度の被加熱媒体を取り出す熱源機械として、第２種吸収ヒートポンプがある。第２種吸収ヒートポンプは、冷媒液を蒸発させる蒸発器、冷媒蒸気を吸収液で吸収させる吸収器、吸収液から冷媒を離脱させる再生器、冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器を主要構成として備えており、吸収器において吸収液が冷媒蒸気を吸収したときに発生した熱で被加熱媒体の液を加熱して蒸発させることができ、加熱した被加熱媒体を導入して被加熱媒体の蒸気と液とに分離する気液分離器をさらに備えている。このような吸収ヒートポンプとして、吸収器及び蒸発器が再生器及び凝縮器よりも高所に配設されると共に、気液分離に必要な容積を高さ方向に確保した縦長の気液分離器の気相部が主要構成機器の最上部よりも高所になるように配置されたものがある（例えば、特許文献１参照。）。   As a heat source machine for extracting a medium to be heated having a temperature higher than the driving heat source temperature, there is a second-class absorption heat pump. The second-class absorption heat pump mainly includes an evaporator for evaporating the refrigerant liquid, an absorber for absorbing the refrigerant vapor with the absorption liquid, a regenerator for separating the refrigerant from the absorption liquid, and a condenser for condensing the refrigerant vapor. The heat of the medium to be heated can be heated and evaporated by heat generated when the absorbing liquid absorbs the refrigerant vapor in the absorber, and the heated medium to be heated can be introduced and the vapor and liquid of the medium to be heated can be introduced. And a gas-liquid separator that separates the gas into liquids. As such an absorption heat pump, a vertically long gas-liquid separator in which an absorber and an evaporator are arranged at a higher position than a regenerator and a condenser and a volume necessary for gas-liquid separation is secured in a height direction. There is an arrangement in which the gas phase section is arranged at a higher position than the uppermost part of the main components (for example, see Patent Document 1).

特開２０１０−１６４２４８号公報（段落００２６、図１等）JP 2010-164248 A (paragraph 0026, FIG. 1, etc.)

特許文献１に記載された吸収ヒートポンプは、縦長の気液分離器の気相部が主要構成最上部よりも高所になるように配置されるため、吸収ヒートポンプ全体の高さが高くなりすぎると共に、縦長の気液分離器は水平断面積が比較的小さくなるため、比較的大きく現れる液位変化に対応するべく上限液位のさらに上方に気液分離に必要な容積を確保することとなって、高さがさらに高くなってしまい、設置条件が制約されてしまうこととなる。   The absorption heat pump described in Patent Literature 1 is arranged such that the gas phase portion of the vertically long gas-liquid separator is located higher than the uppermost portion of the main structure, so that the height of the entire absorption heat pump becomes too high. Since the vertical cross section of the vertically long gas-liquid separator is relatively small, the volume required for gas-liquid separation is secured above the upper limit liquid level in order to cope with a relatively large change in the liquid level. However, the height is further increased, and the installation conditions are restricted.

本発明は上述の課題に鑑み、高さを抑制した吸収ヒートポンプを提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and has as its object to provide an absorption heat pump having a reduced height.

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１及び図２に示すように、吸収液Ｓａが冷媒の蒸気Ｖｅを吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管１２内の液体Ｗｑを加熱して気体と液体とが混合した混合流体Ｗｍを生成する吸収器１０と；混合流体Ｗｍから気体Ｗｖと液体Ｗｑとを分離する気液分離器６０とを備え；気液分離器６０（図２参照）は、水平方向に長い缶胴６１であって、混合流体Ｗｍが流入する流入口６１ａと、混合流体Ｗｍから分離された気体である分離後気体Ｗｖが流出する流出口６１ｂとが、混合流体Ｗｍから分離された液体である分離後液体Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも高所に形成された缶胴６１と、流入口６１ａから缶胴６１内に流入した混合流体Ｗｍを衝突させる衝突壁６３であって、分離後液体Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられた衝突壁６３と、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが流出口６１ｂに到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材６５とを有し、迂回路形成部材６５は、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが迂回路形成部材６５の水平方向の端部６５ｅを巻いて流れ方向を変えるように配置され、迂回路形成部材６５の水平方向の端部６５ｅにおいて、迂回路形成部材６５と缶胴６１との間に、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが通過する通過流路６８が形成されている。   In order to achieve the above object, the absorption heat pump according to the first aspect of the present invention uses, as shown in FIGS. 1 and 2, for example, absorption heat generated when the absorption liquid Sa absorbs the refrigerant vapor Ve. An absorber 10 that heats the liquid Wq in the heat transfer tube 12 to generate a mixed fluid Wm in which a gas and a liquid are mixed; and a gas-liquid separator 60 that separates the gas Wv and the liquid Wq from the mixed fluid Wm. The gas-liquid separator 60 (see FIG. 2) is a horizontally long can body 61 in which an inflow port 61a into which the mixed fluid Wm flows, and a separated gas Wv which is a gas separated from the mixed fluid Wm. An outflow port 61b that flows out is a can body 61 formed at a height higher than the highest liquid level WLH to which the separated liquid Wq that is a liquid separated from the mixed fluid Wm can reach, and a can body 61 from the inflow port 61a. Of mixed fluid Wm flowing into A projecting wall 63, a collision wall 63 provided at a position higher than the highest liquid level WLH to which the liquid Wq can reach after separation, and a process until the fluid Wm colliding with the collision wall 63 reaches the outlet 61 b. A detour forming member 65 that forms a detour that enlarges the path. The detour forming member 65 is configured such that the fluid Wm that has collided with the collision wall 63 wraps the horizontal end 65 e of the detour forming member 65. The fluid Wm that has collided with the collision wall 63 passes between the detour formation member 65 and the can body 61 at the horizontal end 65 e of the detour formation member 65. A passage 68 is formed.

このように構成すると、気液分離器の缶胴が水平方向に長く形成されているので、気液分離器の缶胴の高さを抑制しつつ混合流体の気液分離性能を確保することができ、高さを抑制した吸収ヒートポンプとすることができる。   With this configuration, since the can body of the gas-liquid separator is formed to be long in the horizontal direction, it is possible to secure the gas-liquid separation performance of the mixed fluid while suppressing the height of the can body of the gas-liquid separator. Thus, an absorption heat pump having a reduced height can be obtained.

また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１及び図２に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、缶胴６１の水平方向の長さが伝熱管１２の水平方向の長さ以下に構成され；缶胴６１が伝熱管１２の最上部の上方に配置されている。   The absorption heat pump according to the second embodiment of the present invention is, for example, as shown in FIGS. 1 and 2, in the absorption heat pump 1 according to the first embodiment of the present invention, the horizontal length of the can body 61. Is configured to be less than or equal to the horizontal length of the heat transfer tube 12; a can body 61 is disposed above the top of the heat transfer tube 12.

このように構成すると、収まりのよい吸収ヒートポンプとなる。   With this configuration, an absorption heat pump with good fit can be obtained.

また、本発明の第３の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図２に示すように、上記本発明の第１の態様又は第２の態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍを下方に案内する案内部材６６を備える。   The absorption heat pump according to the third embodiment of the present invention is, for example, as shown in FIG. 2, in the absorption heat pump according to the first embodiment or the second embodiment of the present invention, A guide member 66 for guiding Wm downward is provided.

このように構成すると、衝突壁に衝突後の流体の流れ方向を複数回変えることができ、気液分離性能を向上させることができる。   With this configuration, the flow direction of the fluid after the collision with the collision wall can be changed a plurality of times, and the gas-liquid separation performance can be improved.

また、本発明の第４の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図２に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、流入口６１ａ及び流出口６１ｂが缶胴６１の水平方向における中央部に形成され；通過流路６８が、迂回路形成部材６５の水平方向の両端部６５ｅに形成されている。   The absorption heat pump according to the fourth aspect of the present invention is, for example, as shown in FIG. 2, in the absorption heat pump according to any one of the first to third aspects of the present invention, 61 a and an outlet 61 b are formed at the center in the horizontal direction of the can body 61; passage passages 68 are formed at both ends 65 e of the bypass forming member 65 in the horizontal direction.

このように構成すると、缶胴の水平方向の長さを短くすることが可能となる。   With this configuration, the horizontal length of the can body can be reduced.

また、本発明の第５の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３及び図４に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、流入口６１ａ、１６１ａ及び流出口６１ｂ、１６１ｂが缶胴６１、１６１の水平方向における一端部に寄せて形成され；通過流路６８、１６８が、迂回路形成部材６５、１６５の水平方向の、流入口６１ａ、１６１ａとは反対側の端部６５ｅ、１６５ｅに形成されている。   The absorption heat pump according to the fifth aspect of the present invention is, for example, as shown in FIGS. 3 and 4, the absorption heat pump according to any one of the first to third aspects of the invention. , The inlets 61a, 161a and the outlets 61b, 161b are formed close to one end of the can bodies 61, 161 in the horizontal direction; It is formed in the end parts 65e and 165e opposite to the inflow ports 61a and 161a.

このように構成すると、分離空間を比較的長く取ることができ、気液分離性能を向上させることができる。   With this configuration, the separation space can be made relatively long, and the gas-liquid separation performance can be improved.

本発明によれば、気液分離器の缶胴が水平方向に長く形成されているので、気液分離器の缶胴の高さを抑制しつつ混合流体の気液分離性能を確保することができ、高さを抑制した吸収ヒートポンプとすることができる。   According to the present invention, since the can body of the gas-liquid separator is formed to be long in the horizontal direction, it is possible to secure the gas-liquid separation performance of the mixed fluid while suppressing the height of the can body of the gas-liquid separator. Thus, an absorption heat pump having a reduced height can be obtained.

本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの模式的系統図である。FIG. 1 is a schematic system diagram of an absorption heat pump according to an embodiment of the present invention. （Ａ）は本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える気液分離器の正面縦断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるIIＢ−IIＢ矢視断面図である。(A) is a front vertical sectional view of the gas-liquid separator provided in the absorption heat pump according to the embodiment of the present invention, and (B) is a sectional view taken along the line IIB-IIB in (A). 本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える第１の変形例に係る気液分離器の正面縦断面図である。It is a front longitudinal cross-sectional view of the gas-liquid separator which concerns on the 1st modification with which the absorption heat pump which concerns on embodiment of this invention is provided. （Ａ）は本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える第２の変形例に係る気液分離器の正面縦断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるIVＢ−IVＢ矢視断面図である。(A) is a front longitudinal sectional view of a gas-liquid separator according to a second modification provided in the absorption heat pump according to the embodiment of the present invention, and (B) is a sectional view taken along the line IVB-IVB in (A). . 本発明の実施の形態の変形例に係る二段昇温型吸収ヒートポンプの模式的系統図である。FIG. 9 is a schematic system diagram of a two-stage temperature rising absorption heat pump according to a modification of the embodiment of the present invention.

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In each of the drawings, the same or corresponding members are denoted by the same or similar reference numerals, and redundant description will be omitted.

まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の模式的系統図である。吸収ヒートポンプ１は、吸収液Ｓ（Ｓａ、Ｓｗ）と冷媒Ｖ（Ｖｅ、Ｖｇ、Ｖｆ）との吸収ヒートポンプサイクルが行われる主要機器を構成する吸収器１０、蒸発器２０、再生器３０、及び凝縮器４０を備え、さらに、気液分離器６０を備えている。   First, an absorption heat pump 1 according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a schematic system diagram of the absorption heat pump 1. The absorption heat pump 1 includes an absorber 10, an evaporator 20, a regenerator 30, and a condensate that constitute main devices in which an absorption heat pump cycle of the absorption liquid S (Sa, Sw) and the refrigerant V (Ve, Vg, Vf) is performed. And a gas-liquid separator 60.

本明細書においては、吸収液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「希溶液Ｓｗ」や「濃溶液Ｓａ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「吸収液Ｓ」ということとする。同様に、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「冷媒液Ｖｆ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、吸収液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体Ｗは、吸収器１０に供給される液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑ、気体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体蒸気Ｗｖ、液体と気体とが混合した状態の被加熱媒体Ｗである混合被加熱媒体Ｗｍ、吸収ヒートポンプ１外から補充された被加熱媒体Ｗである補給液体としての補給水Ｗｓの総称である。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。 In this specification, the absorption liquid is referred to as "dilute solution Sw" or "concentrated solution Sa" depending on the properties and the position on the heat pump cycle in order to facilitate the distinction on the heat pump cycle. When it is assumed that the above conditions are not considered, they are collectively referred to as "absorbing liquid S". Similarly, regarding the refrigerant, in order to facilitate distinction on the heat pump cycle, “evaporator refrigerant vapor Ve”, “regenerator refrigerant vapor Vg”, “refrigerant liquid Vf”, etc. However, when the properties and the like are unquestioned, they are collectively referred to as “refrigerant V”. In the present embodiment, an aqueous LiBr solution is used as the absorbing liquid S (a mixture of the absorbent and the refrigerant V), and water (H 2 O) is used as the refrigerant V. The heated medium W is a heated medium liquid Wq that is a liquid heated medium W supplied to the absorber 10, a heated medium vapor Wv that is a gas heated medium W, and a mixture of liquid and gas. It is a general term for the mixed heated medium Wm as the heated medium W in the state, and the replenishing water Ws as the replenishing liquid as the heated medium W replenished from outside the absorption heat pump 1. In the present embodiment, water (H 2 O) is used as the medium to be heated W.

吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成する伝熱管１２と、濃溶液Ｓａを散布する濃溶液散布ノズル１３とを内部に有している。吸収器１０は、濃溶液散布ノズル１３から濃溶液Ｓａが散布され、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、伝熱管１２を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。   The absorber 10 has therein a heat transfer tube 12 constituting a flow path of the medium to be heated W, and a concentrated solution spray nozzle 13 for spraying the concentrated solution Sa. In the absorber 10, the concentrated solution Sa is sprayed from the concentrated solution spray nozzle 13, and generates heat of absorption when the concentrated solution Sa absorbs the evaporator refrigerant vapor Ve. This absorption heat is received by the heated medium W flowing through the heat transfer tube 12, and the heated medium W is heated.

蒸発器２０は、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する熱源管２２を、蒸発器缶胴２１の内部に有している。蒸発器２０は、蒸発器缶胴２１の内部に冷媒液Ｖｆを散布するノズルを有していない。このため、熱源管２２は、蒸発器缶胴２１内に貯留された冷媒液Ｖｆに浸かるように配設されている（満液式蒸発器）。吸収ヒートポンプでは、吸収冷凍機よりも蒸発器内の圧力が高いので、熱源管が冷媒液に浸かる構成でも所望の冷媒蒸気を得ることが可能となる。蒸発器２０は、熱源管２２周辺の冷媒液Ｖｆが熱源管２２内を流れる熱源温水ｈの熱で蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが発生するように構成されている。蒸発器缶胴２１の下部には、蒸発器缶胴２１内に冷媒液Ｖｆを供給する冷媒液管４５が接続されている。   The evaporator 20 has a heat source tube 22 constituting a flow path of the heat source hot water h as a heat source fluid inside the evaporator can body 21. The evaporator 20 does not have a nozzle for spraying the refrigerant liquid Vf inside the evaporator can body 21. For this reason, the heat source tube 22 is disposed so as to be immersed in the refrigerant liquid Vf stored in the evaporator can body 21 (a liquid-filled evaporator). Since the pressure in the evaporator is higher in the absorption heat pump than in the absorption refrigerator, it is possible to obtain a desired refrigerant vapor even in a configuration in which the heat source tube is immersed in the refrigerant liquid. The evaporator 20 is configured such that the refrigerant liquid Vf around the heat source tube 22 evaporates with the heat of the heat source hot water h flowing in the heat source tube 22 to generate the evaporator refrigerant vapor Ve. A refrigerant liquid pipe 45 for supplying a refrigerant liquid Vf into the evaporator can body 21 is connected to a lower portion of the evaporator can body 21.

吸収器１０と蒸発器２０とは、相互に連通している。吸収器１０と蒸発器２０とが連通することにより、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収器１０に供給することができるように構成されている。   The absorber 10 and the evaporator 20 communicate with each other. The communication between the absorber 10 and the evaporator 20 allows the evaporator refrigerant vapor Ve generated in the evaporator 20 to be supplied to the absorber 10.

再生器３０は、希溶液Ｓｗを加熱する熱源流体としての熱源温水ｈを内部に流す熱源管３２と、希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル３３とを有している。熱源管３２内を流れる熱源温水ｈは、本実施の形態では熱源管２２内を流れる熱源温水ｈと同じ流体となっているが、異なる流体であってもよい。再生器３０は、希溶液散布ノズル３３から散布された希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した濃溶液Ｓａが生成されるように構成されている。希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０に移動するように構成されている。   The regenerator 30 has a heat source tube 32 through which a heat source hot water h as a heat source fluid for heating the dilute solution Sw flows, and a dilute solution spray nozzle 33 for spraying the dilute solution Sw. The heat source hot water h flowing in the heat source tube 32 is the same fluid as the heat source hot water h flowing in the heat source tube 22 in the present embodiment, but may be a different fluid. The regenerator 30 is configured such that when the dilute solution Sw sprayed from the dilute solution spray nozzle 33 is heated by the heat source hot water h, the refrigerant V is evaporated from the dilute solution Sw to generate a concentrated solution Sa having an increased concentration. Is configured. The refrigerant V evaporated from the dilute solution Sw is configured to move to the condenser 40 as a regenerator refrigerant vapor Vg.

凝縮器４０は、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる冷却水管４２を凝縮器缶胴４１の内部に有している。凝縮器４０は、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。再生器３０と凝縮器４０とは、相互に連通するように、再生器３０の缶胴と凝縮器缶胴４１とが一体に形成されている。再生器３０と凝縮器４０とが連通することにより、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器４０に供給することができるように構成されている。   The condenser 40 has a cooling water pipe 42 in which the cooling water c as a cooling medium flows, inside the condenser can body 41. The condenser 40 is configured to introduce the regenerator refrigerant vapor Vg generated in the regenerator 30 and cool it with the cooling water c to condense it. The can body of the regenerator 30 and the condenser can body 41 are integrally formed so that the regenerator 30 and the condenser 40 communicate with each other. The communication between the regenerator 30 and the condenser 40 allows the regenerator refrigerant vapor Vg generated in the regenerator 30 to be supplied to the condenser 40.

再生器３０の濃溶液Ｓａが貯留される部分と吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３とは、濃溶液Ｓａを流す濃溶液管３５で接続されている。濃溶液管３５には、濃溶液Ｓａを圧送する溶液ポンプ３５ｐが配設されている。吸収器１０の希溶液Ｓｗが貯留される部分と希溶液散布ノズル３３とは、希溶液Ｓｗを流す希溶液管３６で接続されている。濃溶液管３５及び希溶液管３６には、濃溶液Ｓａと希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる溶液熱交換器３８が配設されている。凝縮器４０の冷媒液Ｖｆが貯留される部分と蒸発器缶胴２１の下部（典型的には底部）とは、冷媒液Ｖｆを流す冷媒液管４５で接続されている。冷媒液管４５には、冷媒液Ｖｆを圧送する冷媒ポンプ４６が配設されている。   The portion of the regenerator 30 where the concentrated solution Sa is stored and the concentrated solution spray nozzle 13 of the absorber 10 are connected by a concentrated solution pipe 35 through which the concentrated solution Sa flows. The concentrated solution pipe 35 is provided with a solution pump 35p for pumping the concentrated solution Sa under pressure. The portion of the absorber 10 where the dilute solution Sw is stored and the dilute solution spray nozzle 33 are connected by a dilute solution pipe 36 through which the dilute solution Sw flows. A solution heat exchanger 38 for exchanging heat between the concentrated solution Sa and the dilute solution Sw is provided in the concentrated solution tube 35 and the dilute solution tube 36. The portion of the condenser 40 where the refrigerant liquid Vf is stored and the lower part (typically, the bottom) of the evaporator can body 21 are connected by a refrigerant liquid pipe 45 through which the refrigerant liquid Vf flows. The refrigerant liquid pipe 45 is provided with a refrigerant pump 46 for pumping the refrigerant liquid Vf.

蒸発器２０の熱源管２２の一端には、熱源温水ｈを熱源管２２に導入する熱源温水導入管５１が接続されている。熱源管２２の他端と再生器３０の熱源管３２の一端とは、熱源温水連絡管５２で接続されている。熱源管３２の他端には、熱源温水ｈを吸収ヒートポンプ１の外に導く熱源温水流出管５３が接続されている。熱源温水流出管５３には、内部を流れる熱源温水ｈの流量を調節可能な熱源温水切替弁５３ｖが配設されている。熱源温水切替弁５３ｖよりも下流側の熱源温水流出管５３と熱源温水導入管５１との間には、熱源温水バイパス管５５が設けられている。熱源温水バイパス管５５には、流路を開閉可能なバイパス弁５５ｖが配設されている。   One end of the heat source tube 22 of the evaporator 20 is connected to a heat source hot water introduction tube 51 for introducing the heat source hot water h into the heat source tube 22. The other end of the heat source tube 22 and one end of the heat source tube 32 of the regenerator 30 are connected by a heat source hot water communication tube 52. The other end of the heat source pipe 32 is connected to a heat source hot water outlet pipe 53 for guiding the heat source hot water h to the outside of the absorption heat pump 1. The heat source hot water outflow pipe 53 is provided with a heat source hot water switching valve 53v capable of adjusting the flow rate of the heat source hot water h flowing inside. A heat source hot water bypass pipe 55 is provided between the heat source hot water outlet pipe 53 and the heat source hot water introduction pipe 51 downstream of the heat source hot water switching valve 53v. The heat source hot water bypass pipe 55 is provided with a bypass valve 55v that can open and close the flow path.

気液分離器６０は、吸収器１０の伝熱管１２を流れて加熱された混合流体としての混合被加熱媒体Ｗｍを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器６０には、分離された被加熱媒体液Ｗｑを気液分離器６０から流出する分離液管８１が下部（典型的には底部）に接続されている。分離液管８１の他端には、被加熱媒体液Ｗｑを伝熱管１２に導く被加熱媒体液管８２が接続されている。伝熱管１２の他端と気液分離器６０の気相部とは、混合被加熱媒体Ｗｍを気液分離器６０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。また、気液分離器６０には、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖを需要先に向けて吸収ヒートポンプ１の外に導く供給蒸気管としての被加熱媒体蒸気管８９が上部（典型的には頂部）に接続されている。また、主に蒸気として吸収ヒートポンプ１の外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを吸収ヒートポンプ１の外から導入する補給水管８５が設けられている。補給水管８５は、本実施の形態では、分離液管８１と被加熱媒体液管８２との接続部に接続されており、分離液管８１を流れてきた被加熱媒体液Ｗｑに補給水Ｗｓを合流させるように構成されている。補給水管８５には、吸収器１０に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６が配設されている。   The gas-liquid separator 60 is a device that introduces the mixed heated medium Wm as a mixed fluid that flows through the heat transfer tube 12 of the absorber 10 and is heated, and separates the heated medium vapor Wv and the heated medium liquid Wq. is there. The liquid-liquid separator 60 is connected to a lower portion (typically, a bottom portion) of a separated liquid pipe 81 that allows the separated heated medium liquid Wq to flow out of the gas-liquid separator 60. The other end of the separation liquid tube 81 is connected to a heated medium liquid pipe 82 that guides the heated medium liquid Wq to the heat transfer tube 12. The other end of the heat transfer tube 12 and the gas phase part of the gas-liquid separator 60 are connected by a heated medium pipe 84 after heating the mixed heated medium Wm to the gas-liquid separator 60. In the gas-liquid separator 60, a heated medium vapor pipe 89 as a supply steam pipe for guiding the separated heated medium vapor Wv to the outside of the absorption heat pump 1 toward a demand destination is provided at an upper portion (typically at a top portion). )It is connected to the. Further, a makeup water pipe 85 is provided for introducing makeup water Ws for supplementing the medium to be heated W, which is mainly supplied outside the absorption heat pump 1 as steam, from outside the absorption heat pump 1. In the present embodiment, the replenishing water pipe 85 is connected to a connection portion between the separation liquid pipe 81 and the heated medium liquid pipe 82, and the replenishing water Ws is supplied to the heated medium liquid Wq flowing through the separation liquid pipe 81. It is configured to join. The makeup water pipe 85 is provided with a makeup water pump 86 for pumping makeup water Ws toward the absorber 10.

ここで図２を参照して、気液分離器６０の構造を説明する。図２（Ａ）は気液分離器６０の正面縦断面図、図２（Ｂ）は図２（Ａ）におけるIIＢ−IIＢ矢視断面図であって気液分離器６０の側面縦断面図を示している。気液分離器６０は、缶胴６１と、缶胴６１の内部に設けられた対向板６３、仕切板６５、区画板６６とを備えている。缶胴６１は、水平方向に長い円筒状に形成されている。したがって、円筒状の両端面に対応する缶胴６１の鏡板６１ｅは、円形に形成されている。水平方向に長い円筒状とは、円筒の軸線６１ｘが水平の状態である。また、水平方向に長いとは、横長のことであり、横長とは、最大水平断面積が、水平の軸線６１ｘに直交する断面である垂直断面における最大面積よりも大きいことを意味している。缶胴６１は、本実施の形態では、水平方向の長さが、吸収器１０内の伝熱管１２の水平方向の長さ以下に形成されている。また、本実施の形態では、吸収器１０は、伝熱管１２が吸収器１０の内部に水平に配置され、伝熱管１２の内部を流れる被加熱媒体Ｗが全体として下方から上方へ流れるように構成されている。そして、気液分離器６０の缶胴６１は、水平の軸線６１ｘが伝熱管１２と平行になるように配置されている。   Here, the structure of the gas-liquid separator 60 will be described with reference to FIG. 2A is a front vertical sectional view of the gas-liquid separator 60, and FIG. 2B is a cross-sectional view taken along the line IIB-IIB in FIG. Is shown. The gas-liquid separator 60 includes a can body 61, an opposing plate 63, a partition plate 65, and a partition plate 66 provided inside the can body 61. The can body 61 is formed in a cylindrical shape that is long in the horizontal direction. Therefore, the end plates 61e of the can body 61 corresponding to both end surfaces of the cylindrical shape are formed in a circular shape. The cylindrical shape that is long in the horizontal direction is a state in which the axis 61x of the cylinder is horizontal. In addition, “long in the horizontal direction” means horizontal, and the horizontal means that the maximum horizontal cross-sectional area is larger than the maximum area in the vertical cross section which is a cross section orthogonal to the horizontal axis 61x. In the present embodiment, the can body 61 is formed such that the horizontal length is equal to or less than the horizontal length of the heat transfer tube 12 in the absorber 10. Further, in the present embodiment, the absorber 10 is configured such that the heat transfer tubes 12 are horizontally arranged inside the absorber 10, and the medium to be heated W flowing inside the heat transfer tubes 12 flows upward from below as a whole. Have been. The can body 61 of the gas-liquid separator 60 is arranged such that the horizontal axis 61x is parallel to the heat transfer tube 12.

缶胴６１には、混合被加熱媒体Ｗｍが流入する流入口６１ａと、分離後気体に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖが流出する流出口としての蒸気流出口６１ｂと、分離後液体に相当する被加熱媒体液Ｗｑが流出する液出口６１ｃとが形成されている。流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃは、典型的には缶胴６１の水平方向に延びる面（鏡板６１ｅ以外の面）に形成されており、本実施の形態では、缶胴６１の水平方向における中央部に形成されている。また、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂは、缶胴６１内において被加熱媒体液Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも上方に形成されており、本実施の形態では、流入口６１ａが軸線６１ｘの高さよりもやや高い缶胴６１の側面に形成されており（流入口６１ａの下端が概ね軸線６１ｘの高さ）、蒸気流出口６１ｂが缶胴６１の頂部に形成されている。液出口６１ｃは、缶胴６１の下部に貯留された被加熱媒体液Ｗｑを円滑に流出させる観点から、最高液位ＷＬＨより下方に形成されていることが好ましく、液出口６１ｃの最上部が最高液位ＷＬＨより下方に形成されていることがより好ましく、本実施の形態では缶胴６１の底部に形成されている。流入口６１ａには加熱後被加熱媒体管８４が水平に接続されており、蒸気流出口６１ｂには被加熱媒体蒸気管８９が鉛直に接続されており、液出口６１ｃには分離液管８１が鉛直に接続されている。   The can body 61 has an inlet 61a into which the mixed heated medium Wm flows, a vapor outlet 61b as an outlet through which the heated medium vapor Wv corresponding to the separated gas flows out, and a liquid outlet corresponding to the separated liquid. A liquid outlet 61c from which the heating medium liquid Wq flows out is formed. The inlet 61a, the vapor outlet 61b, and the liquid outlet 61c are typically formed on a surface extending in the horizontal direction of the can body 61 (a surface other than the end plate 61e). It is formed at the center in the horizontal direction. Further, the inflow port 61a and the vapor outflow port 61b are formed above the maximum liquid level WLH to which the medium-to-be-heated liquid Wq can reach in the can body 61, and in the present embodiment, the inflow port 61a has an axial line. It is formed on the side surface of the can body 61 slightly higher than the height of 61x (the lower end of the inlet 61a is approximately the height of the axis 61x), and the steam outlet 61b is formed at the top of the can body 61. The liquid outlet 61c is preferably formed below the highest liquid level WLH from the viewpoint of smoothly flowing out the heated medium liquid Wq stored in the lower part of the can body 61, and the uppermost part of the liquid outlet 61c is the highest. It is more preferably formed below the liquid level WLH. In the present embodiment, it is formed at the bottom of the can body 61. The heated medium pipe 84 after heating is connected to the inflow port 61a horizontally, the heated medium vapor pipe 89 is vertically connected to the vapor outflow port 61b, and the separation liquid pipe 81 is connected to the liquid outlet 61c. Connected vertically.

対向板６３は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍを衝突させる矩形平板状の部材であり、衝突壁に相当する。対向板６３は、本実施の形態では、流入口６１ａに対して水平方向に離れて対向する位置に、法線が水平になるように（面が鉛直に延びるように）缶胴６１の内部に配設されている。対向板６３は、本実施の形態では、その上辺が、蒸気流出口６１ｂよりも下方で缶胴６１の内壁に接触しているが、内壁に接触しなくてもよい。対向板６３は、最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられている。対向板６３が最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられるとは、対向板６３の最下部が最高液位ＷＬＨよりも上方になるように設けられていることを意味する。このように対向板６３が設けられていることにより、対向板６３の下方に流体の流路が確保されることとなる。対向板６３の幅（水平方向の長さ）は、流入口６１ａの幅（水平方向の長さ）の概ね１．５〜３倍、典型的には２倍に形成されている。   The opposing plate 63 is a rectangular flat plate-shaped member that causes the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 61a to collide, and corresponds to a collision wall. In the present embodiment, the opposing plate 63 is provided inside the can body 61 at a position facing away from the inflow port 61a in the horizontal direction so that the normal line is horizontal (the surface extends vertically). It is arranged. In the present embodiment, the upper side of the opposing plate 63 is in contact with the inner wall of the can body 61 below the steam outlet 61b, but may not be in contact with the inner wall. The opposing plate 63 is provided at a position higher than the highest liquid level WLH. The fact that the opposing plate 63 is provided at a position higher than the highest liquid level WLH means that the lowermost portion of the opposing plate 63 is provided above the highest liquid level WLH. By providing the opposing plate 63 in this manner, a fluid flow path is secured below the opposing plate 63. The width (length in the horizontal direction) of the opposing plate 63 is formed to be approximately 1.5 to 3 times, typically twice the width (length in the horizontal direction) of the inflow port 61a.

仕切板６５は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが直ちに蒸気流出口６１ｂから流出しないように缶胴６１内で迂回させる平板状の部材であり、迂回路形成部材に相当する。仕切板６５は、缶胴６１内の、流入口６１ａに通ずる空間と、蒸気流出口６１ｂに通ずる空間とを仕切る位置に配設されている。仕切板６５は、軸線６１ｘに直交する断面（図２（Ｂ）参照）においては、対向板６３の上端（上辺）に一端が接続され、面が水平に延びて、他端が流入口６１ａの上方の缶胴６１の内壁に接触している。また、仕切板６５は、軸線６１ｘに平行な縦断面（図２（Ａ）参照）においては、面が水平に延びて、両端が缶胴６１の鏡板６１ｅには到達しない鏡板６１ｅの近傍に位置している。これにより、両側の仕切板末端６５ｅと鏡板６１ｅとの間には、流体が通過可能な通過流路６８が形成されている。通過流路６８の幅（隙間）は、通過する流体の流量を勘案して、抵抗が増大しすぎないように決定するとよい。   The partition plate 65 is a plate-shaped member that bypasses the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 61a in the can body 61 so as not to immediately flow out of the vapor outflow port 61b, and corresponds to a detour forming member. The partition plate 65 is provided in the can body 61 at a position that separates a space communicating with the inlet 61a and a space communicating with the steam outlet 61b. In a cross section orthogonal to the axis 61x (see FIG. 2B), one end of the partition plate 65 is connected to the upper end (upper side) of the opposing plate 63, the surface extends horizontally, and the other end of the partition plate 65 is connected to the inflow port 61a. It is in contact with the inner wall of the upper can body 61. In a vertical section parallel to the axis 61x (see FIG. 2A), the partition plate 65 has a surface extending horizontally, and both ends are located near the end plate 61e that does not reach the end plate 61e of the can body 61. are doing. As a result, a passage channel 68 through which the fluid can pass is formed between the partition plate end 65e on both sides and the end plate 61e. The width (gap) of the passage channel 68 may be determined in consideration of the flow rate of the passing fluid so that the resistance does not increase too much.

区画板６６は、流入口６１ａから流入して対向板６３に衝突した混合被加熱媒体Ｗｍを下方に案内する平板状の部材であり、案内部材に相当する。区画板６６は、仕切板６５の下方において、流入口６１ａに通ずる空間と、その水平方向隣の空間とを区画する位置に配設されている。区画板６６は、軸線６１ｘに平行な縦断面（図２（Ａ）参照）において、対向板６３の左右の辺（鉛直に延びる辺）にそれぞれ１つずつ、合計２つが、法線が軸線６１ｘと平行になるように設けられている。各区画板６６は、軸線６１ｘに直交する断面（図２（Ｂ）参照）においては、直線状の上辺が仕切板６５に接触しており、下辺は最高液位ＷＬＨよりも上方で直線状に延びており、対向板６３に接する辺とは反対側の辺は流入口６１ａの隣で缶胴６１の内壁に接している。各区画板６６は、本実施の形態では、その下辺が、対向板６３の下辺と同じ高さとなっているが、対向板６３の下辺と異なる高さであってもよい。   The partition plate 66 is a flat plate-like member that guides the mixed heated medium Wm that has flowed in from the inflow port 61a and collides with the opposing plate 63, and corresponds to a guide member. The partition plate 66 is disposed below the partition plate 65 at a position that partitions a space leading to the inflow port 61a and a space adjacent to the space in the horizontal direction. In the vertical section parallel to the axis 61x (see FIG. 2 (A)), the partitioning plate 66 has two sides, one on each of the left and right sides (vertically extending sides) of the opposing plate 63, and the normal line is the axis 61x. It is provided so that it may become parallel. In a section perpendicular to the axis 61x (see FIG. 2B), each partition plate 66 has a linear upper side in contact with the partition plate 65 and a lower side extending linearly above the maximum liquid level WLH. The side opposite to the side in contact with the opposing plate 63 is in contact with the inner wall of the can body 61 next to the inflow port 61a. In the present embodiment, the lower side of each partition plate 66 has the same height as the lower side of the opposing plate 63, but may have a different height from the lower side of the opposing plate 63.

図１に示すように、上述のように構成された気液分離器６０は、缶胴６１が、伝熱管１２の最上部の上方であり、濃溶液散布ノズル１３の上方に配置されている。気液分離器６０の缶胴６１は、水平方向の長さが、吸収器１０内の伝熱管１２の水平方向の長さ以下に形成されているので、吸収器１０の缶胴の幅に収まることとなる。   As shown in FIG. 1, in the gas-liquid separator 60 configured as described above, the can body 61 is disposed above the uppermost part of the heat transfer tube 12 and above the concentrated solution spray nozzle 13. The horizontal length of the can body 61 of the gas-liquid separator 60 is formed to be equal to or less than the horizontal length of the heat transfer tube 12 in the absorber 10, so that it can fit within the width of the can body of the absorber 10. It will be.

引き続き図１を参照して、吸収ヒートポンプ１の作用を説明する。吸収ヒートポンプ１の定常運転時は、熱源温水切替弁５３ｖが開、バイパス弁５５ｖが閉となっている。まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器４０では、再生器３０で蒸発した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管４２を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする。凝縮した冷媒液Ｖｆは、冷媒ポンプ４６で蒸発器缶胴２１に送られる。蒸発器缶胴２１に送られた冷媒液Ｖｆは、熱源管２２内を流れる熱源温水ｈによって加熱され、蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとなる。蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅは、蒸発器２０と連通する吸収器１０へと移動する。   The operation of the absorption heat pump 1 will be described with reference to FIG. During the steady operation of the absorption heat pump 1, the heat source hot water switching valve 53v is open and the bypass valve 55v is closed. First, the cycle on the refrigerant side will be described. In the condenser 40, the regenerator refrigerant vapor Vg evaporated in the regenerator 30 is received, cooled by the cooling water c flowing through the cooling water pipe 42, and condensed to form a refrigerant liquid Vf. The condensed refrigerant liquid Vf is sent to the evaporator can body 21 by the refrigerant pump 46. The refrigerant liquid Vf sent to the evaporator can body 21 is heated by the heat source hot water h flowing in the heat source tube 22 and evaporates to evaporator refrigerant vapor Ve. The evaporator refrigerant vapor Ve generated in the evaporator 20 moves to the absorber 10 communicating with the evaporator 20.

次に溶液側のサイクルを説明する。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが濃溶液散布ノズル１３から散布され、この散布された濃溶液Ｓａが蒸発器２０から移動してきた蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなる。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱が発生する。この吸収熱により、伝熱管１２を流れる被加熱媒体Ｗが加熱される。吸収器１０で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなり、吸収器１０の下部に貯留される。貯留された希溶液Ｓｗは、吸収器１０と再生器３０との内圧の差により再生器３０に向かって希溶液管３６を流れ、溶液熱交換器３８で濃溶液Ｓａと熱交換して温度が低下して、再生器３０に至る。   Next, the cycle on the solution side will be described. In the absorber 10, the concentrated solution Sa is sprayed from the concentrated solution spray nozzle 13, and the sprayed concentrated solution Sa absorbs the evaporator refrigerant vapor Ve moved from the evaporator 20. The concentration of the concentrated solution Sa that has absorbed the evaporator refrigerant vapor Ve is reduced to become a dilute solution Sw. In the absorber 10, heat of absorption is generated when the concentrated solution Sa absorbs the evaporator refrigerant vapor Ve. The heated medium W flowing through the heat transfer tube 12 is heated by the absorbed heat. The concentrated solution Sa having absorbed the evaporator refrigerant vapor Ve in the absorber 10 has a reduced concentration to become a dilute solution Sw, and is stored in the lower part of the absorber 10. The stored dilute solution Sw flows through the dilute solution pipe 36 toward the regenerator 30 due to a difference in internal pressure between the absorber 10 and the regenerator 30, and exchanges heat with the concentrated solution Sa in the solution heat exchanger 38 to reduce the temperature. It falls and reaches the regenerator 30.

再生器３０に送られた希溶液Ｓｗは、希溶液散布ノズル３３から散布され、熱源管３２を流れる熱源温水ｈ（本実施の形態では約８０℃前後）によって加熱され、散布された希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して濃溶液Ｓａとなり、再生器３０の下部に貯留される。他方、希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０へと移動する。再生器３０の下部に貯留された濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐにより、濃溶液管３５を介して吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３に圧送される。濃溶液管３５を流れる濃溶液Ｓａは、溶液熱交換器３８で希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇してから吸収器１０に流入し、濃溶液散布ノズル１３から散布される。濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐで昇圧されて吸収器１０に入り、吸収器１０内で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収することに伴い温度が上昇する。吸収器１０に戻った濃溶液Ｓａは蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収し、以降、同様のサイクルを繰り返す。   The diluted solution Sw sent to the regenerator 30 is sprayed from the diluted solution spray nozzle 33, heated by the heat source hot water h flowing through the heat source tube 32 (about 80 ° C. in the present embodiment), and sprayed. The refrigerant in the evaporator becomes a concentrated solution Sa and is stored in the lower part of the regenerator 30. On the other hand, the refrigerant V evaporated from the dilute solution Sw moves to the condenser 40 as the regenerator refrigerant vapor Vg. The concentrated solution Sa stored in the lower part of the regenerator 30 is pressure-fed to the concentrated solution spray nozzle 13 of the absorber 10 via the concentrated solution pipe 35 by the solution pump 35p. The concentrated solution Sa flowing through the concentrated solution tube 35 exchanges heat with the dilute solution Sw in the solution heat exchanger 38 and rises in temperature before flowing into the absorber 10 where it is sprayed from the concentrated solution spray nozzle 13. The concentrated solution Sa is pressurized by the solution pump 35p and enters the absorber 10, where the temperature rises as the evaporator refrigerant vapor Ve is absorbed in the absorber 10. The concentrated solution Sa returned to the absorber 10 absorbs the evaporator refrigerant vapor Ve, and thereafter repeats the same cycle.

吸収液Ｓ及び冷媒Ｖが上記のような吸収ヒートポンプサイクルを行う過程で、吸収器１０において濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑが加熱されて湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）となり、加熱後被加熱媒体管８４を介して気液分離器６０に導かれる。気液分離器６０に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、以下の要領で被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとに分離される。   In the process in which the absorbing liquid S and the refrigerant V perform the absorption heat pump cycle as described above, the heated medium liquid Wq is heated by the absorption heat generated when the concentrated solution Sa absorbs the evaporator refrigerant vapor Ve in the absorber 10. It becomes wet steam (mixed heated medium Wm), and after heating, is guided to the gas-liquid separator 60 via the heated medium pipe 84. The mixed heated medium Wm flowing into the gas-liquid separator 60 is separated into the heated medium vapor Wv and the heated medium liquid Wq in the following manner.

ここで図２を参照して、気液分離器６０内の作用を説明する。加熱後被加熱媒体管８４を流れてきて流入口６１ａから缶胴６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３に衝突する。対向板６３に衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、上方には仕切板６５が存在し、両側には区画板６６が存在するため、下方向に流れの向きを変える。このとき、混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３への衝突と、衝突前後に流れ方向を水平方向から下方向へと変えたこととにより、第１段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。典型的には、混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑが分離されて滴下し、缶胴６１の下部に溜まる。   Here, the operation in the gas-liquid separator 60 will be described with reference to FIG. After heating, the mixed heated medium Wm that has flowed through the heated medium pipe 84 and has flowed horizontally into the can body 61 from the inflow port 61 a collides with the opposed plate 63. The mixed heated medium Wm that has collided with the opposing plate 63 changes its flow direction downward because the partition plate 65 is present above and the partition plates 66 are present on both sides. At this time, the mixed heated medium Wm is mixed with the first-stage gas (heated medium vapor Wv) by the collision with the opposing plate 63 and by changing the flow direction from the horizontal direction to the downward direction before and after the collision. Separation from the liquid (heated medium liquid Wq) is performed. Typically, a part of the heated medium liquid Wq contained in the mixed heated medium Wm is separated and dropped, and accumulates in the lower part of the can body 61.

対向板６３及び区画板６６に囲まれた空間内を下向きに流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、区画板６６の下端を反転して、流れの向きを下方向から水平方向に変える。この、下方向から水平方向に流れの向きを変えたことにより、第２段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。本実施の形態では、流入口６１ａが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているので、区画板６６の下端を反転して下方向から水平方向に向きを変える流れは、左右２つの流れに分かれる。左右２つに分かれた混合被加熱媒体Ｗｍは、それぞれ、缶胴６１の両端の鏡板６１ｅに向けて概ね水平に流れる。仕切板６５の下方を概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流路は、缶胴６１の軸線６１ｘに直交な断面に近い断面積を持つこととなる。そして、対向板６３の位置から両側に形成された２つの水平の流路のうちの一方の流路を流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流量は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍの流量の約半分となるので、この流路を流れる流体の流速は低くなり、気液分離の効果を高めることができる。この、混合被加熱媒体Ｗｍが仕切板６５の下方を概ね水平に流れることにより、第３段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。   The mixed heated medium Wm flowing downward in the space surrounded by the opposing plate 63 and the partition plate 66 reverses the lower end of the partition plate 66 and changes the flow direction from below to horizontal. By changing the direction of the flow in the horizontal direction from below, the separation of gas and liquid in the second stage (separation and dropping of a part of the heated medium liquid Wq contained in the mixed heated medium Wm) ) Is performed. In the present embodiment, since the inflow port 61a is formed at the center of the can body 61 in the horizontal direction, the flow of reversing the lower end of the partition plate 66 and changing the direction from the lower direction to the horizontal direction includes two left and right flows. Divide into the flow. The mixed heated medium Wm divided into two right and left flows substantially horizontally toward the end plates 61e at both ends of the can body 61, respectively. The flow path of the mixed heated medium Wm flowing substantially horizontally below the partition plate 65 has a cross-sectional area close to a cross section orthogonal to the axis 61x of the can body 61. The flow rate of the mixed heated medium Wm flowing through one of the two horizontal flow paths formed on both sides from the position of the opposed plate 63 is the flow rate of the mixed heated medium Wm flowing from the inlet 61a. Therefore, the flow rate of the fluid flowing through this flow path is reduced, and the effect of gas-liquid separation can be enhanced. This mixed heated medium Wm flows substantially horizontally below the partition plate 65 to separate the gas and the liquid in the third stage (part of the heated medium liquid contained in the mixed heated medium Wm). Wq).

缶胴６１の鏡板６１ｅに向けて仕切板６５の下方を概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、鏡板６１ｅの近傍に到達すると鏡板６１ｅの面に沿って上方に向かうように流れの向きを変える。この、概ね水平方向から上方向に流れの向きを変えたことにより、第４段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。鏡板６１ｅの面に沿って上方向に流れる分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、通過流路６８を通過し、仕切板６５の上方に形成された缶胴６１の上壁と仕切板６５との間の流路を流れ、蒸気流出口６１ｂを介して缶胴６１の外に流出する。このように、流入口６１ａから流入した流体は、蒸気流出口６１ｂから流出するまでに仕切板６５を巻くように流れることとなり、仕切板６５の周囲に形成される流路が迂回路に相当する。他方、分離された被加熱媒体液Ｗｑは、落下して缶胴６１の下部に溜まる。流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍから、蒸気流出口６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖが生成される過程で分離されて、缶胴６１の下部に溜まっている被加熱媒体液Ｗｑは、液出口６１ｃを介して缶胴６１の外に流出する。   The mixed heated medium Wm flowing substantially horizontally below the partition plate 65 toward the end plate 61e of the can body 61 changes its flow direction so as to go upward along the surface of the end plate 61e when reaching the vicinity of the end plate 61e. . By changing the flow direction from the substantially horizontal direction to the upward direction, the gas (heated medium vapor Wv) and the liquid (heated medium liquid Wq) are separated in the fourth stage. The separated heated medium vapor Wv flowing upward along the surface of the end plate 61e passes through the passage channel 68, and is formed between the upper wall of the can body 61 formed above the partition plate 65 and the partition plate 65. It flows through the flow path between the two and flows out of the can body 61 through the steam outlet 61b. As described above, the fluid flowing in from the inflow port 61a flows so as to wind around the partition plate 65 before flowing out from the vapor outflow port 61b, and the flow path formed around the partition plate 65 corresponds to a detour. . On the other hand, the separated heated medium liquid Wq falls and accumulates in the lower part of the can body 61. The heated medium liquid Wq separated from the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 61a in the process of generating the heated medium vapor Wv flowing out of the vapor outlet 61b and accumulated in the lower portion of the can body 61 is Flows out of the can body 61 through the liquid outlet 61c.

上述のように、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１が備える気液分離器６０では、少なくとも４段階の気液分離機構を有しているので、混合被加熱媒体Ｗｍから分離されて蒸気流出口６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖに液滴が随伴することを抑制することができ、良質な蒸気を供給することができる。特に、混合被加熱媒体Ｗｍが仕切板６５の下方を概ね水平に流れる第３段階の気液分離では、缶胴６１の水平方向に延びる軸線６１ｘ方向の長さの全長を利用しているので、缶胴６１の全長を延ばすことにより、缶胴６１の高さを抑制しつつ（高くすることなく）気液分離効果を高めることができる。   As described above, the gas-liquid separator 60 included in the absorption heat pump 1 according to the present embodiment has a gas-liquid separation mechanism of at least four stages, and thus is separated from the mixed heated medium Wm and has a vapor outlet. It is possible to suppress the entrainment of the droplets into the heated medium vapor Wv flowing out of 61b, and it is possible to supply high-quality vapor. In particular, in the third-stage gas-liquid separation in which the mixed heated medium Wm flows substantially horizontally below the partition plate 65, the entire length of the axial direction 61x extending in the horizontal direction of the can body 61 is used. By extending the entire length of the can body 61, the gas-liquid separation effect can be enhanced while suppressing the height of the can body 61 (without increasing the height).

また、外部から吸収ヒートポンプ１に供給される熱源量の変化等により、気液分離器６０に対して流入する混合被加熱媒体Ｗｍの流量と流出する被加熱媒体液Ｗｑの流量とに不均衡があると、気液分離器６０内に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑの量が変化することに伴って被加熱媒体液Ｗｑの液位が変化する。水平方向に長い本実施の形態における気液分離器６０の水平断面積は、従来の縦型の気液分離器の水平断面積より数倍大きい。すると、気液分離器６０内に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑの量の変化に対する液位の変化については、水平方向に長い本実施の形態における気液分離器６０は、従来の縦型の気液分離器よりも、水平断面積の比の逆数である数分の一以下と小さくなる。液位の変化が小さい本実施の形態の気液分離器６０は、液位が安定するので、良好な気液分離を行うことができる。   Further, due to a change in the amount of heat source supplied to the absorption heat pump 1 from the outside, an imbalance occurs between the flow rate of the mixed heated medium Wm flowing into the gas-liquid separator 60 and the flow rate of the heated medium liquid Wq flowing out. If there is, the liquid level of the heated medium liquid Wq changes as the amount of the heated medium liquid Wq stored in the gas-liquid separator 60 changes. The horizontal cross-sectional area of the gas-liquid separator 60 in the present embodiment, which is long in the horizontal direction, is several times larger than the horizontal cross-sectional area of the conventional vertical gas-liquid separator. Then, with respect to the change in the liquid level with respect to the change in the amount of the heated medium liquid Wq stored in the gas-liquid separator 60, the gas-liquid separator 60 in the present embodiment, which is long in the horizontal direction, is a conventional vertical type. Than the gas-liquid separator, the ratio is smaller than a fraction which is the reciprocal of the ratio of the horizontal sectional area. The gas-liquid separator 60 of the present embodiment in which the change in the liquid level is small has a stable liquid level, so that good gas-liquid separation can be performed.

再び図１に戻って、吸収ヒートポンプ１の作用の説明を続ける。気液分離器６０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、被加熱媒体蒸気管８９に流出し、吸収ヒートポンプ１の外部の蒸気利用場所（需要先）に供給される。つまり、吸収ヒートポンプから被加熱媒体蒸気Ｗｖが取り出される。このように、吸収ヒートポンプ１は、駆動熱源の温度以上の被加熱媒体Ｗを取り出すことができる第２種の吸収ヒートポンプとして構成されている。外部に供給された分の被加熱媒体Ｗは、補給水Ｗｓとして吸収ヒートポンプ１の外部から供給される。他方、気液分離器６０で分離された被加熱媒体液Ｗｑは、分離液管８１に流出し、補給水管８５を流れてきた補給水Ｗｓと合流して、被加熱媒体液Ｗｑとして被加熱媒体液管８２を流れ、伝熱管１２内に供給される。なお、上述した吸収ヒートポンプ１を構成する各機器は、制御装置（不図示）で制御される。   Returning to FIG. 1 again, description of the operation of the absorption heat pump 1 will be continued. The heated medium vapor Wv separated by the gas-liquid separator 60 flows out to the heated medium vapor pipe 89 and is supplied to a steam utilization place (demand destination) outside the absorption heat pump 1. That is, the heated medium vapor Wv is extracted from the absorption heat pump. As described above, the absorption heat pump 1 is configured as a second type absorption heat pump that can take out the medium to be heated W having a temperature equal to or higher than the temperature of the driving heat source. The heated medium W supplied to the outside is supplied from the outside of the absorption heat pump 1 as makeup water Ws. On the other hand, the heated medium liquid Wq separated by the gas-liquid separator 60 flows out into the separation liquid pipe 81 and joins with the makeup water Ws flowing through the makeup water pipe 85 to form the heated medium liquid as the heated medium liquid Wq. It flows through the liquid pipe 82 and is supplied into the heat transfer pipe 12. Each device constituting the above-described absorption heat pump 1 is controlled by a control device (not shown).

以上で説明したように、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１によれば、気液分離器６０の缶胴６１の高さを抑制しつつ、気液分離器６０における混合被加熱媒体Ｗｍの気液分離性能を確保することができ、吸収ヒートポンプ１の高さを抑制することができる。また、気液分離器６０の缶胴６１の水平方向の長さが伝熱管１２の水平方向の長さ以下に構成され、缶胴６１が伝熱管１２の最上部の上方に配置されているので、収まりのよい吸収ヒートポンプ１とすることができる。また、気液分離器６０の缶胴６１を吸収器１０の伝熱管１２の最上部の上方に配置することで、気液分離器６０と吸収器１０の伝熱管１２との間で被加熱媒体Ｗを循環させるためのポンプを設けなくても気泡ポンプ効果により被加熱媒体Ｗを循環させることができる。   As described above, according to the absorption heat pump 1 according to the present embodiment, while the height of the can body 61 of the gas-liquid separator 60 is suppressed, the gas of the mixed heated medium Wm in the gas-liquid separator 60 is reduced. Liquid separation performance can be ensured, and the height of the absorption heat pump 1 can be suppressed. Further, the horizontal length of the can body 61 of the gas-liquid separator 60 is configured to be equal to or less than the horizontal length of the heat transfer tube 12, and the can body 61 is disposed above the uppermost portion of the heat transfer tube 12. Thus, the absorption heat pump 1 with good fit can be obtained. Further, by disposing the can body 61 of the gas-liquid separator 60 above the uppermost part of the heat transfer tube 12 of the absorber 10, the medium to be heated is interposed between the gas-liquid separator 60 and the heat transfer tube 12 of the absorber 10. The medium to be heated W can be circulated by the bubble pump effect without providing a pump for circulating W.

以上の説明では、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているとしたが、中央部は、厳密に中央でなくてよく、典型的には対向板６３に衝突後の流体の流速が仕切板６５の両端である仕切板末端６５ｅにおいて許容範囲内で等しくなる程度の範囲で中央に形成されていればよい。あるいは、流入口６１ａの水平方向における位置を、缶胴６１の中央部よりも一方の鏡板６１ｅの側（典型的には中央部と鏡板６１ｅとの概ね中間）に移動させて形成することとしてもよい。この場合、区画板６６の下端を反転して２つに流れが分かれた流体の各流量が均一とはならないが、区画板６６から通過流路６８までの流路が長い方の側に形成された通過流路６８の幅を他方の通過流路６８の幅よりも広くすると、区画板６６から通過流路６８までの流路が長い方に多くの流量が流れ、長い流路で十分に気液分離することができる。他方、短い流路に流れる流量は少なくなるので、流路が短くても十分な気液分離を行うことができる。また、蒸気流出口６１ｂの水平方向における位置は、缶胴６１の中央部でなくてもよく、仕切板６５が配置されている範囲内のいずれの位置に形成されていてもよい。しかしながら、蒸気流出口６１ｂは、両側の通過流路６８から等距離に形成することが好ましい。   In the above description, the inlet 61a and the steam outlet 61b are formed at the center in the horizontal direction of the can body 61. However, the center does not have to be strictly at the center. It is only necessary that the flow rate of the fluid after the collision with 63 is formed in the center within a range in which the flow velocity of the fluid becomes equal within an allowable range at the partition end 65e at both ends of the partition 65. Alternatively, the position of the inflow port 61a in the horizontal direction may be formed by moving the position in the horizontal direction to the side of one end plate 61e (typically approximately in the middle between the center portion and the end plate 61e) from the center of the can body 61. Good. In this case, although the lower end of the partition plate 66 is inverted and the flow rates of the two fluids are not uniform, the flow path from the partition plate 66 to the passage channel 68 is formed on the longer side. If the width of the passage passage 68 is wider than the width of the other passage passage 68, the flow from the partition plate 66 to the passage passage 68 is longer, so that a larger amount of flow flows. Liquid separation can be performed. On the other hand, since the flow rate flowing through the short flow path decreases, sufficient gas-liquid separation can be performed even if the flow path is short. Further, the position of the steam outlet 61b in the horizontal direction may not be at the center of the can body 61, and may be formed at any position within the range where the partition plate 65 is arranged. However, the vapor outlet 61b is preferably formed at an equal distance from the passage passages 68 on both sides.

また、図３に示すように、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂを一方の鏡板６１ｅｎの近傍に寄せて配置してもよい。図３は、第１の変形例に係る気液分離器６０Ａの正面縦断面図である。気液分離器６０Ａの、気液分離器６０（図２参照）と異なる点は、上述の流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂの水平方向における位置のほか、以下の事項が挙げられる。気液分離器６０Ａは、仕切板６５が、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂを寄せた側の鏡板６１ｅｎに接触するまで延長されている。この構成により、仕切板６５が接触した側の鏡板６１ｅｎの隣には通過流路６８が形成されず、反対側の鏡板６１ｅｆと仕切板末端６５ｅとの間に通過流路６８が形成されている。この場合、気液分離器６０（図２参照）では２つ設けられていた区画板６６のうち、鏡板６１ｅｎ側には区画板６６を設けずに、鏡板６１ｅｎから遠い側の区画板６６と鏡板６１ｅｎと対向板６３（図２（Ｂ）参照）とに囲まれた空間が形成されることとしてもよい。このように構成された気液分離器６０Ａでは、流入口６１ａから缶胴６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３に衝突した後、区画板６６及び鏡板６１ｅｎに囲まれた空間内で下向きに流れの向きを変える。区画板６６の下端を反転して下方向から水平方向に向きを変えた流れは、缶胴６１の長手方向の長さと概ね同等の比較的長い水平流路に入る。この水平流路を全量の被加熱媒体Ｗが一方向に流れるので、その際の流速は気液分離器６０（図２（Ａ）参照）の場合の略２倍になるが、流路長が気液分離器６０の略２倍に形成されているので、気液分離の効果を高めることができる。   Further, as shown in FIG. 3, the inflow port 61a and the vapor outflow port 61b may be arranged close to one end plate 61en. FIG. 3 is a front longitudinal sectional view of a gas-liquid separator 60A according to a first modification. The difference between the gas-liquid separator 60A and the gas-liquid separator 60 (see FIG. 2) is the following items in addition to the horizontal positions of the inlet 61a and the vapor outlet 61b described above. The gas-liquid separator 60A is extended until the partition plate 65 contacts the end plate 61en on the side closer to the inflow port 61a and the vapor outflow port 61b. With this configuration, the passage channel 68 is not formed next to the end plate 61en on the side where the partition plate 65 is in contact, and the passage channel 68 is formed between the end plate 61ef on the opposite side and the partition plate end 65e. . In this case, of the two partition plates 66 provided in the gas-liquid separator 60 (see FIG. 2), the partition plate 66 is not provided on the end plate 61en side, and the partition plate 66 on the side far from the end plate 61en and the end plate A space surrounded by 61en and the opposing plate 63 (see FIG. 2B) may be formed. In the gas-liquid separator 60A configured as described above, the mixed heated medium Wm that has flowed horizontally into the can body 61 from the inflow port 61a collides with the opposing plate 63 and is surrounded by the partition plate 66 and the end plate 61en. Change the direction of the flow downward in the space. The flow obtained by inverting the lower end of the partition plate 66 and changing the direction in the horizontal direction from below enters a relatively long horizontal flow path that is substantially equal to the length of the can body 61 in the longitudinal direction. Since the entire amount of the medium to be heated W flows in one direction in this horizontal flow path, the flow velocity at that time is approximately twice that in the case of the gas-liquid separator 60 (see FIG. 2A), but the flow path length is Since it is formed approximately twice as large as the gas-liquid separator 60, the effect of gas-liquid separation can be enhanced.

以上の説明では、液出口６１ｃが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているとしたが、液出口６１ｃは中央部にこだわらず、軸線６１ｘが延びる方向のいずれに形成されていてもよい。液出口６１ｃは、水平方向のいずれの位置に形成されていても、高さ方向の位置は缶胴６１の底部に形成されていることが好ましい。   In the above description, the liquid outlet 61c is formed at the center in the horizontal direction of the can body 61. However, the liquid outlet 61c is not limited to the center and may be formed in any direction in which the axis 61x extends. Good. The liquid outlet 61c is preferably formed at the bottom of the can body 61 at any position in the horizontal direction, regardless of where it is formed in the horizontal direction.

以上の説明では、衝突壁として対向板６３を設けることとしたが、対向板６３を設けずに、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍを缶胴６１の内壁に衝突させることとしてもよい。この場合、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する缶胴６１の内壁の部分が衝突壁に相当する。しかしながら、混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する缶胴６１の内壁の部分が湾曲していると混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する際のエネルギーが緩和されるため、混合被加熱媒体Ｗｍが衝突壁に衝突する際のエネルギーを大きくしてより多く気液分離させる観点から、対向板６３を設けることが好ましい。   In the above description, the opposing plate 63 is provided as a collision wall. However, the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 61a may collide with the inner wall of the can body 61 without providing the opposing plate 63. . In this case, a portion of the inner wall of the can body 61 against which the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 61a collides corresponds to a collision wall. However, if the portion of the inner wall of the can body 61 against which the mixed heated medium Wm collides is curved, the energy when the mixed heated medium Wm collides is reduced, and the mixed heated medium Wm collides with the collision wall. It is preferable to provide the opposing plate 63 from the viewpoint of increasing the energy at the time of performing the gas-liquid separation.

次に図４を参照して、第２の変形例に係る吸収ヒートポンプが備える気液分離器６０Ｂを説明する。図４（Ａ）は気液分離器６０Ｂの正面縦断面図、図４（Ｂ）は図４（Ａ）におけるIVＢ−IVＢ矢視断面図であって気液分離器６０Ｂの側面縦断面図を示している。気液分離器６０Ｂを備える吸収ヒートポンプの、気液分離器６０Ｂ以外の主要構成機器等の構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。換言すれば、気液分離器６０Ｂを備える吸収ヒートポンプは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と比較して、気液分離器６０（図１参照）を気液分離器６０Ｂに置換したものである。   Next, a gas-liquid separator 60B provided in an absorption heat pump according to a second modification will be described with reference to FIG. 4A is a front vertical cross-sectional view of the gas-liquid separator 60B, and FIG. 4B is a cross-sectional view taken along the line IVB-IVB in FIG. 4A, showing a side vertical cross-sectional view of the gas-liquid separator 60B. Is shown. The configuration of the main components of the absorption heat pump including the gas-liquid separator 60B other than the gas-liquid separator 60B is the same as that of the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). In other words, the absorption heat pump including the gas-liquid separator 60B is different from the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) in that the gas-liquid separator 60 (see FIG. 1) is replaced with the gas-liquid separator 60B. .

気液分離器６０Ｂは、缶胴１６１と、缶胴１６１の内部に設けられた仕切板１６５とを備えている。缶胴１６１の形状及び大きさは、缶胴６１（図２参照）と同様である。したがって、本変形例における缶胴１６１の鏡板１６１ｅは円形に形成されている。また、缶胴１６１は、水平方向に長く配設されている点も、缶胴６１（図２参照）と同様である。缶胴１６１には、流入口１６１ａと、蒸気流出口１６１ｂと、液出口１６１ｃとが形成されている。流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃは、それぞれ、缶胴６１（図２参照）に形成された流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃに対応する。缶胴１６１に対して流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃが形成される位置は、本変形例では、缶胴６１（図２参照）に形成された流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃと比較して、高さ方向に関しては同様であるが、水平方向に関しては以下のように異なっている。流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃは、本変形例では、缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されている。   The gas-liquid separator 60B includes a can body 161 and a partition plate 165 provided inside the can body 161. The shape and size of the can body 161 are the same as those of the can body 61 (see FIG. 2). Therefore, the end plate 161e of the can body 161 in this modification is formed in a circular shape. Further, the point that the can body 161 is long in the horizontal direction is the same as the can body 61 (see FIG. 2). The can body 161 has an inlet 161a, a vapor outlet 161b, and a liquid outlet 161c. The inlet 161a, the steam outlet 161b, and the liquid outlet 161c correspond to the inlet 61a, the steam outlet 61b, and the liquid outlet 61c formed in the can body 61 (see FIG. 2), respectively. In the present modification, the position where the inflow port 161a, the vapor outlet 161b, and the liquid outlet 161c are formed with respect to the can body 161 is the inflow port 61a and the steam outlet 61b formed in the can body 61 (see FIG. 2). The liquid outlet 61c is similar to the liquid outlet 61c in the height direction, but differs in the horizontal direction as follows. In this modification, the inflow port 161a, the vapor outlet 161b, and the liquid outlet 161c are formed near one end of the can body 161 in the horizontal direction.

仕切板１６５は、流入口１６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが直ちに蒸気流出口１６１ｂから流出しないように缶胴１６１内で迂回させる部材であり、迂回路形成部材に相当する。仕切板１６５は、缶胴１６１内の、流入口１６１ａに通ずる空間と、蒸気流出口１６１ｂに通ずる空間とを仕切る位置に配設されている。仕切板１６５は、平板状の部材が直角に折り曲げられて、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）で見てＬ字状の外観を呈している。仕切板１６５に関し、説明の便宜上、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）において、鉛直に延びる部分を縦仕切板１６５ａといい、水平に延びる部分を横仕切板１６５ｂということとする。縦仕切板１６５ａは、その上端が、流入口１６１ａと蒸気流出口１６１ｂとの間の蒸気流出口１６１ｂの近傍の缶胴１６１の内壁に接触している。縦仕切板１６５ａの下端は横仕切板１６５ｂの一端に接続されている。   The partition plate 165 is a member that detours in the can body 161 so that the mixed heated medium Wm that has flowed in from the inlet 161a does not immediately flow out of the vapor outlet 161b, and corresponds to a detour forming member. The partition plate 165 is provided in the can body 161 at a position that separates a space communicating with the inlet 161a and a space communicating with the steam outlet 161b. The partition plate 165 has an L-shaped appearance when a flat plate-shaped member is bent at a right angle and viewed in a cross section orthogonal to the axis 161x (see FIG. 4B). Regarding the partition plate 165, for the sake of convenience of description, in a cross section orthogonal to the axis 161x (see FIG. 4B), a vertically extending portion is referred to as a vertical partition plate 165a, and a horizontally extending portion is referred to as a horizontal partition plate 165b. . The upper end of the vertical partition plate 165a is in contact with the inner wall of the can body 161 near the steam outlet 161b between the inlet 161a and the steam outlet 161b. The lower end of the vertical partition 165a is connected to one end of the horizontal partition 165b.

縦仕切板１６５ａは、軸線１６１ｘに平行な縦断面（図４（Ａ）参照）に示すように、流入口１６１ａが形成されている側の鏡板１６１ｅに一方の側辺が接触し、他方の側辺１６５ｅは反対側の鏡板１６１ｅに向かって延びているが当該鏡板１６１ｅには接触していない。これにより、流入口１６１ａが形成されている側とは反対側の鏡板１６１ｅと他方の側辺１６５ｅとの間に、流体が通過可能な通過流路１６８が形成されている。通過流路１６８の幅（隙間）は、通過する流体の流量を勘案して、抵抗が増大しすぎないように決定するとよい。縦仕切板１６５ａは、軸線１６１ｘに平行な縦断面（図４（Ａ）参照）において、流入口１６１ａを覆う大きさに形成されており、本変形例では、軸線１６１ｘ方向の長さが、缶胴１６１の長さの概ね０．６〜０．８倍に形成されている。横仕切板１６５ｂは、軸線１６１ｘ方向の長さが縦仕切板１６５ａの長さと同じに形成されている。横仕切板１６５ｂは、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）において、一端が縦仕切板１６５ａの下端に接続されており、他端は流入口１６１ａよりも下方で缶胴１６１の内壁に接触している。縦仕切板１６５ａ及び横仕切板１６５ｂからなる仕切板１６５は、最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられている。このような構成により、缶胴１６１内の下部に貯留された被加熱媒体液Ｗｑに仕切板１６５が浸ることを回避することができ、仕切板１６５への腐食の発生を抑制することができる。   As shown in a vertical cross section (see FIG. 4A) parallel to the axis 161x, one side of the vertical partition plate 165a contacts the end plate 161e on which the inflow port 161a is formed, and the other side. The side 165e extends toward the opposite end plate 161e, but does not contact the end plate 161e. As a result, a flow passage 168 through which fluid can pass is formed between the end plate 161e on the opposite side to the side where the inflow port 161a is formed and the other side 165e. The width (gap) of the passage channel 168 may be determined in consideration of the flow rate of the passing fluid so that the resistance does not increase too much. The vertical partition plate 165a has a vertical section parallel to the axis 161x (see FIG. 4A), and is formed to have a size that covers the inflow port 161a. The length is approximately 0.6 to 0.8 times the length of the body 161. The length of the horizontal partition 165b in the direction of the axis 161x is the same as the length of the vertical partition 165a. One end of the horizontal partition 165b is connected to the lower end of the vertical partition 165a in a cross section orthogonal to the axis 161x (see FIG. 4B), and the other end is below the inflow port 161a. Contacting the inner wall. The partition plate 165 composed of the vertical partition plate 165a and the horizontal partition plate 165b is provided at a position higher than the highest liquid level WLH. With such a configuration, the partition plate 165 can be prevented from being immersed in the heated medium liquid Wq stored in the lower portion inside the can body 161, and the occurrence of corrosion on the partition plate 165 can be suppressed.

上述のように構成された気液分離器６０Ｂでは、加熱後被加熱媒体管８４を流れてきて流入口１６１ａから缶胴１６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、仕切板１６５の縦仕切板１６５ａに衝突する。このように、縦仕切板１６５ａは、衝突壁に相当する。縦仕切板１６５ａを含む仕切板１６５は、本変形例では、衝突壁と迂回路形成部材とを兼ねることとなる。縦仕切板１６５ａに衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、下方には横仕切板１６５ｂが存在し、片側には鏡板１６１ｅが存在するため、遠い方の鏡板１６１ｅに向かう水平方向に流れの向きを略直角に変える。このとき、混合被加熱媒体Ｗｍは、縦仕切板１６５ａへの衝突と、衝突前後に流れ方向を略直角に変えたこととにより、第１段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。   In the gas-liquid separator 60B configured as described above, the mixed heated medium Wm that has flowed through the heated medium pipe 84 after heating and has flowed horizontally into the can body 161 from the inflow port 161a is vertical to the partition plate 165. It collides with the partition 165a. Thus, the vertical partition 165a corresponds to a collision wall. In this modification, the partition 165 including the vertical partition 165a also serves as a collision wall and a detour forming member. The mixed heated medium Wm that has collided with the vertical partition 165a has a horizontal partition 165b below and a mirror plate 161e on one side, so that the flow direction in the horizontal direction toward the remote mirror plate 161e is substantially changed. Change to a right angle. At this time, the mixed heated medium Wm collides with the vertical partition plate 165a and the flow direction is changed to a substantially right angle before and after the collision, so that the first-stage gas (heated medium vapor Wv) and the liquid (heated medium) Separation from the heating medium liquid Wq) is performed.

縦仕切板１６５ａに衝突した後に水平方向に（軸線１６１ｘが延びる方向に）流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、流入口１６１ａから遠い側の鏡板１６１ｅに衝突する。鏡板１６１ｅに衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、当該鏡板１６１ｅと、縦仕切板１６５ａの側辺１６５ｅとの間の通過流路１６８を経由して、蒸気流出口１６１ｂ側の鏡板１６１ｅの方向に流れの向きを変える。この、混合被加熱媒体Ｗｍの、縦仕切板１６５ａの側辺１６５ｅを巻く流れの反転作用により、第２段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。通過流路１６８を経由して反転した混合被加熱媒体Ｗｍは、缶胴１６１の長手方向に、蒸気流出口１６１ｂが形成されている側に向けて、概ね水平に流れる。蒸気流出口１６１ｂの側に向けて概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流路は、缶胴１６１の軸線１６１ｘに直交な断面積の半分以上の断面積を持つこととなるので（図４（Ｂ）参照）、この流路を流れる流体の流速は低くなり、かつ、この流路の長さは缶胴１６１の長手方向の長さと略同等で比較的長いことから、気液分離の効果を高めることができる。この、混合被加熱媒体Ｗｍが蒸気流出口１６１ｂに向けて概ね水平に流れることにより、第３段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。   The mixed heated medium Wm flowing horizontally (in the direction in which the axis 161x extends) after colliding with the vertical partition 165a collides with the end plate 161e far from the inflow port 161a. The mixed heated medium Wm that has collided with the end plate 161e flows through the passage 168 between the end plate 161e and the side 165e of the vertical partition plate 165a, and flows in the direction of the end plate 161e on the vapor outlet 161b side. Change direction. Due to the reversal of the flow of the mixed heated medium Wm around the side 165e of the vertical partition 165a, separation of the second stage gas and liquid (part of the mixed heated medium Wm included in the mixed heated medium Wm) is performed. Separation and dropping of the heated medium liquid Wq) is performed. The mixed heated medium Wm inverted through the passage 168 flows substantially horizontally in the longitudinal direction of the can body 161 toward the side where the steam outlet 161b is formed. Since the flow path of the mixed heated medium Wm that flows substantially horizontally toward the vapor outlet 161b has a cross-sectional area that is at least half the cross-sectional area orthogonal to the axis 161x of the can body 161 (see FIG. B)), the flow velocity of the fluid flowing through this flow path is low, and the length of this flow path is relatively equal to the length of the can body 161 in the longitudinal direction and is relatively long. Can be enhanced. The mixed heated medium Wm flows substantially horizontally toward the vapor outlet 161b, thereby separating the gas and the liquid in the third stage (a part of the heated medium included in the mixed heated medium Wm). The liquid Wq is separated and dropped).

そして、混合被加熱媒体Ｗｍは、蒸気流出口１６１ｂの近傍の鏡板１６１ｅの付近まで来ると、略水平方向から上方に向かうように流れの向きを変える。この、概ね水平方向から上方向に流れの向きを変えたことにより、第４段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。上方向に流れる分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、蒸気流出口１６１ｂを介して缶胴１６１の外に流出する。このように、流入口１６１ａから流入した流体は、蒸気流出口１６１ｂから流出するまでに仕切板１６５を巻くように流れることとなり、仕切板１６５の周囲に形成される流路が迂回路に相当する。他方、分離された被加熱媒体液Ｗｑは、落下して缶胴１６１の下部に溜まる。流入口１６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍから、蒸気流出口１６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖが生成される過程で分離されて、缶胴１６１の下部に溜まっている被加熱媒体液Ｗｑは、液出口１６１ｃを介して缶胴１６１の外に流出する。   Then, when the mixed heated medium Wm reaches the vicinity of the end plate 161e near the vapor outlet 161b, the flow direction of the mixed heated medium Wm changes from substantially horizontal to upward. By changing the flow direction from the substantially horizontal direction to the upward direction, the gas (heated medium vapor Wv) and the liquid (heated medium liquid Wq) are separated in the fourth stage. The separated heated medium vapor Wv flowing upward flows out of the can body 161 through the vapor outlet 161b. As described above, the fluid flowing in from the inflow port 161a flows so as to wind around the partition plate 165 before flowing out from the vapor outflow port 161b, and the flow path formed around the partition plate 165 corresponds to a detour. . On the other hand, the separated heated medium liquid Wq falls and accumulates in the lower part of the can body 161. The heated medium liquid Wq separated from the mixed heated medium Wm flowing from the inflow port 161a in the process of generating the heated medium vapor Wv flowing out of the vapor outlet 161b and accumulated in the lower portion of the can body 161 is Flows out of the can body 161 through the liquid outlet 161c.

上述のように、気液分離器６０Ｂでは、少なくとも４段階の気液分離機構を有しているので、混合被加熱媒体Ｗｍから分離されて蒸気流出口１６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖに液滴が随伴することを抑制することができ、良質な蒸気を供給することができる。特に、混合被加熱媒体Ｗｍが蒸気流出口１６１ｂの側に向けて概ね水平に流れる第３段階の気液分離では、水平方向に長い缶胴１６１の軸線１６１ｘ方向の長さの全長を利用しているので、缶胴１６１の全長を延ばすことにより、缶胴１６１の高さを抑制しつつ（高くすることなく）気液分離効果を高めることができる。また、本変形例における気液分離器６０Ｂは、液位の変化が小さく液位が安定するので良好な気液分離を行うことができる点は、気液分離器６０（図２参照）と同様である。また、気液分離器６０Ｂの缶胴１６１を、気液分離器６０（図２参照）と同様に、吸収器１０（図１参照）の伝熱管１２の最上部の上方に配置することで、気液分離器６０Ｂと吸収器１０の伝熱管１２との間で被加熱媒体Ｗを循環させるためのポンプを設けなくても気泡ポンプ効果により被加熱媒体Ｗを循環させることができる。   As described above, since the gas-liquid separator 60B has at least four stages of gas-liquid separation mechanisms, the liquid-vapor separator 60B separates the heated medium vapor Wv that is separated from the mixed heated medium Wm and flows out from the vapor outlet 161b. The entrainment of droplets can be suppressed, and high-quality steam can be supplied. In particular, in the third-stage gas-liquid separation in which the mixed heated medium Wm flows substantially horizontally toward the vapor outlet 161b, the entire length of the length of the horizontal axis 161x of the can body 161 is used. Therefore, by extending the entire length of the can body 161, the gas-liquid separation effect can be enhanced while suppressing the height of the can body 161 (without increasing the height). Further, the gas-liquid separator 60 </ b> B according to the present modification is similar to the gas-liquid separator 60 (see FIG. 2) in that the change in the liquid level is small and the liquid level is stable, so that good gas-liquid separation can be performed. It is. Also, by disposing the can body 161 of the gas-liquid separator 60B above the uppermost part of the heat transfer tube 12 of the absorber 10 (see FIG. 1), like the gas-liquid separator 60 (see FIG. 2). The heating medium W can be circulated by the bubble pump effect without providing a pump for circulating the heating medium W between the gas-liquid separator 60B and the heat transfer tube 12 of the absorber 10.

以上の変形例に係る気液分離器６０Ｂの説明では、流入口１６１ａ及び蒸気流出口１６１ｂの水平方向における位置が、缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されていることとしたが、図２（Ａ）に示す気液分離器６０に倣って缶胴１６１の中央部に形成すると共に、仕切板１６５と鏡板１６１ｅとの間の通過流路１６８が水平方向両側に形成されることとしてもよい。この場合、流入口１６１ａから缶胴１６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、縦仕切板１６５ａに衝突後、左右２つに分かれて水平に流れ、両側の通過流路１６８をそれぞれ反転した後、缶胴１６１の長手方向に沿って、蒸気流出口１６１ｂが形成されている中央部に向けて概ね水平方向に流れて蒸気流出口１６１ｂに向かい、気液分離を行うことができる。   In the description of the gas-liquid separator 60B according to the above-described modification, the position in the horizontal direction of the inflow port 161a and the vapor outflow port 161b has been described as being formed close to one end of the can body 161 in the horizontal direction. 2A, the passage 168 between the partition plate 165 and the end plate 161e is formed on both sides in the horizontal direction while being formed at the center of the can body 161 following the gas-liquid separator 60 shown in FIG. It may be. In this case, the mixed heated medium Wm that has flowed horizontally into the can body 161 from the inflow port 161a collides with the vertical partition plate 165a, and then flows into two parts, left and right, and horizontally flows through the passage channels 168 on both sides. After that, along the longitudinal direction of the can body 161, the gas flows in a substantially horizontal direction toward a central portion where the steam outlet 161 b is formed, and flows toward the steam outlet 161 b, whereby gas-liquid separation can be performed.

以上の変形例に係る気液分離器６０Ｂの説明では、液出口１６１ｃの水平方向における位置が、流入口１６１ａ及び蒸気流出口１６１ｂと共に缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されていることとしたが、この位置に限らず、軸線１６１ｘが延びる方向のいずれに形成されていてもよい。液出口１６１ｃは、水平方向のいずれの位置に形成されていても、高さ方向の位置は缶胴１６１の底部に形成されていることが好ましい。   In the description of the gas-liquid separator 60B according to the above modification, the horizontal position of the liquid outlet 161c is formed near the one end of the can body 161 in the horizontal direction together with the inflow port 161a and the vapor outflow port 161b. However, it is not limited to this position and may be formed in any direction in which the axis 161x extends. Even if the liquid outlet 161c is formed at any position in the horizontal direction, the position in the height direction is preferably formed at the bottom of the can body 161.

以上の説明では、缶胴６１、１６１が水平方向に長い円筒状に形成されているとしたが、軸線６１ｘ、１６１ｘに直交する断面の形状（鏡板６１ｅ、１６１ｅの形状）が、楕円型、面取りされた多角形（四角形含む）等、円形以外の形状であってもよい。   In the above description, the can bodies 61 and 161 are formed in a cylindrical shape that is long in the horizontal direction. However, the cross-sectional shape (shape of the end plates 61e and 161e) orthogonal to the axes 61x and 161x is elliptical and chamfered. It may be a shape other than a circle, such as a polygon (including a square).

以上の説明では、蒸気流出口６１ｂ、１６１ｂが缶胴６１、１６１の頂部に形成されているとしたが、最高液位ＷＬＨよりも上方であれば頂部以外に形成されていてもよい。しかしながら、被加熱媒体蒸気Ｗｖを缶胴６１、１６１から液滴を含めずに円滑に流出する観点から、蒸気流出口６１ｂ、１６１ｂは、缶胴６１、１６１の上部に形成されていることが好ましく、頂部に形成されていることがより好ましい。また、図２（Ｂ）及び図４（Ｂ）において、加熱後被加熱媒体管８４を、水平ではなく、缶胴６１、１６１の斜め上方から缶胴６１、１６１に向けて斜めに下るように配置して、混合被加熱媒体Ｗｍが缶胴６１、１６１の斜め上方から缶胴６１、１６１内に斜めに流入するように構成されていてもよい。この構成に伴い、対向板６３及び／又は縦仕切板１６５ａを、この斜めの流れに対して直角になるように傾けて配置してもよく、鉛直のままとしてもよい。   In the above description, the steam outlets 61b, 161b are formed at the tops of the can bodies 61, 161. However, the steam outlets 61b, 161b may be formed at positions other than the tops as long as they are higher than the maximum liquid level WLH. However, from the viewpoint of smoothly flowing out the heated medium vapor Wv from the can bodies 61 and 161 without including the droplets, it is preferable that the vapor outlets 61b and 161b are formed at the upper portions of the can bodies 61 and 161. , Is more preferably formed on the top. In FIG. 2B and FIG. 4B, the heated medium pipe 84 is not horizontal but is obliquely downward from the upper side of the can bodies 61 and 161 toward the can bodies 61 and 161. It may be arranged so that the mixed heated medium Wm flows obliquely into the can bodies 61 and 161 from obliquely above the can bodies 61 and 161. With this configuration, the opposing plate 63 and / or the vertical partition plate 165a may be arranged to be inclined at a right angle to this oblique flow, or may be kept vertical.

以上の説明では、蒸発器２０が満液式であるとしたが、散布式であってもよい。蒸発器を散布式とする場合は、蒸発器缶胴の上部に冷媒液Ｖｆを散布する冷媒液散布ノズルを設け、満液式の場合に蒸発器缶胴２１の下部に接続することとしていた冷媒液管４５の端部を、冷媒液散布ノズルに接続すればよい。また、蒸発器缶胴の下部の冷媒液Ｖｆを冷媒液散布ノズルに供給する配管及びポンプを設けてもよい。   In the above description, the evaporator 20 is of the liquid filling type, but may be of the spray type. When the evaporator is of the spray type, a refrigerant liquid spray nozzle for spraying the refrigerant liquid Vf is provided at the upper part of the evaporator can body, and the refrigerant connected to the lower part of the evaporator can body 21 in the case of the full liquid type. What is necessary is just to connect the end part of the liquid pipe 45 to the coolant liquid spray nozzle. Further, a pipe and a pump for supplying the refrigerant liquid Vf at the lower part of the evaporator can body to the refrigerant liquid spray nozzle may be provided.

以上の説明では、吸収ヒートポンプ１が単段であるとして説明したが、多段でもよい。
図５に、二段昇温型の吸収ヒートポンプ１Ａの構成を例示する。吸収ヒートポンプ１Ａは、図１に示されている吸収ヒートポンプ１における吸収器１０及び蒸発器２０が、高温側の高温吸収器１０Ｈ及び高温蒸発器２０Ｈと、低温側の低温吸収器１０Ｌ及び低温蒸発器２０Ｌとに分かれている。高温吸収器１０Ｈは低温吸収器１０Ｌよりも内圧が高く、高温蒸発器２０Ｈは低温蒸発器２０Ｌよりも内圧が高い。高温吸収器１０Ｈと高温蒸発器２０Ｈとは、高温蒸発器２０Ｈの冷媒Ｖの蒸気を高温吸収器１０Ｈに移動させることができるように上部で連通している。低温吸収器１０Ｌと低温蒸発器２０Ｌとは、低温蒸発器２０Ｌの冷媒Ｖの蒸気を低温吸収器１０Ｌに移動させることができるように上部で連通している。被加熱媒体液Ｗｑは、高温吸収器１０Ｈで加熱される。熱源温水ｈは、低温蒸発器２０Ｌに導入される。低温吸収器１０Ｌは低温蒸発器２０Ｌから移動してきた冷媒Ｖの蒸気を吸収液Ｓが吸収する際の吸収熱で高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒液Ｖｆを加熱して高温蒸発器２０Ｈ内に冷媒Ｖの蒸気を発生させ、発生した高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒Ｖの蒸気は高温吸収器１０Ｈに移動して高温吸収器１０Ｈ内の吸収液Ｓに吸収される際の吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑを加熱するように構成されている。吸収ヒートポンプ１Ａでは、図示は省略するが、低温吸収器１０Ｌ内の伝熱管を流れて加熱された冷媒Ｖを気体（冷媒蒸気）と液体（冷媒液）とに分離する気液分離器を設けることができ、その気液分離器として上述の気液分離器６０又は気液分離器６０Ａあるいは気液分離器６０Ｂを適用することができる。 In the above description, the absorption heat pump 1 is described as a single stage, but may be a multi-stage.
FIG. 5 illustrates the configuration of a two-stage heating type absorption heat pump 1A. The absorption heat pump 1A is different from the absorption heat pump 1 shown in FIG. 1 in that the absorber 10 and the evaporator 20 are a high-temperature side high-temperature absorber 10H and a high-temperature evaporator 20H, and a low-temperature side low-temperature absorber 10L and a low-temperature evaporator. 20L. The high-temperature absorber 10H has a higher internal pressure than the low-temperature absorber 10L, and the high-temperature evaporator 20H has a higher internal pressure than the low-temperature evaporator 20L. The high-temperature absorber 10H and the high-temperature evaporator 20H communicate with each other at an upper portion so that the vapor of the refrigerant V in the high-temperature evaporator 20H can be moved to the high-temperature absorber 10H. The low-temperature absorber 10L and the low-temperature evaporator 20L communicate with each other at an upper portion so that the vapor of the refrigerant V in the low-temperature evaporator 20L can be moved to the low-temperature absorber 10L. The heated medium liquid Wq is heated by the high-temperature absorber 10H. The heat source hot water h is introduced into the low-temperature evaporator 20L. The low-temperature absorber 10L heats the refrigerant liquid Vf in the high-temperature evaporator 20H with the heat of absorption when the absorbing liquid S absorbs the vapor of the refrigerant V transferred from the low-temperature evaporator 20L, so that the refrigerant V Is generated, and the generated vapor of the refrigerant V in the high-temperature evaporator 20H moves to the high-temperature absorber 10H and is absorbed by the absorbing liquid S in the high-temperature absorber 10H. Is configured to be heated. Although not shown, the absorption heat pump 1A is provided with a gas-liquid separator that separates the heated refrigerant V into a gas (refrigerant vapor) and a liquid (refrigerant liquid) by flowing through the heat transfer tube in the low-temperature absorber 10L. The gas-liquid separator 60, the gas-liquid separator 60A or the gas-liquid separator 60B described above can be applied as the gas-liquid separator.

１ 吸収ヒートポンプ
１０ 吸収器
１２ 伝熱管
６０、６０Ａ、６０Ｂ 気液分離器
６１ 缶胴
６１ａ 流入口
６１ｂ 蒸気流出口
６３ 対向板
６５ 仕切板
６５ｅ 端部
６６ 区画板
６８ 通過流路
１６１ 缶胴
１６１ａ 流入口
１６１ｂ 蒸気流出口
１６５ 仕切板
１６５ｅ 端部
１６８ 通過流路
Ｓａ 濃溶液
Ｖｅ 蒸発器冷媒蒸気
Ｗｑ 被加熱媒体液
Ｗｍ 混合被加熱媒体
Ｗｖ 被加熱媒体蒸気
ＷＬＨ 最高液位 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Absorption heat pump 10 Absorber 12 Heat transfer tube 60, 60A, 60B Gas-liquid separator 61 Can body 61a Inlet 61b Steam outlet 63 Opposite plate 65 Partition plate 65e End 66 Partition plate 68 Passage channel 161 Can body 161a Inlet 161b Vapor outlet 165 Partition plate 165e End 168 Passage passage Sa Concentrated solution Ve Evaporator refrigerant vapor Wq Heated medium liquid Wm Mixed heated medium Wv Heated medium vapor WLH Maximum liquid level

Claims (5)

吸収液が冷媒の蒸気を吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管内の液体を加熱して気体と液体とが混合した混合流体を生成する吸収器と；
前記混合流体から気体と液体とを分離する気液分離器とを備え；
前記気液分離器は、
最大水平断面積が、水平の軸線に直交する断面における最大面積よりも大きい缶胴であって、前記混合流体が流入する流入口と、前記混合流体から分離された気体である分離後気体が流出する流出口とが、前記混合流体から分離された液体である分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に形成された缶胴と、
前記流入口から前記缶胴内に流入した前記混合流体を衝突させる衝突壁であって、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた衝突壁と、
前記衝突壁に衝突後の流体が前記流出口に到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材と、
前記衝突壁に衝突後の流体を水平方向に移動させずに下方に案内する案内部材であって、前記案内部材の法線が前記水平の軸線に平行になるように、かつ、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた案内部材とを有し、
前記迂回路形成部材は、前記衝突壁に衝突して流れ方向を変えた後に前記案内部材によって下方に案内されてから前記案内部材の下方でさらに流れ方向を変えた流体が、前記迂回路形成部材の水平方向の端部を巻いてさらに流れ方向を変えるように配置され、
前記迂回路形成部材の水平方向の端部において、前記迂回路形成部材と前記缶胴との間に、前記衝突壁に衝突後の流体が通過する通過流路が形成された；
吸収ヒートポンプ。 An absorber that heats the liquid in the heat transfer tube with the absorption heat generated when the absorbing liquid absorbs the vapor of the refrigerant to generate a mixed fluid in which gas and liquid are mixed;
A gas-liquid separator for separating gas and liquid from the mixed fluid;
The gas-liquid separator,
A can body having a maximum horizontal cross-sectional area larger than a maximum area in a cross section orthogonal to a horizontal axis , wherein an inlet through which the mixed fluid flows, and a gas after separation, which is a gas separated from the mixed fluid, flows out. An outlet to be formed, a can body formed at a height higher than the highest liquid level that the separated liquid, which is a liquid separated from the mixed fluid, can reach,
A collision wall that collides the mixed fluid that has flowed into the can body from the inflow port, the collision wall being provided at a position higher than the highest liquid level that the separated liquid can reach,
A detour forming member that forms a detour that increases the path until the fluid after colliding with the collision wall reaches the outflow port ,
A guide member for guiding a fluid after colliding with the collision wall downward without moving the fluid horizontally, wherein a normal line of the guide member is parallel to the horizontal axis, and the separated liquid is And a guide member provided at a height higher than the highest liquid level that can be reached ,
Said bypass passage forming member is fluid changed further flow direction below said guide member from being guided downward by the guide member after changing the flow direction collides with the collision wall, wherein the bypass passage is formed It is arranged to wind the horizontal end of the member and further change the flow direction,
At the horizontal end of the detour forming member, a passage channel is formed between the detour forming member and the can body, through which the fluid that has collided with the collision wall passes.
Absorption heat pump. 前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における中央部に形成され；
前記通過流路が、前記迂回路形成部材の水平方向の両端部に形成された；
請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。 The inflow port and the outflow port are formed at a horizontal central portion of the can body;
The passage channels are formed at both ends in the horizontal direction of the detour forming member;
An absorption heat pump according to claim 1 . 前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における一端部に寄せて形成され；
前記通過流路が、前記迂回路形成部材の水平方向の、前記流入口とは反対側の端部に形成された；
請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。 The inflow port and the outflow port are formed near one end in the horizontal direction of the can body;
The passage channel is formed at an end of the detour forming member in a horizontal direction, opposite to the inflow port;
An absorption heat pump according to claim 1 . 吸収液が冷媒の蒸気を吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管内の液体を加熱して気体と液体とが混合した混合流体を生成する吸収器と；
前記混合流体から気体と液体とを分離する気液分離器とを備え；
前記気液分離器は、
最大水平断面積が、水平の軸線に直交する断面における最大面積よりも大きい缶胴であって、前記混合流体が流入する流入口と、前記混合流体から分離された気体である分離後気体が流出する流出口とが、前記混合流体から分離された液体である分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に形成された缶胴と、
前記流入口から前記缶胴内に流入した前記混合流体を衝突させる衝突壁であって、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた衝突壁と、
前記衝突壁に衝突後の流体を下方に移動させずに水平方向に方向付ける横仕切板と、
前記衝突壁に衝突後の流体が前記流出口に到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材とを有し、
前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における一端部に寄せて形成され、
前記迂回路形成部材は、前記衝突壁と前記横仕切板とで構成されると共に、前記衝突壁に衝突後の流体が前記迂回路形成部材の水平方向の端部を巻いて流れ方向を変えるように配置され、
前記迂回路形成部材の水平方向の、前記流入口とは反対側の端部において、前記迂回路形成部材と前記缶胴との間に、前記衝突壁に衝突後の流体が通過する通過流路が形成された；
吸収ヒートポンプ。 An absorber that heats the liquid in the heat transfer tube with the absorption heat generated when the absorbing liquid absorbs the vapor of the refrigerant to generate a mixed fluid in which gas and liquid are mixed;
A gas-liquid separator for separating gas and liquid from the mixed fluid;
The gas-liquid separator,
A can body having a maximum horizontal cross-sectional area larger than a maximum area in a cross section orthogonal to a horizontal axis , wherein an inlet through which the mixed fluid flows, and a gas after separation, which is a gas separated from the mixed fluid, flows out. An outlet to be formed, a can body formed at a height higher than the highest liquid level that the separated liquid, which is a liquid separated from the mixed fluid, can reach,
A collision wall that collides the mixed fluid that has flowed into the can body from the inflow port, the collision wall being provided at a position higher than the highest liquid level that the separated liquid can reach,
A horizontal partition plate for orienting in the horizontal direction without moving the fluid after collision with the collision wall downward,
A detour forming member that forms a detour that increases the path of the fluid after colliding with the collision wall to reach the outlet.
The inflow port and the outflow port are formed close to one end in the horizontal direction of the can body,
The detour forming member is configured by the collision wall and the horizontal partition plate, and the fluid after colliding with the collision wall winds around a horizontal end of the detour forming member to change the flow direction. Placed in
At the end in the horizontal direction of the detour forming member opposite to the inflow port, between the detour forming member and the can body, a passage passage through which the fluid after collision with the collision wall passes Was formed;
Absorption heat pump. 前記缶胴の水平方向の長さが前記伝熱管の水平方向の長さ以下に構成され；
前記缶胴が前記伝熱管の最上部の上方に配置された；
請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の吸収ヒートポンプ。
The horizontal length of the can body is less than or equal to the horizontal length of the heat transfer tube;
Said can body is located above the top of said heat transfer tube;
The absorption heat pump according to any one of claims 1 to 4 .
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