JP6640568B2 - 排ガス浄化装置及び保持シール材 - Google Patents
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Description
しかしながら、特許文献1等に記載の排ガス浄化装置は、エンジン始動直後の低温時には、保持シール材の有する熱容量及び伝導伝熱効果により熱量が減少するため、短時間で触媒活性化温度まで昇温する断熱性の観点から問題があった。
しかしながら、特許文献1等に記載の排ガス浄化装置は、エンジン高速運転時の高温条件下では、保持シール材の有する断熱性により系外への放熱が妨げられるため、放熱性の観点からも問題があった。
以下、本発明について詳細に説明する。本発明は、以下の記載に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において適宜変更して適用することができる。
図1(a)及び図1(b)に示す排ガス浄化装置10は、排ガス処理体12と、排ガス処理体12を収容するケーシング11と、排ガス処理体12とケーシング11との間に配設される保持シール材13とを備える。ケーシング11の内面には、放熱層15が形成されている。保持シール材13には、開口部14が形成されている。
図1(c)に示す保持シール材13は、巻回方向であるX方向と垂直な両端面に、1組の凸部16及び凹部17を有している。保持シール材13が触媒担持体等の排ガス処理体12に巻き付けられた際には、凸部16と凹部17とが嵌合され、保持シール材13が排ガス処理体に固定される。
図2(a)及び図2(b)に示す排ガス浄化装置20においては、ケーシング21の内面及び外面に放熱層25が形成されている。まず、ケーシング21の内面及び外面に形成された放熱層25によって、ケーシング21から外部へ熱が放射されやすくなる。さらに、保持シール材23に設けられた開口部24によって、排ガス処理体22とケーシング21との間に空気層が形成される。この空気層によって光透過性が高くなるため、図2(b)に示すように、ケーシング21に形成された放熱層25に熱が放射されやすくなると考えられる。以上より、特に、熱放射が熱の移動に大きく寄与する高温領域(概ね500〜1000℃)における放熱性を向上させることができる。
溝部は、保持シール材の排ガス処理体と接する側(内側)の主面に形成されていてもよいし、ケーシング(ケーシング内面に放熱層が形成されている場合には放熱層)と接する側(外側)の主面に形成されていてもよい。また、保持シール材の両主面に溝部が形成されていてもよい。
また、保持シール材に設けられる溝部の形状、大きさ、深さ及び個数等も特に限定されるものではなく、要求される断熱性及び放熱性が得られるように選定することができる。溝部の形状としては、例えば、略半球状等のディンプルの列等で構成された形状であってもよい。
図3に示す保持シール材33は、複数の開口部34を有する。開口部34は、保持シール材33の巻回方向(X方向)と実質的に直行する方向(Y方向)に沿って、等間隔で形成されている。
図4(a)に示す保持シール材43Aには、長方形の開口部44Aが設けられており、図4(b)に示す保持シール材43Bには、円形の開口部44Bが設けられている。
開口面積比率は、保持シール材の主面全体の面積に対する開口面積の割合である。保持シール材に溝部が設けられている場合には、溝部と同じ面積を有する開口部が形成されていると仮定して開口面積比率を求める。
また、保持シール材の形態としては、保持シール材の表面に設けられる凸部と凹部とで嵌合させる場合に限らず、保持シール材を排ガス処理体に巻き付けた後、端部同士を接合できる形態であればよい。
放熱層が非晶質無機材を含む場合、非晶質無機材を融解させてケーシングの内面及び外面の少なくとも一方上にコートした後、加熱焼成処理を施すことにより、ケーシングの表面に放熱層を容易にしかも強固に形成することができる。
放熱層が結晶性無機材からなる場合、骨材としてシリカが含まれていることが望ましい。
放熱層の赤外線放射率は、金属からなるケーシングの赤外線放射率より10%以上高いことがより好ましい。例えば、ケーシングがステンレスからなる場合、放熱層は、結晶性無機材としてのMnO2及びCuOと、非晶質無機材料としてのBaO−SiO2ガラスとの混合物からなるセラミックコートにより形成することができる。
排ガス処理体に担持される触媒としては、例えば、白金、パラジウム、ロジウム等の貴金属、カリウム、ナトリウム等のアルカリ金属、バリウム等のアルカリ土類金属、又は、酸化セリウム等の金属酸化物が挙げられる。これらの触媒は単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明の排ガス浄化装置を製造するには、まず、排ガス浄化装置を構成する保持シール材を作製する。
マット材は、例えば、抄造法を用いて作製することができる。抄造法とは、湿式処理とも呼ばれ、いわゆる「紙抄き」のように、繊維の混合、撹拌、開繊、スラリー化、抄紙成形、圧縮乾燥の各処理を経てマット材を作製する処理方法である。
この原料マットをプレス器等を用いて圧縮し、例えば90〜150℃の温度で加熱、乾燥させることにより、マット材を得ることができる。通常、圧縮処理は、圧縮後の保持シール材の密度が0.10g/cm3〜0.40g/cm3程度となるように行われる。
また、圧縮や減圧環境下の乾燥でも可能であり、その場合、乾燥時間を削減することができる。
例えば、図1に示す保持シール材13と同じ形状の保持シール材53を作製した場合、保持シール材53の凸部56と凹部57とが嵌合された状態となるように保持シール材53を排ガス処理体52の周囲に巻き付ける。
続いて、保持シール材53を巻き付けた排ガス処理体52をケーシング51に圧入する。
ケーシング51の内面及び外面の少なくとも一方上には、放熱層(図示しない)が形成されている。また、圧入後の保持シール材53が圧縮して所定の反発力を発揮するために、ケーシング51の内径は、保持シール材53の厚さを含めた排ガス処理体52の外径より若干短くなっている。
図6(a)は、実施例1で作製した保持シール材の平面図であり、図6(b)は、実施例1で準備した放熱層を備えるケーシングの斜視図である。
無機繊維としてアルミナ繊維を使用して、坪量1414g/m2、長さ340mm、幅120mm、厚さ8.0mmのマット材を作製した。
その後、穴空け加工により、図6(a)に示す開口部64を形成し、保持シール材63を作製した。開口部64は、25mm×95mmの長方形の形状を有し、等間隔に設けられるように4個形成した。
図6(b)に示すように、直径113mm、長さ265mmの円筒状のステンレス製ケースからなるケーシング61の外面に、長手方向の両端部10mmを残してセラミックコートを施すことにより、放熱層65を形成した。ケーシング61の内面にも外面と同じ位置に同じ面積だけセラミックコートを施して放熱層65を形成した。放熱層65は、遷移金属酸化物として二酸化マンガン、酸化コバルト、酸化鉄及び酸化銅、並びに、骨材としてシリカからなるセラミックコートにより形成した。ケーシング61の外面及び内面に形成した放熱層65の厚さはそれぞれ5μmである。
実施例1において、開口部の代わりに、同じ大きさ、形状の深さ6.5mmの溝部を保持シール材に形成し、この溝部がケーシングの放熱層と対面するように外側に向けて排ガス処理体に巻き付けた以外は、全て実施例1と同様に触媒コンバータ(排ガス浄化装置)を作製した。
実施例1において、保持シール材に開口部を形成しないこと以外は、全て実施例1と同様に触媒コンバータ(排ガス浄化装置)を作製した。
実施例1、実施例2及び比較例1で作製した触媒コンバータのケーシングに、ステンレス製のコーン部及び鉄製のフランジを溶接により備え付けた。これらの触媒コンバータに温度600℃のガスを流入し、排気管から排出されるガスの温度を計測し、ガスを流入して30秒後(初期暖機時)と1時間後(安定期)における排ガス温度を測定し、断熱性及び放熱性を評価した。
その結果、初期暖機時においては、実施例1及び実施例2の排ガス温度の測定値は比較例1の排ガス温度の測定値より高く、比較例1に比べて断熱性(昇温性)に優れることが分かった。また、安定期においては、実施例1及び実施例2の排ガス温度の測定値は比較例1の排ガス温度の測定値より低く、比較例1に比べて放熱性に優れることが分かった。
図7(a)は、実験例1で作製したマット材の平面図であり、図7(b)は、実験例1で使用した加熱装置の概略図である。
まず、アルミナ繊維からなり、坪量1050g/m2、長さ100mm、幅100mm、厚さ6mmのマット材73を作製した。
続いて、ヒーターの設定温度を900℃として、マット材及びステンレス板を加熱した。加熱中、測温点Hでヒーター78の温度を測定し、測温点Sでステンレス板71a下部の温度を測定した。1つの測温点につき、n=3で測定した。
図8(a)は、実験例2で作製したマット材の平面図であり、図8(b)は、実験例2で使用した加熱装置の概略図である。
実験例1と同形状のマット材に、80mm×80mmの正方形の形状を有する開口部84を形成することにより、マット材83を作製した。
続いて、ヒーターの設定温度を900℃として、マット材及びステンレス板を加熱した。加熱中、測温点Hでヒーター88の温度を測定し、測温点Sでステンレス板81a下部の温度を測定した。1つの測温点につき、n=3で測定した。
図9(a)は、実験例3で作製したマット材の平面図であり、図9(b)は、実験例3で使用した加熱装置の概略図である。
実験例1と同形状のマット材に、80mm×80mmの正方形の形状を有する開口部94を形成することにより、マット材93を作製した。
続いて、ヒーターの設定温度を900℃として、マット材及びステンレス板を加熱した。加熱中、測温点Hでヒーター98の温度を測定し、測温点Sでステンレス板91a下部の温度を測定した。1つの測温点につき、n=3で測定した。
図10は、実験例1、実験例2及び実験例3におけるステンレス板下部の温度と経過時間との関係を示すグラフである。図10には、ヒーターの温度の測定値も示しており、ヒーターの温度が50℃になった時間を0秒としている。
一方、ヒーターの温度が安定した時間帯においては、実験例2におけるステンレス板下部の温度が実験例1におけるステンレス板下部の温度よりも低いことが確認された。この結果から、マット材に開口部を設け、ステンレス板に放熱層を形成することにより、高温領域における放熱性が向上することが分かる。
11,21,51,61 ケーシング
12,22,52 排ガス処理体
13,23,33,43A,43B,53,63 保持シール材
14,24,34,44A,44B,64 開口部
15,25,65 放熱層
Claims (7)
- 排ガス処理体と、
前記排ガス処理体を収容する金属の筒状体からなるケーシングと、
前記排ガス処理体と前記ケーシングとの間に配設される保持シール材と、
前記ケーシングの内面及び外面の少なくとも一方上に形成される放熱層と、
を備える排ガス浄化装置であって、
前記保持シール材には、開口部又は溝部が1個以上設けられており、
前記開口部又は前記溝部には、光透過性を有する材料が埋め込まれていることを特徴とする排ガス浄化装置。 - 前記放熱層の赤外線放射率は、前記ケーシングの赤外線放射率より高い請求項1に記載の排ガス浄化装置。
- 前記開口部又は前記溝部の開口面積比率は、10〜70%である請求項1又は2に記載の排ガス浄化装置。
- 前記開口部又は前記溝部が複数個設けられている請求項1〜3のいずれかに記載の排ガス浄化装置。
- 前記放熱層の厚さは、0.5〜1000μmである請求項1〜4のいずれかに記載の排ガス浄化装置。
- 前記保持シール材は、アルミナ繊維及びシリカ繊維の少なくとも一種を含む請求項1〜5のいずれかに記載の排ガス浄化装置。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の排ガス浄化装置に使用されることを特徴とする保持シール材。
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