JP6574537B2 - 磁気ディスク用非磁性基板及び磁気ディスク - Google Patents
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Description
ここで、磁気ディスク用基板の厚さを薄くすると、基板の剛性が低下して、大きな振動が発生しやすくなるとともに、その振動が収まり難い場合があることがわかってきた。例えば、クラウド向けのデータセンターでは極めて大量のハードディスクドライブ装置が用いられているため、故障にともなうハードディスクドライブ装置の交換が頻繁に行われている。このとき、新しいハードディスクドライブ装置がラックに装着される際の衝撃で故障したり、あるいは故障までの時間が短くなったりすることが判明した。さらに詳細に調査したところ、ハードディスクドライブ装置が外部から衝撃を受ける際、ハードディスクドライブ装置にはまだ電源が供給されていないため磁気ディスクは回転していないにもかかわらずダメージを受けることがわかった。
対向する2つの主表面を有する、ガラス基板あるいはアルミニウム合金基板である基板本体と、
前記基板本体の主表面及び外周端面に形成された、損失係数の値が0.01以上の材料の金属膜と、を備え、
前記基板本体の厚さTと前記金属膜の厚さDの合計である前記非磁性基板の厚さ(T+D)は、0.700mm以下であって、
前記金属膜の厚さDの、前記基板本体の厚さTに対する比D/Tが0.025以上であり、
前記基板本体の、前記金属膜との界面を形成する外周端面の表面粗さの最大高さRzは0.5μm以上である。
また、本発明の一態様も、磁気ディスク用非磁性基板である。当該非磁性基板は、
対向する2つの主表面を有する、ガラス基板あるいはアルミニウム合金基板である基板本体と、
前記基板本体の主表面及び外周端面に形成された、損失係数の値が0.01以上の材料の金属膜と、を備え、
前記基板本体の厚さTと前記金属膜の厚さDの合計である前記非磁性基板の厚さ(T+D)は、0.700mm以下であって、
前記金属膜の厚さDの、前記基板本体の厚さTに対する比D/Tが0.025以上であり、
前記磁気ディスク用非磁性基板の外周端面における前記膜の表面粗さの最大高さRzは、前記基板本体の外周端面における前記基板本体の表面粗さの最大高さRzより小さい。
前記主表面のそれぞれにおける前記金属膜の厚さは、前記端面における前記金属膜の厚さの80%以上である、ことが好ましい。
前記非磁性基板の厚さは、0.570mm以下である、ことがより好ましい。
前記非磁性基板の厚さは、0.520mm以下である、ことがより一層好ましい。
前記非磁性基板の厚さは、0.400mm以下である、ことが特に好ましい。
前記円盤形状の外径は90mm以上である、ことが好ましい。
ガラス基板の材料として、アルミノシリケートガラス、ソーダライムガラス、ボロシリケートガラスなどを用いることができる。特に、必要に応じて化学強化を施すことができ、また主表面の平坦度及び基板の強度において優れた磁気ディスク用ガラス基板を作製することができるという点で、アモルファスのアルミノシリケートガラスを好適に用いることができる。
金属製基板の材料として、例えば、アルミニウム合金、チタン合金、及びSi単結晶等を用いることができる。アルミニウム合金の場合、マグネシウムを成分として含むAl−Mg(アルミニウムマグネシウム系)合金を用いることができる。これらの中でも特に、アルミニウム合金を好適に用いることができる。
基板本体3は、一対の主表面3aと、一対の主表面3aに対して直交する方向に沿って配置された側壁面3bと、一対の主表面3aと側壁面3bとの間に配置された一対の面取面3cとを有する。側壁面3b及び面取面3cは、非磁性基板1の外周側の端部及び内周側の端部に形成されている。
また、基板本体3のガラスは例えば、モル%表示にて、SiO2の含有量が45〜68%、Al2O3の含有量が5〜20%、SiO2とAl2O3の合計含有量(SiO2+Al2O3)が60〜80%、B2O3の含有量が0〜5%、MgOの含有量が3〜28%、CaOの含有量が0〜18%、BaOおよびSrOの合計含有量(BaO+SrO)が0〜2%、アルカリ土類金属酸化物の合計含有量(MgO+CaO+SrO+BaO)が12〜30%、アルカリ金属酸化物の合計含有量(Li2O+Na2O+K2O)が3.5〜15%、Sn酸化物およびCe酸化物からなる群から選ばれる少なくとも一種を含み、Sn酸化物およびCe酸化物の合計含有量が0.05〜2.00%である、アモルファスの酸化物ガラスとすることもできる(以下、このガラスをガラス2とする)。
膜4は、損失係数の値が0.01以上の金属材料の金属膜である。膜4の金属材料は、基板本体3の材料よりも損失係数の高い材料である。損失係数の値は、室温、例えば、25℃における値である。以降、損失係数は、室温における値である。
ここで、膜4の損失係数は、基板本体3、及び基板本体3に膜4を形成した非磁性基板1のそれぞれを試験試料として、試験試料の共振周波数及び共振周波数における半値幅を振動試験によって求める。振動試験では、例えば日本テクノプラス社製の「自由共振式ヤング率、剛性率及び内部摩擦測定装置(JEシリース゛)」を用いることができる。振動試験で得られた試験試料の共振周波数と半値幅から試験試料の損失係数を求める。さらに、非磁性基板1の共振周波数及び損失係数と、基板本体3の共振周波数と、基板本体3の厚さと膜4の厚さの比と、基板本体3の材料の密度と膜4の金属材料の密度の比とから、膜4の損失係数を例えば下記に示す既知の式にしたがって算出することができる。
非磁性基板1の共振周波数及び損失係数をそれぞれf1、η1とし、基板本体3の共振周波数をf3とし、基板本体3の厚さに対する膜4の合計厚さの比をaとし、基板本体3の材料の密度に対する膜4の金属材料の密度の比をbとしたとき、膜4の損失係数η4は、α=(f1/f3)2・(1+a・b)として、η4=α/(α−1)・η1と表すことができる。
このような非磁性基板1は、0.700mm以下の厚さを有するので、外部からの衝撃等により非磁性基板1に振動が生じ易いが、上記振動が生じても、基板本体3の主表面3a上には、膜4が形成されているので、上記振動を早期に減衰させることができる。さらに、膜4が端面を含む金属本体1の周り全体を切れ目なく覆うことは、これにより上記振動の抑制の程度が特に高くなるので好ましい。また、この場合、膜4が基板本体3よりも硬質であることがより好ましい。また、D1とD2が同等であることがさらに好ましい。このような場合、局部的に変形するような振動モードが形成されにくく、振動の抑制の程度はより高くなる。そのため、例えばランプや隣接位置のディスクとの接触回数や接触可能性、接触した際の衝撃を減らすことができる。
なお、本実施形態では、両側の主表面3aそれぞれに膜4が形成されるが、本実施形態には、一方の主表面3aにのみ膜4を形成する構成も含まれる。この場合、膜4の厚さDは、一方の主表面3aに形成された膜4の厚さである。
このような振動は、磁気ディスクが回転している場合でも、静止している場合でも生じる。このため、この振動が長時間続き、非磁性基板1から形成された磁気ディスクがハードディスクドライブ装置内でランプに繰り返し接触して磁気ディスクの表面に傷や欠陥を生じさせること、さらに、この接触によりランプ部材が削れるなどしてパーディクルを発生させることは好ましくない。
なお、基板本体3の外周端面の表面粗さの最大高さRzは、上述の振動の抑制をより高めるために、1.0μm以上であることがより好ましく、1.5μm以上であることがさらに好ましい。他方、最大高さRzが過度に大きくなると、膜4の成膜後の表面粗さ(非磁性基板1の外周端面における表面粗さ)が、基板本体3の表面粗さに倣って大きくなり、主表面研磨等の加工時に外周端面に異物が付着し易くなり、さらには、磁性膜の成膜後の磁気ディスクにおいても外周端面に異物が付着し易くなるため、非磁性基板1や、ハードディスクドライブ装置の製造時の歩留りが低下する虞れが生じる。なお、上記最大高さRzを0.5μm以上とする外周端面の場所は、少なくとも外周端面の一部であればよいが、上記振動の抑制を高め、及び膜剥がれ防止を高めるためには、側壁面3b及び面取面3cの両方であることが好ましい。
他方、基板本体3の主表面において最大高さRzを大きくしすぎると、膜4の形成初期に欠陥が形成されてそれが伝搬し、膜4の表面に凹部やクラック等の欠陥が発生するおそれがある。これらの欠陥はコロージョンの原因となるので取り除く方がよいが、根が深く、取り除くことが困難であるため、磁性膜を成膜して磁気ディスクとした後にも影響が残る。よって、基板本体3の主表面においては最大高さRzを例えば1μm以下とすることが好ましい。
非磁性基板1の外周端面における膜4の表面粗さの最大高さRzについては、例えば、触針式の表面粗さ・輪郭形状測定機を用いて、以下の条件で外周端面の複数箇所(例えば3箇所)の最大高さRzを求め、この複数箇所の平均値を、上記膜4の表面粗さの最大高さRzとする。なお、このとき触針の移動(走査)方向は非磁性基板1の厚さ方向とする。
・触針の形状:先端半径が2μm、円錐のテーパ角度が60°
・触針荷重:0.75mN
・触針移動速度:0.02mm/秒
・サンプリング長さ:0.08mm
・フィルタλc:0.08mm
・フィルタλs:0.0008mm。
まず、一対の主表面を有する板状の磁気ディスク用ガラス基板の素材となるガラスブランクの成形処理が行われる。次に、このガラスブランクの粗研削が行われる。この後、ガラスブランクに形状加工及び端面研磨が施される。この後、ガラスブランクから得られたガラス基板に固定砥粒を用いた精研削が行われる。この後、第1研磨、化学強化、及び、第2研磨がガラス基板に施される。この後、膜形成、及び膜研磨が行われる。なお、本実施形態では、ガラス基板の作製を上記流れで行うが、上記処理が常にある必要はなく、これらの処理は適宜行われなくてもよい。例えば上記のうち、端面研磨、精研削、第1研磨、化学強化、第2研磨については実施されなくてもよい。以下、各処理について、説明する。
ガラスブランクの成形では、例えばプレス成形法を用いることができる。プレス成形法により、円形状のガラスブランクを得ることができる。さらに、ダウンドロー法、リドロー法、フュージョン法などの公知の製造方法を用いて製造することができる。これらの公知の製造方法で作られた板状ガラスブランクに対し、適宜形状加工を行うことによって磁気ディスク用ガラス基板の元となる円板状のガラス基板が得られる。
粗研削では、ガラスブランクの両側の主表面の研削が行われる。研削材として、例えば遊離砥粒が用いられる。粗研削では、ガラスブランクが目標とする板厚寸法及び主表面の平坦度に略近づくように研削される。なお、粗研削は、成形されたガラスブランクの寸法精度あるいは表面粗さに応じて行われるものであり、場合によっては行われなくてもよい。
次に、形状加工が行われる。形状加工では、ガラスブランクの成形後、公知の加工方法を用いて円孔を形成することにより、円孔があいた円盤形状のガラス基板を得る。その後、ガラス基板の端面の面取りと外径及び内径の寸法合わせを研削加工により実施する。これにより、ガラス基板の端面には、主表面と直交している側壁面3bと、側壁面3bと両側の主表面3aとの間に、主表面3aに対して傾斜した面取面3cが形成される。
次にガラス基板の端面研磨が行われる。端面研磨は、例えば研磨ブラシとガラス基板の端面(側壁面3bと面取面3c)との間に遊離砥粒を含む研磨液を供給して研磨ブラシとガラス基板とを相対的に移動させることにより研磨を行う処理である。端面研磨では、ガラス基板の内周側端面及び外周側端面を研磨対象とし、内周側端面及び外周側端面を鏡面状態にする。なお、端面研磨は、場合によっては行なわれなくてもよい。
次に、ガラス基板の主表面に精研削が施される。例えば、遊星歯車機構の両面研削装置を用いて、ガラス基板の主表面3aに対して研削を行う。この場合、例えば固定砥粒を定盤に設けて研削する。あるいは遊離砥粒を用いた研削を行うこともできる。なお、精研削は、場合によっては行なわれなくてもよい。
次に、ガラス基板の主表面3aに第1研磨が施される。第1研磨は、遊離砥粒を用いて、定盤に貼り付けられた研磨パッドを用いる。第1研磨は、例えば固定砥粒による研削を行った場合に主表面3aに残留したクラックや歪みの除去をする。第1研磨では、主表面3aの端部の形状が過度に落ち込んだり突出したりすることを防止しつつ、主表面3aの表面粗さ、例えば算術平均粗さRaを低減することができる。
第1研磨に用いる遊離砥粒は特に制限されないが、例えば、酸化セリウム砥粒、あるいはジルコニア砥粒などが用いられる。なお、第1研磨は、場合によっては行なわれなくてもよい。
ガラス基板は適宜化学強化することができる。化学強化液として、例えば硝酸カリウム,硝酸ナトリウム、またはそれらの混合物を加熱して得られる溶融液を用いることができる。そして、ガラス基板を化学強化液に浸漬することによって、ガラス基板の表層にあるガラス組成中のリチウムイオンやナトリウムイオンが、それぞれ化学強化液中のイオン半径が相対的に大きいナトリウムイオンやカリウムイオンにそれぞれ置換されることで表層部分に圧縮応力層が形成され、ガラス基板が強化される。
化学強化を行うタイミングは、適宜決定することができるが、化学強化の後に研磨を行うようにすると、表面の平滑化とともに化学強化によってガラス基板の表面に固着した異物を取り除くことができるので特に好ましい。また、化学強化は、場合によっては、行われなくてもよい。
次に、化学強化後のガラス基板に第2研磨が施される。第2研磨は、主表面3aの鏡面研磨を目的とする。第2研磨においても、第1研磨と同様の構成の研磨装置を用いて研磨する。第2研磨では、第1研磨に対して遊離砥粒の種類及び粒子サイズを変え、樹脂ポリッシャの硬度が軟らかいものを研磨パッドとして用いて鏡面研磨を行う。こうすることで主表面3aの端部の形状が過度に落ち込んだり突出したりすることを防止しつつ、主表面3aの粗さを低減することができる。主表面3aの粗さは、算術平均粗さRa(JIS B 0601 2001)は、0.2nm以下であることが好ましい。なお、第2研磨後の基板の主表面3aは、膜4を有する非磁性基板1における最表面にはならないので、第2研磨は、場合によっては行なわれなくてもよい。
作製されたガラス基板の主表面3a、側壁面3b、及び面取面3cに膜4が形成される。膜4の形成は、電解メッキ、無電解メッキ等により行われる。膜4の形成前に、膜4の密着性を向上させるための前処理を必要に応じて行ってもよい。膜4は、主表面3a、側壁面3b、及び面取面3cに形成され、いずれの面においても同等の膜厚とすることができる。形成された膜4の内部応力を緩和するために膜4の形成後、膜4のアニール処理(熱処理)が必要に応じて行われる。なお膜4は、最終的に磁気ディスクとしたときにノイズの原因とならないよう、非磁性とすることが好ましい。
膜4の形成後、膜4の表面粗さを小さくするために、基板本体3の主表面3a上の膜4の研磨が行われる。膜研磨は、鏡面研磨を目的とする。膜研磨後の主表面の粗さは、原子間力顕微鏡(AFM)を用いて測定した算術平均粗さRaで0.2nm以下とすることが好ましい。膜研磨においても、第1研磨と同様の構成の研磨装置を用いて研磨することができる。膜研磨では、第1研磨に対して遊離砥粒の種類及び粒子サイズを変え、樹脂ポリッシャの硬度が軟らかいものを研磨パッドとして用いて研磨を行う。膜研磨では、必要に応じて、複数の研磨が行われてもよい。この場合、後工程の研磨ほど、遊離吐粒の粒子サイズを細かくして精密な研磨を行う。このように主表面3aに形成される膜4を研磨し、側壁面3b及び面取面3cの膜4は研磨しないことによって、側壁面3b及び面取面3cにおける膜4の厚さを、主表面3aにおける膜4の厚さに比べて厚くすることができる。
側壁面3b及び面取面3cに形成された膜4は、上述したように、非磁性基板1の主表面3aの振動の振幅を抑制する効果を奏するので、側壁面3b及び面取面3cにおける膜4の厚さは、主表面3aの振動の振幅を抑制することができる程度の厚さになるように、形成する膜4の厚さは設定されることが好ましい。
膜研磨後、膜4が形成されたガラス基板の洗浄が行われて、磁気ディスク用非磁性基板1が作製される。
まず、基板本体3となるAl合金基板を切削加工によって所要の寸法形状に機械加工する。この後、基板本体3の形状精度及び平坦度を向上させるために、加圧加熱焼鈍する。さらに、基板本体3の端面(内周端面及び外周端面)を研削及び研磨する。端面の研削では、ガラス基板の場合と同様に切削加工した基板本体3の端面に砥粒を固着させた回転工具を押しつけて両者を回転させつつ、研削液をノズルから供給して基板本体3の端面を研削する。さらに、端面の表面粗さを低減する場合は、回転工具の表面に不織布から成るポリシャを接着し、遊離砥粒を分散させた研磨液を供給しながら基板本体3の端面を研磨する。また、基板本体3の面取面は、回転工具の端部の形状を予め面取形状に成形した総型砥石を用いて研削を行なうことで形成される。次に、両面研削装置を用いて基板本体3の主表面を研削加工し、さらに両面研磨装置により、発泡ポリウレタン製の樹脂ポリシャと、アルミナ砥粒あるいはコロイダルシリカ砥粒を含む研磨液とを用いて複数回研磨し、最後に洗浄する。
なお、膜4の形成の前処理として、基板本体3にジンケート処理を行ってもよい。膜4の形成後、膜4の内部応力の緩和のために適宜アニール処理が行われる。膜4のアニール処理後、さらに主表面3aの研磨が行われる。研磨は、基板の必要に応じて複数回行われる。この後、洗浄が行われて、磁気ディスク用非磁性基板1が作製される。
また、一実施形態によれば、パーティクルや傷や凹みが生じ難い点から、膜4の材料のビッカース硬度Hvは、100[kgf/mm2]以上であることが好ましいが、200[kgf/mm2]以上であることがより好ましく、400[kgf/mm2]以上であることがより一層好ましい。
Al−Mg合金の組成は例えば、質量%で、Mg:3.5〜5%、Si:0〜0.05%、Fe:0〜0.1%、Cu:0〜0.12%、Mn:0〜0.3%、Cr:0〜0.1%、Zn:0〜0.5%、Ti:0〜0.1%、残部はAl、である。
Mg合金の組成は、質量%で、Mg:91.57%,Al:7.6%,Zn:0.7%,Mn:0.13%である。
Al−Zn合金の組成は、質量%で、Al:60%,Zn:40%、である。
Mg−Zr合金の組成は、質量%で、Mg:99.4%,Zn:0.6%である。
Ni−P合金の組成は、質量%で、Ni:90%,P:10%である。
非磁性基板1の効果を調べるために種々の基板を作製した。
非磁性基板1の基板本体の材料に、上述したガラス組成を満足するアモルファスのアルミノシリケートガラス及びアルミニウム合金(Al−Mg合金)を用いた。膜4を形成する場合、膜4は、Ni−P合金(P:10質量%、残部Ni)を無電解メッキにより基板本体3の全表面を均一の膜厚で覆うように形成した。その後、両面研磨装置を用いて両側の主表面を研磨し、それぞれの主表面において膜4の厚さの20%を研磨除去した。最終的な膜4の厚さは、両側の主表面において同じであり、それぞれの膜4の厚さは、端面における膜4の厚さの80%とした。Ni−P合金の損失係数の値は0.01以上を満足する。
また、作製した非磁性基板1のサイズは、外径95mm、内径(円孔直径)25mmであり、外周端面及び内周端面のそれぞれにおいて両主表面との接続部に面取面が形成されている。この面取面の仕様については、主表面に対する角度が45°、半径方向の長さが150μm、板厚方向の長さが150μmである。このとき外周端面の粗さは、基板本体3の表面及び非磁性基板1の表面ともに最大高さRzが0.1μmとなるように調整した。
以下の表2〜5の比較例及び実施例では、基板本体3の厚さを一定にして、膜4の厚さを変化させて比D/Tを種々変化させた。
表4,5に示すように、非磁性基板1の厚さが0.520mmであっても、比較例8,9と実施例9〜13の比較、及び比較例11,12と実施例14〜18の比較より、比D/Tを0.025以上とすることによりパーティクルや傷や凹みの数を効果的に低下させることができることがわかる。さらに、パーティクルや傷や凹みの数の低減効果が0.640mmの時と比較して大きいこともわかる。
また、表2〜5において、基板本体3の材料以外同じ仕様の実施例同士(例えば、実施例10と実施例15)を比較した場合、基板本体3の材料は、ガラスよりもAl合金を用いる方が、欠陥・異物比率が低い。これより、Al合金基板を基板本体3として用いた場合、振動の抑制は、ガラスの場合に比べて大きいといえる。なお、上記振動の抑制の効果は、磁気ディスクがランプと接触する可能性が高い場合ほど有効であるから、非磁性基板1は、ランプ間の磁気ディスクが入る隙間が「磁気ディスクの厚み+0.4mm以下」の仕様のHDDにおいて特に好ましいといえる。
さらに、基板本体3の、膜4と接する界面における表面粗さと振動の抑制の効果を調べるために種々の基板を作製した。
実験例2で作製する非磁性基板1は、基板本体3の外周端面における表面粗さを、端面研削及び端面研磨の条件を適宜変更することによって調整した以外、基板本体3、膜4の仕様は実験例1の仕様と同じである。この非磁性基板1に磁性膜を形成して得られる磁気ディスクを、実験例1と同じ評価装置内に組み込み、実験例1と同じ衝撃試験を行って欠陥・異物比率を求めることにより、振動の抑制の効果を評価した。
実施例1,5,14を基準にして、基板本体3の種類、膜4の有無、非磁性基板1の厚さ、及び比D/Tを変えずに、外周端面の最大高さRzを調整した。基板本体3の作製時、外周端面の形状加工時の研削砥石の番手と、外周端面の研磨時間を変更することで、最大高さRzを変更した。したがって、下記表6では、実施例1を基準に外周端面の表面粗さを調整した実施例を、実施例1A,1B,1Cとし、同様に表7と表8では、実施例5,14を基準に表面粗さを調整した実施例について、実施例5A,5B,5C、実施例14A,14B,14Cとした。
以上の評価結果より、磁気ディスク用非磁性基板1の効果は明らかである。
2 内孔
3 基板本体
3a 主表面
3b 側壁面
3c 面取面
4 膜
Claims (11)
- 磁気ディスク用非磁性基板であって、
対向する2つの主表面を有する、ガラス基板あるいはアルミニウム合金基板である基板本体と、
前記基板本体の主表面及び外周端面に形成された、損失係数の値が0.01以上の材料の金属膜と、を備え、
前記基板本体の厚さTと前記金属膜の厚さDの合計である前記非磁性基板の厚さ(T+D)は、0.700mm以下であって、
前記金属膜の厚さDの、前記基板本体の厚さTに対する比D/Tが0.025以上であり、
前記基板本体の、前記金属膜との界面を形成する外周端面の表面粗さの最大高さRzは0.5μm以上である、ことを特徴とする磁気ディスク用非磁性基板。 - 磁気ディスク用非磁性基板であって、
対向する2つの主表面を有する、ガラス基板あるいはアルミニウム合金基板である基板本体と、
前記基板本体の主表面及び外周端面に形成された、損失係数の値が0.01以上の材料の金属膜と、を備え、
前記基板本体の厚さTと前記金属膜の厚さDの合計である前記非磁性基板の厚さ(T+D)は、0.700mm以下であって、
前記金属膜の厚さDの、前記基板本体の厚さTに対する比D/Tが0.025以上であり、
前記磁気ディスク用非磁性基板の外周端面における前記膜の表面粗さの最大高さRzは、前記基板本体の外周端面における前記基板本体の表面粗さの最大高さRzより小さい、ことを特徴とする磁気ディスク用非磁性基板。 - 前記金属膜は、前記主表面のそれぞれに設けられ、さらに、前記基板本体の端面にも設けられ、
前記主表面のそれぞれにおける前記金属膜の厚さは、前記端面における前記金属膜の厚さの80%以上である、請求項1または2に記載の磁気ディスク用非磁性基板。 - 前記非磁性基板の厚さは、0.640mm以下である、請求項1〜3のいずれか1項に記載の磁気ディスク用非磁性基板。
- 前記非磁性基板の厚さは、0.570mm以下である、請求項1〜4のいずれか1項に起債の磁気ディスク用非磁性基板。
- 前記非磁性基板の厚さは、0.520mm以下である、請求項1〜4のいずれか1項に起債の磁気ディスク用非磁性基板。
- 前記非磁性基板の厚さは、0.400mm以下である、請求項1〜4のいずれか1項に起債の磁気ディスク用非磁性基板。
- 前記磁気ディスク用非磁性基板は円盤形状であって、
前記円盤形状の外径は90mm以上である、請求項1〜7のいずれか1項に記載の磁気ディスク用非磁性基板。 - 前記金属膜のビッカース硬度Hvは100[kgf/mm2]以上である、請求項1〜8のいずれか1項に記載の磁気ディスク用非磁性基板。
- 前記金属膜は、Ni−P合金である、請求項1〜9のいずれか1項に記載の磁気ディスク用非磁性基板。
- 請求項1〜10のいずれか1項に記載の磁気ディスク用非磁性基板の表面に少なくとも磁性膜を有する、磁気ディスク。
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