JP6534929B2 - セラミック組成物用造孔材およびその用途 - Google Patents
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Description
セラミックフィルタとしては、たとえば、コージェライト等のセラミック材料からなり、ハニカム構造体の多孔構造の隔壁から構成される多孔質セラミックフィルタがあり、ディーゼル車等から排出される排ガスの微粒子捕集用フィルタ(ディーゼルパティキュレートフィルタ)等として用いられている。
このような要望を達成するため、たとえば、中空樹脂粒子、熱膨張済みマイクロカプセルおよび熱膨張済みマイクロカプセルと熱膨張性マイクロカプセルとの混合物からなる群より選択される少なくとも1種類の粒子からなり、かつ、個数頻度%でみた粒度分布において、20μm以上の粒子が20%以上の頻度を占めることを特徴とする造孔材がある。
すなわち、本発明のセラミック組成物用造孔材は、外殻が熱可塑性樹脂から構成され、発泡剤を内包し、体積基準の累積90%粒子径(D90)が2.0〜70μmである中空粒子を必須とし、前記熱可塑性樹脂がニトリル系単量体を80重量%以上含有する重合性成分を重合して得られる樹脂であり、前記ニトリル系単量体がアクリロニトリル(AN)およびメタクリロニトリル(MAN)を必須とし、その重量割合(AN/MAN)が1.0〜2.0の範囲にあり、前記中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)が1.0〜50μmであり、前記中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)に対する理論平均膜厚の百分率Kの値が0.1〜3.0%であり、前記発泡剤がイソペンタンを含む。
(B)前記中空粒子の体積基準の累積80%粒子径(D80)が1.5〜55μmである。
(D)前記中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)が1.1〜2.0の範囲にある。
(F)前記外殻の外表面に付着した微粒子充填剤からさらに構成される。
本発明のセラミック組成物は、無機成分と、上記セラミック組成物用造孔材とを含み、前記セラミック組成物用造孔材の重量割合が無機成分およびセラミック組成物用造孔材の合計量の0.1〜50重量%である。
本発明のセラミック組成物は上記造孔材を含むため、この組成物を用いることによって、気孔率を高め、押出成形時のセラミック成形物および焼成時のセラミック構造物において寸法安定性に優れるようになる。
本発明のセラミック成形物は、気孔率が高く寸法安定性に優れる。また、本発明のセラミック構造物は、気孔率が高く寸法安定性に優れる。
〔中空粒子〕
中空粒子は、本発明のセラミック組成物用造孔材の必須成分である。
中空部は、(ほぼ)球状であり、外殻の内表面と接している。中空部は、基本的には気体で満たされており、液化した状態であってもよい。中空部は、通常は、大きな中空部1つであることが好ましいが、中空粒子中に複数あってもよい。
中空粒子の体積基準の累積80%粒子径(D80)については、特に限定はないが、好ましくは1.5〜55μmであり、より好ましくは4〜50μm、さらに好ましくは10〜40μm、特に好ましくは20〜30μmである。D80が1.5μm未満であると、セラミック構造物において気孔率の向上効果が小さく、圧力損失も大きくなるので造孔材として良くないこともある。一方、D80が55μmを超えると、押出成形時のセラミック成形物および焼成時のセラミック構造物の収縮が大きくなり、寸法安定性が損なわれることがある。
中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)については、特に限定はないが、好ましくは1.1〜2.0、さらに好ましくは1.2〜1.9、特に好ましくは1.3〜1.8、最も好ましくは1.4〜1.7である。D90/D50がこの範囲にあることは、中空粒子の粒度分布が狭いことを意味し、セラミック構造物において高い気孔率を示し、押出成形時のセラミック成形物および焼成時のセラミック構造物について寸法安定性に優れる。また、セラミック構造物をフィルタ用途で用いた場合、圧力損失が小さくなる。
中空粒子の真比重については、特に限定はないが、好ましくは0.01〜0.5、より好ましくは0.012〜0.49、さらに好ましくは0.04〜0.49、特に好ましくは0.1〜0.48、最も好ましくは0.31〜0.47である。中空粒子の真比重が0.01未満であると、中空粒子の外殻の厚みが薄いことにより強度低下し、中空粒子が成形時に破壊され、造孔材として機能しなくなることある。一方、中空粒子の真比重が0.5を超えると、配合する量に見合う造孔効果が低く、非経済的である。また、中空粒子の真比重が0.5を超えると、中空粒子の体積に占める外殻の体積の割合が多くなり、セラミック構造物を製造する過程で行われる造孔材を焼成し除去する工程に非常に多くの時間を要することがある。
中空粒子Aの真比重については、特に限定はないが、好ましくは0.01〜0.5であり、より好ましくは0.03〜0.4、さらに好ましくは0.05〜0.35、特に好ましくは0.07〜0.3、最も好ましくは0.1〜0.25である。中空粒子Aの真比重が0.01より小さい場合は、耐久性が低くなることがある。一方、中空粒子Aの真比重が0.5より大きい場合は、低比重化効果が低くなるため、中空粒子Aを用いて組成物を調製する際、その添加量が大きくなり、非経済的であることがある。また、中空粒子Aの真比重が0.5を超えると、中空粒子Aの体積に占める外殻の体積の割合が多くなり、セラミック構造物を製造する過程で行われる造孔材を焼成し除去する工程に非常に多くの時間を要することがある。
微粒子充填剤としては、種々のものを使用することができ、無機物、有機物のいずれの素材であってもよい。微粒子本体の形状としては、球状、針状や板状等が挙げられる。
微粒子充填剤を構成する無機物は、また、合成炭酸カルシウム、フェライト、ゼオライト、銀イオン担持ゼオライト、ジルコニア、ミョウバン、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミナ繊維、セメント、ゾノトライト、酸化珪素(シリカ、シリケート、ガラス、ガラス繊維を含む)、窒化珪素、炭化珪素、硫化珪素、カーボンブラック、カーボンナノチューブ、グラファイト、活性炭、竹炭、木炭、フラーレン等であってもよい。
上記のうち、微粒子充填剤を構成する無機物としては、また、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンから発生する排ガス処理の触媒となる無機物であることがより好ましく、たとえば、プラチナ、パラジウム、ロジウム、銀等の貴金属触媒や、五酸化バナジウム、硫酸バナジウム、酸化銅等の遷移金属酸化物または遷移金属硫酸塩と、硫酸カリウム、硫酸セシウム等のアルカリ金属硫酸塩の混合物等を挙げることができる。なかでも、プラチナ、パラジウム、ロジウム、銀等の貴金属触媒は、無機成分に担持したものでもよい。無機成分に貴金属触媒を担持する場合、その担持割合(貴金属触媒/無機成分)については、特に限定はないが、好ましくは0.1重量%以上、より好ましくは0.3重量%以上、さらに好ましくは0.5重量%以上である。担持割合が0.1重量%未満であると、貴金属触媒による排ガス処理の効果が十分得られないことがある。担持割合の上限は、好ましくは20重量%である。
微粒子充填剤を構成する無機物や有機物は、シランカップリング剤、パラフィンワックス、脂肪酸、樹脂酸、ウレタン化合物、脂肪酸エステル等の表面処理剤で処理されていてもよく、未処理のものでもよい。
中空粒子の製造方法としては、たとえば、熱可塑性樹脂からなる外殻と、それに内包され且つ加熱することによって気化する発泡剤とから構成される熱膨張性微小球を加熱膨張させる工程(膨張工程)を含む製造方法を挙げることができる。また、膨張工程に先立って、熱膨張性微小球を製造しておく必要があり、この熱膨張性微小球の製造方法としては、たとえば、重合性成分および発泡剤を含有する油性混合物を分散させた水性分散媒中で、重合開始剤を用いて重合性成分を重合させる工程(重合工程)を含む製造方法を挙げることができる。したがって、中空粒子は、順に、重合工程、膨張工程を経て製造することができる。
発泡剤は、加熱することによって気化する物質であれば特に限定はないが、たとえば、プロパン、(イソ)ブタン、(イソ)ペンタン、(イソ)ヘキサン、(イソ)ヘプタン、(イソ)オクタン、(イソ)ノナン、(イソ)デカン、(イソ)ウンデカン、(イソ)ドデカン、(イソ)トリデカン等の炭素数3〜13の炭化水素;(イソ)ヘキサデカン、(イソ)エイコサン等の炭素数13超で20以下の炭化水素等を挙げることができる。これらの発泡剤は、1種または2種以上を併用してもよい。
上記発泡剤は、沸点が60℃未満の炭化水素であることが好ましい。沸点が60℃を超える炭化水素を用いると、セラミック組成物の押出成形時に中空粒子の潰れが発生し、十分な気孔率が得られないことがある。
単量体成分は、一般には、重合性二重結合を1個有する(ラジカル)重合性単量体と呼ばれている成分を含む。
ニトリル系単量体としては、たとえば、アクリロニトリル(AN)、メタクリロニトリル(MAN)、フマロニトリル等を挙げることができる。
ニトリル系単量体がアクリロニトリル(AN)およびメタクリロニトリル(MAN)を必須とすると、中空粒子の原料である熱膨張マイクロカプセルや中空粒子に内包する発泡剤の保持性に優れているために好ましい。
AN/MANが1.0未満であると、中空粒子の製造時に中空粒子同士の融着による凝集が発生してしまうことがある。一方、AN/MANが3.0を超えると、熱膨張性微小球の製造時に、ポリマーが塊状化してしまい正常なマイクロカプセルが製造できなかったり、中空粒子の原料である熱膨張性微小球の外殻の結晶性が上がることで脆くなり、中空粒子の弾性が損なわれたりすることがある。
ニトリル系単量体以外の単量体としては、特に限定はないが、たとえば、塩化ビニル等のハロゲン化ビニル系単量体;塩化ビニリデン等のハロゲン化ビニリデン系単量体;酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル等のビニルエステル系単量体;(メタ)アクリル酸、エタクリル酸、クロトン酸、ケイ皮酸等のカルボキシル基含有単量体;マレイン酸、イタコン酸、フマル酸等の無水カルボン酸系単量体;メチル(メタ)アクリレート、エチル(メタ)アクリレート、n−ブチル(メタ)アクリレート、t−ブチル(メタ)アクリレート、2−エチルヘキシル(メタ)アクリレート、ステアリル(メタ)アクリレート、フェニル(メタ)アクリレート、イソボルニル(メタ)アクリレート、シクロヘキシル(メタ)アクリレート、ベンジル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシエチル(メタ)アクリレート等の(メタ)アクリル酸エステル系単量体;アクリルアミド、置換アクリルアミド、メタクリルアミド、置換メタクリルアミド等の(メタ)アクリルアミド系単量体;N−フェニルマレイミド、N−シクロヘキシルマレイミド等のマレイミド系単量体;スチレン、α−メチルスチレン等のスチレン系単量体;エチレン、プロピレン、イソブチレン等のエチレン不飽和モノオレフイン系単量体;ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルイソブチルエーテル等のビニルエーテル系単量体;ビニルメチルケトン等のビニルケトン系単量体;N−ビニルカルバゾール、N−ビニルピロリドン等のN−ビニル系単量体;ビニルナフタリン塩等を挙げることができる。なお、(メタ)アクリルは、アクリルまたはメタクリルを意味する。
重合性成分がニトリル系単量体および(メタ)アクリル酸エステル系単量体を含むと、熱膨張性微小球内の発泡剤の保持性、耐熱性の観点から好ましい。
架橋剤としては、特に限定はないが、たとえば、ジビニルベンゼン、ジビニルナフタレン等の芳香族ジビニル化合物や、メタクリル酸アリル、トリアクリルホルマール、トリアリルイソシアネート、エチレングリコールジ(メタ)アクリレート、ジエチレングリコールジ(メタ)アクリレート、トリエチレングリコールジ(メタ)アクリレート、1,4−ブタンジオールジ(メタ)アクリレート、1,9−ノナンジオールジ(メタ)アクリレート、1,10−デカンジオールジ(メタ)アクリレート、PEG#200ジ(メタ)アクリレート、PEG#400ジ(メタ)アクリレート、PEG#600ジ(メタ)アクリレート、ネオペンチルグリコールジ(メタ)アクリレート、1,6−ヘキサンジオールジ(メタ)アクリレート、トリメチロールプロパントリ(メタ)アクリレート、EO変性トリメチロールプロパントリ(メタ)アクリレート、グリセリンジ(メタ)アクリレート、ジメチロール−トリシクロデカンジ(メタ)アクリレート、ペンタエリスルトールトリ(メタ)アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ(メタ)アクリレート、ジペンタエリスルトールヘキサ(メタ)アクリレート、ネオペンチルグリコールアクリル酸安息香酸エステル、トリメチロールプロパンアクリル酸安息香酸エステル、2−ヒドロキシ−3−アクリロイロキシプロピル(メタ)アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジ(メタ)アクリレート、ジトリメチロールプロパンテトラ(メタ)アクリレート、2−ブチル−2−エチル−1,3−プロパンジオールジ(メタ)アクリレート、ポリテトラメチレングリコールジ(メタ)アクリレート、フェニルグリシジルエーテルアクリレートヘキサメチレンジイソシアネートウレタンプレポリマー、フェニルグリシジルエーテルアクリレートトルエンジイソシアネートウレタンプレポリマー、ペンタエリスリトールトリアクリレートヘキサメチレンジイソシアネートウレタンプレポリマー、ペンタエリスリトールトリアクリレートトルエンジイソシアネートウレタンプレポリマー、ペンタエリスリトールトリアクリレートイソホロンジイソシアネートウレタンプレポリマー等を挙げることができる。これらの架橋剤は、1種または2種以上を併用してもよい。
重合性成分の重合は、重合開始剤を用いて行うとよく、油溶性の重合開始剤が好ましい。
水性分散媒は、分散安定剤等をさらに含有していてもよい。
ポリビニルピロリドンは、分散安定補助剤として使用される成分であり、水溶性の高分子でありながら、重合性成分との親和性も高い。ポリビニルピロリドンは、酢酸ビニル等を単量体成分として含有する共重合物であってもよい。
水性分散媒は、電解質をさらに含有してもよい。電解質としては、たとえば、塩化ナトリウム、塩化マグネシウム、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム、硫酸マグネシウム、硫酸アンモニウム、炭酸ナトリウム等を挙げることができる。これらの電解質は、1種または2種以上を併用してもよい。電解質の含有量については、特に限定はないが、水性分散媒100重量部に対して50重量部以下にするのが好ましく、さらに好ましくは1重量部以下であり、特に好ましくは電解質を含有しない。電解質が50重量部を超えると、セラミック成形物の焼結時にセラミック成形物が割れを起こすことがある。
油性混合物を乳化分散させる方法としては、たとえば、ホモミキサー(たとえば、特殊機化工業株式会社製)等により攪拌する方法や、スタティックミキサー(たとえば、株式会社ノリタケエンジニアリング社製)等の静止型分散装置を用いる方法、膜乳化法、超音波分散法等の一般的な分散方法を挙げることができる。
重合温度は、重合開始剤の種類によって自由に設定されるが、好ましくは30〜100℃、さらに好ましくは40〜90℃、特に好ましくは45〜80℃、最も好ましくは50〜75℃の範囲で制御される。反応温度を保持する時間は、0.1〜20時間程度が好ましい。重合初期圧力については特に限定はないが、ゲージ圧で0〜5.0MPa、さらに好ましくは0.1〜3.0MPaの範囲である。
膨張工程は、熱膨張性微小球を加熱膨張させる工程であれば、特に限定はないが、乾式加熱膨張法、湿式加熱膨張法のいずれでもよい。
乾式加熱膨張法としては、特開2006−213930号公報に記載されている方法、特に内部噴射方法を挙げることができる。また、別の乾式加熱膨張法としては、特開2006−96963号公報に記載の方法等がある。湿式加熱膨張法としては、特開昭62−201231号公報に記載の方法等がある。
中空粒子は、水を含む中空粒子組成物としてセラミック用組成物用造孔材に用いてもよい。中空粒子組成物に占める水の重量割合については、特に限定はなく、好ましくは99重量%以下、より好ましくは84重量%以下、特に好ましくは49重量%以下、最も好ましくは30重量部以下である。中空粒子組成物に占める水の重量割合が大きすぎると、セラミック組成物を構成する他の成分と混合する際に均一に分散しないことがある。
中空粒子Aの製造方法としては、たとえば、熱膨張性微小球と微粒子充填剤とを混合する工程(混合工程)と、前記混合工程で得られた混合物を前記熱可塑性樹脂の軟化点超の温度に加熱して、前記熱膨張性微小球を膨張させるとともに、前記微粒子充填剤を前記外殻の外表面に付着させる工程(付着工程)とを含む製造方法を挙げることができる。
混合工程における微粒子充填剤と熱膨張性微小球との重量比率(微粒子充填剤/熱膨張性微小球)については、特に限定はないが、好ましくは90/10〜60/40、さらに好ましくは85/15〜65/35、特に好ましくは80/20〜70/30である。微粒子充填剤/熱膨張性微小球(重量比率)が90/10より大きい場合は、中空粒子Aの真比重が大きくなり、低比重化効果が小さくなることがある。一方、微粒子充填剤/熱膨張性微小球(重量比率)が60/40より小さい場合は、中空粒子Aの真比重が低くなり、粉立ち等のハンドリングが悪化することがある。
付着工程は、前記混合工程で得られた、熱膨張性微小球と微粒子充填剤とを含む混合物を、熱膨張性微小球の外殻を構成する熱可塑性樹脂の軟化点超の温度に加熱する工程である。付着工程では、熱膨張性微小球を膨張させるとともに、外殻の外表面に微粒子充填剤を付着させる。
加熱の温度条件については、熱膨張性微小球の種類にもよるが最適膨張温度とするのが良く、好ましくは60〜250℃、より好ましくは70〜230℃、さらに好ましくは80〜220℃、特に好ましくは100〜200℃、最も好ましくは120〜180℃である。
セラミック組成物用造孔材は、上記で説明した中空粒子を必須とする。
セラミック組成物用造孔材に占める中空粒子の重量割合については、特に限定はないが、好ましくは5重量%以上、より好ましくは20重量%以上、さらに好ましくは30重量%以上、特に好ましくは50重量%以上である。中空粒子の重量割合の上限は100重量%である。
セラミック組成物用造孔材が中空粒子Aを含み、中空粒子Bを含まない場合、セラミック組成物用造孔材に占める中空粒子の重量割合については、好ましくは20重量%以上、さらに好ましくは70重量%以上、最も好ましくは90重量%以上である。中空粒子の重量割合の上限は100重量%である。
セラミック組成物用造孔材が中空粒子Aおよび中空粒子Bの両方を含む場合、セラミック組成物用造孔材に占める中空粒子の重量割合については、好ましくは5重量%以上、より好ましくは20重量%以上、さらに好ましくは30重量%以上、最も好ましくは50重量%以上である。中空粒子の重量割合の上限は100重量%である。
セラミック組成物は、上記で説明したセラミック組成物用造孔材および無機成分を含有する組成物である。
無機成分としては、特に限定はないが、たとえば、チタニア、アルミナ、ジルコニア、シリカ、マグネシア、ジルコン、ジルコン酸バリウム、コージェライト、チタン酸鉛、チタン酸バリウム、チタン酸アルミニウム、ムライト、酸化亜鉛、酸化錫、炭化珪素、窒化珪素、フェライト等のセラミック類等を挙げることができ、これらの無機成分は、1種または2種以上を併用してもよい。これらの無機成分のうちでも、コージェライト、炭化珪素およびチタン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも1種が、焼成して得られるセラミック構造物の耐熱性や耐熱衝撃性に優れているために好ましい。
セラミック組成物に含まれるセラミック組成物用造孔材が中空粒子Aを含み、中空粒子Bを含まない場合、中空粒子Aの重量割合は、無機成分およびセラミック組成物用造孔材の合計量に対して、好ましくは3〜50重量%、さらに好ましくは4〜45重量%、特に好ましくは4.5〜40重量%、最も好ましくは5〜30重量%である。
セラミック組成物に含まれるセラミック組成物用造孔材が中空粒子Aおよび中空粒子Bの両方を含む場合、中空粒子Aおよび中空粒子Bの合計の重量割合は、無機成分およびセラミック組成物用造孔材の合計量に対して、好ましくは0.1〜50重量%、より好ましくは0.5〜45重量%、さらに好ましくは1〜40重量%、特に好ましくは1.5〜35重量%、最も好ましくは2〜30重量%である。
セラミック組成物は、水をさらに含有していてもよい。セラミック組成物が水を含む場合、その重量割合は、無機成分100重量部に対して、好ましくは10〜100重量部であり、さらに好ましくは20〜50重量部である。水の重量割合が無機成分100重量部に対して10重量部未満であると、セラミック組成物が一塊にならず、セラミック組成物を成形して得られるセラミック成形物に割れが生じることがある。一方、水の重量割合が無機成分100重量部に対して100重量部を超えると、セラミック組成物の粘度が低くなりすぎることで、これを成形して得られるセラミック成形物の形が保持できないことがある。
結合剤としては、ポリビニルアルコール、マイクロワックスエマルジョン、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース等が好ましい。
分散剤としては、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等が好ましい。
成形助剤の配合量は、焼成時のクラックの発生を抑えるために、セラミック組成物全体の20重量%以下にすることが好ましい。
セラミック組成物は、セラミック組成物用造孔材および無機成分を必須とし、必要に応じて成形助剤や水等を混合、混練等して得ることができる。混合は、たとえば、シグマニーダー、リボンミキサー等の従来公知の混合機により行うことができる。また、混練は、たとえば、シグマニーダー、バンバリーミキサー、スクリュー式の押出混練機、真空土練機、二軸連続混練押出し成形機等の従来公知の混練機により行うことができる。
セラミック成形物は、上記で説明したセラミック組成物用造孔材および無機成分を必須とし、必要に応じて成形助剤等の成形成分を用いて成形してなる成形物である。つまり、セラミック成形物はセラミック組成物を成形してなる成形物である。
成形については、特に限定はないが、たとえば、押出成形、射出成形、プレス成形等を挙げることができ、セラミック組成物を円柱状に成形後、貫通孔を形成して成形してもよい。
セラミック構造物はセラミック成形物を焼成してなる構造物である。焼成は、一般には、セラミック成形物に対して、乾燥、脱脂、焼結の工程を順に実施して行われる。
セラミック成形物の脱脂は、セラミック成形物に含まれる有機物を燃焼させて除去するために行われる。脱脂は焼結前または焼結の昇温過程で行うとよい。
セラミック成形物の焼結では、高温下に曝すことによって、セラミック成形物に含まれる無機成分を構成する無機粒子を除々に接着し、粒子間のすき間が小さくなると同時に全体を硬くするとともに、気孔率や導電性、熱や他の物質に対する耐性や透光性等の物性を付与することができる。
焼結時間については特に限定はなく、セラミック成形物の形状等に応じて、十分に焼結が進行するまで焼結すれば良く、通常は、1〜10時間程度維持すればよい。
上記で説明した押出成形を格子状のスクリーンを用いて行い、得られたセラミック成形物を焼成することで、ハニカム型構造を有したセラミック構造物を得ることができる。ここで言うハニカム型構造とは、細い筒状の孔が多数、均一に分布した構造を意味する。その孔の形状については、特に限定はないが、六角形や四角形等の多角形や円形等を挙げることができる。
ハニカム型構造を有するセラミック構造物は、その構造の特徴から、同径の筒と比較して表面積が格段に大きく、且つ隔壁が多孔構造であるため、ディーゼル車等から排出される排ガスの微粒子捕集用フィルタ(ディーゼルパティキュレートフィルタ)等として利用することができる。
以下では、まず、中空粒子の原料となる熱膨張性微小球の製造例および比較製造例を示し、次いで、中空粒子からなるセラミック組成物用造孔剤の実施例および比較例を示す。熱膨張性微小球やセラミック組成物用造孔剤の物性は、次に示す要領で測定し、さらに性能を評価した。
なお、実施例B1〜B4、実施例C1〜C5、及び実施例D5〜D13は参考例とする。
レーザー回折式粒度分布測定装置(SYMPATEC社製 HEROS & RODOS)を使用した。乾式分散ユニットの分散圧は5.0bar、真空度は5.0mbarで乾式測定法により測定した。
体積基準の累積粒子径とは、全粒子を体積順に小さい側から積算して累積した分布の所定の比率に対する粒子の直径を意味する。
中空粒子Aの場合は、吸着されて中空粒子に固定化されていない微粒子充填剤が存在すると、体積基準の累積粒子径の値が小さくなり、実際の中空粒子の値と大きく異なってしまう。そのため、中空粒子Aの粒子径の測定では、吸着された状態の微粒子充填剤を除去する前処理を行った後に粒子径を測定することにした。なお、前処理は、中空粒子Aの1重量部をイソプロパノール100重量部に分散させて2時間静置し、浮上した粒子を回収し、乾燥するものである。
測定装置として、カールフィッシャー水分計(MKA−510N型、京都電子工業株式会社製)を用いて測定した。
熱膨張性微小球1.0gを直径80mm、深さ15mmのステンレス製蒸発皿に入れ、その重量(W1)を測定した。アセトニトリル30ml加え均一に分散させ、30分間室温で放置した後に、120℃で2時間加熱し乾燥後の重量(W2)を測定した。発泡剤の内包率は、下記の式により計算される。
内包率(重量%)=(W1−W2)(g)/1.0(g)×100−(含水率)(重量%)
(式中、含水率は、上記方法で測定される。)
中空粒子0.20gを直径80mm、深さ15mmのステンレス製蒸発皿に入れ、その重量(W1)を測定した。アセトニトリル30ml加え均一に分散させ、30分間室温で放置した後に、120℃で2時間加熱し乾燥後の重量(W2)を測定した。発泡剤の内包率は、下記の式により計算される。
内包率(G)=(W1−W2)(g)/0.20(g)×100−(含水率)(重量%)
(式中、含水率は、上記方法で測定される。)
1.0gの中空粒子Aを直径80mm、深さ15mmのステンレス製蒸発皿に入れ、その重量(W1)を測定した。アセトニトリル30ml加え均一に分散させ、30分間室温で放置した後に、120℃で2時間加熱し乾燥後の重量(W2)を測定した。発泡剤の内包率は、下記の式により計算される。
内包率(G)={(W1−W2)(g)/1.0(g)×100−(含水率)}/(中空粒子Aに占める中空粒子の重量%)×100(重量%)
(式中、含水率は、上記方法で測定される。)
熱膨張性微小球および中空粒子の真比重は、以下の測定方法で測定した。
真比重は環境温度25℃、相対湿度50%の雰囲気下においてイソプロピルアルコールを用いた液浸法(アルキメデス法)により測定した。
具体的には、容量100ccのメスフラスコを空にし、乾燥後、メスフラスコ重量(WB1)を秤量した。秤量したメスフラスコにイソプロピルアルコールをメニスカスまで正確に満たした後、イソプロピルアルコール100ccの充満されたメスフラスコの重量(WB2)を秤量した。
d(db)={(WS2−WS1)×(WB2−WB1)/100}/{(WB2−WB1)−(WS3−WS2)}
上記で、粒子として中空粒子を用いて、真比重を計算した。
熱膨張前後の発泡剤保持率は、熱膨張性微小球に封入された発泡剤の内包率(G1)と膨張後の中空粒子に封入された発泡剤の内包率(G2)との割合であり、下記の式により計算される。
発泡剤保持率=G2/G1×100(%)
中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)に対する理論平均膜厚の百分率Kの値は下式より算出できる。
K(%)=(理論平均膜厚)/<x>×100
<x>:中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)(μm)
上記のKを計算するために、理論平均膜厚を下式にしたがって算出した。
理論平均膜厚=<x>/2〔1−{1−db(1−G/100)/dp}1/3〕
db:中空粒子の真比重(g/cc)
dp:中空粒子の外殻を構成する熱可塑性樹脂の真比重(g/cc)
G:中空粒子の発泡剤の内包率(重量%)
上記理論平均膜厚を計算するために、中空粒子の真比重(db)、外殻を構成する熱可塑性樹脂の真比重(dp)、発泡剤の内包率(G)が必要であるが、中空粒子の真比重(db)および発泡剤の内包率(G)は上記に示すとおりである。熱可塑性樹脂の真比重(dp)は下記に示すとおりです。
外殻樹脂(外殻を構成する熱可塑性樹脂)の真比重dpの測定は、中空粒子3gをアセトニトリル900mlに分散させた後に超音波分散機30分間で処理し、室温で3時間放置した後、120℃で5時間加熱乾燥した。得られた乾燥中空粒子を真空ポンプでさらに2時間減圧乾燥し、質量変化が無いことを確認し、実施例に記載の真比重の測定方法と同様にして外殻樹脂の真比重を測定した。
イオン交換水600gに、シリカ有効成分量が20重量%であるコロイダルシリカ80g、ポリビニルピロリドン1gおよびカルボキシメチル化されたポリエチレンイミン類(CMPEI;置換アルキル基:−CH2COONa、置換率:80%、重量平均分子量:5万)を0.1g加えた後、得られた混合物のpHを2.8〜3.2に調整し、水性分散媒を調製した。なお、CMPEIについては、国際公開第2008/142849号パンフレットの第0140段落記載のものと同じ。
これとは別に、アクリロニトリル150g、メタクリロニトリル100g、イソボルニルメタクリレート15g、ジエチレングリコールジメタクリレート0.5g、発泡剤としてのイソブタン30g、イソペンタン30g、および、純度70%のジ−2−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート3gを混合して油性混合物を調製した。水性分散媒と油性混合物を混合し、得られた混合液をホモミキサー(プライミクス社製、TKホモミキサー)により、回転数11000rpmで2分間分散して、懸濁液を調製した。この懸濁液を容量1.5リットルの加圧反応器に移して窒素置換をしてから反応初期圧0.5MPaにし、80rpmで攪拌しつつ重合温度55℃で20時間重合反応した。重合後、重合生成物を濾過、乾燥して、熱膨張性微小球を得て、その物性を評価し、表1に示した。
製造例2〜4および比較製造例1〜4では、実施例1において、表1に示すように反応条件をそれぞれ変更する以外は、実施例1と同様に重合して、熱膨張性微小球を得た。さらに、その物性を評価し、表1に示した。
CMPEI:ポリエチレンイミン類(置換アルキル基:−CH2COONa、置換アルキル基の置換率:80%、重量平均分子量:5万)。なお、カルボキシメチル化ポリエチレンイミン・Na塩とも表記される。
PVP:ポリビニルピロリドン
AN:アクリロニトリル
MAN:メタクリロニトリル
IBX:イソボルニルメタクリレート
MMA:メチルメタクリレート
TMP:トリメチロールプロパントリメタクリレート
EDMA:ジエチレングリコールジメタクリレート
V−65:2,2’−アゾビス(2,4−ジメチルバレロニトリル)
OPP:ジ−2−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート(純度70%)
セラミック組成物用造孔材となる中空粒子は、特開昭62−201231号公報記載の湿式加熱膨張法によって、以下の実施例A1〜A4および比較例A1〜A4のように製造できる。
(湿式加熱膨張法によるセラミック組成物用造孔材の製造)
製造例1で得られた熱膨張性微小球を5重量%含有する水分散液(スラリー)を調製した。特開昭62−201231号公報記載の湿式加熱膨張法に従い、このスラリーをスラリー導入管から発泡管(直径16mm、容積120ml、SUS304TP製)に5L/minの流量を示すように送り込み、さらに水蒸気(温度:147℃、圧力:0.3MPa)を蒸気導入管より供給し、スラリーと混合して、湿式加熱膨張した。なお、混合後のスラリー温度(発泡温度)を115℃に調節した。
得られた中空粒子を含むスラリーを発泡管突出部から流出させ、冷却水(水温15℃)と混合して、50〜60℃に冷却した。冷却したスラリー液を遠心脱水機で脱水して、湿化した中空粒子を10重量%含有する中空粒子組成物(すなわち、水90重量%含有)を得た。
また、得られた中空粒子について体積基準の累積粒子径を測定した結果、体積基準の累積10%粒子径(D10)が16μm、体積基準の累積50%粒子径(D50)が33μm、体積基準の累積80%粒子径(D80)が45μm、体積基準の累積90%粒子径(D90)が52μmであった。得られた中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)は1.6であった。また、得られた中空粒子の発泡剤の内包率は、14.9%であり、中空粒子の理論平均膜厚は、0.086μmであった。そして、百分率Kは0.26%であった。
実施例A2〜A4および比較例A1〜A4では、実施例A1において、表2に示すように、熱膨張性微小球や発泡温度をそれぞれ変更する以外は、実施例A1と同様にして、中空粒子を含有する中空粒子組成物を得た。さらに、その物性を評価し、表2に示した。
表2〜4の「使用した熱膨張性微小球」の欄には、それぞれの熱膨張性微小球を製造した製造例および比較製造例を示した。
(乾式加熱膨張法によるセラミック組成物用造孔材の製造)
乾式加熱膨張法として特開2006−213930号公報に記載されている内部噴射方法を採用した。具体的には、図2に示す発泡工程部を備えた製造装置を用いて、以下の手順で、製造例1で得られた熱膨張性微小球を加熱膨張させ、中空粒子を製造した。
図2に示すとおり、発泡工程部は、出口に分散ノズル(11)を備え且つ中央部に配置された気体導入管(番号表記せず)と、分散ノズル(11)の下流部に設置された衝突板(12)と、気体導入管の周囲に間隔を空けて配置された過熱防止筒(10)と、過熱防止筒(10)の周囲に間隔を空けて配置された熱風ノズル(8)とを備える。この発泡工程部において、気体導入管内の矢印方向に熱膨張性微小球を含む気体流体(13)が流されており、気体導入管と過熱防止筒(10)との間に形成された空間には、熱膨張性微小球の分散性の向上および気体導入管と衝突板の過熱防止のための気体流(14)が矢印方向に流されており、さらに、過熱防止筒(10)と熱風ノズル(8)との間に形成された空間には、熱膨張のための熱風流が矢印方向に流されている。ここで、熱風流(15)と気体流体(13)と気体流(14)とは、通常、同一方向の流れである。過熱防止筒(10)の内部には、冷却のために、冷媒流(9)が矢印方向に流されている。
噴射工程では、熱膨張性微小球を含む気体流体(13)を、出口に分散ノズル(11)を備え且つ熱風流(15)の内側に設置された気体導入管に流し、気体流体(13)を前記分散ノズル(11)から噴射させる。
分散工程では、気体流体(13)を分散ノズル(11)の下流部に設置された衝突板(12)に衝突させ、熱膨張性微小球が熱風流(15)中に万遍なく分散するように操作される。ここで、分散ノズル(11)から出た気体流体(13)は、気体流(14)とともに衝突板(12)に向かって誘導され、これと衝突する。
膨張工程では、分散した熱膨張性微小球を熱風流(15)中で膨張開始温度以上に加熱して膨張させる。その後、得られた中空粒子を冷却部分に通過させる等して回収する。
図2に示す製造装置を用い、膨張条件として、原料供給量0.8kg/min、原料分散気体量0.35m3/min、熱風流量8.0m3/min、熱風温度290℃に設定し、中空粒子を得た。
得られた中空粒子の真比重は0.025であった。また、熱膨張前後の発泡剤保持率は99%であった。
また、得られた中空粒子について体積基準の累積粒子径を測定した結果、体積基準の累積10%粒子径(D10)が16μm、体積基準の累積50%粒子径(D50)が32μm、体積基準の累積80%粒子径(D80)が43μm、体積基準の累積90%粒子径(D90)が50μmであった。得られた中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)は1.6であった。
実施例B2〜B4、比較例B1〜B2では、実施例B1において、表3に示すように、熱膨張性微小球や熱風温度をそれぞれ変更する以外は、実施例B1と同様にして、中空粒子を得た。さらに、その物性を評価し、表3に示した。
製造例1で得られた熱膨張性微小球(外殻を構成する熱可塑性樹脂の軟化点:109℃)20重量部と、タルク(松村産業株式会社製のハイフィラー#12;レーザー回折法による平均粒子径約3μm)80重量部とをセパラブルフラスコに添加混合した。次いで、攪拌しながら5分間かけて加熱温度130℃まで昇温して、中空粒子Aを得た。熱膨張前後の発泡剤保持率は99%であった。
中空粒子Aの体積基準の累積粒子径は、体積基準の累積10%粒子径(D10)が16μm、体積基準の累積50%粒子径(D50)が31μm、体積基準の累積80%粒子径(D80)が42μm、体積基準の累積90%粒子径(D90)が48μmであった。得られた中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)は1.5であった。
実施例C2〜C4、比較例C1〜C2では、実施例C1において、表4に示すように、熱膨張性微小球や加熱温度をそれぞれ変更する以外は、実施例C1と同様にして、中空粒子Aを得た。さらに、その物性を評価し、表4に示した。
(白金担持アルミナの製造)
ヘキサクロロ白金酸6水和物1重量部を6000重量部の蒸留水に溶解させ、水酸化ナトリウム水溶液を添加して、pH7に調整し、比表面積180m2/gのγ−アルミナ30重量部を加え、70℃で1時間攪拌した。得られた分散物を静置、放冷して、白金担持アルミナを沈降させた後、上澄み水を除去した。除去されずに残った白金担持アルミナ沈降物に6000重量部の蒸留水の加え、10分間攪拌した後、再び静置し上澄み水を除去する工程を5回繰り返し、吸引濾過し、真空乾燥機にて12時間乾燥させ、乾燥粉体を得た。十分に乾燥後、乾燥粉体を400℃にて5時間焼成し、1体積%の水素ガスを含む窒素の流通下、400℃にて2時間、水素還元処理を行い、白金担持アルミナを得た。
製造例1で得られた熱膨張性微小球20重量部と、上記で得られた白金担持アルミナ80重量部とをセパラブルフラスコに添加混合した。次いで、攪拌しながら5分間かけて加熱温度130℃まで昇温して、中空粒子Aを得た。熱膨張前後の発泡剤保持率は99%であった。
中空粒子Aの体積基準の累積粒子径は、体積基準の累積10%粒子径(D10)が17μm、体積基準の累積50%粒子径(D50)が32μm、体積基準の累積80%粒子径(D80)が42μm、体積基準の累積90%粒子径(D90)が47μmであった。得られた中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)は1.5であった。
(セラミック組成物の製造)
実施例A1で得られた中空粒子(4部)、無機成分でセラミック材料として用いられるコージェライト化原料(300部)、セルロース系バインダーとしてのメチルセルロース(15部)および水(90部)からなるセラミック組成物を調製し、よく混練しておいた。
(セラミック成形物の製造)
上記で得られたセラミック組成物を、下記の押出成形条件に設定した真空押出成形機(本田鉄工製DE−50D)を用いて押出成形し、未焼成であるセラミック成形物を得た。
次いで、得られた未焼成であるセラミック成形物を一定体積になるように裁断し、島津製作所(株)製の上皿電子分析天秤AX200および比重測定キットSMK−301を用いて、その比重(杯土密度)を測定した。セラミック成形物の比重が低いほど、焼成後のセラミック構造物の気孔率が大きくなる相関関係があるので、セラミック構造物の気孔率をセラミック成形物の比重で評価した。セラミック成形物の気孔率向上効果の評価基準は下記のとおりであり、結果は表5に示すとおりであった。
上記で得られたセラミック成形物に対して、乾燥工程(70℃、12時間)、脱脂工程(150℃で5時間後、150℃から400℃へ昇温速度5℃/minで昇温、400℃で5時間)、焼結工程(1430℃、10時間)からなる焼成を行い、平板状のセラミック構造物を作製した。
焼成後のセラミック構造物の断面積を計測し、下記に示す評価基準にて焼成時の寸法安定性を評価した。結果は表5に示すとおりであった。
系内温度:30℃
真空度:−0.096MPa以下
ダイスの大きさ:40mm×10mm
(押出直後のセラミック成形物の断面積)/(ダイスの断面積)を計算してOSとし、以下に示す評価基準で押出成形時の寸法安定性を評価した。
◎:OS<1.02
○:1.02≦OS<1.05
△:1.05≦OS<1.1
×:1.1≦OS
◎:セラミック成形物の比重が1.4未満。
○:セラミック成形物の比重が1.4以上1.6未満。
△:セラミック成形物の比重が1.6以上1.7未満。
×:セラミック成形物の比重が1.7以上。
{(セラミック成形物の断面積)−(セラミック構造物の断面積)}/(セラミック成形物の断面積)を計算してSSとし、以下に示す評価基準で焼成時の寸法安定性を評価した。
◎:SS<0.12
○:0.12≦SS<0.15
△:0.15≦SS<0.20
×:0.2≦SS
上記で得られたセラミック組成物を真空土練機にて脱気して押出成形物を得た後、格子状のスクリーンの押出機にてハニカム型構造を有するセラミック成形物を得た。このセラミック成形物の両端面部を千鳥格子に互い違いに封止し、上記製造1と同様に焼成することで、ハニカム型構造を有するセラミック構造物を得た。このセラミック構造物は排ガスの微粒子捕集用フィルタとして気孔率が高く有効に利用でき、寸法安定性に優れていた。
実施例D2〜D13および比較例D1〜D8では、実施例D1において、セラミック組成物に含まれるそれぞれの成分および量を表5〜7に示すようにそれぞれ変更する以外は、実施例D1と同様にしてセラミック組成物、セラミック成形物およびセラミック構造物(製造1および製造2の両方)をそれぞれ作製した。実施例D2〜D13で得たハニカム型構造を有するセラミック成形物では、実施例D1と同様に、排ガスの微粒子捕集用フィルタとして気孔率が高く有効に利用でき、寸法安定性に優れていた。
実施例D13で得たハニカム型構造を有するセラミック成形物については、日本国特開2006−82000号公報の第0042段記載の試験および評価を行い、PM浄化率を評価して良好な結果を得た。実施例D13のセラミック成形物は、排ガス処理の触媒となる白金をセラミック成形物内の気孔の壁面に選択的に担持できており、排ガスの微粒子処理に有効であることが確認できた。
5 外殻
6 微粒子充填剤(吸着された状態)
7 微粒子充填剤(めり込み、固定された状態)
8 熱風ノズル
9 冷媒流
10 過熱防止筒
11 分散ノズル
12 衝突板
13 熱膨張性微小球を含む気体流体
14 気体流
15 熱風流
Claims (8)
- 外殻が熱可塑性樹脂から構成され、発泡剤を内包し、体積基準の累積90%粒子径(D90)が2.0〜70μmである中空粒子を必須とし、
前記熱可塑性樹脂がニトリル系単量体を80重量%以上含有する重合性成分を重合して得られる樹脂であり、
前記ニトリル系単量体がアクリロニトリル(AN)およびメタクリロニトリル(MAN)を必須とし、その重量割合(AN/MAN)が1.0〜2.0の範囲にあり、
前記中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)が1.0〜50μmであり、
前記中空粒子の体積基準の累積50%粒子径(D50)に対する理論平均膜厚の百分率Kの値が0.1〜3.0%であり、
前記発泡剤がイソペンタンを含む、
セラミック組成物用造孔材。 - 前記中空粒子の体積基準の累積80%粒子径(D80)が1.5〜55μmである、請求項1に記載のセラミック組成物用造孔材。
- 前記中空粒子の発泡剤保持率が85%以上である、請求項1または2に記載のセラミック組成物用造孔材。
- 前記中空粒子の体積基準の累積90%粒子径(D90)および累積50%粒子径(D50)の比率(D90/D50)が1.1〜2.0の範囲にある、請求項1〜3のいずれかに記載のセラミック組成物用造孔材。
- 前記中空粒子の真比重が0.01〜0.5の範囲にある、請求項1〜4のいずれかに記載のセラミック組成物用造孔材。
- 前記外殻の外表面に付着した微粒子充填剤からさらに構成される、請求項1〜5のいずれかに記載のセラミック組成物用造孔材。
- 無機成分と、請求項1〜6のいずれかに記載のセラミック組成物用造孔材とを含み、前記セラミック組成物用造孔材の重量割合が無機成分およびセラミック組成物用造孔材の合計量の0.1〜50重量%である、セラミック組成物。
- 請求項7に記載の組成物を成形してなる、セラミック成形物。
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