JP6504131B2 - 高強度厚鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
(2)表層部のフェライト生成を抑制するためには圧延温度を上げる必要があるが、圧延温度を上げると、板厚中心の圧延温度を十分に低くすることができない。
(3)板厚中心部の圧延温度が十分に低くないと、板厚中心部の結晶粒径が粗大となり靱性が不十分となる場合や、き裂伝播停止特性に有利な集合組織である(211)面の集積度が不十分となる場合があった。
(5)下記(1)式で定義されるACRが下記(2)式の条件を満足するように、Ca、S、O量を調節することにより、変態核を微細に分散させることができる。
ACR=([Ca]−(0.18+130×[Ca])×[O])/1.25/[S]…(1)
0.00<ACR<1.00…(2)
C :0.03〜0.20%、
Si:0.02〜0.5%、
Mn:1.00〜2.50%、
P :0.02%以下、
S :0.0005〜0.01%、
Ti:0.005〜0.030%、
Al:0.020〜0.080%、
N :0.0025〜0.0075%、
Ca:0.0005〜0.0030%、
B:0.0005〜0.0020%、および
残部のFeおよび不可避的不純物からなり、
かつ下記(1)式で定義されるACRが下記(2)式の条件を満足し、
下記(3)式で定義されるCeqが下記(4)式の条件を満足する成分組成を有し、
板厚1/2位置における圧延面での(211)面X線強度比が1.5以上、鋼板表面における(211)面X線強度比が1.4以上の集合組織を有し、
板厚1/2位置におけるフェライトの面積分率が60%以上、かつ板厚1/2位置におけるフェライトの平均粒径が15μm以下である鋼組織を有する、高強度厚鋼板。
記
ACR=([Ca]−(0.18+130×[Ca])×[O])/1.25/[S]…(1)
0.00<ACR<1.00…(2)
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Cu]/15+[Ni]/15+[Cr]/5+[Mo]/5+[V]/5…(3)
Ceq≧0.30…(4)
ここで、上記(1)、(3)式における[ ]は、前記高強度厚鋼板における該括弧内の元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。
Nb:0.005〜0.040%、
Cu:0.01〜0.5%、
Ni:0.01〜1.5%、および
Cr:0.01〜0.5%からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、前記1に記載の高強度厚鋼板。
Mo:0.01〜0.5%、および
V :0.005〜0.10%のいずれか一方または両方をさらに含有する、前記1または2に記載の高強度厚鋼板。
前記1〜3のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼を1000〜1200℃の加熱温度に加熱し、
板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域での熱間圧延を行い、
板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延を、板厚1/2位置の温度がAr3〜Ar3+30℃の範囲における累積圧下率が40%以上となる条件で行い、
前記板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域での熱間圧延終了後、前記板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延開始までの間に、前記鋼を表裏の両面から加熱する、高強度厚鋼板の製造方法。
まず、本発明において鋼の成分組成を上記のように限定する理由を説明する。なお、成分組成に関する「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味するものとする。
Cは、鋼の強度を向上する元素であり、本発明では、所望の強度を確保するためには0.03%以上の含有を必要とする。しかし、C含有量が0.20%を超えると、溶接性が劣化するばかりか靭性にも悪影響がある。このため、C含有量は、0.03〜0.20%とする。なお、C含有量は0.04〜0.15%とすることが好ましく、0.05〜0.12%とすることがより好ましい。
Siは、脱酸元素として、また、鋼の強化元素として有効であるが、0.02%未満の含有量ではその効果がない。一方、Si含有量が0.5%を超えると、鋼の表面性状を損なうばかりか、靭性が極端に劣化する。従って、Si含有量は0.02〜0.5%とする。Si含有量は0.2%以下とすることが好ましく、0.1%以下とすることがより好ましい。
Mnは、強化元素および焼入れ元素として含有される。Mn含有量が1.00%より少ないとその効果が十分でない。一方、Mn含有量が2.50%を超えると溶接性が劣化することに加え、鋼材コストも上昇する。そのため、Mn含有量は、1.00〜2.50%とする。Mn含有量は1.20〜2.30%とすることが好ましく、1.40〜2.10%とすることがより好ましい。
Pは、鋼中の不可避的不純物であり、含有量が多くなると靭性が劣化してしまう。そのため、板厚が50mm超えるような厚鋼板においても良好な靭性を保つために、P含有量を0.02%以下とする。P含有量は0.012%以下とすることが好ましく、0.008%以下とすることがより好ましい。一方、下限については限定されず、0%であってもよいが、工業的には0%超である。
Sは、鋼中の不可避的不純物であり、含有量が多くなると靭性が劣化してしまう。そのため、S含有量は0.01%以下とする。一方、大入熱溶接継手のボンド部おいて優れた靱性を得るためには0.0005%以上の添加が必要であるため、S含有量を0.0005%以上とする。S含有量は、0.0010〜0.0050%とすることが好ましく、0.0010〜0.0030%とすることがより好ましい。
Tiは、微量の含有により、窒化物、炭化物、あるいは炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化して母材靭性を向上させる効果を有する。また、Tiは凝固時にTiNとなって析出し、溶接部でのオーステナイトの粗大化を抑制するとともに、フェライト変態核となって高靭性化に寄与する。Ti含有量が0.005%未満ではその効果が少なく、一方、0.030%を超えるとTiN粒子の粗大化によってその効果が得られなくなる。そのため、Ti含有量は0.005〜0.030%とする。Ti含有量は0.008〜0.020%とすることが好ましい。
Alは、脱酸材として添加される元素である。また、Alは、溶接熱影響部でAlNを形成することで固溶Nを低減し、靱性向上に寄与する。さらに、溶接熱影響部で生成したAlNは、旧γ粒界内でフェライトの核生成サイトとして作用して結晶粒径微細化に寄与し、靱性を向上させる。このような効果を得るためには、0.020%以上の添加が必要である。一方、0.080%を超えて含有すると、靭性を低下させるとともに、溶接した場合に溶接金属部の靭性を低下させる。このため、Al含有量は、0.020〜0.080%とする。なお、Al含有量は、0.025〜0.060%とすることが好ましく、0.030〜0.050%とすることがより好ましい。
Nは、TiNの必要量を確保するために必要な元素である。N含有量が0.0025%未満では十分なTiN量が得られず、一方、N含有量が0.0075%を超えると、溶接熱サイクルによってTiNが溶解する領域において固溶N量が増加して靭性が著しく低下する。そのため、N含有量を0.0025〜0.0075%とする。N含有量は0.0035〜0.0060%とすることが好ましい。
Caは、Sの固定による靭性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには少なくとも0.0005%のCaを含有することが必要であるが、0.0030%を超えて含有しても効果が飽和する。そのため、Ca含有量は0.0005%〜0.0030%とする。Ca含有量は、0.0010〜0.0025%とすることが好ましい。
Bは、溶接熱影響部でTiNの溶解により生じたNをBNとして固定し、溶接部靭性の劣化を抑制する。また、Bは、焼入性を向上させ母材の強度確保に有効に寄与する。このような効果は0.0005%以上の添加で発揮されるが、0.0020%よりも多く添加してもその効果は飽和する。そのため、B含有量は0.0005〜0.0020%とする。B含有量は0.0008〜0.0015%とすることが好ましい。
Nbは、NbCとしてフェライト変態時あるいは再加熱時に析出し、高強度化に寄与する。また、Nbは、オーステナイト域の圧延において未再結晶域を拡大させる効果を有し、フェライトの細粒化に寄与するので、靭性の改善にも有効である。その効果は0.005%以上の含有により発揮されるが、0.040%を超えて含有すると、粗大なNbCが析出することにより、かえって靭性の低下を招く。そのため、Nbを含有する場合、Nb含有量を0.005〜0.040%とする。Nb含有量は、0.01〜0.030%とすることが好ましい。
Cuは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、圧延後の強度向上に加え、靭性、高温強度、耐候性などの機能向上に寄与する。これらの効果は、0.01%以上の含有によって発揮されるが、過度の含有は靭性や溶接性をかえって劣化させる。そのため、Cu含有量は0.01〜0.5%とする。
Niは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、圧延後の強度向上に加え、靭性、高温強度、耐候性などの機能向上に寄与する。これらの効果は、0.01%以上の含有によって発揮される。一方、過度の含有は靭性や溶接性をかえって劣化させることに加え、合金のコスト増加を招く。そのため、Ni含有量は0.01〜1.5%とする。
Crは、Cuと同様に、鋼の焼入れ性を高める元素であり、圧延後の強度向上に加え、靭性、高温強度、耐候性などの機能向上に寄与する。これらの効果は、0.01%以上の含有によって発揮されるが、過度の含有は靭性や溶接性をかえって劣化させる。そのため、Cr含有量は0.01〜0.5%とする。
Moは、CuやCrと同様に、鋼の焼入れ性を高める元素であり、圧延後の強度向上に加え、靭性、高温強度、耐候性などの機能向上に寄与する。これらの効果は、0.01%以上の含有によって発揮されるが、過度の含有は靭性や溶接性をかえって劣化させる。そのため、Mo含有量は0.01〜0.5%とする。
Vは、V(CN)として析出する析出強化によって、鋼の強度を向上させる元素である。この効果はVを0.005%以上含有させることにより発揮される。一方、Vを0.10%を超えて含有すると、かえって靭性が低下する。このため、Vを含有させる場合には、V含有量を0.005〜0.10%とする。
さらに、上記成分組成は、下記(1)式で定義されるACR(Atomic Concentration Ratio)が下記(2)式の条件を満足するものである。
ACR=([Ca]−(0.18+130×[Ca])×[O])/1.25/[S]…(1)
0.00<ACR<1.00…(2)
ここで、上記(1)式における[ ]は、高強度厚鋼板における該括弧内の元素の含有量(質量%)を表す。
さらに、上記成分組成は、下記(3)式で定義される炭素当量Ceqが下記(4)式の条件を満足するものである。
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Cu]/15+[Ni]/15+[Cr]/5+[Mo]/5+[V]/5…(3)
Ceq≧0.30…(4)
ここで、上記(3)式における[ ]は、高強度厚鋼板における該括弧内の元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。
本発明では、圧延方向または圧延直角方向など板面に平行な方向に伝播するき裂に対するき裂伝播停止特性を向上させるために、板厚1/2位置および鋼板表面における(211)面X線強度比を規定する。板厚1/2位置および鋼板表面において、(211)面を発達させると、き裂進展に先立ち微視的なクラックが発生してき裂進展の抵抗となる。なお、ここで「板厚1/2位置」とは板厚方向における中央の位置を意味し、「鋼板表面」とは鋼板の表面から0.5mmの深さの位置を意味する。
鋼板には、基本特性として靭性に優れることが求められることに加え、脆性き裂の進展を抑制するためにも優れた靭性が要求される。そこで本発明では、高強度厚鋼板の板厚1/2位置におけるフェライトの面積分率を60%以上、かつ板厚1/2位置におけるフェライトの平均粒径を15μm以下とする。鋼組織をこのように制御することにより、特に重要である板厚1/2位置におけるvTrs(延性脆性遷移温度)を−40℃以下とすることができる。前記フェライトの面積分率は、65%以上とすることが好ましく、70%以上とすることがより好ましく、75%以上とすることがさらに好ましい。一方、前記フェライトの面積分率の上限は特に限定されないが、通常は95%以下である。なお、フェライト以外の残部は、特に限定されることなく、ベイナイト、マルテンサイト(島状マルテンサイトを含む)など、任意の組織とすることができる。それら残部組織の面積分率の合計は、40%以下であれば許容される。
本発明の高強度厚鋼板の板厚の下限は特に限定されないが、50mm超の鋼板で効果が顕著であり、60mm以上の鋼板でより効果が顕著であり、70mm超の鋼板ではさらに効果が顕著である。また、板厚の上限についても特に限定されないが、通常は、100mmである。
次に、本発明の一実施形態における高強度厚鋼板の製造方法を説明する。
(1)1000〜1200℃の加熱温度に加熱する。
(2)板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域で熱間圧延する。
(3)板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域で、板厚1/2位置の温度がAr3〜Ar3+30℃の範囲における累積圧下率が40%以上となる条件で熱間圧延する。
そして、前記(2)の工程における熱間圧延が終了した後、前記(3)の工程における熱間圧延を開始するまでの間に、前記鋼を表裏の両面から加熱する。
加熱温度:1000〜1200℃
熱間圧延に先立って、上記成分組成を有する鋼を加熱する。その際、加熱温度が1000℃未満では、オーステナイト再結晶温度域における圧延時間を十分に確保することができない。一方、加熱温度が1200℃超では、オーステナイト粒が粗大化し、靭性の低下を招くばかりか、酸化ロスが顕著となって歩留が低下する。そのため、加熱温度は1000〜1200℃とする。なお、鋼板の靭性向上の観点からは、前記加熱温度を1000〜1150℃とすることが好ましく、1030〜1130℃とすることがより好ましい。
次いで、熱間圧延を行う。熱間圧延工程においては、まず、(2)板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域での熱間圧延を行い、次いで、(3)板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延を行う。この時、前記(2)の工程における熱間圧延が終了した後、前記(3)の工程における熱間圧延を開始するまでの間に、前記鋼を表裏の両面から加熱する。前記加熱により、板厚方向における温度分布を制御し、鋼板表面と内部とにおける温度差を小さくすることができ、その結果、上述した板厚中央部と鋼板表面における集合組織を得ることができる。
次に、本発明の実施例について説明する。
表1に示す各成分組成を有する溶鋼を転炉で溶製し、連続鋳造法でスラブとした。次いで、前記スラブを表2に示した加熱温度に加熱した後、板厚:60〜100mmとなるよう熱間圧延を行った。熱間圧延の条件は、表2に示した通りである。未再結晶域圧延前に加熱を実施したものについては、前記加熱終了後、30秒以内に未再結晶域圧延を開始した。熱間圧延後は、直ちに板厚中心の冷却速度:2〜10℃/sで350〜500℃の範囲まで冷却し、その後、放冷して高強度厚鋼板を得た。
板厚1/4部より、Φ14のJIS 14A号試験片を採取し、引張試験を行って降伏強度(YS)、引張強さ(TS)を測定した。また、板厚の1/2位置よりJIS 4号衝撃試験片を試験片の長手軸の方向が圧延方向と平行となるように採取し、シャルピー衝撃試験を行って、破面遷移温度vTrsを求めた。
板厚1/2位置から採取した試料を鏡面研磨し、ナイタール腐食した面について、走査電子顕微鏡(SEM)を用いて1500倍で撮影し、組織写真を得た。前記組織写真を画像処理することによってフェライトの面積分率と平均粒径を求めた。なお、平均粒径は、前記組織写真から求めた円相当径の平均値とした。
鋼板の集合組織を評価するため、板厚1/2位置および鋼板表面における(211)面X線強度比を、以下の方法で測定した。まず、板厚表層下0.5mmおよび板厚1/2位置から板厚1mmのサンプルを採取し、板面に平行な面を機械研磨・電解研磨することにより、X線回折用の試験片を用意した。なお、板厚表層部のサンプルについては、鋼板の表面に近い側の面を研磨した。得られた試験片のそれぞれについて、Mo線源を用いたX線回折装置を使用して、X線回折測定を実施し、(211)面X線強度比を求めた。
脆性き裂伝播停止特性を評価するため、温度勾配型ESSO試験を行い、−10℃におけるKca値(以下、Kca(−10℃)N/mm3/2とも記す)を求めた。
各高強度厚鋼板から採取した継手用試験板に、V開先を施し、表3に示した入熱量でのエレクトロガスアーク溶接により大入熱溶接継手を作製した。得られた溶接継手から切欠位置をボンド部とするJIS4号衝撃試験片を採取し、試験温度−40℃でシャルピー衝撃試験を実施して、シャルピー吸収エネルギーを測定した。同一条件で実施した試験片3本の吸収エネルギーの平均値を吸収エネルギーvE−40(J)とした。
Claims (5)
- 質量%で、
C :0.03〜0.20%、
Si:0.02〜0.5%、
Mn:1.00〜2.50%、
P :0.02%以下、
S :0.0005〜0.01%、
Ti:0.005〜0.030%、
Al:0.020〜0.080%、
N :0.0025〜0.0075%、
Ca:0.0005〜0.0030%、
B:0.0005〜0.0020%、および
残部のFeおよび不可避的不純物からなり、
かつ下記(1)式で定義されるACRが下記(2)式の条件を満足し、
下記(3)式で定義されるCeqが下記(4)式の条件を満足する成分組成を有し、
板厚1/2位置における圧延面での(211)面X線強度比が1.5以上、鋼板表面における(211)面X線強度比が1.4以上の集合組織を有し、
板厚1/2位置におけるフェライトの面積分率が60%以上、かつ板厚1/2位置におけるフェライトの平均粒径が15μm以下である鋼組織を有する、高強度厚鋼板。
記
ACR=([Ca]−(0.18+130×[Ca])×[O])/1.25/[S]…(1)
0.00<ACR<1.00…(2)
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Cu]/15+[Ni]/15+[Cr]/5+[Mo]/5+[V]/5…(3)
Ceq≧0.30…(4)
ここで、上記(1)、(3)式における[ ]は、前記高強度厚鋼板における該括弧内の元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。 - 前記成分組成が、質量%で、
Nb:0.005〜0.040%、
Cu:0.01〜0.5%、
Ni:0.01〜1.5%、および
Cr:0.01〜0.5%からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、請求項1に記載の高強度厚鋼板。 - 前記成分組成が、質量%で、
Mo:0.01〜0.5%、および
V :0.005〜0.10%のいずれか一方または両方をさらに含有する、請求項1または2に記載の高強度厚鋼板。 - 請求項1〜3のいずれか一項に記載の構造用高強度厚鋼板の製造方法であって、
請求項1〜3のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼を1000〜1200℃の加熱温度に加熱し、
板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域での熱間圧延を行い、
板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延を、板厚1/2位置の温度がAr3〜Ar3+30℃の範囲における累積圧下率が40%以上となる条件で行い、
前記板厚1/2位置がオーステナイト再結晶温度域での熱間圧延終了後、前記板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延開始までの間に、前記鋼を表裏の両面から加熱する、高強度厚鋼板の製造方法。 - 前記表裏の両面からの加熱を、前記板厚1/2位置がオーステナイト未再結晶温度域での熱間圧延開始時における前記鋼の表面と板厚1/2位置における温度差が40℃以下となるように行う、請求項4に記載の高強度厚鋼板の製造方法。
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