JP6492416B2 - 光学系、光学装置 - Google Patents

Description

本発明は、光学系、光学装置、光学系の製造方法に関する。

従来、写真用カメラや電子スチルカメラ等には、画角が小さくＦナンバーが比較的小さい光学系として、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、開口絞りと、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有するインナーフォーカス式の光学系が多く用いられている（例えば、特許文献１を参照。）。

特開２０１１−８１０６４号公報

しかしながら、上述のような画角が小さくＦナンバーが比較的小さい従来の光学系は、小型化と高性能化が十分に図られていないという問題があった。

そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系、光学装置及び光学系の製造方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
合焦に際して、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
−３．６５＜ｆ１／ｆ２＜−３．３５
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズ１つで構成され、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
１．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズで構成され、
合焦に際して、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
１．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
前記第２レンズ群が、物体側から順に、像側に凹面を向けた負レンズ１つと、正レンズと負レンズとの接合レンズ１つとで構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
１．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離

また本発明は、
前記光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

本発明によれば、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系、光学装置及び光学系の製造方法を提供することができる。

図１は、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。 図２（ａ）、及び図２（ｂ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。 図３は、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。 図４（ａ）、及び図４（ｂ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。 図５は、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。 図６（ａ）、及び図６（ｂ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。 図７は、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。 図８（ａ）、及び図８（ｂ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。 図９は、本願の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 図１０は、本願の光学系の製造方法の概略を示す図である。

以下、本願の光学系、光学装置及び光学系の製造方法について説明する。
本願の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とを有し、前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする。
（１） ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
（２） ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、即ち前記第１ａレンズ群の光軸に沿った長さ
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離、即ち前記光学系の全長

上記のように本願の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とを有し、前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大である。この構成により、第１レンズ群全体において球面収差が補正され、所定の軸外収差の状態とすることができる。

条件式（１）は、本願の光学系全体の焦点距離と、無限遠物体合焦時の第１レンズ群と第２レンズ群の合成焦点距離との比の適切な範囲を規定するものである。本願の光学系は、条件式（１）を満足することにより、小型化を図りながら、コマ収差と倍率色収差を良好に補正でき、優れた結像性能を得ることができる。

本願の光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群と第２レンズ群の屈折力が相対的に大きくなる。これにより、第１レンズ群と第２レンズ群でコマ収差が多大に発生してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．１０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．０５とすることがより好ましい。

一方、本願の光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群と第２レンズ群の屈折力が相対的に小さくなる。これにより、第１レンズ群と第２レンズ群で発生する倍率色収差を十分に補正できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．００１とすることがより好ましい。

条件式（２）は、第１ａレンズ群の光軸に沿った長さと光学系の全長との比の適切な範囲を規定するものである。本願の光学系は、条件式（２）を満足することにより、小型軽量化を図りながら、コマ収差を良好に補正でき、優れた結像性能を得ることができる。

本願の光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、レンズ重量が増大してしまう。そこで本願の光学系の軽量化を図るために、例えば第１レンズ群中の負レンズに屈折率の小さな硝材を使用すると、第１ａレンズ群単体で発生する像面湾曲を十分に補正できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３６とすることがより好ましい。

一方、本願の光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１ａレンズ群単体でコマ収差が多大に発生してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１８とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１９とすることがより好ましい。
以上の構成により、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系を実現することができる。
なお、本願の光学系は、前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが望ましい。

また、本願の光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
ただし、
ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離

条件式（３）は、第１ａレンズ群と第１ｂレンズ群の焦点距離比の適切な範囲を規定するものである。本願の光学系は、条件式（３）を満足することにより、第１ａレンズ群単体で発生する球面収差とコマ収差を良好に補正し、合焦時に球面収差の変動を抑えることができる。これにより、本願の光学系は、さらなる高性能化を図りながら、合焦時の光学性能の低下を抑えることができる。

本願の光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１ａレンズ群の屈折力が相対的に小さくなり、第１ａレンズ群単体で発生する球面収差とコマ収差を十分に補正できなくなってしまう。また、第１ｂレンズ群の屈折力が相対的に大きくなり、合焦時に球面収差の変動を抑えることができなくなるため、高い光学性能を得ることができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を２．１０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を２．００とすることがより好ましい。

一方、本願の光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１ａレンズ群の屈折力が相対的に大きくなり、第１ａレンズ群単体で球面収差とコマ収差が多大に発生してしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を１．５０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を１．６０とすることがより好ましい。

また、本願の光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） −３．７５＜ｆ１／ｆ２＜−３．２５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離

条件式（４）は、第１レンズ群と第２レンズ群の焦点距離比の適切な範囲を規定するものである。本願の光学系は、条件式（４）を満足することにより、合焦時にコマ収差の変動を抑え、また第１レンズ群単体で球面収差が発生することを抑えることができる。これにより、本願の光学系は、全長が大きくなることを防ぎながらさらなる高性能化を図ることができる。

本願の光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が相対的に小さくなる。このため、本願の光学系の全長が大きくなってしまう。また、第２レンズ群の屈折力が相対的に大きくなる。このため、合焦時にコマ収差の変動を抑えることができなくなり、高い光学性能を得ることができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を−３．３０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を−３．３５とすることがより好ましい。

一方、本願の光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が相対的に大きくなり、第１レンズ群単体で球面収差が多大に発生してしまう。また、第２レンズ群の屈折力が相対的に小さくなる。このため、合焦時の第２レンズ群の移動量が多大になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を−３．７０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を−３．６５とすることがより好ましい。

また、本願の光学系は、前記第１ａレンズ群中の最も像側のレンズが、負レンズであることが望ましい。本願の光学系においては、さらなる高性能化と合焦時の性能変動をバランスさせるために、第１レンズ群を、物体側より順に、第１ａレンズ群と、第１レンズ群中で最も大きい空気間隔を第１ａレンズ群に対して隔てた第１ｂレンズ群とを有するように構成することが望ましい。このような構成を採用することにより、第１レンズ群全体において球面収差が補正され、所定の軸外収差の状態とすることができる。また、第１ａレンズ群は、第１レンズ群中の最も物体側のレンズから第１レンズ群中の最も物体側に配置される負レンズまでで構成することで、性能の低下を最低限に抑えることが可能である。なお、最も物体側に配置される負レンズとは、保護フィルタガラスを除いた負レンズのうちで最も物体側に配置されるものをいう。

また、本願の光学系は、前記第１ａレンズ群が以下の条件式（５）を満足する少なくとも１枚の正レンズを有することが望ましい。
（５） ９０＜νｄｐ
ただし、
νｄｐ：前記第１ａレンズ群中の前記少なくとも１枚の正レンズの硝材のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

条件式（５）は、第１ａレンズ群中の正レンズの硝材のアッベ数を規定するものである。本願の光学系は、条件式（５）を満足することにより、第１レンズ群単体で軸上色収差と倍率色収差が発生することを抑えることができる。

本願の光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群単体で軸上色収差と倍率色収差が発生し、光学性能が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を９３とすることがより好ましい。

また、本願の光学系は、前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、第１ｂレンズ群において球面収差とコマ収差を良好に補正でき、本願の光学系のさらなる高性能化を図りながら、合焦時の光学性能の低下を抑えることができる。

また、本願の光学系は、前記第２レンズ群が、物体側から順に、像側に凹面を向けた負レンズと、正レンズと負レンズとの接合レンズとで構成されていることが望ましい。この構成により、第２レンズ群においてコマ収差を良好に補正でき、本願の光学系のさらなる高性能化を図りながら、合焦時の光学性能の低下を抑えることができる。

なお、本願の光学系は、前記第１ａレンズ群が、最も物体側に保護フィルタガラスを有することが好ましい。保護フィルタガラスは、実質的に屈折力を有しないレンズであって、その焦点距離が本願の光学系の焦点距離の１０倍以上であることが好ましい。特に、本願の光学系は、保護フィルタガラスが物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であることが好ましい。この構成により、ゴーストを良好にカットすることができる。
また、本願の光学系は、前記第１ａレンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。
また、本願の光学系は、前記第１ｂレンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。

本願の光学装置は、上述した構成の光学系を有することを特徴とする。これにより、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学装置を実現することができる。

本願の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とを有するようにし、前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であるようにし、前記光学系が以下の条件式（１）、（２）を満足するようにすることを特徴とする。これにより、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系を製造することができる。
（１） ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
（２） ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
ただし、
ｆ：前記光学系の焦点距離
ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離

以下、本願の数値実施例に係る光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられており、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間にはフィルタＦＬが備えられている。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂとから構成されている。
第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、保護フィルタガラスＦＬＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とからなる。なお、保護フィルタガラスＦＬＧは、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をしており、実質的に屈折力を有していない。
第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との接合レンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズとからなる。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３６とからなる。

以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なおこのとき、開口絞りＳの位置は固定である。
なお、像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等で構成された不図示の撮像素子が配置される。これは後述する各実施例においても同様である。

以下の表１に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス（フィルタＦＬと像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
[面データ]において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。また、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。

［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは本実施例に係る光学系の全長（第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）、dnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、ｄ0は物体から第１面までの距離を示す。βは撮影倍率を示し、近距離物体合焦時の撮影倍率は約−１／３０倍である。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
［条件式対応値］には、本実施例に係る光学系の各条件式の対応値を示す。

ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。

（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞

1 1200.3704 5.00 1.51680 63.88
2 1199.7897 1.00
3 186.6940 18.20 1.43385 95.25
4 -1475.4824 50.00
5 150.5065 19.70 1.43385 95.25
6 -321.7891 4.16
7 -287.2066 6.50 1.60562 43.49
8 276.0459 78.94
9 77.3942 4.50 1.64000 60.20
10 45.9800 19.00 1.49782 82.57
11 1076.6228 可変

12 -431.5985 2.70 1.78800 47.35
13 67.7298 5.93
14 -94.1649 5.00 1.80518 25.45
15 -43.8362 3.00 1.48749 70.31
16 133.8558 可変

17(絞りＳ) ∞ 8.00

18 145.9321 5.30 1.61272 58.54
19 -116.0070 3.30
20 -66.9628 1.10 1.80518 25.45
21 -212.7352 7.28
22 150.3310 4.70 1.65100 56.24
23 -114.5004 5.03
24 214.5485 1.30 1.78800 47.35
25 38.0817 9.50 1.66446 35.87
26 -246.0503 0.30
27 -478.5749 1.30 1.78472 25.64
28 190.6886 11.27

29 ∞ 2.00 1.51680 63.88
30 ∞ Ｂｆ

像面 ∞

［各種データ］
ｆ 391.58
ＦＮＯ 2.95
２ω 6.27
Ｙ 21.60
ＴＬ 399.64
Ｂｆ 75.103

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 391.583 -0.033
ｄ0 ∞ 11820.843
ｄ11 20.261 23.233
ｄ16 20.257 17.285
Ｂｆ 75.103 75.110

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 187.0910
2 12 -53.4010
3 18 111.8005

［条件式対応値］
ｆ ＝ 391.5830
ＴＬ ＝ 399.6448
ＴＬ１ａ ＝ 104.5673
ｆ１ａ ＝ 345.0413
ｆ１ｂ ＝ 207.2034
ｆＦ ＝ 188516.7995
（１） ｜ｆ／ｆＦ｜ ＝ 0.0021
（２） ＴＬ１ａ／ＴＬ ＝ 0.2617
（３） ｆ１ａ／ｆ１ｂ ＝ 1.6652
（４） ｆ１／ｆ２ ＝ -3.5035
（５） νｄｐ ＝ 95.25(L11), 95.25(L12)

図２（ａ）、及び図２（ｂ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時に諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられており、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間にはフィルタＦＬが備えられている。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂとから構成されている。
第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、保護フィルタガラスＦＬＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とからなる。なお、保護フィルタガラスＦＬＧは、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をしており、実質的に屈折力を有していない。
第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との接合レンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズとからなる。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３６とからなる。

以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なおこのとき、開口絞りＳの位置は固定である。
以下の表２に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞

1 1200.3704 5.00 1.51680 63.88
2 1199.7897 1.00
3 186.6940 18.20 1.43385 95.25
4 -1475.4824 50.00
5 150.5065 19.70 1.43385 95.25
6 -321.7890 4.16
7 -287.2066 6.50 1.60562 43.49
8 276.0459 78.94
9 77.3942 4.50 1.64000 60.20
10 45.9800 19.00 1.49782 82.57
11 1076.6228 可変

12 -431.5985 2.70 1.78800 47.35
13 67.7298 5.93
14 -94.1649 5.00 1.80518 25.45
15 -43.8361 3.00 1.48749 70.31
16 133.8558 可変

17(絞りＳ) ∞ 8.00

18 145.9321 5.30 1.61272 58.54
19 -116.0070 3.30
20 -66.9628 1.10 1.80518 25.45
21 -212.7352 7.28
22 150.3310 4.70 1.65100 56.24
23 -114.5004 5.03
24 214.5485 1.30 1.78800 47.35
25 38.0817 9.50 1.66446 35.87
26 -246.0503 0.30
27 -478.5749 1.30 1.78472 25.64
28 190.6886 11.27

29 ∞ 2.00 1.51680 63.88
30 ∞ Ｂｆ

像面 ∞

［各種データ］
ｆ 391.58
ＦＮＯ 2.88
２ω 6.27
Ｙ 21.60
ＴＬ 399.66
Ｂｆ 76.149

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 391.583 -0.033
ｄ0 ∞ 11770.185
ｄ11 20.654 23.583
ｄ16 18.741 15.857
Ｂｆ 76.149 76.153

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 183.9628
2 12 -53.6118
3 18 114.8090

［条件式対応値］
ｆ ＝ 391.5834
ＴＬ ＝ 399.6570
ＴＬ１ａ ＝ 104.0000
ｆ１ａ ＝ 357.6700
ｆ１ｂ ＝ 193.8819
ｆＦ ＝ 10156.3897
（１） ｜ｆ／ｆＦ｜ ＝ 0.0386
（２） ＴＬ１ａ／ＴＬ ＝ 0.2602
（３） ｆ１ａ／ｆ１ｂ ＝ 1.8448
（４） ｆ１／ｆ２ ＝ -3.4314
（５） νｄｐ ＝ 95.25(L11), 95.25(L12)

図４（ａ）、及び図４（ｂ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時に諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられており、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間にはフィルタＦＬが備えられている。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂとから構成されている。
第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、保護フィルタガラスＦＬＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とからなる。なお、保護フィルタガラスＦＬＧは、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をしており、実質的に屈折力を有していない。
第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との接合レンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズとからなる。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３６とからなる。

以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なおこのとき、開口絞りＳの位置は固定である。
以下の表３に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞

1 1200.3704 5.00 1.51680 63.88
2 1199.7897 1.00
3 223.3738 18.50 1.43385 95.25
4 -600.3785 25.00
5 167.8920 20.00 1.43385 95.25
6 -382.1597 4.00
7 -336.4465 6.50 1.69700 48.45
8 381.6199 102.17
9 83.7803 4.50 1.67003 47.14
10 48.9944 19.00 1.49782 82.57
11 -764.5336 可変

12 -487.5473 2.70 1.75700 47.86
13 76.6189 5.93
14 -115.2678 5.00 1.84666 23.80
15 -49.4799 3.00 1.48749 70.31
16 74.5991 可変

17(絞りＳ) ∞ 8.00

18 121.1970 5.30 1.62041 60.25
19 -147.7851 3.30
20 -55.4986 1.10 1.80518 25.45
21 -112.1177 7.28
22 872.5838 4.70 1.69680 55.52
23 -76.8005 5.03
24 -796.1438 1.30 1.80400 46.60
25 50.2587 9.50 1.66446 35.87
26 -89.2482 0.30
27 -98.4391 1.30 1.78472 25.64
28 -695.4003 11.27

29 ∞ 2.00 1.51680 63.88
30 ∞ Ｂｆ

像面 ∞

［各種データ］
ｆ 391.58
ＦＮＯ 2.87
２ω 6.28
Ｙ 21.60
ＴＬ 399.66
Ｂｆ 75.797

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 391.583 -0.033
ｄ0 ∞ 11770.185
ｄ11 22.044 24.928
ｄ16 19.136 16.252
Ｂｆ 75.797 75.797

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 183.9628
2 12 -53.6118
3 18 114.8090

［条件式対応値］
ｆ ＝ 391.5834
ＴＬ ＝ 399.6570
ＴＬ１ａ ＝ 80.0000
ｆ１ａ ＝ 357.6700
ｆ１ｂ ＝ 193.8819
ｆＦ ＝ 10156.3897
（１） ｜ｆ／ｆＦ｜ ＝ 0.0386
（２） ＴＬ１ａ／ＴＬ ＝ 0.2002
（３） ｆ１ａ／ｆ１ｂ ＝ 1.8448
（４） ｆ１／ｆ２ ＝ -3.4314
（５） νｄｐ ＝ 95.25(L11), 95.25(L12)

図６（ａ）、及び図６（ｂ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時に諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ配置を示す断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられており、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間にはフィルタＦＬが備えられている。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂとから構成されている。
第１ａレンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に、保護フィルタガラスＦＬＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とからなる。なお、保護フィルタガラスＦＬＧは、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をしており、実質的に屈折力を有していない。
第１ｂレンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との接合レンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズとからなる。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３６とからなる。

以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なおこのとき、開口絞りＳの位置は固定である。
以下の表４に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞

1 1200.3704 5.00 1.51680 63.88
2 1199.7897 1.00
3 206.6161 20.00 1.43385 95.25
4 -624.5543 75.00
5 124.1080 18.00 1.43385 95.25
6 -20844.1826 5.00
7 -311.9285 6.65 1.71700 47.98
8 393.0337 46.15
9 107.5416 5.10 1.71700 47.98
10 58.8090 21.50 1.45600 91.36
11 -192.8096 可変

12 529.0102 2.90 1.75700 47.86
13 97.4254 6.40
14 -121.8472 5.40 1.84666 23.80
15 -51.3932 3.25 1.58267 46.48
16 68.5829 可変

17(絞りＳ) ∞ 8.00

18 126.0089 5.30 1.65160 58.57
19 -191.1923 3.30
20 -53.9080 1.10 1.80518 25.45
21 -96.5427 7.28
22 -289.4025 4.70 1.71999 50.27
23 -67.2935 5.00
24 307.8858 1.30 1.71300 53.96
25 45.8112 9.60 1.66446 35.87
26 -641.4964 0.30
27 -272.4945 1.30 1.78472 25.64
28 719.9258 11.38

29 ∞ 2.02 1.51680 63.88
30 ∞ Ｂｆ

像面 ∞

［各種データ］
ｆ 392.57
ＦＮＯ 2.89
２ω 6.28
Ｙ 21.60
ＴＬ 410.00
Ｂｆ 79.818

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 392.000 -0.033
ｄ0 ∞ 11835.598
ｄ11 23.793 27.136
ｄ16 24.453 21.110
Ｂｆ 79.818 79.830

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 198.4207
2 12 -57.8250
3 18 114.4060

［条件式対応値］
ｆ ＝ 392.5727
ＴＬ ＝ 410.0000
ＴＬ１ａ ＝ 130.6500
ｆ１ａ ＝ 366.4920
ｆ１ｂ ＝ 219.5750
ｆＦ ＝ 99999.0000
（１） ｜ｆ／ｆＦ｜ ＝ 0.0004
（２） ＴＬ１ａ／ＴＬ ＝ 0.3187
（３） ｆ１ａ／ｆ１ｂ ＝ 1.6691
（４） ｆ１／ｆ２ ＝ -3.4314
（５） νｄｐ ＝ 95.25(L11), 95.25(L12)

図８（ａ）、及び図８（ｂ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時、及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時に諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。

上記各実施例によれば、６度程度の画角を有し、小型軽量で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系を実現することができる。特に、上記各実施例に係る光学系は、小型化が図られているため、鏡筒が大型化して重量が大きくなってしまうこともない。なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。

本願の光学系の数値実施例として３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群や５群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本願の光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、上記各実施例に係る光学系は、第１レンズ群中の最も物体側に保護フィルタガラスを備えているが、これを備えない構成としてもよい。

また、本願の光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第２レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。

また、本願の光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。特に、本願の光学系では第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。

また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。

また、本願の光学系において開口絞りは第３レンズ群の物体側の近傍に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。

また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。

次に、本願の光学系を備えたカメラを図９に基づいて説明する。
図９は、本願の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式のデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ１において、被写体である不図示の物体からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。

ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る光学系は、上述のように小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有している。即ち本カメラ１は、小型化と高性能化を実現することができる。なお、上記第２〜第４実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラー３を有しない構成のカメラに上記各実施例に係る光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

最後に、本願の光学系の製造方法の概略を図１０に基づいて説明する。
図１０は、本願の光学系の製造方法の概略を示す図である。
図１０に示す本願の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。

ステップＳ１：第１〜第３レンズ群を準備し、第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とを有するようにする。そして、各レンズ群を鏡筒内に物体側から順に配置する。

ステップＳ２：第１ａレンズ群と第１ｂレンズ群との空気間隔が、第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であるようにする。

ステップＳ３：光学系が以下の条件式（１）、（２）を満足するようにする。
（１） ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
（２） ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
ただし、
ｆ：光学系の焦点距離
ｆＦ：第１レンズ群と第２レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ１ａ：第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
ＴＬ：光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離

斯かる本願の光学系の製造方法によれば、小型で、諸収差を良好に補正し優れた光学性能を有する光学系を製造することができる。

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 第１ａレンズ群
Ｇ１ｂ 第１ｂレンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
ＦＬ フィルタ
ＦＬＧ 保護フィルタガラス
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面

Claims (11)

1. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
   前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
   前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
   合焦に際して、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
   以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
   ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
   ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
   −３．６５＜ｆ１／ｆ２＜−３．３５
   ただし、
   ｆ：前記光学系の焦点距離
   ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
   ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
   ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
   ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
   ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
2. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
   前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
   前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
   前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズ１つで構成され、
   前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有し、
   以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
   ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
   ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
   １．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
   ただし、
   ｆ：前記光学系の焦点距離
   ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
   ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
   ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
   ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
   ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
3. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
   前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
   前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
   前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズで構成され、
   合焦に際して、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
   以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
   ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
   ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
   １．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
   ただし、
   ｆ：前記光学系の焦点距離
   ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
   ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
   ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
   ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
   ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
4. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより、実質的に３個のレンズ群からなり、
   前記第１レンズ群が、物体側から順に、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群とからなり、
   前記第１ａレンズ群と前記第１ｂレンズ群との空気間隔が、前記第１レンズ群中の空気間隔のうちで最大であり、
   前記第２レンズ群が、物体側から順に、像側に凹面を向けた負レンズ１つと、正レンズと負レンズとの接合レンズ１つとで構成され、
   以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
   ０．００＜｜ｆ／ｆＦ｜＜０．１５
   ０．１７＜ＴＬ１ａ／ＴＬ＜０．４５
   １．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
   ただし、
   ｆ：前記光学系の焦点距離
   ｆＦ：前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成焦点距離
   ＴＬ１ａ：前記第１ａレンズ群中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離
   ＴＬ：前記光学系中の最も物体側のレンズ面から像面までの距離
   ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
   ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
   １．４０＜ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜２．２０
   ただし、
   ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群の焦点距離
   ｆ１ｂ：前記第１ｂレンズ群の焦点距離
6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２から請求項４のいずれか一項に記載の光学系。
   −３．７５＜ｆ１／ｆ２＜−３．２５
   ただし、
   ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
   ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
7. 前記第１ｂレンズ群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズとの接合レンズで構成されていることを特徴とする請求項１、請求項４、請求項５のいずれか一項に記載の光学系。
8. 前記第２レンズ群が、物体側から順に、像側に凹面を向けた負レンズと、正レンズと負レンズとの接合レンズとで構成されていることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項３、請求項５のいずれか一項に記載の光学系。
9. 前記第１ａレンズ群中の最も像側のレンズは、負レンズであることを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の光学系。
10. 前記第１ａレンズ群が以下の条件式を満足する少なくとも１枚の正レンズを有することを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の光学系。
    ９０＜νｄｐ
    ただし、
    νｄｐ：前記第１ａレンズ群中の前記少なくとも１枚の正レンズの硝材のｄ線に対するアッベ数
11. 請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の光学系を有することを特徴とする光学装置。

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