JP6468333B1 - 冷媒サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制可能な冷媒サイクル装置を提供する。【解決手段】冷媒サイクル装置１００は、圧縮機１２、凝縮器２０、膨張弁１８、及び蒸発器６２を有する冷媒回路８０、第１温度センサ９２ｃ、第２温度センサ９２ｄ、及びコントローラ７０を備える。第１温度センサは、冷媒の流れ方向における凝縮器の分流器２５より上流側で、凝縮器を流れる冷媒の温度を、第１温度として計測する。第２温度センサは、冷媒の流れ方向における、分流器より下流側かつ電動膨張弁より上流側の冷媒温度を、第２温度として計測する。コントローラは、第１温度と凝縮温度との温度差（第１温度差）と、第２温度と凝縮温度との温度差（第２温度差）と、をそれぞれ算出する。コントローラは、第１温度差及び第２温度差に基づいて、膨張弁の開度調節を行う。【選択図】図１

Description

本開示は、冷媒サイクル装置、より具体的には過冷却度に応じて膨張弁の開度が調節される冷媒サイクル装置に関する。

従来、蒸気圧縮式の冷媒サイクル装置であって、過冷却度に応じて膨張弁の開度が調節される冷媒サイクル装置が知られている。例えば、特許文献１（特開２０１３−１３７１６５号公報）には、凝縮温度と凝縮器の出口温度とを実測で求め、その差が目標値になるように膨張弁の開度が調節される冷媒サイクル装置が開示されている。

特許文献１（特開２０１３−１３７１６５号公報）には、膨張弁の開度制御が適切ではない場合には、過冷却状態の冷媒の温度が凝縮温度であると誤検知され、これにより膨張弁の開度が過度に絞られ過ぎるという課題があることが記載されている。そして、特許文献１（特開２０１３−１３７１６５号公報）には、この課題を解決するため、凝縮温度を圧縮機のモータの電流値及び回転数から推定し、推定過冷却度が実測過冷却度より大きい場合には、膨張弁の開度を一旦大きくして過冷却状態の冷媒の温度が凝縮温度であると誤検知されている状態を解消することが記載されている。

これに対し、本願発明者は、特許文献１（特開２０１３−１３７１６５号公報）のような冷媒サイクル装置では、凝縮器の圧力損失部（例えば、流路の合流部や流路面積の縮小部等）において、運転条件によってはフラッシュガスが発生し、これに伴い凝縮器の出口温度が低下することで、実際には過冷却状態になっていないにも関わらず、過冷却が付いたと判断され、膨張弁の開度が大きくなりすぎるという問題があることを見出した。

本開示の課題は、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制可能な信頼性の高い冷媒サイクル装置を提供することにある。

冷媒サイクル装置は、冷媒回路と、第１温度計測部と、第２温度計測部と、算出部と、制御部と、を備える。冷媒回路は、圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、を有する。圧縮機は、冷媒を圧縮する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された冷媒を冷却して凝縮させる。膨張弁は、凝縮器で凝縮した冷媒を減圧する。蒸発器は、凝縮器から膨張弁を通過して流入する冷媒を加熱して蒸発させる。第１温度計測部は、冷媒の流れ方向における凝縮器の圧力損失部より上流側で、凝縮器を流れる冷媒の温度を、第１温度として計測する。第２温度計測部は、冷媒の流れ方向における、圧力損失部より下流側かつ膨張弁より上流側の冷媒温度を、第２温度として計測する。算出部は、第１温度と凝縮器における凝縮温度との温度差を第１温度差として、第２温度と凝縮温度との温度差を第２温度差として、それぞれ算出する。制御部は、第１温度差及び第２温度差に基づいて、膨張弁の開度調節を行う。

本冷媒サイクル装置では、第１温度差に基づいた膨張弁の開度調節も行われるので、仮に圧力損失部でフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

好ましくは、冷媒サイクル装置では、制御部が、第１温度と第２温度とに基づいて第１温度差及び第２温度差の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁の開度調節を行う。

ここでは、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

好ましくは、冷媒サイクル装置では、制御部が、第１温度差と第２温度差とを比較し、比較結果に基づいて第１温度差及び第２温度差の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁の開度調節を行う。

ここでは、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

より好ましくは、冷媒サイクル装置では、制御部が、第１温度差及び第２温度差の小さい方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁の開度調節を行う。

ここでは、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、制御部が、冷媒サイクル装置の運転開始から所定時間が経過するまでは第１温度差に、運転開始から所定時間経過後は第２温度差に、それぞれ基づいて膨張弁の開度調節を行う。

ここでは、圧力損失部でのフラッシュガスの発生に伴う冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、圧力損失部が冷媒の流れ方向における冷媒流路の合流部である。

ここでは、冷媒流路の合流部においてフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、圧力損失部が冷媒流路面積の縮小部である。

ここでは、冷媒流路面積の縮小部においてフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、凝縮器が、主熱交換部と、副熱交換部と、主熱交換部を流れる冷媒を合流させて副熱交換部へと導く接続部と、を含む。圧力損失部は、接続部である。

ここでは、主熱交換部と副熱交換部との接続部においてフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁の開度調節が行われることを抑制できる。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、第１温度計測部が、凝縮器の冷媒流路において、凝縮器の入口と凝縮器の出口との中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度として計測することが可能である。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、凝縮器が、冷媒の流れ方向において、合流部より上流側に配置される熱交換部と、熱交換部と合流部とを接続する複数の配管と、を有する。好ましくは、第１温度計測部は、冷媒の流れ方向において、熱交換部の中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度として計測することが可能である。

より好ましくは、冷媒サイクル装置では、第１温度計測部が、熱交換部と合流部とを接続する複数の配管の１つを流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、第１温度として過冷却された液冷媒の温度を計測することが容易である。

より好ましくは、冷媒サイクル装置では、第１温度計測部が、冷媒の流れ方向において、配管の、熱交換部と合流部との中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、第１温度として過冷却された液冷媒の温度を計測することが容易である。

また好ましくは、冷媒サイクル装置では、熱交換部と合流部とを接続する複数の配管は、それぞれ異なる高さで熱交換部に接続される。好ましくは、第１温度計測部は、熱交換部に最も低い位置で接続される配管を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、第１温度として過冷却された液冷媒の温度を計測することが容易である。

本開示の一実施形態に係る冷媒サイクル装置の概略構成図である。 図１の冷媒サイクル装置の制御ブロック図である。 分流器でフラッシュガスが発生する場合に、第２温度センサを利用して過冷却度を精度よく算出することが困難な理由を説明するための模式的な圧力−エンタルピ線図である。 図１の冷媒サイクル装置における、冷房運転時の膨張弁の開度制御のフローチャートの一例である。 図４のフローチャートにおける膨張弁の開度制御に利用する温度差の選択処理に関するフローチャートの一例である。 変形例Ｂの冷媒サイクル装置における、冷房運転時の膨張弁の開度制御のフローチャートの他の例である。 変形例Ｄの冷媒サイクル装置の概略構成図である。

本開示の冷媒サイクル装置の実施形態について、図面を参照しながら説明する。

（１）全体構成
図１は、一実施例に係る冷媒サイクル装置１００の概略構成図である。

ここでは、冷媒サイクル装置１００は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルにより、建物室内の冷房／暖房を行う空調装置である。しかし、冷媒サイクル装置１００は、冷暖房以外の用途に用いられる装置、例えば給湯装置や除湿装置であってもよい。

冷媒サイクル装置１００は、主として、熱源ユニット１０と、利用ユニット６０と、液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８と、を有している。液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８は、熱源ユニット１０と利用ユニット６０とを接続する配管である。液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８は、冷媒サイクル装置１００を設置する際に、現地で施工される配管である。

なお、本実施形態では利用ユニット６０は１台であるが、冷媒サイクル装置１００は、互いに並列に接続される複数の利用ユニット６０を有するものであってもよい。

熱源ユニット１０と利用ユニット６０とが、液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８を介して接続されることで、冷媒回路８０が構成される。冷媒回路８０は、熱源ユニット１０の圧縮機１２、熱源側熱交換器２０及び膨張弁１８と、利用ユニット６０の利用側熱交換器６２と、を主に含む。

なお、冷媒サイクル装置１００で利用される冷媒は、限定するものではないが、例えばＲ３２等のフルオロカーボン系の冷媒である。

（２）詳細構成
（２−１）利用ユニット
利用ユニット６０は、建物室内等の空調対象空間内に設置されている。

例えば、利用ユニット６０は、天井に設置される天井埋込型のユニットである。ただし、利用ユニット６０は、天井埋込型のユニットに限定されるものではなく、天井吊下型や、壁に設置される壁掛型や、床に設置される床置型のユニット等であってもよい。

利用ユニット６０は、上述のように、液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８を介して熱源ユニット１０に接続され、冷媒回路８０の一部を構成している。

利用ユニット６０の構成について、以下に説明する。

利用ユニット６０は、主として、利用側熱交換器６２と、利用側ファン６６と、利用側制御部７４と、を有する（図１参照）。また、利用ユニット６０は、利用側熱交換器６２の液側と液冷媒連絡管４６とを接続する液冷媒管６７と、利用側熱交換器６２のガス側とガス冷媒連絡管４８とを接続するガス冷媒管６８と、を有している（図１参照）。

利用側熱交換器６２は、そのタイプを限定するものではないが、例えば、伝熱管（図示省略）と多数のフィン（図示省略）とにより構成されるクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。利用側熱交換器６２では、利用側熱交換器６２を流れる冷媒と室内空気（空調対象空間の空気）との間で熱交換が行われる。利用側熱交換器６２は、その液側端が液冷媒管６７に接続され、ガス側端がガス冷媒管６８に接続されている。

利用側熱交換器６２は、後述する冷房運転時には、凝縮器としての熱源側熱交換器２０から膨張弁１８を通過して流入する冷媒を加熱して蒸発させる蒸発器として機能する。また、利用側熱交換器６２は、後述する暖房運転時には、圧縮機１２で圧縮された冷媒を冷却して凝縮させる凝縮器として機能する。

利用側ファン６６は、利用ユニット６０内に室内空気を吸入して利用側熱交換器６２に供給し、利用側熱交換器６２において冷媒と熱交換した空気を室内へと供給するファンである。利用側ファン６６は、例えばターボファンやシロッコファン等の遠心ファンである。しかし、ファンのタイプは、遠心ファンに限定されるものではなく、適宜選択されればよい。利用側ファン６６は、ファンモータ６５によって駆動される。

利用側制御部７４は、利用ユニット６０を構成する各部の動作を制御する。利用側制御部７４は、利用ユニット６０の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリ等を有する。利用側制御部７４は、通信回線を介し、熱源ユニット１０との間で制御信号等のやりとりを行うことが可能に構成されている。また、利用側制御部７４は、利用ユニット６０を操作するためのリモコン（図示せず）から送信される冷媒サイクル装置１００の運転／停止に関する信号や、各種設定に関する信号等を受信可能に構成されている。

また、利用ユニット６０には、各種のセンサが設けられている。例えば、利用ユニット６０には、利用ユニット６０内に吸入される室内空気の温度を計測する室内温度センサ（図示省略）等が設けられている。

（２−２）熱源ユニット
熱源ユニット１０は、例えば冷媒サイクル装置１００の設置される建物の室外等に設置されている。

熱源ユニット１０は、上記のように、液冷媒連絡管４６及びガス冷媒連絡管４８を介して利用ユニット６０に接続されており、冷媒回路８０の一部を構成している。

以下に、熱源ユニット１０の構成について説明する。

熱源ユニット１０は、主として、圧縮機１２と、切換機構１４と、熱源側熱交換器２０と、膨張弁１８と、アキュムレータ１６と、ブリッジ回路３２と、エコノマイザ熱交換器３４と、インジェクション弁３６と、熱源側ファン３０と、を有する（図１参照）。また、熱源ユニット１０は、各種のセンサを有する。また、熱源ユニット１０は、熱源ユニット１０を構成する各部の動作を制御する熱源側制御部７２を有する（図１参照）。

また、熱源ユニット１０は、吸入管１０ａと、吐出管１０ｂと、第１ガス冷媒管１０ｃと、液冷媒管１０ｄと、第２ガス冷媒管１０ｅと、を有する（図１参照）。吸入管１０ａは、切換機構１４と圧縮機１２の吸入側とを接続する。吐出管１０ｂは、圧縮機１２の吐出側と切換機構１４とを接続する。第１ガス冷媒管１０ｃは、切換機構１４と熱源側熱交換器２０のガス側端とを接続する。液冷媒管１０ｄは、熱源側熱交換器２０の液側端と液冷媒連絡管４６とを接続する。液冷媒管１０ｄの液冷媒連絡管４６との接続部には、液側閉鎖弁４２が設けられている。第２ガス冷媒管１０ｅは、切換機構１４とガス冷媒連絡管４８とを接続する。第２ガス冷媒管１０ｅのガス冷媒連絡管４８との接続部には、ガス側閉鎖弁４４が設けられている。液側閉鎖弁４２及びガス側閉鎖弁４４は、手動で開閉される弁である。

以下に、熱源ユニット１０の各種構成について更に説明する。

（２−２−１）圧縮機
圧縮機１２は、冷媒を圧縮する機器である。圧縮機１２は、低圧の冷媒を高圧にまで加圧する。

圧縮機１２は、タイプを限定するものでは無いが、例えば、ロータリ式やスクロール式等の容積圧縮機である。圧縮機１２の圧縮機構（図示せず）は、圧縮機用モータ１２ａによって駆動される（図１参照）。ここでは、圧縮機用モータ１２ａは、インバータ等により回転数制御が可能なモータである。圧縮機用モータ１２ａの回転数が制御されることで、圧縮機１２の容量が制御される。なお、圧縮機１２の圧縮機構は、モータ以外の原動機（例えば内燃機関）により駆動されるものであってもよい。

（２−２−２）切換機構
切換機構１４は、冷媒回路８０における冷媒の流れ方向を切り換える機構である。ここでは、切換機構１４は、四路切換弁である。

切換機構１４は、冷房運転時には、吸入管１０ａを第２ガス冷媒管１０ｅと連通させ、吐出管１０ｂを第１ガス冷媒管１０ｃと連通させる（図１中の切換機構１４内の実線参照）。つまり、切換機構１４は、冷房運転時には、圧縮機１２の吸入側を吸入管１０ａ及び第２ガス冷媒管１０ｅを通じてガス冷媒連絡管４８に連通させ、かつ、圧縮機１２の吐出側を吐出管１０ｂ及び第１ガス冷媒管１０ｃを通じて熱源側熱交換器２０のガス側端に連通させる。切換機構１４がこのような状態に配管を接続することで、冷媒回路８０は冷房運転状態となる。なお、冷房運転時（冷媒回路８０が冷房運転状態になっている時）には、熱源側熱交換器２０が凝縮器（冷媒の冷却器）として機能し、利用側熱交換器６２が蒸発器（冷媒の加熱器）として機能する。

また、切換機構１４は、暖房運転時には、吸入管１０ａを第１ガス冷媒管１０ｃと連通させ、吐出管１０ｂを第２ガス冷媒管１０ｅと連通させる（図１中の切換機構１４内の破線参照）。つまり、切換機構１４は、暖房運転時には、圧縮機１２の吸入側を吸入管１０ａ及び第１ガス冷媒管１０ｃを通じて熱源側熱交換器２０のガス側端に連通させ、かつ、圧縮機１２の吐出側を吐出管１０ｂ及び第２ガス冷媒管１０ｅを通じてガス冷媒連絡管４８に連通させる。切換機構１４がこのような状態に配管を接続することで、冷媒回路８０は暖房運転状態となる。なお、暖房運転時（冷媒回路８０が暖房運転状態になっている時）には、熱源側熱交換器２０が蒸発器として機能し、利用側熱交換器６２が凝縮器として機能する。

なお、切換機構１４は、四路切換弁に限られるものではなく、複数の電磁弁及び冷媒管を組み合わせ、上記のような冷媒の流れ方向の切り換えを実現できるように構成されてもよい。

（２−２−３）熱源側熱交換器
熱源側熱交換器２０では、冷媒と室外空気との間で熱交換が行われる。熱源側熱交換器２０は、その液側端が液冷媒管１０ｄに接続されており、そのガス側端が第１ガス冷媒管１０ｃに接続されている。

熱源側熱交換器２０は、例えば、伝熱管（図示省略）と多数のフィン（図示省略）とを有するフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。ただし、熱源側熱交換器２０のタイプは、フィン・アンド・チューブ型熱交換器に限定されず、他のタイプの熱交換器であってもよい。

熱源側熱交換器２０は、主に、ヘッダ２１と、冷媒と室外空気との熱交換が行われる熱交換部２３と、細径管２４と、分流器２５と、主管２６と、を含む（図１参照）。熱交換部２３は、主熱交換部２２及び副熱交換部２８を含む（図１参照）。主熱交換部２２及び副熱交換部２８は、伝熱管（図示省略）と多数のフィン（図示省略）とを含む。

ヘッダ２１は、縦長の筒状に形成されている。ヘッダ２１には、第１ガス冷媒管１０ｃが接続されている。第１ガス冷媒管１０ｃは、ヘッダ２１の内部空間と連通している。第１ガス冷媒管１０ｃは、ヘッダ２１のガス側接続口２０ａに接続されている。また、ヘッダ２１は、複数のヘッダ連絡管２１ａにより主熱交換部２２と接続されている。ヘッダ２１の内部空間と主熱交換部２２の伝熱管（図示せず）とは、ヘッダ連絡管２１ａを介して連通している。

主熱交換部２２では、主熱交換部２２の複数の伝熱管（図示せず）を流れる冷媒と室外空気との間で熱交換が行われる。主熱交換部２２の複数の伝熱管は、好ましくは水平方向に延びる。主熱交換部２２では、主熱交換部２２の複数の伝熱管が上下方向に複数の系統に区画され、複数の系統の伝熱管はそれぞれ相互に独立した冷媒流路を形成している。そして、各冷媒流路の一端側には複数のヘッダ連絡管２１ａのうちの１本が接続され、他端側には複数の細径管２４のうちの１本が接続される（図１参照）。なお、細径管２４のそれぞれは、各冷媒流路の下部に接続される。

なお、図１には、主熱交換部２２に３本のヘッダ連絡管２１ａ及び３本の細径管２４が接続された状態が描画されている。言い換えれば、図１には、主熱交換部２２が、３つの冷媒流路（下方から順に、第１冷媒流路２２ａ、第２冷媒流路２２ｂ、第３冷媒流路２２ｃ）を有する状態が描画されている。しかし、図１の態様は説明のための例示にすぎず、主熱交換部２２は、２つ、又は、４つ以上の系統に区画されていてもよい。そして、ヘッダ連絡管２１ａ及び細径管２４の本数は、系統の数（冷媒流路の数）に応じて決定されればよい。

複数の細径管２４のそれぞれは、主熱交換部２２の独立した冷媒流路の１つに接続される。本実施形態では、細径管２４は、第１冷媒流路２２ａに接続される第１細径管２４ａ、第２冷媒流路２２ｂに接続される第２細径管２４ｂ、及び第３冷媒流路２２ｃに接続される第３細径管２４ｃ、を含む。第１細径管２４ａ，第２細径管２４ｂ及び第３細径管２４ｃの、主熱交換部２２と接続される側とは反対側の端部は、分流器２５の上端部に接続されている。

分流器２５は、その上端部に複数の細径管２４が接続され、その下端部に１本の主管２６が接続されている（図１参照）。主管２６と複数の細径管２４とは、分流器２５の内部で連通している。主管２６の、分流器２５と接続される側と反対側の端部は、副熱交換部２８に接続されている。

副熱交換部２８は、主熱交換部２２の下方に配置される。なお、副熱交換部２８の配置は、主熱交換部２２の下方に限定されるものではない。ただし、着霜しやすい熱交換部下部への着霜を抑制するためには、暖房運転時に比較的高い温度の冷媒が流れる副熱交換部２８が、主熱交換部２２の下方に配置されることが好ましい。

副熱交換部２８では、副熱交換部２８の伝熱管（図示せず）を流れる冷媒と、室外空気との間で熱交換が行われる。副熱交換部２８の冷媒流路の一端側には主管２６が接続され、副熱交換部２８の冷媒流路の他端側には液冷媒管１０ｄが接続されている。液冷媒管１０ｄは、副熱交換部２８に設けられた液側接続口２０ｂに接続される。

熱源側熱交換器２０を第１ガス冷媒管１０ｃから液冷媒管１０ｄに向かって冷媒が流れる場合（冷房運転時、図１中の冷媒の流れ方向Ａ参照）には、冷媒は、熱源側熱交換器２０内を、ヘッダ２１の内部空間、ヘッダ連絡管２１ａ、主熱交換部２２、細径管２４、分流器２５、主管２６，副熱交換部２８の順に流れる。熱源側熱交換器２０を第１ガス冷媒管１０ｃから液冷媒管１０ｄに向かって冷媒が流れる場合、熱源側熱交換器２０は、圧縮機１２で圧縮された冷媒を冷却して凝縮させる凝縮器として機能する。

より具体的に、熱源側熱交換器２０を第１ガス冷媒管１０ｃから液冷媒管１０ｄに向かって冷媒が流れる場合（冷房運転時）の冷媒の流れについて説明する。

冷房運転時、第１ガス冷媒管１０ｃを流れる（主にガス相の）冷媒は、ガス側接続口２０ａ（凝縮器の入口）から、ヘッダ２１の内部空間に流入する。ヘッダ２１内に流入した冷媒は、３本のヘッダ連絡管２１ａに分かれて流れ、主熱交換部２２の冷媒流路（第１冷媒流路２２ａ、第２冷媒流路２２ｂ及び第３冷媒流路２２ｃ）に流れ込む。第１冷媒流路２２ａ、第２冷媒流路２２ｂ及び第３冷媒流路２２ｃで冷却された冷媒は、それぞれ第１細径管２４ａ、第２細径管２４ｂ及び第３細径管２４ｃに流入し、分流器２５へと流入する。

分流器２５は、冷房運転時には、冷媒の流れ方向Ａにおける冷媒流路の合流部として機能する。つまり、分流器２５は、主熱交換部２２を流れる冷媒を合流させて副熱交換部２８へと導く接続部の一例である。

また、分流器２５は、冷房運転時の冷媒の流れ方向において、冷媒流路面積の縮小部である。なお、ここで冷媒流路面積の縮小部とは、その上流側に比べて冷媒流路面積が８０％以下に減少する部分を意味する。

分流器２５は、圧力損失部の一例である。

なお、圧力損失部とは、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０に冷媒を流した時に、その上流側に比べて圧力低下が大きくなり得る部分である。言い換えれば、圧力損失部は、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０に冷媒を流した時に、その上流側に比べて、摩擦損失や形状損失が大きくなる部分を意味する。例えば、冷媒流路の合流部以外にも、冷媒流路の分岐部、冷媒流路の曲がり部、冷媒流路の拡大部（急拡大部、ディフーザを含む）、冷媒流路の縮小部（急縮小部、ノズルを含む）等が圧力損失部となり得る。

例えば、圧力損失部は、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０に冷媒を流した時に、単位流路長あたりの圧力損失（圧力低下の変化率）の平均値が、その上流側（熱源側熱交換器２０内）の単位流路長あたりの圧力損失の平均値の２倍より大きな部分である。

分流器２５へと流入した冷媒は、主管２６を通過して副熱交換部２８へと流入する。副熱交換部２８で冷却された冷媒は、副熱交換部２８に設けられた液側接続口２０ｂ（凝縮器の出口）から液冷媒管１０ｄに流入する。

一方、熱源側熱交換器２０を、液冷媒管１０ｄから第１ガス冷媒管１０ｃに向かって冷媒が流れる場合（暖房運転時）には、冷媒は、熱源側熱交換器２０内を、副熱交換部２８、主管２６、分流器２５、細径管２４、主熱交換部２２、ヘッダ連絡管２１ａ、ヘッダ２１の内部空間、の順に流れる。熱源側熱交換器２０を、液冷媒管１０ｄから第１ガス冷媒管１０ｃに向かって冷媒が流れる場合、熱源側熱交換器２０は、凝縮器としての利用側熱交換器６２から膨張弁１８を通過して流入する冷媒を加熱して蒸発させる蒸発器として機能する。

より具体的に、熱源側熱交換器２０を液冷媒管１０ｄから第１ガス冷媒管１０ｃに向かって冷媒が流れる場合（暖房運転時）の冷媒の流れについて説明する。

暖房運転時、液冷媒管１０ｄから熱源側熱交換器２０に流入する（気液二相の）冷媒は、液側接続口２０ｂから副熱交換部２８へと流入する。副熱交換部２８で加熱された冷媒は、主管２６を通過して分流器２５に流入する。暖房運転時には、分流器２５で分流された冷媒が、第１細径管２４ａ，第２細径管２４ｂ及び第３細径管２４ｃに流入する。第１細径管２４ａ、第２細径管２４ｂ及び第３細径管２４ｃに流入した冷媒は、それぞれ、第１冷媒流路２２ａ、第２冷媒流路２２ｂ及び第３冷媒流路２２ｃに流れ込む。第１冷媒流路２２ａ、第２冷媒流路２２ｂ及び第３冷媒流路２２ｃを通過する際に加熱された冷媒は、それぞれヘッダ連絡管２１ａを介して、ヘッダ２１の内部空間に流入する。ヘッダ２１の内部空間に流入した冷媒は、熱源側熱交換器２０のガス側接続口２０ａから、第１ガス冷媒管１０ｃに流入する。

（２−２−４）膨張弁
膨張弁１８は、熱源側熱交換器２０を流れる冷媒の流量の調節等を行う開度調節が可能な電動膨張弁である。膨張弁１８は、液冷媒管１０ｄに設けられている。膨張弁１８の開度は、後述するコントローラ７０により制御される。

（２−２−５）アキュムレータ
アキュムレータ１６は、流入する冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分ける気液分離機能を有する容器である。アキュムレータ１６は、冷媒流れ方向における圧縮機１２の上流側に配置される（図１参照）。アキュムレータ１６は、圧縮機１２の吸入側へと冷媒が流れる吸入管１０ａに設けられる。アキュムレータ１６に流入する冷媒は、ガス冷媒と液冷媒とに分かれ、上部空間に集まるガス冷媒が圧縮機１２へと流出する。

（２−２−６）ブリッジ回路
ブリッジ回路３２は、冷媒の流向を制御するための機構である。ブリッジ回路３２は、第１逆止弁３２ａ、第２逆止弁３２ｂ、第３逆止弁３２ｃ及び第４逆止弁３２ｄを有している（図１参照）。

第１逆止弁３２ａは、膨張弁１８側から液冷媒連絡管４６側への冷媒の流れを許容し、その逆向きの流れは許容しない弁である。第２逆止弁３２ｂは、膨張弁１８側から熱源側熱交換器２０側への冷媒の流れを許容し、その逆向きの流れは許容しない弁である。第３逆止弁３２ｃは、液冷媒連絡管４６側からエコノマイザ熱交換器３４を通過して膨張弁１８へと流れる冷媒の流れを許容し、その逆向きの流れは許容しない弁である。第４逆止弁３２ｄは、熱源側熱交換器２０側からエコノマイザ熱交換器３４を通過して膨張弁１８へと流れる冷媒の流れを許容し、その逆向きの流れは許容しない弁である。

このように構成されるブリッジ回路３２では、冷房運転時において、熱源側熱交換器２０から第４逆止弁３２ｄを通過して膨張弁１８へと冷媒が流れ、さらに第１逆止弁３２ａを通過して液冷媒連絡管４６へと冷媒が流れる。また、このように構成されるブリッジ回路３２では、暖房運転時において、液冷媒連絡管４６から第３逆止弁３２ｃを通過して膨張弁１８へと冷媒が流れ、さらに第２逆止弁３２ｂを通過して熱源側熱交換器２０へと冷媒が流れる。

（２−２−７）エコノマイザ熱交換器及びインジェクション弁
エコノマイザ熱交換器３４は、例えば二重管型熱交換器やプレート型熱交換器などの熱交換器である。エコノマイザ熱交換器３４は、第１流路３４ａ及び第２流路３４ｂを有し（図１参照）、第１流路３４ａを流れる冷媒と第２流路３４ｂを流れる冷媒とが熱交換する構造となっている。

第１流路３４ａは、ブリッジ回路３２から膨張弁１８に向かって冷媒が流れる冷媒流路の一部を構成する。第１流路３４ａには、ブリッジ回路３２の第３逆止弁３２ｃ又は第４逆止弁３２ｄを通過して膨張弁１８へと向かう冷媒が流れる。

第２流路３４ｂは、インジェクション流路３５の一部を構成する。インジェクション流路３５は、ブリッジ回路３２から膨張弁１８に向かって冷媒が流れる冷媒管から分岐し、圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室（図示せず）へと連通する冷媒流路である。第２流路３４ｂには、ブリッジ回路３２の第３逆止弁３２ｃ又は第４逆止弁３２ｄを通過し、ブリッジ回路３２から膨張弁１８に向かって冷媒が流れる冷媒流路から分岐し、インジェクション弁３６を通過して圧縮機１２へと向かう冷媒が流れる。

インジェクション弁３６は、例えば開度調節が可能な電動弁である。インジェクション弁３６は、ブリッジ回路３２から膨張弁１８に向かって冷媒が流れる冷媒流路と、エコノマイザ熱交換器３４の第２流路３４ｂと、を接続する配管に設けられている。

インジェクション弁３６が開かれると、ブリッジ回路３２から膨張弁１８に向かって冷媒が流れる冷媒流路から分流した冷媒が、エコノマイザ熱交換器３４の第２流路３４ｂに流入する。そして、第２流路３４ｂに流入した冷媒は、第１流路３４ａを流れる冷媒と熱交換し、ガス相の冷媒となって圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室に供給される。

なお、インジェクション弁３６には、開度調節が可能な電動弁に代えて、開／閉のみを制御可能な電磁弁が用いられてもよい。インジェクション弁３６として電磁弁を用いる場合には、インジェクション流路３５にキャピラリが設けられることが好ましい。

（２−２−８）熱源側ファン
熱源側ファン３０は、熱源ユニット１０内に室外空気を吸入して熱源側熱交換器２０に供給し、熱源側熱交換器２０において冷媒と熱交換した空気を室外に排出するファンである。すなわち、熱源側ファン３０は、熱源側熱交換器２０を流れる冷媒の冷却源又は加熱源としての室外空気を熱源側熱交換器２０に供給するファンである。熱源側ファン３０は、例えばプロペラファン等の軸流ファンである。しかし、ファンのタイプは、軸流ファンに限定されるものではなく、適宜選択されればよい。熱源側ファン３０は、ファンモータ３０ａによって駆動される（図１参照）。

（２−２−９）センサ
熱源ユニット１０には、各種センサが設けられている。例えば、熱源ユニット１０は、以下のようなセンサを有する。なお、以下の温度センサや圧力センサは、所望の温度や圧力を計測可能なセンサであればよく、センサの種類は適宜選択されればよい。

熱源ユニット１０は、圧縮機１２の吸入温度Ｔｓを計測する吸入温度センサ９２ａを有する（図１参照）。また、熱源ユニット１０は、圧縮機１２の吐出圧力Ｐｄを計測する吐出圧力センサ９４を有する（図１参照）。また、熱源ユニット１０は、圧縮機１２の吐出温度Ｔｄを計測する吐出温度センサ９２ｂを有する（図１参照）。

また、熱源ユニット１０は、第１温度センサ９２ｃと、第２温度センサ９２ｄと、を有する（図１参照）。第１温度センサ９２ｃ及び第２温度センサ９２ｄは、その種類を限定するものではないが、例えばサーミスタである。

第１温度センサ９２ｃは、第１温度計側部の一例である。第１温度センサ９２ｃは、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際（冷房運転時）に、冷媒の流れ方向Ａにおける、熱源側熱交換器２０の分流器２５（圧力損失部）より上流側で、熱源側熱交換器２０を流れる冷媒の温度を、第１温度Ｔ１として計測する。逆に、熱源側熱交換器２０が蒸発器として利用される際（暖房運転時）には、冷媒の流れ方向における、熱源側熱交換器２０の分流器２５より下流側で、熱源側熱交換器２０を流れる冷媒の温度を計測する。

第１温度センサ９２ｃは、好ましくは、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際の冷媒流れ方向Ａにおける、分流器２５より上流側に配置される主熱交換部２２の中央（図１では一点鎖線Ｃで示す）より下流側、かつ、分流器２５より上流側を流れる冷媒の温度を計測する。

また、第１温度センサ９２ｃは、好ましくは、熱源側熱交換器２０の冷媒流路において、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際の冷媒流れ方向Ａにおける、凝縮器の入口と凝縮器の出口との中央（図１では一点鎖線Ｍ１で示す）より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。なお、ここで、凝縮器の入口は、ヘッダ２１に設けられた第１ガス冷媒管１０ｃが接続されるガス側接続口２０ａを意味する。凝縮器の出口は、副熱交換部２８に設けられた液側接続口２０ｂを意味する。

また、より好ましくは、第１温度センサ９２ｃは、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際の冷媒の流れ方向Ａにおける、分流器２５より上流側に配置される主熱交換部２２と分流器２５とを接続する複数の配管（細径管２４）の１つを流れる冷媒の温度を計測する。さらに、好ましくは、第１温度センサ９２ｃは、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際の冷媒の流れ方向Ａにおいて、細径管２４の、主熱交換部２２と分流器２５との中央（図１では一点鎖線Ｎで示す）より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。また、好ましくは、第１温度センサ９２ｃは、それぞれ異なる高さで主熱交換部２２（第１冷媒流路２２ａ，第２冷媒流路２２ｂ、第３冷媒流路２２ｃ）に接続される細径管２４のうち、主熱交換部２２に最も低い位置で接続される（すなわち、第１冷媒流路２２ａと接続される）第１細径管２４ａを流れる冷媒の温度を計測する。

第１温度センサ９２ｃの冷媒温度計測位置を限定するものではないが、図１に描画した実施例では、第１温度センサ９２ｃは、第１細径管２４ａの、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際の冷媒の流れ方向Ａにおける、主熱交換部２２と分流器２５との中央（一点鎖線Ｎ）より下流側に取り付けられる。そして、第１温度センサ９２ｃは、第１温度センサ９２ｃの取付位置において第１細径管２４ａを流れる冷媒の温度を計測する。つまり、図１に描画した実施例では、第１温度センサ９２ｃは、第１細径管２４ａの分流器２５近傍に取り付けられ、取付位置において第１細径管２４ａを流れる冷媒の温度を計測する。

第２温度センサ９２ｄは、第２温度計側部の一例である。第２温度センサ９２ｄは、熱源側熱交換器２０が凝縮器として利用される際（冷房運転時）に、冷媒の流れ方向Ａにおける、熱源側熱交換器２０の分流器２５（圧力損失部）より下流側、かつ、膨張弁１８より上流側の冷媒温度を、第２温度Ｔ２として計測する。

第２温度センサ９２ｄの冷媒温度計測位置を限定するものではないが、図１に描画した実施例では、第２温度センサ９２ｄは、冷房運転時に、冷媒の流れ方向Ａにおける、熱源側熱交換器２０の分流器２５（圧力損失部）より下流側、かつ、膨張弁１８より上流側の液冷媒管１０ｄを流れる冷媒の温度を、第２温度Ｔ２として計測する。

また、熱源ユニット１０は、液冷媒管１０ｄのうち、ブリッジ回路３２と液側閉鎖弁４２との間（ブリッジ回路３２における第１逆止弁３２ａの下流側と第３逆止弁３２ｃの上流側とを結ぶ配管と、液側閉鎖弁４２とを結ぶ配管）に設けられた液管側温度センサ９２ｅを有する。液管側温度センサ９２ｅは、ブリッジ回路３２から液冷媒連絡管４６に送られる冷媒、又は、液冷媒連絡管４６からブリッジ回路３２に送られる冷媒の温度Ｔｌｐを計測する。

また、熱源ユニット１０は、熱源側熱交換器２０又は熱源側ファン３０の周辺には、熱源ユニット１０内に吸入される室外空気の温度Ｔｏａを計測する外気温度センサ９６が設けられている。

（２−２−１０）熱源側制御部
熱源側制御部７２は、熱源ユニット１０を構成する各部の動作を制御する。熱源側制御部７２は、熱源ユニット１０の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリ等を有する。熱源側制御部７２は、通信回線を介して、利用ユニット６０の利用側制御部７４との間で制御信号等のやりとりを行うことが可能に構成されている。

熱源ユニット１０の熱源側制御部７２と利用ユニット６０の利用側制御部７４とは、通信回線を介して通信可能に接続されることによって、冷媒サイクル装置１００全体の動作の制御を行うコントローラ７０を構成している。コントローラ７０は、マイクロコンピュータがメモリに記憶されたプログラムを実行することで、冷媒サイクル装置１００全体の動作の制御を行う。

なお、本実施形態のコントローラ７０は、冷媒サイクル装置１００の制御装置の一実施例にすぎない。コントローラは、本実施形態のコントローラ７０が発揮する機能と同様の機能を、論理回路等のハードウェアにより実現してもよいし、ハードウェアとソフトウェアとの組合せにより実現してもよい。

コントローラ７０は、図２に示されるように、冷媒の温度を計測する温度センサ９２ａ〜９２ｅ、吐出圧力センサ９４及び外気温度センサ９６の計測信号を受けることができるように接続される。コントローラ７０は、センサの計測信号等に基づいて圧縮機１２、切換機構１４、膨張弁１８，熱源側ファン３０、インジェクション弁３６、利用側ファン６６等を制御することができるように、これらの機器１２，１４，１８，３０，３６，６６と接続されている。

コントローラ７０は、圧縮機１２、切換機構１４、膨張弁１８，熱源側ファン３０、インジェクション弁３６、利用側ファン６６等を制御することで、冷媒サイクル装置１００に、熱源側熱交換器２０を凝縮器として利用側熱交換器６２を蒸発器として機能させる冷房運転や、熱源側熱交換器２０を蒸発器として利用側熱交換器６２を凝縮器として機能させる暖房運転を実行させる。

（３）冷媒サイクル装置の冷房運転／暖房運転時の動作
コントローラ７０により制御される冷媒サイクル装置１００の冷房運転／暖房運転時における動作について説明する。

（３−１）冷房運転
リモコン（図示せず）等からの指示によって冷房運転の指示がなされると、コントローラ７０は、冷媒回路８０が冷房運転状態（切換機構１４が図１の実線で示された状態）になるように切換機構１４を制御する。また、コントローラ７０は、センサの計測信号等に基づいて圧縮機１２、熱源側ファン３０及び利用側ファン６６の動作を制御する。また、コントローラ７０は、センサの計測信号等に基づいて、所定の動作を行うように、膨張弁１８及びインジェクション弁３６の動作を制御する。なお、冷房運転時のコントローラ７０による膨張弁１８の制御については、後ほど別途記載する。

このように冷媒サイクル装置１００の動作が制御される結果、冷媒回路８０内の低圧のガス冷媒は、圧縮機１２に吸入されて圧縮され、高圧のガス冷媒となる。圧縮機１２で圧縮されたガス冷媒は、切換機構１４を通じて熱源側熱交換器２０に送られる。

熱源側熱交換器２０に送られた高圧のガス冷媒は、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０において、熱源側ファン３０によって供給される室外空気と熱交換を行って冷却されて凝縮し、高圧の液冷媒となる。熱源側熱交換器２０で凝縮した液冷媒は、エコノマイザ熱交換器３４に送られて更に冷却され、膨張弁１８で減圧されて膨張し、液側閉鎖弁４２及び液冷媒連絡管４６を通じて、利用ユニット６０に送られる。なお、液冷媒管１０ｄを流れる液冷媒の一部は、インジェクション流路３５に分流し、インジェクション弁３６によって減圧される。そして、インジェクション弁３６で減圧された冷媒は、エコノマイザ熱交換器３４に送られて、液冷媒管１０ｄを流れる高圧の液冷媒と熱交換を行って加熱されることによって蒸発し、圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室にインジェクションされる。

利用ユニット６０に送られた冷媒は、利用側熱交換器６２に送られる。利用側熱交換器６２に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器６２において、利用側ファン６６によって供給される室内空気と熱交換を行って加熱されることによって蒸発し、低圧のガス冷媒となる。低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管４８を通じ、利用ユニット６０から熱源ユニット１０に送られる。

熱源ユニット１０に送られた低圧のガス冷媒は、ガス側閉鎖弁４４及び切換機構１４を通じて、圧縮機１２に再び吸入される。

（３−２）暖房運転
リモコン（図示せず）等からの指示によって暖房運転の指示がなされると、コントローラ７０は、冷媒回路８０が暖房運転状態（切換機構１４が図１の破線で示された状態）になるように切換機構１４を制御する。また、コントローラ７０は、センサの計測信号等に基づいて圧縮機１２、熱源側ファン３０及び利用側ファン６６の動作を制御する。また、コントローラ７０は、センサの計測信号等に基づいて、所定の動作を行うように、膨張弁１８及びインジェクション弁３６の動作を制御する。

このように冷媒サイクル装置１００の動作が制御される結果、冷媒回路８０内の低圧のガス冷媒は、圧縮機１２に吸入されて圧縮され、高圧のガス冷媒となる。圧縮機１２で圧縮されたガス冷媒は、切換機構１４、ガス側閉鎖弁４４及びガス冷媒連絡管４８を通じて、熱源ユニット１０から利用ユニット６０に送られる。

利用ユニット６０に送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器６２に送られる。利用側熱交換器６２に送られた高圧のガス冷媒は、凝縮器として機能する利用側熱交換器６２において、利用側ファン６６によって供給される室内空気と熱交換を行って冷却されて凝縮し、高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、液冷媒連絡管４６を通じて、利用ユニット６０から熱源ユニット１０に送られる。

熱源ユニット１０に送られた冷媒は、液側閉鎖弁４２及びエコノマイザ熱交換器３４を通って、膨張弁１８に送られ、膨張弁１８によって減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒となる。この低圧の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器２０に送られる。

熱源側熱交換器２０に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器２０において、熱源側ファン３０によって供給される室外空気と熱交換を行って加熱されることによって蒸発して、低圧のガス冷媒となる。この低圧のガス冷媒は、切換機構１４を通じて、再び、圧縮機１２に吸入される。

（４）冷媒サイクル装置の冷房運転時の膨張弁の制御
冷房運転時に、コントローラ７０は、第１温度センサ９２ｃが計測する第１温度Ｔ１、及び、第２温度センサ９２ｄが計測する第２温度Ｔ２に基づいて、膨張弁１８の開度調節を行う。具体的には、コントローラ７０は、第１温度Ｔ１、第２温度Ｔ２及び冷凍サイクルにおける凝縮温度Ｔｃに基づいて、膨張弁１８の開度調節を行う。より具体的には、コントローラ７０は、後述する第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２に基づいて、膨張弁１８の開度調節を行う。

コントローラ７０による膨張弁の開度調節について、以下に詳しく説明する。

コントローラ７０は、膨張弁の開度調節に関する１つの機能として、膨張弁１８の動作の制御に用いられる第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２を算出する。第１温度差Ｄ１は、第１温度センサ９２ｃが計測する第１温度Ｔ１と、凝縮器である熱源側熱交換器２０における凝縮温度Ｔｃと、の温度差である。第２温度差Ｄ２は、第１温度センサ９２ｃが計測する第１温度Ｔ１と、凝縮器である熱源側熱交換器２０における凝縮温度Ｔｃと、の温度差である。

例えば、コントローラ７０は、以下のようにして、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２を算出する。

コントローラ７０は、まず吐出圧力センサ９４が計測する吐出圧力Ｐｄに基づき凝縮温度Ｔｃを算出する。具体的には、コントローラ７０は、例えば、メモリに記憶されている圧力と凝縮温度との相関を示す表を用いて、吐出圧力センサ９４が計測する圧力から凝縮温度Ｔｃを算出する。なお、凝縮温度Ｔｃの算出方法は一例に過ぎず、コントローラ７０は、例えば、メモリに記憶されている圧力と凝縮温度との関係式を用いて、吐出圧力センサ９４が計測する吐出圧力Ｐｄから凝縮温度Ｔｃを算出してもよい。

なお、凝縮温度Ｔｃは、吐出圧力センサ９４が計測する吐出圧力Ｐｄに基づいてコントローラ７０が算出するものである必要はない。凝縮温度Ｔｃは、第１温度センサ９２ｃや第２温度センサ９２ｄとは別に熱源側熱交換器２０に設けられる、サーミスタ等の温度センサにより計測されるものであってもよい。凝縮温度Ｔｃを計測する温度センサは、例えば、冷房運転時の冷媒の流れ方向Ａにおいて、第１温度センサ９２ｃより上流側で熱源側熱交換器２０を流れる冷媒の温度を計測する温度センサである。凝縮温度Ｔｃを計測する温度センサは、例えば、冷房運転時の冷媒の流れ方向Ａにおいて、主熱交換部２２の中央又は中央より上流側に設けられ、主熱交換部２２を流れる冷媒の温度を計測する。

凝縮温度Ｔｃが算出されると、コントローラ７０は、凝縮温度Ｔｃから第１温度センサ９２ｃが計測する第１温度Ｔ１を差し引くことで、第１温度差Ｄ１を算出する。また、コントローラ７０は、凝縮温度Ｔｃから第２温度センサ９２ｄが計測する第２温度Ｔ２を差し引くことで、第２温度差Ｄ２を算出する。

コントローラ７０が、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２に基づき膨張弁１８の開度調節を行う理由について説明する。

冷房運転時に、コントローラ７０が、冷媒サイクル装置１００の各部の動作を図３に実線で模式的に描画した冷凍サイクルを実現するように制御する場合を仮定する。なお、ここでは、説明の簡易化のため、圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室に対するインジェクション（中間インジェクション）については考慮せずに説明する。

本実施形態の冷媒サイクル装置１００では、冷房運転時に、コントローラ７０は、過冷却度に応じて膨張弁１８を制御する。コントローラ７０は、過冷却度が所定の目標値より小さい場合には膨張弁１８の開度を小さくするように、過冷却度が目標値より大きい場合には膨張弁１８の開度を大きくするように制御する。

凝縮器としての熱源側熱交換器２０において、フラッシュガスが発生しておらず、冷媒が凝縮して液相の冷媒となっている場合、第２温度差Ｄ２の値は過冷却度と概ね等しくなる。そのため、熱源側熱交換器２０でフラッシュガスが発生していない場合には、コントローラ７０は、第２温度差Ｄ２に基づいて膨張弁１８の開度を調節することで、過冷却度に関し、図３に示した冷凍サイクルを実現するように、冷媒サイクル装置１００を運転することができる。

しかし、熱源側熱交換器２０の圧力損失部（本実施形態では分流器２５）においてフラッシュガスが発生している場合には、第２温度センサ９２ｄにより計測される第２温度Ｔ２は、例えば図３に黒丸で描画したような状態の冷媒の温度となり、凝縮温度よりも低い温度となる。そのため、第２温度差Ｄ２を過冷却度として用いると、第２温度センサ９２ｄの温度測定位置において、実際には冷媒が過冷却液となっていないにも関わらず、過冷却度が付いた冷媒であると誤認することとなる。そして、コントローラ７０が、第２温度差Ｄ２に基づいて膨張弁１８の開度を調節したとすると、図３に描画したような所望の冷凍サイクルを実現することが困難になる。特に、第２温度差Ｄ２を過冷却度として用いた場合に、算出された第２温度差Ｄ２が目標値より大きい場合には膨張弁１８の開度が大きくするように制御されるが、このような制御ではフラッシュガスの発生は解消されず、図３に描画したような所望の冷凍サイクルを実現することが困難になる。

さて、第１温度センサ９２ｃが温度を計測する位置、言い換えれば圧力損失部（本実施形態では分流器２５）より上流側では、圧力低下が少ないためフラッシュガスが発生しにくい。そのため、第１温度差Ｄ１を過冷却度とみなし、第１温度差Ｄ１を目標値になるように制御すれば、熱源側熱交換器２０の出口では冷媒が過冷却液になることを期待できる。つまり、コントローラ７０が、第１温度差Ｄ１に基づいて膨張弁１８の開度調節を行えば、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われる事態の発生を抑制できる。

しかし一方で、第１温度Ｔ１は、主熱交換部２２の複数の冷媒流路２２ａ〜２２ｃのうちの１つを流れる冷媒の温度であるため、分流器２５による合流後の冷媒の温度との間に差が生じる可能性がある。そのため、第１温度差Ｄ１だけを用いる場合には、図３に描画したような所望の冷凍サイクルを精度よく実現することが困難になることが考えられる。

これに対し、本冷媒サイクル装置１００では、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２の両方を用いて、膨張弁１８の開度調節を行うので、圧力損失部でフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制でき、逆に、圧力損失部でフラッシュガスの発生が起きていない／起きにくい状態では、膨張弁１８の開度調節により過冷却度の制御を精度よく行うことができる。

具体的には、例えば、コントローラ７０は、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づいて第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。より具体的には、例えば、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２を比較し、比較結果に基づいて、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

コントローラ７０による膨張弁１８の開度制御の一例について、図４及び図５のフローチャートを参照しながら以下に詳しく説明する。

なお、ここでは、第１温度Ｔ１は、図１に示されているように、圧力損失部（ここでは分流器２５）の近傍における、第１細径管２４ａを流れる冷媒の温度である。主熱交換部２２では、重力の影響で、第１冷媒流路２２ａを流れる冷媒の温度は、その上方の冷媒流路２２ｂ，２２ｃを流れる冷媒の温度より低くなりやすい。つまり、第１温度Ｔ１は、冷媒流路２２ａ〜２２ｃが合流した後の冷媒温度に比べて小さな値になりやすい。

さて、コントローラ７０は、冷房運転時に、第１温度センサ９２ｃの計測する第１温度Ｔ１と、第２温度センサ９２ｄの計測する第２温度Ｔ２と、圧力センサ９４の計測する圧力と、に基づいて、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２を算出する（ステップＳ１）。

次に、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２を比較し、比較結果に基づいて、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択する（ステップＳ２）。

具体的には、ステップＳ２を詳しく説明した図４のフローチャートのステップＳ２１のように、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１が、第２温度差Ｄ２のα倍（α＞０）より小さいか否かを算出する。

例えば、αの値は１である。αの値が１である場合には、コントローラ７０は、ステップＳ２１において、第１温度差Ｄ１が第２温度差Ｄ２以下であるか否かを判定する。そして、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１が第２温度差Ｄ２以下であれば第１温度差Ｄ１を、第１温度差Ｄ１が第２温度差Ｄ２より大きければ第２温度差Ｄ２を、膨張弁１８の開度調節に用いる温度差に選択する（ステップＳ２２及びステップＳ２３参照）。

そして、コントローラ７０は、選択した一方の温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う（ステップＳ３）。具体的には、コントローラ７０は、選択した温度差が所定の目標値より小さい場合には膨張弁１８の開度を小さくするように、選択した温度差が目標値より大きい場合には膨張弁１８の開度を大きくするように制御する。

コントローラ７０は、ステップＳ１に戻り一連の処理を繰り返し実行する。

具体例を挙げて更に説明する。

例えば、ステップＳ１における算出処理の結果、第１温度差Ｄ１の値は比較的小さな値（例えば＋１℃）で、第２温度差Ｄ２の値は、比較的大きな、目標過冷却度（例えば＋５℃）より大きな値（例えば＋７℃）であったとする。

上述のように第１温度Ｔ１は、冷媒流路２２ａ〜２２ｃが合流した後の冷媒温度（主熱交換部２２を通過する冷媒全体の温度）に比べて小さな値になりやすいという特徴がある。そのため、圧力損失部においてフラッシュガスが発生していなければ、第１温度差Ｄ１は第２温度差Ｄ２より大きな値になりやすい。そのため、第２温度差Ｄ２の値が第１温度差Ｄ１の値より大きければ、第２温度差Ｄ２は、圧力損失部におけるフラッシュガスの発生により、比較的大きな値になっていると考えられる。

第１温度差Ｄ１の値が比較的小さな値で、第２温度差Ｄ２の値が目標過冷却度より大きな値である状況において、仮に第２温度差Ｄ２に用いて膨張弁１８の開度調節が行われたとすると、膨張弁１８は、第２温度差Ｄ２が小さくなるように、開度を大きくする方向に制御される。このような膨張弁１８の制御では、圧力損失部においてフラッシュガスが発生している状況が解消されにくい。

これに対し、本冷媒サイクル装置１００では、コントローラ７０が、ステップＳ２において第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２とを比較し、（第１温度差Ｄ１の値（例えば＋１℃）＜第２温度差Ｄ２（例えば＋７℃）であるため）第１温度差Ｄ１を膨張弁１８の開度の制御に用いる温度差に選択する。

そして、ステップＳ３では、コントローラ７０が、第１温度差Ｄ１が目標過冷却度（例えば＋５℃）になるように、膨張弁１８の開度調節を行う。コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１が目標過冷却度より小さければ、膨張弁１８の開度を小さくする方向に制御する。その結果、圧力損失部においてフラッシュガスが発生していたとしても、そのような状況が解消されやすい。なお、ここでは、コントローラ７０が、第１温度差Ｄ１に基づいて膨張弁１８の開度調節を行うことで、第１温度差Ｄ１は目標過冷却度に近づく（上昇する）。一方、フラッシュガスの発生が抑制されることで第２温度Ｔ２が上昇するため、第２温度差Ｄ２は一端降下する。

ところで、上述のように本実施形態において測定される第１温度Ｔ１は、冷媒流路２２ａ〜２２ｃが合流した後の冷媒温度（主熱交換部２２を通過する冷媒全体の温度）に比べて低い値になりやすいという特徴がある。そのため、第１温度差Ｄ１が目標過冷却度になったとしても、実際の過冷却度（合流後の冷媒の過冷却度）は目標過冷却度より小さな値にしかなっていないことが考えられる。

これに対し、ここでは、コントローラ７０は、第２温度差Ｄ２が第１温度差Ｄ１より低くなると（言い換えればフラッシュガスの発生が解消されていると判断されると）ステップＳ２において第２温度差Ｄ２を選択し、ステップＳ３において第２温度差Ｄ２に基づいて膨張弁１８の開度の制御を行う。そのため、コントローラ７０は、過冷却度を目標過冷却度に精度よく制御することができる。

なお、ここでは、ステップＳ２１の処理において用いられるαの値が１である場合を例に説明したが、αの値は１に限定されるものではない。例えば、凝縮器である熱源側熱交換器２０においてフラッシュガスが発生している状態と発生していない状態とを判別可能な、適切なαの値が導出され、このαの値がステップＳ２１の処理において用いられてもよい。例えば、第１温度Ｔ１として第２細径管２４ｂを流れる冷媒の温度が計測されており、フラッシュガスが発生していない場合であっても、第１温度差Ｄ１の値が、第２温度差Ｄ２の値より小さくなりやすいという関係がある場合には、αの値として１より小さな値を用いることが考えられる。

（５）特徴
（５−１）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００は、冷媒回路８０と、第１温度計測部の一例としての第１温度センサ９２ｃと、第２温度計測部の一例としての第２温度センサ９２ｄと、算出部及び制御部の一例としてのコントローラ７０と、を備える。冷媒回路８０は、圧縮機１２と、凝縮器（本実施形態では熱源側熱交換器２０）と、膨張弁１８と、蒸発器（本実施形態では利用側熱交換器６２）と、を有する。圧縮機１２は、冷媒を圧縮する。凝縮器は、圧縮機１２で圧縮された冷媒を冷却して凝縮させる。膨張弁１８は、凝縮器で凝縮した冷媒を減圧する。蒸発器は、凝縮器から膨張弁１８を通過して流入する冷媒を加熱して蒸発させる。第１温度センサ９２ｃは、冷媒の流れ方向（ここでは冷房運転時の冷媒の流れ方向であって図１中に矢印Ａで示した流れ方向）における凝縮器の圧力損失部（本実施形態では分流器２５）より上流側で、凝縮器を流れる冷媒の温度を、第１温度Ｔ１として計測する。第２温度センサ９２ｄは、冷媒の流れ方向における、圧力損失部より下流側かつ膨張弁１８より上流側の冷媒温度を、第２温度Ｔ２として計測する。コントローラ７０は、第１温度Ｔ１と凝縮器における凝縮温度Ｔｃとの温度差を第１温度差Ｄ１として、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差を第２温度差Ｄ２として、それぞれ算出する。コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２に基づいて、膨張弁１８の開度調節を行う。

冷媒の第１温度Ｔ１は、凝縮器の圧力損失部より上流側で計測されるため、圧力損失部におけるフラッシュガスの発生の影響を受けにくい。一方で、冷媒の第２温度Ｔ２は、凝縮器の圧力損失部より下流側で計測されるため、圧力損失部におけるフラッシュガスの発生の影響を受けやすい。しかし、第１温度Ｔ１の計測位置より下流側の第２温度Ｔ２を計測することで、凝縮器の出口から流出する冷媒の温度に近い値を得ることができる。

本冷媒サイクル装置１００では、上記のような特徴のある第１温度Ｔ１及び第２温度Ｔ２と、凝縮温度Ｔｃ、との温度差Ｄ１，Ｄ２がそれぞれ算出され、膨張弁１８の開度調節に利用される。そのため、圧力損失部でフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。一方で、圧力損失部でフラッシュガスが発生していない／発生しにくい状態では、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差（第２温度差Ｄ２）を用いて、凝縮器出口の冷媒の温度と凝縮温度との差が所定値になるように膨張弁１８の制御を精度よく行うことができる。

（５−２）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、コントローラ７０は、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づいて第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

本冷媒サイクル装置１００では、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づいて、圧力損失部におけるフラッシュガスの発生の影響を受けていない温度差を選択し、これを制御に用いることができる。そのため、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。また、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づき、圧力損失部においてフラッシュガスが発生しないと判断される場合には、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差（第２温度差Ｄ２）を用いて、膨張弁１８の制御を精度よく行うことができる。

（５−３）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２とを比較し、比較結果に基づいて第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

本冷媒サイクル装置１００では、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２との比較結果に基づいて、圧力損失部におけるフラッシュガスの発生の影響を受けていない温度差を選択し、これを制御に用いることができる。そのため、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。また、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２との比較結果に基づき、圧力損失部においてフラッシュガスが発生しないと判断される場合には、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差（第２温度差Ｄ２）を用いて、膨張弁１８の制御を精度よく行うことができる。

（５−４）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１及び第２温度差Ｄ２の小さい方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

ここでは、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２との小さい方の値を膨張弁１８の開度調節に用いることで、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。また、圧力損失部においてフラッシュガスが発生しないと判断される場合には、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差（第２温度差Ｄ２）を用いて、膨張弁１８の制御を精度よく行うことができる。

（５−５）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、圧力損失部の一例としての分流器２５は、冷媒の流れ方向Ａにおける冷媒流路の合流部である。

ここでは、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。

（５−６）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、圧力損失部の一例としての分流器２５は、冷媒流路面積の縮小部である。

ここでは、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。

（５−７）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、凝縮器の一例としての熱源側熱交換器２０は、主熱交換部２２と、副熱交換部２８と、主熱交換部２２を流れる冷媒を合流させて副熱交換部２８へと導く接続部の一例としての分流器２５と、を含む。圧力損失部は、接続部である。

ここでは、主熱交換部２２と副熱交換部２８との接続部においてフラッシュガスが発生したとしても、フラッシュガスの発生による冷媒の温度低下を過冷却状態と誤認した状態で膨張弁１８の開度調節が行われることを抑制できる。

（５−８）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、第１温度センサ９２ｃは、凝縮器の冷媒流路において、凝縮器の入口（ガス側接続口２０ａ）と凝縮器の出口（液側接続口２０ｂ）との中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度Ｔ１として計測可能である。

（５−９）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、凝縮器の一例としての熱源側熱交換器２０は、冷媒の流れ方向Ａにおいて、合流部の一例としての分流器２５より上流側に配置される熱交換部の一例としての主熱交換部２２と、主熱交換部２２と合流部とを接続する複数の配管（本実施形態では細径管２４）と、を有する。第１温度センサ９２ｃは、冷媒の流れ方向Ａにおいて、主熱交換部２２の中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度Ｔ１として計測可能である。

（５−１０）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、第１温度センサ９２ｃは、細径管２４の１つを流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度Ｔ１として計測容易である。

（５−１１）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、第１温度センサ９２ｃは、冷媒の流れ方向Ａにおいて、細径管２４の、主熱交換部２２と合流部（分流器２５）との中央より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度Ｔ１として計測容易である。

（５−１２）
上記実施形態に係る冷媒サイクル装置１００では、複数の細径管２４は、それぞれ異なる高さで主熱交換部２２に接続される。第１温度センサ９２ｃは、主熱交換部２２に最も低い位置で接続される細径管２４（第１細径管２４ａ）を流れる冷媒の温度を計測する。

ここでは、過冷却された液冷媒の温度を第１温度Ｔ１として計測容易である。

（６）変形例
以下に上記実施形態の変形例を示す。なお、以下に示す１の変形例は、上記実施形態及び他の変形例の構成の一部又は全部と、互いに矛盾しない範囲で適宜組み合わせられてもよい。

（６−１）変形例Ａ
上記実施形態では、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２を比較し、比較結果に基づいて、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

ただし、コントローラ７０は、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２とは比較せずに（凝縮温度Ｔｃは特に使用せずに）、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づき、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行ってもよい。

例えば、冷媒サイクル装置１００の冷房運転時であって、冷媒サイクル装置１００の起動から所定時間が経過している場合、フラッシュガスが発生していない状況では、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２との間に所定の関係があることが分かっていると仮定する。例えば、ここでは、冷媒サイクル装置１００の冷房運転時であって、冷媒サイクル装置１００の起動から所定時間が経過している場合、フラッシュガスが発生していない状況では、第１温度Ｔ１が第２温度Ｔ２より低い温度となるという関係があることが分かっていると仮定する。

このような場合、コントローラ７０は、冷媒サイクル装置１００の冷房運転時であって、冷媒サイクル装置１００の起動から所定時間が経過した後に、第２温度Ｔ２が第１温度Ｔ１より低いという関係にある場合に第１温度差Ｄ１を選択し、第２温度Ｔ２が第１温度Ｔ１以上という関係にある場合には第２温度差Ｄ２を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行ってもよい。

（６−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、コントローラ７０は、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づき、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。しかし、コントローラ７０は、このようにして選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う代わりに、図６のフローチャートの様に膨張弁１８の開度調節を行ってもよい。

冷媒サイクル装置１００では、運転状態が安定していない冷房運転の運転開始時に、フラッシュガスが発生しやすい状況にある。そこで、コントローラ７０は、冷媒サイクル装置１００の運転開始から所定時間が経過するまでは第１温度差Ｄ１に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う（図６のフローチャートのステップＳ１０１−ステップＳ１０３を参照）。また、コントローラ７０は、冷媒サイクル装置１００の運転開始から所定時間が経過し、フラッシュガスが比較的発生しにくい状況となった後は、第２温度差Ｄ２に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う（図６のフローチャートのステップＳ１０３−ステップＳ１０４を参照）。つまり、図６のフローチャートでは、コントローラ７０は、フラッシュガスが発生しやすいタイミングでは第１温度差Ｄ１に基づいて膨張弁１８の開度調節を行い、それ以外のタイミングでは第２温度差Ｄ２に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。なお、所定時間は、運転開始からその時間が経過すればフラッシュガスが比較的発生しにくい状況となるような値に、適宜決定されればよい。

また、コントローラ７０は、図６のフローチャートの膨張弁１８の開度制御と上記実施形態の膨張弁１８の開度制御とを組み合わせて実行してもよい。具体的には、コントローラ７０は、冷媒サイクル装置１００の運転開始から所定時間が経過するまでは第１温度差Ｄ１に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。また、コントローラ７０は、所定時間経過後は、第１温度Ｔ１と第２温度Ｔ２とに基づき、第１温度差Ｄ１と第２温度差Ｄ２の一方を選択し、選択した温度差に基づいて膨張弁１８の開度調節を行う。

（６−３）変形例Ｃ
上記実施形態では、冷媒サイクル装置１００は、圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室にガス冷媒をインジェクション可能に構成されているが、冷媒サイクル装置はインジェクション可能に構成されていなくてもよい。

なお、上記実施形態のような構成で、圧縮機１２の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室にガス冷媒をインジェクションする場合、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０でフラッシュガスが発生していると、インジェクション弁３６を開いてもインジェクション流路３５を通って圧縮機１２に十分に冷媒が供給されず、冷媒サイクル装置１００の能力が十分に確保されにくい。

（６−４）変形例Ｄ
上記実施形態では、熱源側熱交換器２０は、主熱交換部２２、副熱交換部２８、及び主熱交換部２２を流れる冷媒を合流させて副熱交換部２８へと導く分流器２５を含む。しかし、熱源側熱交換器は、副熱交換部２８を有さないものであってもよい。

例えば、冷媒サイクル装置１００は、単一の熱交換部１２２を有し、圧力損失部１２５を含むものであってもよい。圧力損失部１２５は、例えば、熱交換部１２２の伝熱管の流路面積の縮小部（例えば、その上流側に比べ冷媒流路面積が８０％以下に減少する部分）である。また、例えば、圧力損失部１２５は、熱交換部１２２の伝熱管を流れる冷媒が合流する、冷媒の流れ方向における冷媒流路の合流部（例えば、ヘッダ管）である。

第１温度センサ９２ｃは、冷媒の流れ方向Ａにおける凝縮器（ここでは熱源側熱交換器１２０）の圧力損失部１２５より上流側で、凝縮器を流れる冷媒の温度を、第１温度Ｔ１として計測する。第１温度センサ９２ｃは、好ましくは、凝縮器の冷媒流路において、凝縮器の入口１２０ａと凝縮器の出口１２０ｂとの中央（図７中の一点鎖線Ｍ２）より下流側を流れる冷媒の温度を計測する。第２温度センサ９２ｄは、冷媒の流れ方向Ａにおける、圧力損失部１２５より下流側かつ膨張弁１８より上流側の冷媒温度（例えば、液冷媒管１０ｄを流れる冷媒温度）を、第２温度Ｔ２として計測する。そして、コントローラ７０は、第１温度Ｔ１と凝縮器における凝縮温度Ｔｃとの温度差を第１温度差Ｄ１として、第２温度Ｔ２と凝縮温度Ｔｃとの温度差を第２温度差Ｄ２として、それぞれ算出し、上記実施形態のように膨張弁１８の開度調節を行う。

（６−５）変形例Ｅ
上記実施形態では、熱源側熱交換器２０が凝縮器として機能する場合を例に説明したが、これに限定されるものではない。

例えば、利用側熱交換器６２が上記実施形態で説明したような圧力損失部を有し、膨張弁１８の開度が過冷却度に基づいて調節される場合に、暖房運転時の冷媒の流れ方向における利用側熱交換器６２の圧力損失部より上流側で、利用側熱交換器６２を流れる冷媒の温度を、第１温度Ｔ１として計測する第１温度センサと、暖房運転時の冷媒の流れ方向における、利用側熱交換器６２の圧力損失部より下流側かつ膨張弁１８より上流側の冷媒温度を、第２温度Ｔ２として計測する第２温度センサと、が設けられ、上記実施形態における方法と同様な方法で膨張弁１８の開度が調節されてもよい。

（６−６）変形例Ｆ
上記実施形態では、冷媒サイクル装置１００は、冷房運転と暖房運転とを切り換えて実行可能な装置であるが、これに限定されるものではない。例えば、冷媒サイクル装置１００は、冷房運転だけが可能な装置であってもよい。

（６−７）変形例Ｇ
上記実施形態の冷媒サイクル装置１００では、凝縮器として機能する熱源側熱交換器２０の圧力損失部は分流器２５であるが、圧力損失部は分流器に限定されるものではない。

上述のように、圧力損失部は、凝縮器に冷媒を流した時に、その上流側に比べて圧力低下が大きくなり得る部分である。凝縮器が分流器以外の圧力損失部（例えば、冷媒流路の分岐部、冷媒流路の曲がり部、冷媒流路の拡大部（急拡大部、ディフーザを含む）、冷媒流路の縮小部（急縮小部、ノズルを含む））を有する場合にも、上記実施形態の構成は有効である。

以上、本開示の実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

本開示は、過冷却度に応じて膨張弁の開度が調節される冷媒サイクル装置に対して広く適用可能であり有用である。

１２ 圧縮機
１８ 膨張弁
２０，１２０ 熱源側熱交換器（凝縮器）
２０ａ ガス側接続口（凝縮器の入口）
２０ｂ 液側接続口（凝縮器の出口）
２２ 主熱交換部（熱交換部）
２４ 細径管（配管）
２４ａ 第１細径管（熱交換部に最も低い位置で接続される配管）
２５ 分流器（圧力損失部、合流部、縮小部、接続部）
２８ 副熱交換部
６２ 利用側熱交換器（蒸発器）
７０ コントローラ（算出部、制御部）
８０ 冷媒回路
９２ｃ 第１温度センタ（第１温度計側部）
９２ｄ 第２温度センタ（第２温度計側部）
１００ 冷媒サイクル装置
１２０ａ 凝縮器の入口
１２０ｂ 凝縮器の出口
１２５ 圧力損失部
Ｄ１ 第１温度差
Ｄ２ 第２温度差
Ｔ１ 第１温度
Ｔ２ 第２温度
Ｔｃ 凝縮温度

特開２０１３−１３７１６５号公報

Claims (13)

1. 冷媒を圧縮する圧縮機（１２）と、前記圧縮機で圧縮された前記冷媒を冷却して凝縮させる凝縮器（２０，１２０）と、前記凝縮器で凝縮した前記冷媒を減圧する膨張弁（１８）と、前記凝縮器から前記膨張弁を通過して流入する前記冷媒を加熱して蒸発させる蒸発器（６２）と、を有する冷媒回路（８０）と、
   前記冷媒の流れ方向における前記凝縮器の圧力損失部（２５，１２５）より上流側で、前記凝縮器を流れる前記冷媒の温度を、第１温度（Ｔ１）として計測する第１温度計測部（９２ｃ）と、
   前記冷媒の流れ方向における、前記圧力損失部より下流側かつ前記膨張弁より上流側の前記冷媒の温度を、第２温度（Ｔ２）として計測する第２温度計測部（９２ｄ）と、
   前記第１温度と前記凝縮器における凝縮温度（Ｔｃ）との温度差を第１温度差（Ｄ１）として、前記第２温度と前記凝縮温度との温度差を第２温度差（Ｄ２）として、それぞれ算出する算出部（７０）と、
   前記第１温度差及び前記第２温度差に基づいて、前記膨張弁の開度調節を行う制御部（７０）と、
   を備える、冷媒サイクル装置（１００）。
2. 前記制御部は、前記第１温度及び前記第２温度に基づいて前記第１温度差及び前記第２温度差の一方を選択し、選択した温度差に基づいて前記膨張弁の開度調節を行う、
   請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
3. 前記制御部は、前記第１温度差と前記第２温度差とを比較し、比較結果に基づいて前記第１温度差及び前記第２温度差の一方を選択し、選択した温度差に基づいて前記膨張弁の開度調節を行う、
   請求項２に記載の冷媒サイクル装置。
4. 前記制御部は、前記第１温度差及び前記第２温度差の小さい方を選択し、選択した温度差に基づいて前記膨張弁の開度調節を行う、
   請求項３に記載の冷媒サイクル装置。
5. 前記制御部は、前記冷媒サイクル装置の運転開始から所定時間が経過するまでは前記第１温度差に、前記運転開始から前記所定時間経過後は前記第２温度差に、それぞれ基づいて前記膨張弁の開度調節を行う、
   請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
6. 前記圧力損失部は、前記冷媒の流れ方向における冷媒流路の合流部である、
   請求項１から５のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
7. 前記圧力損失部は、冷媒流路面積の縮小部である、
   請求項１から６のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
8. 前記凝縮器（２０）は、主熱交換部（２２）と、副熱交換部（２８）と、前記主熱交換部を流れる前記冷媒を合流させて前記副熱交換部へと導く接続部（２５）と、を含み、
   前記圧力損失部は、前記接続部である、
   請求項１から５のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
9. 前記第１温度計測部は、前記凝縮器の冷媒流路において、前記凝縮器の入口（２０ａ，１２０ａ）と前記凝縮器の出口（２０ｂ，１２０ｂ）との中央より下流側を流れる前記冷媒の温度を計測する、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。
10. 前記凝縮器（２０）は、前記冷媒の流れ方向において、前記合流部より上流側に配置される熱交換部（２２）と、前記熱交換部と前記合流部とを接続する複数の配管（２４）と、を有し、
    前記第１温度計測部は、前記冷媒の流れ方向において、前記熱交換部の中央より下流側を流れる前記冷媒の温度を計測する、
    請求項６に記載の冷媒サイクル装置。
11. 前記第１温度計測部は、前記配管の１つを流れる前記冷媒の温度を計測する、
    請求項１０に記載の冷媒サイクル装置。
12. 前記第１温度計測部は、前記冷媒の流れ方向において、前記配管の、前記熱交換部と前記合流部との中央より下流側を流れる前記冷媒の温度を計測する、
    請求項１１に記載の冷媒サイクル装置。
13. 複数の前記配管は、それぞれ異なる高さで前記熱交換部に接続され、
    前記第１温度計測部は、前記熱交換部に最も低い位置で接続される前記配管（２４ａ）を流れる前記冷媒の温度を計測する、
    請求項１０から１２のいずれか１項に記載の冷媒サイクル装置。

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