JP6468203B2 - 電源システム - Google Patents

Description

この発明は、電源システムに関し、より特定的には、電圧レベルの異なる蓄電装置を備える電源システムに関する。

高電圧および低電圧の２種類のバッテリ（蓄電装置）を備えた電源システムにおいて、高電圧バッテリの出力電圧を降圧して、低電圧バッテリの出力電圧相当に変換する電圧変換器（ＤＣＤＣコンバータ）を設ける構成が、たとえば、特開２０１５−１００１７１号公報（特許文献１）、特開２０１５−１３０７６６号公報（特許文献２）および特開２０１５−２３６９４３号公報（特許文献３）等に記載されている。

特に、特許文献１には、上記のような構成において、ＤＣＤＣコンバータの出力電流の検出値に基づいて、ＤＣＤＣコンバータの出力側における断線異常を検出するための手法が開示されている。また、特許文献２には、低電圧バッテリのＳＯＣに余裕があるか否かに応じて、ＤＣＤＣコンバータの出力電圧を低下させる、補機電力削減制御を実行することが記載されている。

特開２０１５−１００１７１号公報 特開２０１５−１３０７６６号公報 特開２０１５−２３６９４３号公報

しかしながら、特許文献１では、断線異常の検出のために、ＤＣＤＣコンバータから出力される直流電流の検出器（電流センサ）を、ＤＣＤＣコンバータの内部に設ける一方で、特許文献２のように、低電圧バッテリの充放電電流を検出するための電流センサは配置されていない。

したがって、特許文献２のような、低電圧バッテリの充放電電流値を検出する構成に対して、特許文献１に記載された断線異常の検出を適用すると、低電圧系の回路において、充放電管理のために低電圧バッテリの入出力電流を検出する電流センサに加えて、直流電流検出用の電流センサが追加的に配置されることによって、製造コストが上昇する。

この発明はこのような問題点を解決するためになされたものであって、この発明の目的は、高電圧系の蓄電装置の出力電圧を降圧して低電圧系の電源電圧を発生する電圧変換器を具備する電源システムにおいて、当該電圧変換器から出力される直流電流を直接検出する電流検出器を設けることなく、電圧変換器の出力側における断線故障を検出することである。

この発明のある局面では、電源システムは、第１の蓄電装置（高電圧系）と、第１の蓄電装置よりも出力電圧が低い第２の蓄電装置（低電圧系）と、第２の蓄電装置の出力電圧によって動作する負荷と、負荷および第２の蓄電装置と電気的に接続された電源配線と、電圧変換器と、電圧検出器と、電流検出器と、電圧変換器の動作を制御する制御装置とを備える。電圧変換器は、第１の蓄電装置の出力電圧を電圧指令値に従って降圧して電源配線に出力する。電圧検出器は、電源配線の電圧を検出する。電流検出器は、第２の蓄電装置の入出力電流を検出する。制御装置は、第２の蓄電装置のＳＯＣが基準値よりも高いときに、電圧指令値を第１の電圧から第２の電圧に低下させる手段と、電圧変換器が過負荷状態ではないのに、ＳＯＣが基準値よりも低く、かつ、電流検出器の検出電流によって第２の蓄電装置が放電状態であるときに電圧変換器に関連する異常を検出する手段と、異常の検出時において、電圧指令値を第１および第２の電圧よりも高い第３の電圧に設定して電圧変換器を動作させるとともに、当該動作中における電圧検出器の検出電圧と前記第３の電圧との電圧差が所定の閾値よりも小さいときに、電圧変換器および電源配線の間での断線発生を検出する手段とを含む。

上記電源システムによれば、第２の蓄電装置の入出力電流の検出値に基づいて、第２の蓄電装置のＳＯＣが確保されているときには電圧変換器の出力電圧を低下させる制御（補機電力削減制御）を実行できるとともに、電圧変換器は過負荷状態ではなく、かつ、出力電圧指令値が低下されていないのに、第２の蓄電装置が放電状態である場合には、電圧変換器に関する異常を検出することができる。さらに、当該異常の検出時には、電圧変換器の電圧指令値を上昇させて動作させた状態において電源配線の電圧が電圧指令値に合わせて上昇しないときに、電圧変換器および電源配線の間の断線を検出することができる。したがって、電圧変換器からの出力電流（直流電流）を直接検出する電流検出器を設けることなく、電圧変換器の出力側における断線故障を検出することができる。

この発明によれば、高電圧系の蓄電装置の出力電圧を降圧して低電圧系の電源電圧を発生する電圧変換器を具備する電源システムにおいて、当該電圧変換器からの出力電流を直接検出する電流センサを設けることなく、電圧変換器の出力側における断線故障を検出することができる。

本発明の実施の形態に従う電源装置が搭載された車両の構成を説明する概略ブロック図である。 図１に示されたＤＣＤＣコンバータの回路構成を説明するための回路図である。 補機電力削減制御の制御処理を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態に従う電源装置におけるＤＣＤＣコンバータの異常診断の制御処理を説明するフローチャートである。

以下に、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、以下図中の同一または相当部分には同一符号を付して、その説明は原則的に繰返さないものとする。

図１は、本発明の実施の形態に従う電源システムが搭載された車両の構成を説明する概略ブロック図である。

図１を参照して、車両１は、動力源としてモータジェネレータ３０およびエンジン４０を備える。エンジン４０は、ガソリン等の燃料燃焼による熱エネルギを変換した機械エネルギを発生する。エンジン４０およびモータジェネレータ３０は、動力分轄機構５０を経由して駆動輪５５と機械的に接続される。そして、モータジェネレータ３０およびエンジン４０が協調的に動作することによって、駆動輪５５の回転力、すなわち、車両１の駆動力が発生される。

車両１は、さらに電源システム５を搭載する。電源システム５は、車両１に搭載された各機器に対して、高電圧および低電圧の２種類の電圧を供給するように構成される。電源システム５は、高電圧系の蓄電装置１０と、ＳＭＲ（System Main Relay）１５と、電力制御ユニット（ＰＣＵ）２０と、制御装置１００とを備える。

高電圧系の蓄電装置１０は、たとえば、ニッケル水素やリチウムイオン等の再充電可能な二次電池で構成することができる。したがって、以下では、蓄電装置１０をメインバッテリ１０とも称する。メインバッテリ１０の定格出力電圧は、たとえば、２００（Ｖ）程度である。メインバッテリ１０は、「第１の蓄電装置」に対応する。

なお、二次電池に代えて電気二重層キャパシタ等の他の蓄電素子によって、蓄電装置１０を構成することも可能である。メインバッテリ１０には、電圧、電流および温度を検出するためのセンサを含む監視ユニット１１が配置される。監視ユニット１１による検出値（電圧、電流および温度）は、制御装置１００へ送出される。

メインバッテリ１０の正極端子は電力線ＰＬと電気的に接続され、メインバッテリ１０の負極端子は電力線ＮＬと接続される。ＳＭＲ１５は、電力線ＰＬおよびＮＬに介挿接続される。ＰＣＵ２０は、ＳＭＲ１５を経由して、電力線ＰＬ，ＮＬによってメインバッテリ１０と電気的に接続される。したがって、ＳＭＲ１５の開放（オフ）により、メインバッテリ１０を電源システム５から電力的に切離すことができる。

ＰＣＵ２０は、メインバッテリ１０およびモータジェネレータ３０の間で双方向の電力変換を実行することにより、モータジェネレータ３０の出力（トルク、回転数）を制御するように構成される。ＰＣＵ２０は、たとえば、直流／交流電力変換のためのインバータ（図示せず）を含んで構成される。あるいは、メインバッテリ１０およびインバータ（図示せず）２０の間に、メインバッテリ１０の出力電圧を昇圧可能なコンバータ（図示せず）をさらに配置することも可能である。

ＰＣＵ２０によって、モータジェネレータ３０が正トルクを出力するように制御されることによって、車両１は前進方向の駆動力を発生することができる。あるいは、ブレーキペダル操作等による車両１の減速時には、駆動輪５５に作用する負方向の動力によってモータジェネレータ３０は回生発電することができる。たとえば、減速時には、ＰＣＵ２０は、負トルク（駆動輪５５の回転を妨げる方向のトルク）を発生するようにモータジェネレータ３０の出力を制御する。ＰＣＵ２０は、モータジェネレータ３０による回生発電電力をメインバッテリ１０の充電電力に変換して、電力線ＰＬ，ＮＬ間に出力する。

制御装置１００は、電子制御ユニット（ＥＣＵ：Electronic Control Unit）で構成されて、電源システム５の動作を制御する。具体的には、制御装置１００は、ＳＭＲ１５の開閉、ＰＣＵ２０の動作を制御する。さらに、制御装置１００は、監視ユニット１１からのメインバッテリ１０の電圧、電流、温度の検出値に基づいて、メインバッテリ１０の充放電および充電状態（ＳＯＣ：State of Charge）を管理する。

電源システム５は、さらに、メインバッテリ１０の出力電圧よりも低電圧で動作する補機負荷２０５の電源電圧を発生するための低電圧系の構成をさらに有する。具体的には、電源システム５は、低電圧系のための、電源配線２０１、ＤＣＤＣコンバータ２００、および、蓄電装置２５０を有する。蓄電装置２５０は、代表的には二次電池で構成されるので、以下では、補機バッテリ２５０とも称する。補機バッテリ２５０の出力電圧は、たとえば１２Ｖ程度である。すなわち、補機バッテリ２５０は「第２の蓄電装置」に対応する。

補機バッテリ２５０の負極端子２５２は接地配線と接続される。一方で、補機バッテリ２５０の正極端子は、電源配線２０１と電気的に接続される。さらに電源配線２０１には、補機負荷２０５が接続される。たとえば、補機負荷２０５は、ワイパ用やドア開閉用の小型モータ、オーディオ機器等を含む。さらに、電源配線２０１は、制御装置１００とも接続される。すなわち、制御装置１００についても、低電圧系の電源電圧によって作動する。

ＤＣＤＣコンバータ２００は、電力線ＰＬ上の直流電圧（すなわち、メインバッテリ１０の出力電圧）を降圧して電源配線２０１へ出力する。ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧は、制御装置１００からの電圧指令値Ｖｄｃ＊に従って制御される。すなわち、ＤＣＤＣコンバータ２００は、「電圧変換器」に対応する。

電源配線２０１に対しては、電圧センサ２０２が配置される。電圧センサ２０２は、電源配線２０１の電圧Ｖｄｃを検出する。さらに、補機バッテリ２５０に対しては電流センサ２６０が配置されている。電流センサ２６０は、補機バッテリ２５０の入出力電力Ｉｂｓ（以下、補機バッテリ電流Ｉｂｓとも称する）を検出する。補機バッテリ電流Ｉｂｓは、補機バッテリ２５０の放電時には正値（Ｉｂｓ＞０）を示し、補機バッテリ２５０の充電時には負値（Ｉｂｓ＜０）を示すものとする。電圧センサ２０２は「電圧検出器」に対応し、電流センサ２６０は「電流検出器」に対応する。

図２は、ＤＣＤＣコンバータ２００の回路構成を説明するための回路図である。
図２を参照して、ＤＣＤＣコンバータ２００は、入力端子ＩＰ１，ＩＰ２と、出力端子ＯＰ１，ＯＰ２とを有する。入力端子ＩＰ１，ＩＰ２は、電力線ＰＬ，ＮＬを経由してメインバッテリ１０と電気的に接続されている。一方で、出力端子ＯＰ１は、電源配線２０１と接続されており、出力端子ＯＰ２は、接地配線と接続されている。入力端子ＩＰ１，ＩＰ２および出力端子ＯＰ１，ＯＰ２は、トランス２２０によって電気的に絶縁されている。

ＤＣＤＣコンバータ２００は、電力用半導体スイッチング素子（以下、単に「スイッチング素子」とも称する）２１０と、トランス２２０と、ダイオード２３０，２３５と、平滑リアクトル２４０と、平滑コンデンサ２４５と、制御部２９０とを有する。スイッチング素子２１０は、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）やバイポーラトランジスタ等の制御信号に応答してオンオフ制御可能な素子によって構成される。

トランス２２０の一次側巻線２２１の両端は、スイッチング素子２１０を経由して、入力端子ＩＰ１およびＩＰ２と接続される。ダイオード２３０，２３５は、トランス２２０の二次側巻線２２２に接続されて、交流電圧の整流回路を構成する。平滑リアクトル２４０および平滑コンデンサ２４５は、直流電流および直流電圧を平滑化するＬＣフィルタを構成するように、ダイオード２３０，２３５に対して接続される。

ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧は、電圧センサ２０２によって検出することができる。すなわち、電圧センサ２０２の検出値を、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧制御に用いることができる。あるいは、電圧センサ２０２とは別個に、ＤＣＤＣコンバータ２００内に出力電圧検出用の電圧センサが追加配置されてもよい。ＤＣＤＣコンバータ２００に内蔵されてもよい。一方で、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電流（直流電流）を検出するためのセンサは、配置されていない。

制御部２９０は、マイクロコンピュータによって構成される。制御部２９０は、制御装置１００からの電圧指令値Ｖｄｃ＊に従って出力電圧を制御するために、スイッチング素子２１０のオンオフを制御する。

スイッチング素子２１０は、制御部２９０からの制御信号に応じて周期的にオンオフする。具体的には、スイッチング素子２１０は、一定のスイッチング周期内でオン期間およびオフ期間を有するように、周期的にオンオフされる。

これにより、一次側巻線２２１には、スイッチング周期Ｔに従った周波数（１／Ｔ）の交流電圧が生じる。この交流電圧の振幅は、スイッチング周期内におけるオン期間の比率（いわゆる、デューティ比）に応じて変化する。

一次側巻線２２１に生じた交流電圧は、二次側巻線２２２へ伝達される。二次側巻線２２２の交流電圧の振幅は、一次側巻線２２１および二次側巻線２２２の巻数比に応じて、一次側巻線２２１の交流電圧の振幅よりも降圧されている。

二次側巻線２２２へ生じた交流電圧は、ダイオード２３０，２３５によって構成された整流回路によって直流電圧に変換される。変換された直流電圧は、平滑リアクトル２４０および平滑コンデンサ２４５によって平滑されて、出力端子ＯＰ１，ＯＰ２間に出力される。

制御部２９０は、スイッチング素子２１０のデューティ比を制御することにより、ＤＣＤＣコンバータ２００からの出力電圧を制御する。具体的には、制御部２９０は、出力電圧が電圧指令値Ｖｄｃ＊よりも低いときにはスイッチング素子２１０のデューティ比を増加させる一方で、出力電圧が電圧指令値Ｖｄｃ＊よりも高いときにはスイッチング素子２１０のデューティ比を減少させるように、スイッチング素子２１０の制御信号を生成する。

さらに、制御部２９０は、ＤＣＤＣコンバータ２００内での異常発生時には、フェール信号を、制御装置１００へ対して出力する。たとえば、スイッチング素子２１０の故障を含む、短絡や開放故障が発生するとフェール信号が生成される。なお、ＤＣＤＣコンバータ２００に関連する情報として、冷却水温や入力電圧等が、図示しない検出器によってさらに検出されて、制御部２９０および／または制御装置１００へ送出される。なお、詳細な構成は図示しないが、ＤＣＤＣコンバータ２００の冷却水は、スイッチング素子２１０等の素子を載置したヒートシンク（放熱機構）との間で熱交換可能な経路に通流することができる。制御装置１００は、電圧指令値ｄｃ＊の生成によって、ＤＣＤＣコンバータ２００の動作を制御する。さらに、制御装置１００は、後述するように、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常検出機能についても具備している。

ＤＣＤＣコンバータ２００は、出力端子ＯＰ１を経由して、補機負荷２０５および補機バッテリ２５０と電気的に接続された電源配線２０１に対して直流電圧を出力する。電圧センサ２０２によって検出される電源配線２０１の電圧Ｖｄｃは、ＤＣＤＣコンバータ２００からの出力電力、補機バッテリ２５０の充放電電力および補機負荷２０５の消費電力の間バランスによって変化する。

本実施の形態に従う電源システムでは、特許文献２と同様に、補機バッテリ２５０によって補機負荷２０５の消費電力を確保できる場合に、ＤＣＤＣコンバータ２００からの出力を抑制する補機電力削減制御を実行して、ＤＣＤＣコンバータ２００での電力損失を抑制する。

図３は、補機電力削減制御の制御処理を示すフローチャートである。図３に示した制御処理は、制御装置１００によって繰り返し実行される。

図３を参照して、制御装置１００は、ステップＳ１００により、電流センサ２６０の検出値から補機バッテリ電流Ｉｂｓを取得する。そして、制御装置１００は、ステップＳ１１０により、補機バッテリ２５０のＳＯＣ（ＳＯＣｓｂ）を算出する。たとえば、補機バッテリ電流Ｉｂｓの積算値に従ってＳＯＣ変化量をトレースすることで、現時点のＳＯＣｓｂを求めることができる。なお、Ｉｂｓ＝０が一定期間継続したタイミングでは、補機バッテリ２５０の出力電圧はＯＣＶ相当となるので、当該出力電圧に基づいてＳＯＣｓｂを修正することも可能である。このように、充放電電流の検出値を用いることにより、補機電力削減制御の実行／解除の判断基準とされる、補機バッテリ２５０のＳＯＣ（ＳＯＣｓｂ）を高精度に管理することができる。

制御装置１００は、ステップＳ１２０により、ステップＳ１１０で算出された補機バッテリ２５０のＳＯＣ（ＳＯＣｓｂ）を基準値Ｓｔｈと比較する。基準値Ｓｔｈは、補機負荷２０５の消費電力を補機バッテリ２５０によって十分に供給できるようなＳＯＣレベル（たとえば、９０％程度）に設定される。

制御装置１００は、ＳＯＣｓｂが基準値Ｓｔｈ以下であるとき（Ｓ１２０でＮＯ判定時）には、ステップＳ１３０に処理を進めて、ＤＣＤＣコンバータ２００の電圧指令値Ｖｄｃ＊＝Ｖ１に設定する。電圧Ｖ１は、電圧指令値Ｖｄｃ＊のデフォルト値に相当し、一般的には、補機バッテリ２５０の定格出力電圧よりも高い電圧に設定される。すなわち、Ｖｄｃ＊＝Ｖ１の場合には、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧によって、補機負荷２０５の作動および補機バッテリ２５０の充電をカバーすることが想定されている。

一方で、制御装置１００は、ＳＯＣｓｂが基準値Ｓｔｈよりも高いとき（Ｓ１２０のＹＥＳ判定時）には、ステップＳ１４０に処理を進めて、電圧指令値Ｖｄｃ＊をＶ１から（Ｓ１３０）Ｖ２へ低下させる（Ｖ２＜Ｖ１）。これにより、ＳＯＣｓｂ＞Ｓｔｈの期間中には、補機バッテリ２５０の電力を活用することでＤＣＤＣコンバータ２００での電力損失を抑制する、補機電力削減制御が実行される。この結果、電源システム５の効率が高められる。

次に、図４を用いて、電源システム５におけるＤＣＤＣコンバータ２００の異常診断のための制御処理について説明する。本実施の形態に従う電源システム５では、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電流（直流電流）を直接検出することなく、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間の断線検出を可能とするものである。図４に示された制御処理は、電源システム５の作動中において繰返し実行することができる。

図４を参照して、制御装置１００は、ステップＳ２００により、補機バッテリ電流Ｉｂｓから補機バッテリ２５０が放電状態であるか否かを判定するとともに、ステップＳ２１０により、ＤＣＤＣコンバータ２００において補機電力削減制御が実行されているか否かを判定する。ステップＳ２２０による判定は、図３のＳ１２０と同様に、ＳＯＣｓｂおよび基準値Ｓｔｈの比較により実行することができる。

制御装置１００は、ステップＳ２００またはＳ２１０がＮＯ判定であるとき、すなわち、ＤＣＤＣコンバータ２００での補機電力削減制御のオフ時（Ｖｄｃ＊＝Ｖ２）、または、補機バッテリ２５０が放電状態でないとき（Ｉｂｓ≦０）のときには、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常を検出することなく処理を終了する。すなわち、補機バッテリ２５０が放電状態でない場合（Ｓ２００のＮＯ判定時）には、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧が電源配線２０１へ伝達されていることが明らかであるため、異常は検出されない。また、補機電力削減制御によってＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧が低下されている場合（Ｓ２１０のＮＯ判定時）には、ＤＣＤＣコンバータ２００が正常であっても、検出されないことが理解される。

これに対して、制御装置１００は、ＤＣＤＣコンバータ２００で補機電力削減制御がオフされた状態（Ｖｄｃ＊＝Ｖ１）であるのに、補機バッテリ２５０が放電状態（Ｉｂｓ＞０）である場合には、ステップＳ２２０により、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常を仮検出する。さらに、制御装置１００は、ステップＳ２３０により、ＤＣＤＣコンバータ２００が垂下状態であるかどうかを判定する。ＤＣＤＣコンバータ２００の垂下状態とは、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電流が定格電流を超過することによって出力電圧が低下している状態、すなわち過負荷状態を意味する。

たとえば、ステップＳ２３０では、たとえば、ＤＣコンバータ２００の一次側電流を検出することで実行できる。出力電流が過大になると、一次側巻線２２１を流れる交流電流も増大するため、たとえば、図２中に点線で表記するように、交流電流用の電流センサ２１５を配置することにより、当該電流センサ２１５の検出値に基づいて、ステップＳ２３０の判定を実行することができる。なお、一般的に、交流電流用の電流センサは、直流電流用の電流センサよりも低コストで構成することができる。

制御装置１００は、ＤＣＤＣコンバータが過負荷状態（垂下状態）である場合（Ｓ２３０のＹＥＳ判定時）には、ステップＳ２４０により、補機負荷２０５の消費電力が大きい状態であることを認識して、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常を検出することなく処理を終了する。これにより、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常誤検出が防止できる。

一方で、制御装置１００は、ＤＣＤＣコンバータ２００が過負荷状態でないにも関わらず補機バッテリ２５０が放電状態となっている場合（Ｓ２３０のＮＯ判定時）には、ステップＳ２５０に処理を進めて、ＤＣＤＣコンバータ２００の異常を検出する。さらに、制御装置１００は、ステップＳ２６０により、ＤＣＤＣコンバータ２００からフェール信号が出力されているかどうかを判定する。制御装置１００は、フェール信号が出力されている場合（Ｓ２６０のＹＥＳ判定時）には、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間の断線を検出することなく、ステップＳ３００に処理を進めて、故障個所の切り分けを実行する。

たとえば、ステップＳ３００では、ＤＣＤＣコンバータ２００の冷却水温や入力電圧等に基づいて、ＤＣＤＣコンバータ２００の故障（素子の過熱等）と、外部要因（入力電圧異常等）を切り分けるための処理が実行される。

一方、制御装置１００は、ＤＣＤＣコンバータ２００からフェール信号が出力されていない場合（Ｓ２６０のＮＯ判定時）には、ステップＳ２７０に処理を進めて、ＤＣＤＣコンバータ２００の電圧指令値Ｖｄｃ＊をＶ３へ変更する。電圧Ｖ３は、図３での電圧Ｖ１よりも高く（Ｖ３＞Ｖ１＞Ｖ２）、たとえばＶ３＝１５（Ｖ）程度に設定される。

さらに、制御装置１００は、ステップＳ２８０に処理を進めて、Ｖｄｃ＊＝Ｖ３としてＤＣＤＣコンバータ２００を動作させた状態で、電圧指令値Ｖｄｃ＊（Ｖ３）および直流電圧Ｖｄｃ（電圧センサ２０２）の電圧差（Ｖｄｃ＊−Ｖｄｃ）が閾値Ｖｔよりも大きいかどうかを判定する。

そして、電圧指令値Ｖｄｃ＊を上昇させたにもかかわらず、電源配線２０１の電圧Ｖｄｃとの電圧差が生じない場合、には、ＤＣＤＣコンバータ２００が正常（フェール信号出力無し）にもかかわらず、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電圧上昇が、電源配線２０１へ伝達されていないことになる。

したがって、制御装置１００は、（Ｖｄｃ＊−Ｖｄｃ）＜Ｖｔの場合（Ｓ２８０のＹＥＳ判定時）には、ステップＳ２９０へ処理を進めて、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間での断線発生を検出する。

一方で、制御装置１００は、（Ｖｄｃ＊−Ｖｄｃ）≧Ｖｔの場合（Ｓ２８０のＮＯ判定時）には、ステップＳ２９０をスキップして処理を終了する。したがって、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間の断線は検出されない。すなわち、ステップＳ２８０での閾値Ｖｔは、電圧指令値Ｖｄｃ＊の上昇（Ｖ３−Ｖ１）と対応して、電源配線２０１の電圧（Ｖｄｃ）が上昇したか否かを峻別できるように予め設定される。

制御装置１００は、ステップＳ３１０により、ステップＳ２９０またはＳ３００で検出された異常に対応してダイアグコードを出力する。この結果、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間の断線が検出されると、当該断線の発生を示す識別コードが出力される。

このように、本実施の形態に従う電源システムによれば、高電圧系のメインバッテリ１０の出力電圧を降圧した低電圧系の電源電圧を電源配線２０１へ出力するＤＣＤＣコンバータ２００を具備するとともに、補機電力削減制御が適用された構成において、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力電流（直流電流）を直接検出することなく、ＤＣＤＣコンバータ２００および電源配線２０１の間の断線を検出することができる。この結果、ＤＣＤＣコンバータ２００からの出力電流を直接検出する電流検出器を設けることなく、ＤＣＤＣコンバータ２００の出力側における断線故障を検出することができる。これにより、電源システム５の製造コストを抑制することができる。

なお、本実施の形態に従う電源システムは、図１に例示された車両へ搭載の他の用途にも使用可能である。すなわち、図１とは異なる構成への車両、あるいは、車両以外の機器への搭載についても、高電圧系の蓄電装置の出力電圧を降圧して低電圧系の電源電圧を出力する電圧変換器（ＤＣＤＣコンバータ）を具備する電源システムであれば、本実施の形態と同様の断線検出処理を適用することが可能である。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ 車両、５ 電源システム、１０ メインバッテリ、１１ 監視ユニット、３０ モータジェネレータ、４０ エンジン、５０ 動力分轄機構、５５ 駆動輪、１００ 制御装置、２００ ＤＣＤＣコンバータ、２０１ 電源配線（低電圧系）、２０２ 電圧センサ、２０５ 補機負荷（低電圧系）、２１０ 電力用半導体スイッチング素子、２１５ 電流センサ（補機バッテリ）、２２０ トランス、２２１ 一次側巻線（トランス）、２２２ 二次側巻線（トランス）、２３０，２３５ ダイオード、２４０ 平滑リアクトル、２４５ 平滑コンデンサ、２５０ 補機バッテリ、２５２ 負極端子、２６０ 電流センサ（交流電流用）、２９０ 制御部、ＩＰ１，ＩＰ２ 入力端子（ＤＣＤＣコンバータ）、Ｉｂｓ 補機バッテリ電流、ＮＬ，ＰＬ 電力線、ＯＰ１，ＯＰ２ 出力端子（ＤＣＤＣコンバータ）、Ｓｔｈ 基準値、Ｖｄｃ 直流電圧（電源配線）、Ｖｄｃ＊ 電圧指令値。

Claims (1)

1. 第１の蓄電装置と、
   前記第１の蓄電装置よりも出力電圧が低い第２の蓄電装置と、
   前記第２の蓄電装置の出力電圧によって動作する負荷と、
   前記負荷および前記第２の蓄電装置と電気的に接続された電源配線と、
   前記第１の蓄電装置の出力電圧を電圧指令値に従って降圧して前記電源配線に出力する電圧変換器と、
   前記電源配線の電圧を検出する電圧検出器と、
   前記第２の蓄電装置の入出力電流を検出する電流検出器と、
   前記電圧変換器の動作を制御する制御装置とを備え、
   前記制御装置は、
   前記電流検出器による検出値を用いて算出された前記第２の蓄電装置のＳＯＣが基準値よりも高いときに、前記電圧指令値を第１の電圧から第２の電圧に低下させる手段と、
   前記電圧変換器が過負荷状態ではないのに、前記ＳＯＣが前記基準値よりも低く、かつ、前記電流検出器の検出電流によって前記第２の蓄電装置が放電状態であるときに前記電圧変換器に関連する異常を検出する手段と、
   前記異常の検出時において、前記電圧指令値を前記第１および第２の電圧よりも高い第３の電圧に設定して前記電圧変換器を動作させるとともに、当該動作中における前記電圧検出器の検出電圧と前記第３の電圧との電圧差が所定の閾値よりも小さいときに、前記電圧変換器および前記電源配線の間での断線発生を検出する手段とを含む、電源システム。

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