JP6423886B2 - ガス発生器シャフトによる、シールでのコークス化の程度を監視するための方法 - Google Patents

Description

本発明の分野は、タービンエンジン内の動的シールでのコークス化の程度を監視する分野、および前記監視を可能にするシステムを装備するタービンエンジンの分野に関する。

図１ａを参照すると、例えばターボモータなどの特定のタービンエンジン１は、噴射ホイール１２が取り付けられているロータリシャフト１１を備えるガス発生器１０を備え、したがって噴射ホイール１２自体が回転式である。

噴射ホイールは、燃焼室３０の中に開いている複数のオリフィスを有する。このように、噴射ホイールはその回転中に、遠心分離によって燃料を燃焼室の中に噴射する。

図１ｂを参照すると、タービンエンジンは、噴射マニホールド２０をさらに備え、噴射マニホールド２０は、ガス発生器１０のシャフト１１を中心として取り付けられている固定式軸対称の部品である。

噴射マニホールドは、燃料を噴射ホイールまで運搬する。燃料は、噴射マニホールドの内側導管２１の中を流れ、噴射ホイールの中に入り込む前に、空洞２２の中に通じる。

噴射ホイールとマニホールドとの間のシールを保証するように、ラビリンスシール２３のような複数の動的シールが設けられる。

次に、これらのシールの溝の中にコークスが生じ、その結果、噴射ホイールと噴射マニホールドとの間に摩擦が発生する原因になる場合が多い。コークスがガス発生器のシャフトを完全に阻止する原因となるまで、摩擦は悪化する可能性があり、その時エンジンを起動することはもはや不可能である。

起動による難点がある場合、操作者は、タービンエンジンの保守点検マニュアルに記載される故障を探索するための操作を実施する。起動の難点の原因、この場合は動的シールでのコークス化（実際は、多くの他の原因が考察され得る）が検出されるまでに、かなりの時間が費やされる場合が多いので、これらの探索作業は一般的に長期に亘り、あまり効率的ではない。

さらに、これらの探索作業は、タービンエンジンの計画外の利用不能、したがってそのエンジンが搭載されている航空機の利用不能を意味するので、１つまたは複数の計画された飛行任務の取消がさらに必要になる可能性がある。したがって、これらの作業は著しい費用を意味する。

動的シールでのコークス化が原因のガス発生器シャフトの阻止を予測することができ、それによって損傷探索作業を回避することを可能にする代替方法は、これまでにまったく提案されてきていない。

したがって、動的シールでのコークス化の程度を監視するための方法への必要性が存在する。

本発明の目的は、タービンエンジンの動的シールでのコークス化の程度を監視するための方法を提案することによって、本明細書で上記に提示された問題への救済手段を見つけることである。

本発明の別の目的は、タービンエンジンの任意の利用不能状態を課さずに、タービンエンジンの使用時に、このコークス化の程度を監視することを可能にすることである。

この点において、本発明の目的は、
‐ロータリシャフトおよび前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイールを備えるガス発生器と、
‐噴射ホイールまで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールドと、
‐噴射ホイールと噴射マニホールドとの間のシールを保証するように適合されている動的シールと、
を備えるタービンエンジンの動的シールでのコークス化の程度を監視するための方法であって、
‐タービンエンジンの自己回転段階中に、ガス発生器シャフトの回転速度を測定するステップと、
‐そのように測定された回転速度の経時的変化から、動的シールでのコークス化の程度を決定するステップと、
を含むことを特徴とする方法である。

任意選択ではあるが、有利なことに、本発明による方法は、少なくとも１つの以下の特徴をさらに備えることができる。

‐動的シールでのコークス化の程度を決定するステップが、シャフトの２つの回転速度の間で、ガス発生器シャフトの減速を測定するステップを含む。

‐減速を測定するステップが、毎分１，０００回転から２，５００回転の間の、好適には毎分１，０００回転に等しい第１の回転速度と、毎分５００回転から１，０００回転の間の、好適には毎分７００回転に等しい第２の回転速度との間で実施される。

‐動的シールでのコークス化の程度を決定するステップが、
ガス発生器シャフトの減速を所定の閾値と比較するステップと、
シャフトの同じ回転速度の間で、タービンエンジンの測定された減速と初期減速との相違を決定するステップ、および所定の閾値との相違を比較するステップと、
前述の減速の測定値から、タービンエンジンの使用に依存する前記減速の変化率を決定するステップ、および前記変化率を所定の閾値と比較するステップと、
のグループの中から１つのステップを含む。

‐方法は、始動器をさらに備えるタービンエンジンの中に適用され、
タービンエンジンを起動する時、始動器によってガス発生器シャフトの回転を始動する段階中に、始動器を通って流れる電流、および始動器の端子上の電圧を測定するステップと、
測定された電流および電圧から、ガス発生器のシャフトの抵抗トルクの代表的データを決定するステップと、
をさらに含み、
‐動的シールでのコークス化の程度を決定するためのステップが、ガス発生器のシャフトの回転速度の経時的変化から、かつタービンエンジンの使用に依存する抵抗トルクの代表的データの値または経時的変化から実行される。

本発明の目的は、また
‐ロータリシャフトおよび前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイールを備えるガス発生器と、
‐噴射ホイールまで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールドと、
‐噴射ホイールと噴射マニホールドとの間のシールを保証するように適合されている動的シールと、
を備えるタービンエンジンの動的シールでのコークス化の程度を監視するためのシステムであって、
監視システムが、上記の提示による方法を適用するように適合されており、
‐２Ｈｚ以上の周波数で取得を実行するように適合されている、ガス発生器のシャフトの回転速度のための少なくとも１つのセンサと、
‐メモリ、および動的シールでのコークス化の程度を決定するために回転速度の測定値を処理するように適合されている処理手段を含む処理ユニットと、
を備える監視システムである。

本発明による監視システムが、始動器をさらに備えるタービンエンジンの中に設置される場合、始動器の端子での電圧およびそれを通って流れる電流を測定するための少なくとも１つの装置を追加的に備え、前記測定装置が、１０Ｈｚ以上の周波数で電圧測定値および電流測定値を取得するように適合されることができる。

本発明の目的は、また
‐ロータリシャフトおよび前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイールを備えるガス発生器と、
‐噴射ホイールまで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールドと、
‐噴射ホイールと噴射マニホールドとの間のシールを保証するように適合されている動的シールと、
を備えるタービンエンジンであって、
上記に記載の監視システムをさらに備えることを特徴とするタービンエンジンである。

したがって、提案される監視方法は、タービンエンジンの動的シールでのコークス化の程度を評価する可能性、およびタービンエンジンの起動ができなくなる前に、危険な状態を検出する可能性をもたらす。

これによって、必要な場合に動的シールの洗浄または交換のための保守点検を計画することができる。

本発明の他の特徴、目的および利点が、以下の説明から明らかになるであろうが、以下の説明は単なる例示であり、限定するものではなく、添付の図面を参照して読まれるべきである。

上記に説明される、噴射ホイールを装備するタービンエンジンの作動の原理の概略図である。 上記に説明される、噴射ホイールを装備するタービンエンジンの作動の原理の概略図である。 本発明の２つの実施形態による監視方法の主要なステップを示す図である。 本発明の２つの実施形態による監視方法の主要なステップを示す図である。 タービンエンジンの様々な使用程度に対して、ガス発生器のシャフトを減速する期間を示す図である。 タービンエンジンの使用に依存する、ガス発生器のシャフトの減速の経時的変化を示す図である。 タービンエンジンの使用に依存する、ガス発生器のシャフトの抵抗トルクの代表的データの経時的変化を示す図である。

図２ａおよび図２ｂでは、タービンエンジンの動的シールでのコークス化を監視するための方法の２つの実施形態が図示されている。

図１ａの図面と同様の、ターボモータであることができるタービンエンジン１が、ロータリシャフト１１に取り付けられている噴射ホイール１２を回転駆動するロータリシャフト１１を備えるガス発生器１０を備える。

タービンエンジンは、ガス発生器のシャフトを中心として軸対称部品である、固定された噴射マニホールド２０をさらに備える。噴射マニホールド２０は、周方向の空洞２２の中に開いている少なくとも１つの内側ダクト２１を備える。

タービンエンジンは、タービンエンジンが内部に搭載されている航空機を推進するように、燃料の点火が発生する燃焼室３０をさらに備える。

噴射ホイール１２は、一方の側で周方向の空洞２２の中に開き、他方の側で燃焼室３０の中に開いている径方向の内側チャネル１３を備える。

燃料は、噴射マニホールドを通って空洞２２まで運搬され、次いで噴射ホイール１２の中に配置されるチャネル１３から、開いているオリフィスを通って噴射ホイール１２の中に運び込まれる。次いで燃料は、噴射ホイールの回転運動から生じる遠心分離によって燃焼室の中に噴霧される。

可動噴射ホイール１２と固定噴射マニホールド２０との間のシールを保証するように、タービンエンジンは、複数の動的シール２３、有利にはラビリンスシールタイプの動的シールをさらに備える。

したがって、空洞２２の中に存在する燃料は、タービンエンジンの他の領域の中に漏れない。

タービンエンジンは、タービンエンジンの起動段階中にガス発生器のシャフトの回転を駆動する可能性をもたらす始動器４０をさらに備える。

特に、起動段階は、その間に燃焼室が点火されず、ガス発生器のシャフトが始動器によってのみ回転駆動される、約４秒間続く第１の期間を備える。この段階は、「ガス発生器シャフトの回転の始動段階」と後に呼ばれる。

次いで、起動段階は、燃焼室が点火され、ガス発生器のシャフトが、始動器およびタービンエンジンの熱出力の同時の作用下で加速する第２の期間を備える。

最後にタービンエンジンは、動的シールでのコークス化の程度を監視するためのシステム５０を備える。

このシステムは、１つまたは複数のセンサに接続されており、センサの測定値を回復し、動的シールでのコークス化の程度をそれから推測するように以下に説明される方法で測定値を処理するように適合されている処理ユニット５１を備える。

処理ユニット５１は、タービンエンジンに一体化されることが可能であり、または別法として、例えば、航空機の中、または地上の監視中央システムの中に搭載されるなど、タービンエンジンから分離されることが可能である。必要である場合、センサと処理ユニットとの間のデータ通信は、タービンエンジンの使用中、無線通信によって達成されることが可能であり、またはそうではなく、タービンエンジンの停止段階中に、センサ上のデータを回復させ、それらを処理ユニットの中にロードすることによって時折達成されることが可能である。

有利なことに、処理ユニットは、タービンエンジンの上記の使用中に作成された測定値を記憶する可能性をもたらすメモリ５２、および処理装置５３のようなデータを処理するための手段を備える。

図２ａの方法に相当する第１の実施形態によって、監視システムもやはり、１Ｈｚ以上の周波数で、好適には２Ｈｚ以上の周波数で、前記速度を測定するように適合されている、ガス発生器のシャフトの速度のセンサ５４を備える。

図２ｂの方法に相当する第２の実施形態によって、監視システム５０は、始動器４０の端子上の電圧およびそれを通って流れる電流を測定するための装置５５を備え、装置５５は、２Ｈｚ以上の周波数で、好適には１０Ｈｚ以上の周波数で、これらのデータを測定するように適合されている。

シールでのコークス化の程度を監視するために使用される両方の表示器は、それらの結果を確証するように結合されることができ、監視システムは、有利なことに、シャフトの回転速度用センサ５４と、始動器の端子上の電圧およびそれを通って流れる電流を測定するための装置５５との両方を備える。

監視システムは、シールでのコークス化のより正確な程度を推測するように、処理ユニットに追加の情報を提供する可能性をもたらす他のセンサをさらに備えることができる。

ガス発生器シャフトの回転速度によって、動的シールでのコークス化の程度を監視するステップ。

図２ａを参照すると、次いで、タービンエンジン１の動的シールでのコークス化を監視するための方法１０００の第１の実施形態が説明される。

この方法は、シャフトの自己回転段階中、ガス発生器シャフトの回転の減速である第１の表示器を利用する。ガス発生器のシャフトが慣性だけによって回転し続け、もはや別の要素によって回転を駆動されない場合、自己回転は、タービンエンジンの停止段階中に発生する。

このステップの間に、ガス発生器のシャフトの回転速度は減少するが、しかし減速は動的シールでのコークス化の程度に依存して、多少とも重要である可能性がある。実際に、動的シールのコークス化が増えるにつれて、噴射マニホールドと噴射ホイールとの間に存在する摩擦がますます増加するので、それによって、これらの要素の両方の間で相対運動が減速する。

したがって、コークス化が著しい場合、減速がより顕著となる。

さらに、回転速度に依存し、したがって低速状態下で比率において重要性が少なくなる空気力学的摩擦など、減速に影響を及ぼす他の要因によるよりも、低速状態下では、減速に及ぼす摩擦によるこの影響の方が、比率においてより大きくなる。

したがって、低速状態下でシャフト１１の減速の研究が、動的シールでのコークス化の程度の指標を提供する。

したがって、方法は、シャフトの自己回転段階中に、センサ５４を用いて、タービンエンジンのガス発生器のシャフトの回転速度を測定するためのステップ１１００を含む。

図３ａを参照すると、ガス発生器のシャフトの減速が、タービンエンジンの異なる使用に対して、３，０００ｒｐｍの回転速度から６００ｒｐｍの回転速度の間で図示されており、第１の測定値および最後の測定値は、約２５０の使用回数の隔たりがあると読み取られる。

回転速度の勾配は、最後の使用についての絶対値においてより高く、したがって最後の使用について動的シールでのコークス化の量がより大きい。

図２ａに戻って参照すると、次いで方法は、取得された回転速度の経時的変化から、動的シールでのコークス化の程度を決定するステップ１２００を含む。

実際に、シャフトの減速段階中に、１または２Ｈｚを超える周波数で回転速度が読み取られたので、その勾配、すなわち２つの所定の速度値の間でシャフトの減速を決定することが可能である。

本明細書では上記に、コークス化によって生じる摩擦現象は、低速状態下でより明らかであることが示された。したがって、減速がその間で計算される速度値は、毎分１，０００回転から２，５００回転の間に含まれ、好適には毎分１，０００回転に等しい第１の速度、および毎分５００回転から１，０００回転の間に含まれ、好適には毎分７００回転に等しい第２の回転速度を備える。

したがって、処理ユニットは、ステップ１２１０の間に、これら両方の速度間の勾配を計算する。次いで、処理ユニットは、ステップ１２２０の間に、いくつかの方法で動的シールでのコークス化の程度を推測することができる。

第１の実施形態により、ステップ１２２１の間に、処理ユニットは、１つまたは複数の決定されたコークス化の程度に相当する、１つまたは複数の所定の閾値で回転速度の勾配を比較し、例えばコークス化の程度は、ガス発生器が阻止される前のタービンエンジンの使用回数に相当する可能性がある。

閾値は、タービンエンジンおよびその使用状態に依存する複数のパラメータによって設定され得る。

第２の実施形態によると、ステップ１２２２の間に、処理ユニットは、勾配の値を、第１の使用中、またはタービンエンジンを最初に作動させる間と同様に決定された初期値と比較する。処理ユニットは、両方の勾配値の相違を計算し、この相違を所定の閾値と比較して、前述のように、そこからシールでのコークス化の程度を推測することができる。

最後に、第３の実施形態により、ステップ１２２３の間に、処理ユニットは、理想的状態下で計算され、メモリ５２の中に記憶された減速データを回復し、タービンエンジンの使用、例えばタービンエンジンの使用回数（起動の回数）に依存する前記減速の変化率を決定する。

図３ｂを参照すると、３，０００から１，０００ｒｐｍの間の減速の平均値から、タービンエンジンの使用に依存する経時的変化が図示されている。経時的変化の勾配もやはり、増加する傾向にあり、すなわちシールでのコークス化の程度が顕著になるにしたがって、次第により一層減速が増加することが分かる。

したがって、ステップ１２２３は、タービンエンジンの使用にしたがって計算される減速率を測定するステップ、およびこの変化率を所定の閾値と比較するステップを含む。

始動器によって消費される電流によって、および始動器の端子上の電圧によって、動的シールでのコークス化の程度を監視するステップ。

図２ｂを参照すると、動的シールでのコークス化の程度を監視するための方法１０００の別の実施形態が、図示されている。

この実施形態では、タービンエンジンの起動中、始動器によってガス発生器のシャフトの回転を開始するための段階中に、第１のステップ１５００が、始動器によって消費される電流、および始動器の端子上の電圧を測定するステップを含む。

実際に、このステップの間、始動器は、ＤＣ電流モータとして考えられることができ、したがって、電気モータのトルクがこのモータによって消費される電流に比例し、電気モータの回転速度がモータの電圧に比例すると考えられ得る。

したがって、以下の等式が得られる。

Ｔｑ_ｍは電気モータのトルクであり、
Ｋ_１は定数であり、
Ｉ_ｍは電気モータによって消費される電流であり、
ω_ｓは始動器の回転速度である。

回転速度が増加している間、電気モータのトルクは、ガス発生器シャフトの抵抗トルクを補償する。

式中、Ｔｑ_ｒは、始動器のシャフト上のガス発生器シャフトの抵抗トルクであり、
Ｊは、始動器のシャフト上の負荷慣性であり、

はω_ｓの時間微分、すなわち始動器のシャフトの加速度である。

抵抗トルクの増加は、電気モータ、すなわち始動器の端子上での電流および電圧の経時的変化を通して観察され得る。

電流と同次である、ガス発生器のシャフトの抵抗トルクの代表的データは、したがって以下のように計算され得る。

式中、ｉｍａｇｅＴｑ_ｒは、始動器によって消費される電流Ｉ_ｍから、およびその端子の電圧Ｖ_ｍから得られる、ガス発生器シャフトの抵抗トルクの代表的データであり、
Ｉ_ｍは、始動器のガス発生器シャフトの回転を始動するための段階中に、電気モータによって消費される電流の平均値であり、

は、始動器によってガス発生器シャフトの回転を始動するための段階中のＶ_ｍの平均勾配であり、
ａは、ｉｍａｇｅＴｑ_ｒ＝第１の測定点についてのオフセットとなるように定義される定数であり、すなわち初期抵抗トルクは無視できると考えられ、
オフセットは、ばらつきにもかかわらず、常に正のトルク値を得るために使用される定数である。

したがって、始動器の端子上の電圧および電流を測定するためのステップの後に、これらの測定値から、動的シールでのコークス化の程度を決定するステップ１６００、上記の等式から、ガス発生器シャフトの代表的な抵抗トルクのｉｍａｇｅＴｑ_ｒデータを計算するステップ１６１０が続く。

電流および電圧測定値は、測定装置５５によって実施され、その測定周波数は有利なことに１０Ｈｚよりも大きい。

動的シールでのコークス化状態を推測するステップ１６２０は、様々な方法で実施され得る。

第１の実施形態１６２１により、場合によっては、始動期間に亘る平均値であるｉｍａｇｅＴｑ_ｒデータ値が、１つまたは複数のコークス化の決定された程度に相当する１つまたは複数の所定の閾値と比較されることができ、例えばコークス化の程度は、ガス発生器が阻止される前のタービンエンジンの使用回数に相当する可能性がある。

代替実施形態１６２２により、処理ユニットは、トルクの代表的データを、タービンエンジンの第１の使用中または第１の作動設定中に決定される初期値と比較する。処理ユニットは、両方の値の相違を計算し、この相違を所定の閾値と比較して、前述のように、そこからシールでのコークス化の程度を推測することができる。

最後に、第３の実施形態により、ステップ１６２３の間に、処理ユニットは、理想的状態下で規則的に計算され、メモリ５２の中に記憶されたｉｍａｇｅＴｑ_ｒデータを回復し、タービンエンジンの使用回数に依存する前記データの変化率を決定する。

図４を参照すると、ガス発生器シャフトの抵抗トルクのｉｍａｇｅ ｉｍａｇｅＴｑ_ｒ値の経時的変化がタービンエンジンの使用に依存して図示されている。この変化の勾配もやはり、増加する傾向にあり、すなわちシールでのコークス化の程度が顕著になるにしたがって、シャフトの抵抗トルクが次第により一層増加することが分かる。

したがって、ステップ１６２３は、タービンエンジンの使用に依存する、ｉｍａｇｅ ｉｍａｇｅＴｑ_ｒの変化率の変化を測定するステップ、およびこの変化率を所定の閾値と比較するステップを含む。

コークス化を監視するための複数の表示器の使用
上記に本明細書に説明される両方の表示器が、動的シールでのコークス化の程度についての情報を確証し、または特定するために同時に使用され得る。

ガス発生器シャフトの減速の表示器が、タービンエンジンの停止段階中に測定され、一方でシャフトの抵抗トルクについての表示器が、起動段階中に測定され、次いでタービンエンジンの停止後に得られる結果と対比することは有利である。

次いで処理ユニットが、得られた結果を比較し、シールでのコークス化の程度について最終的表示を提供する。

さらに、上記の方法の１つによって検出されるコークス化の程度に応じて、タービンエンジンの保守点検についての段階を設定するように警告がトリガされ得る。

Claims (10)

1. ロータリシャフト（１１）および前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイール（１２）を備えるガス発生器（１０）と、
   噴射ホイール（１２）まで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールド（２０）と、
   噴射ホイール（１２）と噴射マニホールド（２０）との間のシールを保証するように適合されている動的シール（２３）と、
   を備えるタービンエンジンの動的シールでのコークス化の程度を監視するための方法（１０００）であって、
   タービンエンジンの自己回転段階中に、ガス発生器シャフトの回転速度を測定するステップ（１１００）と、
   そのように測定された回転速度の経時的変化から、動的シールでのコークス化の程度を決定するステップ（１２００）と、
   を含むことを特徴とする方法（１０００）。
2. 動的シールでのコークス化の程度を決定するステップ（１２００）が、シャフトの２つの回転速度の間で、ガス発生器シャフトの減速を測定するステップ（１２１０）を含む、請求項１に記載の監視方法（１０００）。
3. 減速を測定するステップ（１２１０）が、毎分１，０００回転から２，５００回転の間に含まれる第１の速度と、毎分５００回転から１，０００回転の間に含まれる第２の速度との間で実施される、請求項２に記載の監視方法（１０００）。
4. 第１の速度が毎分１，０００回転であり、第２の速度が毎分７００回転である、請求項３に記載の監視方法（１０００）。
5. 動的シールでのコークス化の程度を決定するステップ（１２００）が、
   ガス発生器シャフトの減速を所定の閾値と比較するステップ（１２２１）と、
   シャフトの同じ回転速度の間で、タービンエンジンの測定された減速と初期減速との相違を決定するステップ、および所定の閾値との相違を比較するステップ（１２２２）と、
   減速の前述の測定値から、タービンエンジンの使用に依存する前記減速の変化率を決定するステップ、および前記変化率を所定の閾値と比較するステップ（１２２３）と、
   のグループの中から１つのステップを含む、請求項２から４のいずれか一項に記載の監視方法（１０００）。
6. 始動器（４０）をさらに備えるタービンエンジン（１）の中に適用される監視方法（１０００）であって、
   タービンエンジンを起動する時、始動器によってガス発生器シャフトの回転を始動するための段階中に、始動器を通って流れる電流、および始動器の端子上の電圧を測定するステップ（１５００）と、
   測定された電流および電圧から、ガス発生器のシャフトの抵抗トルクの代表的データを決定するステップ（１６１０）と、
   をさらに含む、請求項１から５のいずれか一項に記載の監視方法（１０００）。
7. 動的シールでのコークス化の程度を決定するためのステップ（１２００、１６００）が、ガス発生器のシャフトの回転速度の経時的変化から、かつタービンエンジンの使用に依存するシャフトの抵抗トルクの代表的データの値または経時的変化から達成される、請求項６に記載の監視方法（１０００）。
8. ロータリシャフト（１１）および前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイール（１２）を備えるガス発生器（１０）と、
   噴射ホイール（１２）まで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールド（２０）と、
   噴射ホイール（１２）と噴射マニホールド（２０）との間のシールを保証するように適合されている動的シール（２３）と、
   を備えるタービンエンジンの動的シールでのコークス化の状態を監視するためのシステム（５０）であって、
   ２Ｈｚ以上の周波数で取得を実行するように適合されている、ガス発生器のシャフトの回転速度のための少なくとも１つのセンサ（５４）と、
   メモリ（５２）および動的シールでのコークス化の程度を決定するように回転速度の測定値を処理するように適合されている処理手段（５３）を含む処理ユニット（５１）と、
   を備える、請求項１から７のいずれか一項に記載の方法を適用するように適合されている監視システム（５０）。
9. タービンエンジンが、始動器（４０）をさらに備え、監視システムが、始動器の端子での電圧およびそれを通って流れる電流を測定するための少なくとも１つの測定装置（５５）をさらに備え、前記測定装置（５５）が、１０Ｈｚ以上の周波数で電圧測定値および電流測定値を取得するように適合されている、請求項８に記載の監視システム（５０）。
10. ロータリシャフト（１１）および前記シャフトに取り付けられ、遠心分離によって燃料を噴霧するように適合されている噴射ホイール（１２）を備えるガス発生器（１０）と、
    噴射ホイールまで燃料を運搬するように適合されている噴射マニホールド（２０）と、
    噴射ホイール（１２）と噴射マニホールド（２０）との間のシールを保証するように適合されている動的シール（２３）と、
    を備えるタービンエンジン（１）であって、
    請求項８または９に記載の監視システム（５０）をさらに備えることを特徴とする、タービンエンジン（１）。

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