JP6361088B2 - PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS - Google Patents

PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS Download PDF

Info

Publication number
JP6361088B2
JP6361088B2 JP2013086942A JP2013086942A JP6361088B2 JP 6361088 B2 JP6361088 B2 JP 6361088B2 JP 2013086942 A JP2013086942 A JP 2013086942A JP 2013086942 A JP2013086942 A JP 2013086942A JP 6361088 B2 JP6361088 B2 JP 6361088B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
group
lens group
positive
focal length
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2013086942A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2014211496A (en
Inventor
哲史 三輪
哲史 三輪
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to JP2013086942A priority Critical patent/JP6361088B2/en
Publication of JP2014211496A publication Critical patent/JP2014211496A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6361088B2 publication Critical patent/JP6361088B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Description

本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、および撮影レンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a photographic lens, an optical apparatus including the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.

従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した撮影レンズが提案されている。撮影レンズの中で、長焦点距離でありながら、小型で良好な結像性能を有し、機械的に構成可能なレンズタイプとして、インナーフォーカス式のテレフォトタイプが多く用いられている（例えば、特許文献１および特許文献２を参照）。   Conventionally, photographing lenses suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras and the like have been proposed. Among the taking lenses, an inner focus type telephoto type is often used as a lens type that has a long focal length, is small and has good imaging performance, and can be mechanically configured (for example, (See Patent Document 1 and Patent Document 2).

特開２００９−１８０８２７号公報JP 2009-180827 A 特開２００８−１６４９９７号公報JP 2008-164997 A

しかしながら、このような撮影レンズに対し、さらなる小型軽量化と良好な結像性能が要望されている。   However, further reduction in size and weight and good imaging performance are desired for such a photographing lens.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型軽量かつ良好な結像性能を有した撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a photographing lens, an optical apparatus, and a photographing lens manufacturing method that are small and light and have good imaging performance.

このような目的達成のため、第１の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。 In order to achieve such an object, the photographic lens according to the first invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The lens group and a third lens group having a positive refractive power are substantially composed of three lens groups. When focusing from an infinite object to a finite distance object, the second lens group is placed on the optical axis. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power, and the third lens group is configured to move with respect to the front group. The third lens group includes a rear group having a negative refractive power with the longest air interval in the third lens group, and satisfies the following conditional expression.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.87
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] < 0.87
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group.

第２の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。 A photographic lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group substantially includes three lens groups, and is configured such that the second lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has the longest air space in the first lens group with respect to the front group and the front group. The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group having positive refractive power, and the front group Consists of a rear group having negative refractive power across the serial longest air gap in the third lens group satisfies the following conditional expression.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
ｎL1f＜1.44
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
ｎL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
nL1f <1.44
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
nL1f: a refractive index of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group .

第３の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。 A photographic lens according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group substantially includes three lens groups, and is configured such that the second lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has the longest air space in the first lens group with respect to the front group and the front group. The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group having positive refractive power, and the front group Consists of a rear group having negative refractive power across the serial longest air gap in the third lens group satisfies the following conditional expression.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
νL1f＞93.0
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
νL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
νL1f> 93.0
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
νL1f: Abbe number of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group .

第４の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、前記第３レンズ群の前記前群は、少なくとも２つの正レンズを有し、以下の条件式を満足している。 A photographic lens according to a fourth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group substantially includes three lens groups, and is configured such that the second lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has the longest air space in the first lens group with respect to the front group and the front group. The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group having positive refractive power, and the front group Serial consists of a rear group having negative refractive power across the longest air gap in the third lens group, the front group of the third lens group includes at least two positive lenses, the following conditions I am satisfied with the formula.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group.

第５の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。 A photographic lens according to a fifth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group substantially includes three lens groups, and is configured such that the second lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has the longest air space in the first lens group with respect to the front group and the front group. The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group having positive refractive power, and the front group Consists of a rear group having negative refractive power across the serial longest air gap in the third lens group satisfies the following conditional expression.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
−0.030＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.010
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
νd1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線のアッベ数、
θg1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記第１の正レンズのｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記第１の正レンズのｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記第１の正レンズのＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記第１の正レンズのＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
−0.030 <θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 <0.010
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
νd1p: Abbe number of the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group,
θg1p is a partial dispersion ratio of the g-line to the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group, and the refractive index of the d-line of the first positive lens is nd1p. of the refractive index of the g-line of the positive lens Ng1p, when the refractive index of the first positive lens of the F-line and NF1p, the refractive index of the C-line of the first positive lens and NC1p, the following equation θg1p = (Ng1p-nd1p) / (nF1p-nC1p)
In Ru it is defined.

また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、前記撮影レンズとして本発明に係る撮影レンズを用いている。   An optical apparatus according to the present invention is an optical apparatus including a photographic lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and the photographic lens according to the present invention is used as the photographic lens.

また、本発明に係る撮影レンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群を配置する撮影レンズの製造方法であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第３レンズ群に、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とを配置し、以下の条件式を満足するようにしている。 The method for manufacturing a photographic lens according to the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction. A method of manufacturing a photographic lens in which substantially three lens groups are arranged with a third lens group having power, wherein the second lens group is light-emitting during focusing from an object at infinity to an object at finite distance. A front group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis, and the longest air in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a negative refractive power and an interval are arranged so as to satisfy the following conditional expression.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.87
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] < 0.87
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group.

本発明によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を得ることができる。   According to the present invention, it is possible to obtain a small, light and good imaging performance.

第１実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the imaging lens which concerns on 1st Example. 第１実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to the first example in the infinitely focused state. 第２実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the imaging lens which concerns on 2nd Example. 第２実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to Example 2 in an infinitely focused state. 第３実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the imaging lens which concerns on 3rd Example. 第３実施例に係る撮影レンズの無限遠合焦状態における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to Example 3 in a focused state at infinity. デジタル一眼レフカメラの断面図である。It is sectional drawing of a digital single-lens reflex camera. 撮影レンズの製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of a photographic lens.

以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係る撮影レンズＭＬを備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭが図７に示されている。図７に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズＭＬで集光されて、クイックリターンミラーＭを介して焦点板Ｆ上に結像される。焦点板Ｆ上に結像された光は、ペンタプリズムＰ中で複数回反射されて接眼レンズＥへと導かれる。これにより、撮影者は、接眼レンズＥを介して物体（被写体）の像を正立像として観察することができる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present application will be described with reference to the drawings. FIG. 7 shows a digital single-lens reflex camera CAM provided with the photographing lens ML according to the present application. In the digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 7, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens ML and is imaged on the focusing screen F via the quick return mirror M. The light imaged on the focusing screen F is reflected a plurality of times in the pentaprism P and guided to the eyepiece lens E. Thus, the photographer can observe the image of the object (subject) as an erect image through the eyepiece lens E.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラーＭが光路外へ退避し、撮影レンズＭＬで集光された物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて被写体の像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて当該撮像素子Ｃにより撮像され、物体（被写体）の画像として不図示のメモリーに記録される。このようにして、撮影者はデジタル一眼レフカメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、クイックリターンミラーＭを有しないカメラであっても、上記カメラＣＡＭと同様の効果を得ることができる。また、図７に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭは、撮影レンズＭＬを着脱可能に保持する構成であってもよく、撮影レンズＭＬと一体に構成されるものであってもよい。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror M is retracted out of the optical path, and the light from the object (subject) collected by the photographing lens ML forms an image on the image sensor C. To form an image of the subject. As a result, light from the object (subject) is imaged on the image sensor C, picked up by the image sensor C, and recorded in a memory (not shown) as an image of the object (subject). In this way, the photographer can photograph an object (subject) with the digital single-lens reflex camera CAM. Even if the camera does not have the quick return mirror M, the same effect as the camera CAM can be obtained. The digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 7 may be configured to hold the photographic lens ML in a detachable manner, or may be configured integrally with the photographic lens ML.

撮影レンズＭＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。この構成により、長焦点距離でありながら、小型化と高性能化を両立することができる。また、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動するようになっている。また、第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。   For example, as shown in FIG. 1, the photographic lens ML includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group G3 having a positive refractive power. With this configuration, it is possible to achieve both downsizing and high performance while having a long focal length. Further, the second lens group G2 moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance). The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group G3a having a positive refractive power, and the longest air gap in the third lens group G3 with respect to the front group G3a. And a rear group G3b having a negative refractive power separated from each other.

このような構成の撮影レンズＭＬにおいて、良好な結像性能を維持しつつ、小型軽量化を図るため、次の条件式（１）〜（２）で表される条件を満足することが好ましい。   In the photographic lens ML having such a configuration, it is preferable to satisfy the conditions represented by the following conditional expressions (1) to (2) in order to reduce the size and weight while maintaining good imaging performance.

0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70 …（１）
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
…（２）
但し、
ｆ：撮影レンズＭＬの焦点距離、
ｆ1：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆ2：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆ3：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
ｆ3a：第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａの焦点距離、
ｆ3b：第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂの焦点距離。 0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70 (1)
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
... (2)
However,
f: focal length of the taking lens ML,
f1: the focal length of the first lens group G1,
f2: focal length of the second lens group G2,
f3: focal length of the third lens group G3,
f3a: focal length of front group G3a of third lens group G3,
f3b: focal length of the rear group G3b of the third lens group G3.

条件式（１）は、撮影レンズＭＬ全系の焦点距離に対する、各レンズ群の焦点距離の総和の比を規定する式である。また、条件式（１）は、各レンズ群が薄肉レンズ系で、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２がほぼアフォーカル系で配置された場合の望遠比を表している。条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、撮影レンズＭＬの全長が大きくなるので、小型化のために、例えば第１レンズ群Ｇ１の各レンズ成分の屈折力を強くすると、コマ収差の補正が困難となる。一方、条件式（１）の下限値を下回る条件である場合、倍率色収差の補正が困難となる。   Conditional expression (1) defines the ratio of the total focal length of each lens group to the focal length of the entire photographing lens ML. Conditional expression (1) represents a telephoto ratio when each lens group is a thin lens system and the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged in an afocal system. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the total length of the photographing lens ML becomes large. Therefore, for example, if the refractive power of each lens component of the first lens group G1 is increased to reduce the size, coma aberration is achieved. Correction becomes difficult. On the other hand, when the condition is less than the lower limit value of conditional expression (1), it is difficult to correct lateral chromatic aberration.

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を0.68とすることが望ましい。また、条件式（１）の上限値を0.66とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を0.62とすることが望ましい。また、条件式（１）の下限値を0.63とすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 0.68. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.66. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 0.62. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.63.

条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａと後群Ｇ３ｂが薄肉レンズ系として配置された場合の望遠比を規定する式である。条件式（２）の上限値を上回る条件である場合、撮影レンズＭＬの全長が大きくなるので、小型化のために、例えば第１レンズ群Ｇ１の各レンズ成分の屈折力を強くすると、コマ収差の補正が困難となる。一方、条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、軸上色収差の補正が困難となる。   Conditional expression (2) defines the telephoto ratio when the front group G3a and the rear group G3b of the third lens group G3 are arranged as a thin lens system. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the total length of the photographing lens ML becomes large. Therefore, for example, if the refractive power of each lens component of the first lens group G1 is increased to reduce the size, coma aberration is achieved. Correction becomes difficult. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (2), it is difficult to correct axial chromatic aberration.

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を0.87とすることが望ましい。また、条件式（２）の上限値を0.85とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を0.65とすることが望ましい。また、条件式（２）の下限値を0.67とすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.87. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.85. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.65. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.67.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた後群Ｇ１ｂとからなり、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズ成分と、第２の正レンズ成分と、負レンズ成分とを有することが好ましい。これにより、撮影レンズＭＬの小型化と球面収差の補正を両立させることができる。   Further, in such a photographing lens ML, the first lens group G1 is the longest of the front group G1a arranged in order from the object side along the optical axis and the first lens group G1 with respect to the front group G1a. The front group G1a is composed of a rear group G1b that is spaced apart from the air, and the front group G1a of the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and a first positive lens component and a second positive lens component And a negative lens component. As a result, it is possible to achieve both downsizing of the photographing lens ML and correction of spherical aberration.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（３）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (3) is satisfied.

−0.030＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.010 …（３）
但し、
νd1p：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１の正レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg1p：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１の正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記第１の正レンズ成分のｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記第１の正レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記第１の正レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記第１の正レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。 −0.030 <θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 <0.010 (3)
However,
νd1p: Abbe number of the d-line of the first positive lens component in the front group G1a of the first lens group G1
θg1p is a partial dispersion ratio of the g-line to the d-line of the first positive lens component in the front group G1a of the first lens group G1, and the refractive index of the d-line of the first positive lens component is nd1p. When the refractive index of the g-line of the first positive lens component is ng1p, the refractive index of the F-line of the first positive lens component is nF1p, and the refractive index of the C-line of the first positive lens component is nC1p. [Theta] g1p = (ng1p-nd1p) / (nF1p-nC1p)
Defined by

条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１の正レンズ成分に使われる硝材の異常分散性を規定する式である。これにより、撮影レンズＭＬの軽量化と倍率色収差の補正を両立させることができる。   Conditional expression (3) defines the anomalous dispersion of the glass material used for the first positive lens component in the front group G1a of the first lens group G1. As a result, it is possible to achieve both weight reduction of the photographing lens ML and correction of lateral chromatic aberration.

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を0.007とすることが望ましい。また、条件式（３）の上限値を0.005とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を−0.020とすることが望ましい。また、条件式（３）の下限値を−0.010とすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.007. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.005. On the other hand, in order to make the effect of the present embodiment more certain, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (3) to −0.020. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to -0.010.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１の正レンズ成分は、撮影レンズＭＬの最も物体側に配置されることが好ましい。これにより、撮影レンズＭＬの軽量化を効果的に行うことができる。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the first positive lens component in the front group G1a of the first lens group G1 is disposed on the most object side of the photographing lens ML. Thereby, the weight reduction of the photographing lens ML can be effectively performed.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズ成分と、正レンズ成分とを有することが好ましい。これにより、色収差を良好に補正することができるとともに、近距離合焦に伴う球面収差の変動を良好に補正することができる。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the rear group G1b of the first lens group G1 has a negative lens component and a positive lens component arranged in order from the object side along the optical axis. As a result, chromatic aberration can be corrected well, and variations in spherical aberration associated with short-range focusing can be corrected well.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（４）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (4) is satisfied.

ｎL1f＜1.44 …（４）
但し、
ｎL1f：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１および第２の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。 nL1f <1.44 (4)
However,
nL1f: Refractive index of at least one d-line among the first and second positive lens components in the front group G1a of the first lens group G1.

条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１および第２の正レンズ成分のうち少なくとも１つに使われる硝材の屈折率の適切な範囲を規定する式である。条件式（４）で表される条件を満足することにより、撮影レンズＭＬの軽量化を達成することができ、球面収差、軸上色収差等の諸収差を良好に補正することができる。   Conditional expression (4) is an expression that defines an appropriate range of the refractive index of the glass material used for at least one of the first and second positive lens components in the front group G1a of the first lens group G1. By satisfying the condition expressed by the conditional expression (4), the photographic lens ML can be reduced in weight, and various aberrations such as spherical aberration and axial chromatic aberration can be favorably corrected.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (5) is satisfied.

νL1f＞93.0 …（５）
但し、
νL1f：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１および第２の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。 νL1f> 93.0 (5)
However,
νL1f: Abbe number of at least one d-line among the first and second positive lens components in the front group G1a of the first lens group G1.

条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１および第２の正レンズ成分のうち少なくとも１つに使われる硝材のアッベ数の適切な範囲を規定する式である。条件式（５）で表される条件を満足することにより、撮影レンズＭＬの軽量化を達成することができ、球面収差、軸上色収差等の諸収差を良好に補正することができる。   Conditional expression (5) defines an appropriate range of the Abbe number of the glass material used for at least one of the first and second positive lens components in the front group G1a of the first lens group G1. By satisfying the condition expressed by the conditional expression (5), the photographic lens ML can be reduced in weight, and various aberrations such as spherical aberration and longitudinal chromatic aberration can be corrected well.

なお、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａにおける第１および第２の正レンズ成分のうち、第２の正レンズ成分が条件式（４）または条件式（５）で表される条件を満足することで、球面収差、軸上色収差等の諸収差をより良好に補正することができる。   Of the first and second positive lens components in the front group G1a of the first lens group G1, the second positive lens component satisfies the condition expressed by the conditional expression (4) or the conditional expression (5). Thus, various aberrations such as spherical aberration and axial chromatic aberration can be corrected more favorably.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (6) is satisfied.

Ｄ1ab／Ｄ1＞0.35 …（６）
但し、
Ｄ1：第１レンズ群Ｇ１の長さ、
Ｄ1ab：第１レンズ群Ｇ１における前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔。 D1ab / D1> 0.35 (6)
However,
D1: length of the first lens group G1,
D1ab: Air distance between the front group G1a and the rear group G1b in the first lens group G1.

条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の長さＤ1と、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔Ｄ1abの比を規定する式である。条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、後群Ｇ１ｂが大型化し、重量が増加する。軽量化のために、例えば後群Ｇ１ｂの負レンズに使われているガラスを比重の軽いものに変更すると、屈折率が小さくなるので、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。   Conditional expression (6) defines the ratio of the length D1 of the first lens group G1 and the air gap D1ab between the front group G1a and the rear group G1b. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (6), the rear group G1b is enlarged and the weight is increased. For example, if the glass used for the negative lens of the rear group G1b is changed to one having a low specific gravity in order to reduce the weight, the refractive index becomes small, and as a result, correction of the field curvature aberration becomes difficult.

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（６）の下限値を0.38とすることが望ましい。また、条件式（６）の下限値を0.40とすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.38. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.40.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、少なくとも２つの正レンズ成分を有することが好ましい。これにより、球面収差を良好に補正することができる。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the front group G3a of the third lens group G3 has at least two positive lens components. Thereby, spherical aberration can be corrected satisfactorily.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、少なくとも２つの負レンズ成分を有することが好ましい。これにより、像面湾曲を良好に補正することができる。   In such a photographing lens ML, it is preferable that the rear group G3b of the third lens group G3 has at least two negative lens components. Thereby, curvature of field can be corrected satisfactorily.

また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３のうち少なくとも一部のレンズが、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることが好ましい。これにより、手ブレなどで振動した場合の光軸のずれを補正することができ、結像性能についても実用上問題の無いレベルまで補正することができる。   In such a photographing lens ML, it is preferable that at least a part of the third lens group G3 is movably provided so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Thereby, it is possible to correct the deviation of the optical axis in the case of vibration due to camera shake or the like, and it is possible to correct the imaging performance to a level that causes no practical problem.

このように、本実施形態によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび、これを備えた光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を得ることが可能になる。   As described above, according to the present embodiment, it is possible to obtain a photographing lens ML that is small and light and has good imaging performance, and an optical apparatus (digital single-lens reflex camera CAM) including the same.

ここで、上述のような構成の撮影レンズＭＬの製造方法について、図８を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第２レンズ群Ｇ２を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。   Here, a manufacturing method of the photographing lens ML having the above-described configuration will be described with reference to FIG. First, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power in a cylindrical barrel. The group G3 is incorporated (step ST10). Then, by moving the second lens group G2 along the optical axis, the second lens group G2 is configured to be drivable so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed (step ST20).

レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、第３レンズ群Ｇ３が前述の前群Ｇ３ａと後群Ｇ３ｂとから構成され、前述の条件式（１）〜（２）等を満足するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および第３レンズ群Ｇ３を配置する。このような製造方法によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬを得ることができる。   In step ST10 for incorporating the lens, the third lens group G3 includes the front group G3a and the rear group G3b, and the first lens so as to satisfy the conditional expressions (1) to (2). The group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are disposed. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a photographing lens ML having a small size and light weight and good imaging performance.

（第１実施例）
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１〜図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ１）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。 (First embodiment)
Embodiments of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a lens configuration diagram of the photographing lens ML (ML1) according to the first example in an infinite focus state. The photographic lens ML1 according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and an aperture. It has a stop S1 and a third lens group G3 having a positive refractive power. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance), the second lens group G2 moves toward the image plane I along the optical axis.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の第１負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。   The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. And a rear group G1b having a positive refractive power. The front group G1a of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex first positive lens L11, a biconvex second positive lens L12, and a biconcave first negative lens L13. Is done. In the rear group G1b of the first lens group G1, a meniscus second negative lens L14 having a convex surface facing the object side and a meniscus third positive lens L15 having a convex surface facing the object side are attached in order from the object side. Consists of a cemented cemented lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a meniscus positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconcave second negative lens. It is comprised from the cemented lens by which the lens L23 was bonded together.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ３３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、両凸形状の第３正レンズＬ３４と両凹形状の第２負レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ３６と、両凸形状の第４正レンズＬ３７と両凹形状の第４負レンズＬ３８とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、後群Ｇ３ｂの第３正レンズＬ３４および第２負レンズＬ３５と、第３負レンズＬ３６とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。   The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group G3a having positive refractive power, and the longest air gap in the third lens group G3 with respect to the front group G3a. And a rear group G3b having negative refractive power. The front group G3a of the third lens group G3 has, in order from the object side, a biconvex first positive lens L31, a meniscus first negative lens L32 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens to which a meniscus second positive lens L33 is bonded. The rear group G3b of the third lens group G3 includes a cemented lens in which a biconvex third positive lens L34 and a biconcave second negative lens L35 are bonded together, and a biconcave third negative lens L36. It is composed of a cemented lens in which a biconvex fourth positive lens L37 and a biconcave fourth negative lens L38 are bonded together. Further, by appropriately moving the third positive lens L34 and the second negative lens L35 of the rear group G3b in the third lens group G3 and the third negative lens L36 in the direction substantially perpendicular to the optical axis, the optical system Variations in the image position due to vibrations of the image are corrected.

なお、第３レンズ群Ｇ３内には、第１のフレアカット絞りＳ２が配設され、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、第２のフレアカット絞りＳ３が配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。   A first flare cut stop S2 is disposed in the third lens group G3, and a second flare cut stop S3 is disposed between the third lens group G3 and the image plane I. Yes. An optical filter FL that can be inserted and removed is disposed in the rear group G3b of the third lens group G3. For example, an NC filter (neutral color filter), a color filter, a polarizing filter, an ND filter (a neutral density filter), an IR filter (infrared cut filter), or the like is used as the optical filter FL that can be inserted and removed.

以下に、表１〜表３を示すが、これらは第１〜第３実施例に係る撮影レンズの諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［諸元データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、ωは半画角（最大入射角：単位は「°」）を、Ｙは半画角に対する像高を、ＴＬはレンズ全長（空気換算長）をそれぞれ示す。［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えた各レンズ面の番号を、Ｒは各レンズ面の曲率半径を、Ｄは各レンズ面の間隔を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、θｇはｄ線の主分散に対するｇ線の部分分散比をそれぞれ示す。また、［レンズデータ］において、ｄ１およびｄ２は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。   Tables 1 to 3 are shown below, and these are tables showing values of specifications of the photographing lenses according to the first to third examples. In [Specification Data] in each table, f is the focal length of the entire photographic lens system, FNO is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle: unit is “°”), and Y is the half field angle. TL indicates the total lens length (air equivalent length). In [Lens data], the surface number is the number of each lens surface counted from the object side, R is the radius of curvature of each lens surface, D is the distance between the lens surfaces, and νd is the d-line (wavelength λ = 587. Abbe number with respect to 6 nm), nd represents the refractive index with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and θg represents the partial dispersion ratio of g-line with respect to the main dispersion of d-line. In [Lens Data], d1 and d2 indicate the variable surface interval, and BF indicates the back focus.

なお、曲率半径「0.000」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.000はその記載を省略している。また、ｄ線の主分散に対するｇ線の部分分散比θｇは、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）の屈折率をｎｄとし、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）の屈折率をｎｇとし、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）の屈折率をｎＦとし、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）の屈折率をｎＣとしたとき、次式（Ａ）のように定義される。   The radius of curvature “0.000” indicates a plane, and the refractive index nd = 1.000 of air is not shown. Further, the partial dispersion ratio θg of the g-line with respect to the main dispersion of the d-line is such that the refractive index of the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) is nd and the refractive index of the g-line (wavelength λ = 435.8 nm) is ng. When the refractive index of the F-line (wavelength λ = 486.1 nm) is nF and the refractive index of the C-line (wavelength λ = 656.3 nm) is nC, the following equation (A) is defined.

θｇ＝（ｎｇ−ｎｄ）／（ｎＦ−ｎＣ） …（Ａ）   θg = (ng−nd) / (nF−nC) (A)

［可変間隔データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［可変間隔データ］には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、物体から第１レンズ面までの距離Ｄ０の値と、各可変面間隔ｄ１，ｄ２の値と、バックフォーカス（空気換算長）ＢＦの値を示す。［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   In [Variable Interval Data], f represents the focal length of the entire photographing lens system, and β represents the photographing magnification. In [variable interval data], the value of the distance D0 from the object to the first lens surface, the values of the variable surface intervals d1 and d2, and the back focus (air equivalent) corresponding to each focal length and imaging magnification. Long) Indicates the value of BF. [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.

なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。   The focal length f, the radius of curvature R, and other length units listed in all the following specifications are generally “mm”, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this. In addition, the same reference numerals as in this embodiment are also used in the specification values of the second embodiment described later.

下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面〜第３２面の曲率半径Ｒは、図１における第１面〜第３２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３２に対応している。   Table 1 below shows specifications in the first embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-32nd surface in Table 1 respond | corresponds to code | symbol R1-R32 attached | subjected to the 1st surface-32nd surface in FIG.

（表１）
［諸元データ］
ｆ＝588.01
ＦＮＯ＝4.05
２ω＝4.19
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝472.71
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 280.462 15.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1449.991 60.000
3 150.000 20.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -500.000 3.000
5 -495.701 6.500 1.77250 49.62 1.24998
6 462.657 85.000
7 102.033 4.000 1.77250 49.62 1.24998
8 68.621 14.000 1.45600 91.36 1.22741
9 5026.300 d1
10 1084.789 3.000 1.81600 46.59 1.25647
11 99.516 6.500
12 -614.003 5.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -122.869 3.000 1.72916 54.61 1.23996
14 296.698 d2
15 0.000 0.119 （開口絞り）
16 111.172 9.000 1.49782 82.57 1.23337
17 -243.707 0.119
18 92.976 3.000 1.79504 28.69 1.31766
19 50.852 8.000 1.48749 70.31 1.21939
20 134.219 50.000
21 0.000 10.025 （第１のフレアカット絞り）
22 117.294 6.000 1.80100 34.92 1.29177
23 -81.194 2.000 1.59319 67.90 1.24061
24 286.859 2.500
25 -205.330 2.000 1.83481 42.73 1.26680
26 68.155 6.644
27 76.944 7.000 1.61266 44.46 1.26442
28 -69.047 1.800 1.59319 67.90 1.24061
29 145.482 10.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 40.000
32 0.000 BF （第２のフレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝588.01 β＝-0.151
D0 ∞ 4019.850
d1 9.430 18.427
d2 25.001 16.004
BF 52.576 53.131
［条件式対応値］
条件式（１） （ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＝0.64
条件式（２）
（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＝0.83
条件式（３） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＝0.002
条件式（４） ｎL1f＝1.43385
条件式（５） νL1f＝95.25
条件式（６） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.410 (Table 1)
[Specification data]
f = 588.01
FNO = 4.05
2ω = 4.19
Y = 21.60
TL = 472.71
[Lens data]
Surface number R D nd νd θg
1 280.462 15.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1449.991 60.000
3 150.000 20.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -500.000 3.000
5 -495.701 6.500 1.77250 49.62 1.24998
6 462.657 85.000
7 102.033 4.000 1.77250 49.62 1.24998
8 68.621 14.000 1.45600 91.36 1.22741
9 5026.300 d1
10 1084.789 3.000 1.81600 46.59 1.25647
11 99.516 6.500
12 -614.003 5.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -122.869 3.000 1.72916 54.61 1.23996
14 296.698 d2
15 0.000 0.119 (Aperture stop)
16 111.172 9.000 1.49782 82.57 1.23337
17 -243.707 0.119
18 92.976 3.000 1.79504 28.69 1.31766
19 50.852 8.000 1.48749 70.31 1.21939
20 134.219 50.000
21 0.000 10.025 (first flare cut diaphragm)
22 117.294 6.000 1.80100 34.92 1.29177
23 -81.194 2.000 1.59319 67.90 1.24061
24 286.859 2.500
25 -205.330 2.000 1.83481 42.73 1.26680
26 68.155 6.644
27 76.944 7.000 1.61266 44.46 1.26442
28 -69.047 1.800 1.59319 67.90 1.24061
29 145.482 10.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 40.000
32 0.000 BF (second flare-cut diaphragm)
[Variable interval data]
Infinite focus state Short range focus state
f = 588.01 β = -0.151
D0 ∞ 4019.850
d1 9.430 18.427
d2 25.001 16.004
BF 52.576 53.131
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) (f1 + f2 + f3) /f=0.64
Conditional expression (2)
(F3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] = 0.83
Conditional expression (3) θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 = 0.002
Conditional expression (4) nL1f = 1.43385
Conditional expression (5) νL1f = 95.25
Conditional expression (6) D1ab / D1 = 0.410

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図２は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは半画角に対する像高をそれぞれ示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても同様である。   FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the photographic lens ML1 according to the first example in the infinite focus state. In each aberration diagram, FNO indicates an F number, and Y indicates an image height with respect to a half angle of view. In each aberration diagram, d indicates the aberration at the d-line (λ = 587.6 nm), and g indicates the aberration at the g-line (λ = 435.8 nm). In the aberration diagrams showing astigmatism, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. The description of the aberration diagrams is the same in the other examples.

そして、各収差図より、第１実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例の撮影レンズＭＬ１を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the first example, various aberrations are corrected well and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the photographing lens ML1 of the first embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.

（第２実施例）
以下、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ２）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第２実施例の撮影レンズＭＬ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。 (Second embodiment)
Hereinafter, a second embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 3 is a lens configuration diagram of the photographing lens ML (ML2) according to the second example in an infinite focus state. The taking lens ML2 of the second embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture stop arranged in order from the object side along the optical axis. S1 and a third lens group G3 having positive refractive power are configured. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance), the second lens group G2 moves toward the image plane I along the optical axis.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の第１負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と両凸形状の第３正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。   The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. And a rear group G1b having a positive refractive power. The front group G1a of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex first positive lens L11, a biconvex second positive lens L12, and a biconcave first negative lens L13. Is done. The rear group G1b of the first lens group G1 is composed of a cemented lens in which a meniscus second negative lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex third positive lens L15 are bonded in order from the object side. Is done.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a meniscus positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconcave second negative lens. It is comprised from the cemented lens by which the lens L23 was bonded together.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ３３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、両凸形状の第３正レンズＬ３４と両凹形状の第２負レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ３６と両凹形状の第３負レンズＬ３７とが貼り合わされた接合レンズと、両凸形状の第５正レンズＬ３８と両凹形状の第４負レンズＬ３９とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、後群Ｇ３ｂの第３正レンズＬ３４および第２負レンズＬ３５と、第４正レンズＬ３６および第３負レンズＬ３７とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。   The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group G3a having positive refractive power, and the longest air gap in the third lens group G3 with respect to the front group G3a. And a rear group G3b having negative refractive power. The front group G3a of the third lens group G3 has, in order from the object side, a biconvex first positive lens L31, a meniscus first negative lens L32 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens to which a meniscus second positive lens L33 is bonded. The rear group G3b of the third lens group G3 includes a cemented lens in which a biconvex third positive lens L34 and a biconcave second negative lens L35 are bonded together, and a meniscus-shaped first lens with a concave surface facing the object side. A cemented lens in which the four positive lens L36 and the biconcave third negative lens L37 are bonded together, and a cemented lens in which the biconvex fifth positive lens L38 and the biconcave fourth negative lens L39 are bonded together Consists of Further, among the third lens group G3, the third positive lens L34 and the second negative lens L35, the fourth positive lens L36 and the third negative lens L37 of the rear group G3b are appropriately moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis. By doing so, fluctuations in the image position due to vibrations of the optical system and the like are corrected.

なお、第３レンズ群Ｇ３内には、第１のフレアカット絞りＳ２が配設され、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、第２のフレアカット絞りＳ３が配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。   A first flare cut stop S2 is disposed in the third lens group G3, and a second flare cut stop S3 is disposed between the third lens group G3 and the image plane I. Yes. An optical filter FL that can be inserted and removed is disposed in the rear group G3b of the third lens group G3. For example, an NC filter (neutral color filter), a color filter, a polarizing filter, an ND filter (a neutral density filter), an IR filter (infrared cut filter), or the like is used as the optical filter FL that can be inserted and removed.

下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面〜第３３面の曲率半径Ｒは、図３における第１面〜第３３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３３に対応している。   Table 2 below shows specifications in the second embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 33rd surface in Table 2 respond | corresponds to code | symbol R1-R33 attached | subjected to the 1st surface-the 33rd surface in FIG.

（表２）
［諸元データ］
ｆ＝588.01
ＦＮＯ＝4.05
２ω＝4.19
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝472.73
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 280.462 15.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1449.991 60.000
3 150.000 20.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -500.000 3.000
5 -494.950 6.500 1.77250 49.62 1.24998
6 447.602 85.000
7 106.899 4.000 1.69680 55.52 1.23815
8 66.951 15.000 1.45600 91.36 1.22741
9 -7638.878 d1
10 1000.653 3.000 1.81600 46.59 1.25647
11 100.344 6.500
12 -496.379 5.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -120.900 3.000 1.72916 54.61 1.23996
14 319.729 d2
15 0.000 0.119 （開口絞り）
16 114.003 9.000 1.49782 82.57 1.23337
17 -237.829 0.119
18 87.389 3.000 1.80518 25.45 1.32898
19 48.868 8.000 1.51742 52.20 1.25615
20 124.642 50.000
21 0.000 10.025 （第１のフレアカット絞り）
22 144.550 5.000 1.80100 34.92 1.29177
23 -69.851 2.000 1.59319 67.90 1.24061
24 259.382 2.500
25 -156.842 3.000 1.83400 37.18 1.28258
26 -139.403 2.000 1.81600 46.59 1.25647
27 65.950 6.644
28 76.278 6.000 1.61266 44.46 1.26442
29 -101.848 1.800 1.59319 67.90 1.24061
30 278.181 10.000
31 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
32 0.000 40.000
33 0.000 BF （第２のフレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝588.01 β＝-0.151
D0 ∞ 4019.850
d1 9.929 18.925
d2 25.000 16.004
BF 50.091 50.572
［条件式対応値］
条件式（１） （ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＝0.64
条件式（２）
（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＝0.82
条件式（３） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＝0.002
条件式（４） ｎL1f＝1.43385
条件式（５） νL1f＝95.25
条件式（６） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.408 (Table 2)
[Specification data]
f = 588.01
FNO = 4.05
2ω = 4.19
Y = 21.60
TL = 472.73
[Lens data]
Surface number R D nd νd θg
1 280.462 15.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1449.991 60.000
3 150.000 20.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -500.000 3.000
5 -494.950 6.500 1.77250 49.62 1.24998
6 447.602 85.000
7 106.899 4.000 1.69680 55.52 1.23815
8 66.951 15.000 1.45600 91.36 1.22741
9 -7638.878 d1
10 1000.653 3.000 1.81600 46.59 1.25647
11 100.344 6.500
12 -496.379 5.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -120.900 3.000 1.72916 54.61 1.23996
14 319.729 d2
15 0.000 0.119 (Aperture stop)
16 114.003 9.000 1.49782 82.57 1.23337
17 -237.829 0.119
18 87.389 3.000 1.80518 25.45 1.32898
19 48.868 8.000 1.51742 52.20 1.25615
20 124.642 50.000
21 0.000 10.025 (first flare cut diaphragm)
22 144.550 5.000 1.80100 34.92 1.29177
23 -69.851 2.000 1.59319 67.90 1.24061
24 259.382 2.500
25 -156.842 3.000 1.83400 37.18 1.28258
26 -139.403 2.000 1.81600 46.59 1.25647
27 65.950 6.644
28 76.278 6.000 1.61266 44.46 1.26442
29 -101.848 1.800 1.59319 67.90 1.24061
30 278.181 10.000
31 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
32 0.000 40.000
33 0.000 BF (second flare-cut diaphragm)
[Variable interval data]
Infinite focus state Short range focus state
f = 588.01 β = -0.151
D0 ∞ 4019.850
d1 9.929 18.925
d2 25.000 16.004
BF 50.091 50.572
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) (f1 + f2 + f3) /f=0.64
Conditional expression (2)
(F3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] = 0.82
Conditional expression (3) θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 = 0.002
Conditional expression (4) nL1f = 1.43385
Conditional expression (5) νL1f = 95.25
Conditional expression (6) D1ab / D1 = 0.408

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図４は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ２の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図より、第２実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例の撮影レンズＭＬ２を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the photographic lens ML2 according to the second example in the infinite focus state. From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the second example, various aberrations are satisfactorily corrected and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the photographic lens ML2 of the second embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.

（第３実施例）
以下、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ３）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第３実施例の撮影レンズＭＬ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。 (Third embodiment)
Hereinafter, the third embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 5 is a lens configuration diagram of the photographing lens ML (ML3) according to the third example in the infinite focus state. The taking lens ML3 of the third embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture stop arranged in order from the object side along the optical axis. S1 and a third lens group G3 having a positive refractive power are configured. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance), the second lens group G2 moves toward the image plane I along the optical axis.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の第１負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と両凸形状の第３正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。   The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. And a rear group G1b having a positive refractive power. The front group G1a of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex first positive lens L11, a biconvex second positive lens L12, and a biconcave first negative lens L13. Is done. The rear group G1b of the first lens group G1 is composed of a cemented lens in which a meniscus second negative lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex third positive lens L15 are bonded in order from the object side. Is done.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a meniscus positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconcave second negative lens. It is comprised from the cemented lens by which the lens L23 was bonded together.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、両凸形状の第２正レンズＬ３３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、両凹形状の第２負レンズＬ３４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ３６と両凸形状の第４正レンズＬ３７とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、前群Ｇ３ａの第１正レンズＬ３１と、第１負レンズＬ３２と、第２正レンズＬ３３とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。   The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group G3a having positive refractive power, and the longest air gap in the third lens group G3 with respect to the front group G3a. And a rear group G3b having negative refractive power. The front group G3a of the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex first positive lens L31, a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex second lens. And a positive lens L33. The rear group G3b of the third lens group G3 includes a cemented lens in which a biconcave second negative lens L34 and a meniscus third positive lens L35 having a convex surface facing the object are bonded to each other, and a biconcave second lens 3 is composed of a cemented lens in which a negative lens L36 and a biconvex fourth positive lens L37 are bonded together. In addition, by appropriately moving the first positive lens L31, the first negative lens L32, and the second positive lens L33 in the front group G3a in the third lens group G3 in a direction substantially perpendicular to the optical axis, Variations in image position caused by system vibrations and the like are corrected.

なお、第３レンズ群Ｇ３内には、第１のフレアカット絞りＳ２が配設され、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、第２のフレアカット絞りＳ３が配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。   A first flare cut stop S2 is disposed in the third lens group G3, and a second flare cut stop S3 is disposed between the third lens group G3 and the image plane I. Yes. An optical filter FL that can be inserted and removed is disposed in the rear group G3b of the third lens group G3. For example, an NC filter (neutral color filter), a color filter, a polarizing filter, an ND filter (a neutral density filter), an IR filter (infrared cut filter), or the like is used as the optical filter FL that can be inserted and removed.

下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面〜第３１面の曲率半径Ｒは、図５における第１面〜第３１面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３１に対応している。   Table 3 below shows specifications in the third embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 31st surface in Table 3 respond | corresponds to code | symbol R1-R31 attached | subjected to the 1st surface-the 31st surface in FIG.

（表３）
［諸元データ］
ｆ＝588.01
ＦＮＯ＝4.04
２ω＝4.16
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝476.41
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 288.677 16.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1015.275 40.000
3 145.205 21.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -780.954 3.310
5 -677.653 6.000 1.76684 46.78 1.25712
6 288.941 117.020
7 95.772 4.500 1.69680 55.52 1.23815
8 62.458 16.000 1.43700 95.00 1.22609
9 -1617.430 d1
10 430.704 3.500 1.83400 37.18 1.28258
11 80.706 7.000
12 -206.800 7.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -62.317 3.500 1.67003 47.14 1.26391
14 766.764 d2
15 0.000 0.756 （開口絞り）
16 547.651 11.000 1.48749 70.31 1.21939
17 -69.315 2.000
18 -68.764 3.000 1.90366 31.27 1.30389
19 -165.824 8.655
20 115.696 8.000 1.72916 54.61 1.23996
21 -397.651 38.867
22 0.000 20.000 （第１のフレアカット絞り）
23 -7988.982 1.600 1.59319 67.90 1.24061
24 42.012 5.000 1.62004 36.40 1.29408
25 94.862 3.000
26 1332.744 1.600 1.81600 46.59 1.25647
27 44.819 5.500 1.57501 41.51 1.28032
28 -473.955 2.376
29 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
30 0.000 40.000
31 0.000 BF （第２のフレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝588.01 β＝-0.150
D0 ∞ 4017.977
d1 15.117 25.190
d2 16.821 6.747
BF 45.789 45.877
［条件式対応値］
条件式（１） （ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＝0.64
条件式（２）
（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＝0.72
条件式（３） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＝0.002
条件式（４） ｎL1f＝1.43385
条件式（５） νL1f＝95.25
条件式（６） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.523 (Table 3)
[Specification data]
f = 588.01
FNO = 4.04
2ω = 4.16
Y = 21.60
TL = 476.41
[Lens data]
Surface number R D nd νd θg
1 288.677 16.000 1.48749 70.31 1.21939
2 -1015.275 40.000
3 145.205 21.000 1.43385 95.25 1.23491
4 -780.954 3.310
5 -677.653 6.000 1.76684 46.78 1.25712
6 288.941 117.020
7 95.772 4.500 1.69680 55.52 1.23815
8 62.458 16.000 1.43700 95.00 1.22609
9 -1617.430 d1
10 430.704 3.500 1.83400 37.18 1.28258
11 80.706 7.000
12 -206.800 7.500 1.84666 23.80 1.33610
13 -62.317 3.500 1.67003 47.14 1.26391
14 766.764 d2
15 0.000 0.756 (Aperture stop)
16 547.651 11.000 1.48749 70.31 1.21939
17 -69.315 2.000
18 -68.764 3.000 1.90366 31.27 1.30389
19 -165.824 8.655
20 115.696 8.000 1.72916 54.61 1.23996
21 -397.651 38.867
22 0.000 20.000 (first flare cut aperture)
23 -7988.982 1.600 1.59319 67.90 1.24061
24 42.012 5.000 1.62004 36.40 1.29408
25 94.862 3.000
26 1332.744 1.600 1.81600 46.59 1.25647
27 44.819 5.500 1.57501 41.51 1.28032
28 -473.955 2.376
29 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
30 0.000 40.000
31 0.000 BF (second flare-cut diaphragm)
[Variable interval data]
Infinite focus state Short range focus state
f = 588.01 β = -0.150
D0 ∞ 4017.977
d1 15.117 25.190
d2 16.821 6.747
BF 45.789 45.877
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) (f1 + f2 + f3) /f=0.64
Conditional expression (2)
(F3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] = 0.72
Conditional expression (3) θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 = 0.002
Conditional expression (4) nL1f = 1.43385
Conditional expression (5) νL1f = 95.25
Conditional expression (6) D1ab / D1 = 0.523

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図６は、第３実施例に係る撮影レンズＭＬ３の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図より、第３実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第３実施例の撮影レンズＭＬ３を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   FIG. 6 is a diagram of various aberrations of the taking lens ML3 according to the third example in the infinitely focused state. From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the third example, various aberrations are satisfactorily corrected and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the taking lens ML3 of the third embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.

以上、各実施例によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を実現することができる。   As described above, according to each embodiment, it is possible to realize a photographing lens ML and an optical apparatus (digital single-lens reflex camera CAM) that are small and light and have good imaging performance.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上述の各実施例において、３群構成を示したが、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   In each of the above-described embodiments, the three-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as a four-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。   In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the second lens group is preferably a focusing lens group.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake. A vibration-proof lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、開口絞りは第３レンズ群の近傍または内部に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop is preferably disposed in the vicinity of or inside the third lens group, but the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   Each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

ＣＡＭ デジタル一眼レフカメラ（光学機器）
ＭＬ 撮影レンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 前群 Ｇ１ｂ 後群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ３ａ 前群 Ｇ３ｂ 後群
Ｓ１ 開口絞り Ｉ 像面 CAM digital SLR camera (optical equipment)
ML photographing lens G1 first lens group G1a front group G1b rear group G2 second lens group G3 third lens group G3a front group G3b rear group S1 aperture stop I image surface

Claims (18)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.87
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance .
The third lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative distance that is the longest air gap in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a refractive power of
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.87
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
ｎL1f＜1.44
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
ｎL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance .
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and consists of a front group and a rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group,
The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
The third lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative distance that is the longest air gap in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a refractive power of
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
nL1f <1.44
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
nL1f: a refractive index of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group . 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
νL1f＞93.0
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
νL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance .
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and consists of a front group and a rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group,
The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
The third lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative distance that is the longest air gap in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a refractive power of
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
νL1f> 93.0
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
νL1f: Abbe number of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group . 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
前記第３レンズ群の前記前群は、少なくとも２つの正レンズを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance .
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and consists of a front group and a rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group,
The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
The third lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative distance that is the longest air gap in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a refractive power of
The front group of the third lens group has at least two positive lenses ;
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.90
−0.030＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.010
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離、
νd1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線のアッベ数、
θg1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記第１の正レンズのｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記第１の正レンズのｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記第１の正レンズのＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記第１の正レンズのＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The second lens group is configured to move along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance .
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and consists of a front group and a rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group,
The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
The third lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative distance that is the longest air gap in the third lens group with respect to the front group. A rear group having a refractive power of
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.90
−0.030 <θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 <0.010
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group,
νd1p: Abbe number of the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group,
θg1p is a partial dispersion ratio of the g-line to the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group, and the refractive index of the d-line of the first positive lens is nd1p. of the refractive index of the g-line of the positive lens Ng1p, when the refractive index of the first positive lens of the F-line and NF1p, the refractive index of the C-line of the first positive lens and NC1p, the following equation θg1p = (Ng1p-nd1p) / (nF1p-nC1p)
In Ru it is defined. 前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第１レンズ群の前記前群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。 The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and consists of a front group and a rear group having the longest air gap in the first lens group with respect to the front group,
2. The front group of the first lens group includes a first positive lens , a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. taking lens as claimed in. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２から４および請求項６のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
−0.030＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.010
但し、
νd1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線のアッベ数、
θg1p：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記第１の正レンズのｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記第１の正レンズのｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記第１の正レンズのＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記第１の正レンズのＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。 The photographing lens according to claim 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
−0.030 <θg1p + (0.00213 × νd1p) −1.36716 <0.010
However,
νd1p: Abbe number of the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group,
θg1p is a partial dispersion ratio of the g-line to the d-line of the first positive lens in the front group of the first lens group, and the refractive index of the d-line of the first positive lens is nd1p. of the refractive index of the g-line of the positive lens Ng1p, when the refractive index of the first positive lens of the F-line and NF1p, the refractive index of the C-line of the first positive lens and NC1p, the following equation θg1p = (Ng1p-nd1p) / (nF1p-nC1p)
Defined by 前記第１レンズ群の前記前群における前記第１の正レンズは、前記撮影レンズの最も物体側に配置されることを特徴とする請求項２から７のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The photographic lens according to any one of claims 2 to 7, wherein the first positive lens in the front group of the first lens group is disposed closest to the object side of the photographic lens. 前記第１レンズ群の前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項２から８のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The said rear group of the said 1st lens group has a negative lens and a positive lens which were arranged in order from the object side along the optical axis, The Claim 1 characterized by the above-mentioned. taking lens. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３から９のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
ｎL1f＜1.44
但し、
ｎL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。 The photographic lens according to claim 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
nL1f <1.44
However,
nL1f: a refractive index of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２および請求項４から１０のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
νL1f＞93.0
但し、
νL1f：前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。 The photographic lens according to claim 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
νL1f> 93.0
However,
νL1f: Abbe number of at least one d-line among the first and second positive lenses in the front group of the first lens group. 前記第１レンズ群の前記前群における前記第１および第２の正レンズのうち少なくとも１つが、前記第２の正レンズであることを特徴とする請求項２、請求項３、請求項１０、請求項１１のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The at least one of the first and second positive lenses in the front group of the first lens group is the second positive lens . The photographic lens according to claim 11. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２から１２のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.35
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔。 The photographic lens according to claim 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
D1ab / D1> 0.35
However,
D1: length of the first lens group,
D1ab: an air space between the front group and the rear group in the first lens group. 前記第３レンズ群の前記前群は、少なくとも２つの正レンズを有することを特徴とする請求項１から３および請求項５から１３のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 Wherein the front group of the third lens group, photographing lens according to any one of claims 1 to 3 and claims 5 to 13, characterized in that it comprises at least two positive lenses. 前記第３レンズ群の前記後群は、少なくとも２つの負レンズを有することを特徴とする請求項１から１４のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 Wherein the rear group of the third lens group, photographing lens according to any one of claims 1 to 14, characterized in that it comprises at least two negative lenses. 前記第３レンズ群のうち少なくとも一部のレンズが、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることを特徴とする請求項１から１５のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   16. At least a part of the third lens group is provided so as to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Photography lens. 物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、
前記撮影レンズが請求項１から１６のいずれか一項に記載の撮影レンズであることを特徴とする光学機器。 An optical device including a photographic lens that forms an image of an object on a predetermined surface,
An optical apparatus, wherein the photographing lens is the photographing lens according to any one of claims 1 to 16. 光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群を配置する撮影レンズの製造方法であって、
無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第３レンズ群に、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とを配置し、
以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とする撮影レンズの製造方法。
0.60＜（ｆ1＋ｆ2＋ｆ3）／ｆ＜0.70
0.60＜（ｆ3a／ｆ3）＋［ｆ3b×｛2−（ｆ3a／ｆ3）−（ｆ3／ｆ3a）｝／ｆ3］＜0.87
但し、
ｆ：前記撮影レンズの焦点距離、
ｆ1：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ2：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ3a：前記第３レンズ群の前記前群の焦点距離、
ｆ3b：前記第３レンズ群の前記後群の焦点距離。 In order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power are substantially 3 A method of manufacturing a photographic lens in which individual lens groups are arranged,
When focusing from an object at infinity to an object at a finite distance , the second lens group moves along the optical axis;
A front group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis in the third lens group, and a negative refraction with the longest air interval in the third lens group with respect to the front group A rear group having power,
A photographic lens manufacturing method characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 <(f1 + f2 + f3) / f <0.70
0.60 <(f3a / f3) + [f3b × {2- (f3a / f3)-(f3 / f3a)} / f3] <0.87
However,
f: focal length of the taking lens,
f1: focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3a: focal length of the front group of the third lens group,
f3b: focal length of the rear group of the third lens group.
JP2013086942A 2013-04-17 2013-04-17 PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS Active JP6361088B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013086942A JP6361088B2 (en) 2013-04-17 2013-04-17 PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013086942A JP6361088B2 (en) 2013-04-17 2013-04-17 PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2014211496A JP2014211496A (en) 2014-11-13
JP6361088B2 true JP6361088B2 (en) 2018-07-25

Family

ID=51931312

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013086942A Active JP6361088B2 (en) 2013-04-17 2013-04-17 PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6361088B2 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6565215B2 (en) * 2015-02-27 2019-08-28 株式会社ニコン OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND OPTICAL SYSTEM ADJUSTING METHOD
JP6906417B2 (en) * 2017-10-02 2021-07-21 株式会社タムロン Inner focus type imaging optical system and imaging device
US11372201B2 (en) 2019-04-11 2022-06-28 Canon Kabushiki Kaisha Optical system and imaging apparatus having the same

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5746223A (en) * 1980-09-03 1982-03-16 Minolta Camera Co Ltd Telephoto lens
JP3745104B2 (en) * 1997-12-01 2006-02-15 キヤノン株式会社 Inner focus optical system with anti-vibration function
JP5101878B2 (en) * 2006-12-28 2012-12-19 富士フイルム株式会社 telescope lens
JP2009180827A (en) * 2008-01-29 2009-08-13 Fujinon Corp Telephoto lens having vibration proof function and imaging apparatus
JP5545531B2 (en) * 2010-03-19 2014-07-09 株式会社ニコン Photographic lens, optical apparatus having the photographic lens, and method of manufacturing the photographic lens
JP5768522B2 (en) * 2011-06-16 2015-08-26 株式会社ニコン Telephoto lens, optical apparatus, and telephoto lens manufacturing method

Also Published As

Publication number Publication date
JP2014211496A (en) 2014-11-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5904014B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS
JP6331673B2 (en) Optical system, optical device
JP6344044B2 (en) Optical system, optical device
JPWO2018074413A1 (en) Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method
JP6361088B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS
JP5958018B2 (en) Zoom lens, imaging device
JP7217858B2 (en) optical system, optical equipment
JP6186829B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD
JP5867294B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD
JP6205858B2 (en) Variable magnification optical system, imaging device, and variable magnification optical system manufacturing method
JP5904015B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS
JP6186830B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD
JP6255704B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD
JP6489133B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP5904013B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS
JP6264915B2 (en) Optical system, optical device
JP6264916B2 (en) Optical system, optical device
JP6264914B2 (en) Optical system, optical device
JP6405601B2 (en) PHOTOGRAPHIC LENS, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR PHOTOGRAPHIC LENS
JP6551420B2 (en) Variable magnification optical system, optical device
JP6364778B2 (en) Optical system, optical device
JP6205857B2 (en) Variable magnification optical system, imaging device, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6492416B2 (en) Optical system, optical device
JP6543883B2 (en) Optical system, optical device
JP6354222B2 (en) Zoom lens, optical device

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160317

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20170209

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170214

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20170407

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170615

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20171003

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20171122

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180201

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20180529

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180611

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6361088

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250