JP5768522B2 - Telephoto lens, optical apparatus, and telephoto lens manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、一眼レフレックスカメラや電子スチルカメラ等に好適な望遠レンズ、光学装
置、および望遠レンズの製造方法に関する。
The present invention relates to a telephoto lens, an optical device, and a telephoto lens manufacturing method suitable for a single-lens reflex camera, an electronic still camera, and the like.
従来から、長焦点距離に好適な光学系(望遠レンズ)として、物体側から順に、正の屈
折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群とを有したテレフォトタ
イプの光学系が知られている(例えば、特許文献1および特許文献2を参照)。このタイ
プの光学系は、焦点距離に比べて全長を短くできるという利点を有している。ところが、
焦点距離が800mm程度にもなると、光学系の全長が長くなり、重量も重くなる。また、
近年では、合焦の速度をあげるために、光学系全体を繰り出すのではなく、一部の合焦レ
ンズ群を移動させて合焦を行っているので、合焦レンズ群が軽く、また、既存の合焦モジ
ュールを使うために、合焦レンズ群のレンズ径が小さいことが要求されている。
Conventionally, as an optical system (telephoto lens) suitable for a long focal length, a telephoto having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. Type optical systems are known (see, for example,
When the focal length is about 800 mm, the total length of the optical system becomes long and the weight becomes heavy. Also,
In recent years, in order to increase the speed of focusing, instead of extending the entire optical system, focusing is performed by moving a part of the focusing lens group. In order to use this focusing module, it is required that the focusing lens group has a small lens diameter.
しかしながら、このような従来の望遠レンズでは、良好な光学性能を維持しつつ小型化
を達成するのが難しかった。
However, with such a conventional telephoto lens, it has been difficult to achieve miniaturization while maintaining good optical performance.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら良好な光学
性能を有した望遠レンズ、光学装置、および望遠レンズの製造方法を提供することを目的
とする。
The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a telephoto lens, an optical device, and a telephoto lens manufacturing method that are compact and have good optical performance.
このような目的達成のため、第1の発明に係る望遠レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群とにより実質的に3つのレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された望遠レンズであって、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、以下の条件式をそれぞれ満足している。
0.00<f1F/|f1R|<0.50
24<ν2a<53
但し、
f1F:前記第1レンズ群の前群の焦点距離、
f1R:前記第1レンズ群の後群の焦点距離、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。
In order to achieve such an object, the telephoto lens according to the first invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. The lens group and a third lens group having a positive refractive power substantially consist of three lens groups, and when focusing from an infinite object to a finite distance object, the second lens group follows the optical axis. The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power, and the first lens group consists of a rear group across the longest air gap in the first lens group, the front group of the first lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, the second The two lens groups are a first negative lens and a positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. , And a second negative lens, satisfies the following condition, respectively.
0.00 <f1F / | f1R | <0.50
24 <ν2a <53
However,
f1F: focal length of the front group of the first lens group,
f1R: focal length of the rear group of the first lens group,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
なお、上述の望遠レンズにおいて、以下の条件式をそれぞれ満足することが好ましい。
ν1p>90
ν1n>48
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数。
In the above-described telephoto lens, it is preferable that the following conditional expressions are satisfied.
ν1p> 90
ν1n> 48
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
νn: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group.
また、第2の発明に係る望遠レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群とにより実質的に3つのレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された望遠レンズであって、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、以下の条件式をそれぞれ満足している。
ν1p>90
ν1n>48
24<ν2a<56
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。
The telephoto lens according to the second invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens. The third lens group having a refractive power is substantially composed of three lens groups, and the second lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. The first lens group includes a front group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and the first lens group with respect to the front group. A rear group having the longest air separation, wherein the front group of the first lens group has at least one positive lens and at least one negative lens, and the second lens group A first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the axis; A, which satisfies the following condition, respectively.
ν1p> 90
ν1n> 48
24 <ν2a <56
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
v1n: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group ,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
また、上述の望遠レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
1.60<N1n<1.80
但し、
N1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚の屈折率。
In the telephoto lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
1.60 <N1n <1.80
However,
N1n: a refractive index of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group.
また、上述の望遠レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
1.60<N2c<1.80
但し、
N2c:前記第2レンズ群における前記第2の負レンズの屈折率。
In the telephoto lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
1.60 <N2c <1.80
However,
N2c: Refractive index of the second negative lens in the second lens group.
また、上述の望遠レンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
3.60<f1/(−f2)<4.00
但し、
f1:前記第1レンズ群の焦点距離、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離。
In the telephoto lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
3.60 <f1 / (− f2) <4.00
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group.
また、上述の望遠レンズにおいて、前記第1レンズ群の前群は、光軸に沿って物体側か
ら順に並んだ、第1の正レンズと、第2の正レンズと、負レンズとを有して構成されるこ
とが好ましい。
In the telephoto lens described above, the front group of the first lens group includes a first positive lens, a second positive lens, and a negative lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable to be configured.
また、上述の望遠レンズにおいて、前記第1レンズ群の後群は、負レンズと、正レンズ
とを有して構成されることが好ましい。
In the telephoto lens described above, it is preferable that the rear group of the first lens group includes a negative lens and a positive lens.
また、本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の面上に結像させる望遠レンズを備え
た光学装置であって、前記望遠レンズとして本発明に係る望遠レンズを用いている。
The optical device according to the present invention is an optical device including a telephoto lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and uses the telephoto lens according to the present invention as the telephoto lens.
また、第1の発明に係る望遠レンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群とを配置する実質的に3つのレンズ群からなる望遠レンズの製造方法であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、以下の条件式をそれぞれ満足するようにしている。
0.00<f1F/|f1R|<0.50
24<ν2a<53
但し、
f1F:前記第1レンズ群の前群の焦点距離、
f1R:前記第1レンズ群の後群の焦点距離、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。
The telephoto lens manufacturing method according to the first aspect of the invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens in order from the object side along the optical axis. A telephoto lens manufacturing method comprising substantially three lens groups having a third lens group having a refractive power of 2nd lens group, wherein the second lens group is focused upon focusing from an infinite object to a finite distance object. Moves along the optical axis, and the first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power, and the first lens group And the first lens group has a front group having at least one positive lens and at least one negative lens, and the second lens group has: A first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis; Has, so that the following conditional expression, respectively.
0.00 <f1F / | f1R | <0.50
24 <ν2a <53
However,
f1F: focal length of the front group of the first lens group,
f1R: focal length of the rear group of the first lens group,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
また、第2の発明に係る望遠レンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群とを配置する実質的に3つのレンズ群からなる望遠レンズの製造方法であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、以下の条件式をそれぞれ満足するようにしている。
ν1p>90
ν1n>48
24<ν2a<56
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。
The telephoto lens manufacturing method according to the second invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens. A telephoto lens manufacturing method comprising substantially three lens groups having a third lens group having a refractive power of 2nd lens group, wherein the second lens group is focused upon focusing from an infinite object to a finite distance object. Moves along the optical axis, and the first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power, and the first lens group And the first lens group has a front group having at least one positive lens and at least one negative lens, and the second lens group has: A first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis; Has, so that the following conditional expression, respectively.
ν1p> 90
ν1n> 48
24 <ν2a <56
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
v1n: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group ,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
本発明によれば、小型でありながら良好な光学性能を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain good optical performance while being small.
以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係る望遠レ
ンズTLを備えたデジタル一眼レフカメラCAMが図11に示されている。図11に示す
デジタル一眼レフカメラCAMにおいて、不図示の物体(被写体)からの光は、望遠レン
ズ(撮影レンズ)TLで集光されて、クイックリターンミラーMを介して焦点板F上に結
像される。焦点板F上に結像された光は、ペンタプリズムP中で複数回反射されて接眼レ
ンズEへと導かれる。これにより、撮影者は、接眼レンズEを介して物体(被写体)の像
を正立像として観察することができる。
Hereinafter, preferred embodiments of the present application will be described with reference to the drawings. A digital single lens reflex camera CAM provided with a telephoto lens TL according to the present application is shown in FIG. In the digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 11, light from an object (subject) (not shown) is collected by a telephoto lens (photographing lens) TL and imaged on a focusing screen F via a quick return mirror M. Is done. The light imaged on the focusing screen F is reflected a plurality of times in the pentaprism P and guided to the eyepiece lens E. Thus, the photographer can observe the image of the object (subject) as an erect image through the eyepiece lens E.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー
Mが光路外へ退避し、望遠レンズTLで集光された物体(被写体)からの光は、撮像素子
C上に結像されて被写体の像を形成する。これにより、物体(被写体)からの光は、撮像
素子C上に結像されて当該撮像素子Cにより撮像され、物体(被写体)の画像として不図
示のメモリーに記録される。このようにして、撮影者はデジタル一眼レフカメラCAMに
よる物体(被写体)の撮影を行うことができる。なお、クイックリターンミラーMを有し
ないカメラであっても、上記カメラCAMと同様の効果を得ることができる。また、図1
1に示すデジタル一眼レフカメラCAMは、望遠レンズTLを着脱可能に保持する構成で
あってもよく、望遠レンズTLと一体に構成されるものであってもよい。
When a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror M is retracted out of the optical path, and the light from the object (subject) collected by the telephoto lens TL forms an image on the image sensor C. To form an image of the subject. As a result, light from the object (subject) is imaged on the image sensor C, picked up by the image sensor C, and recorded in a memory (not shown) as an image of the object (subject). In this way, the photographer can photograph an object (subject) with the digital single-lens reflex camera CAM. Even if the camera does not have the quick return mirror M, the same effect as the camera CAM can be obtained. In addition, FIG.
The digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 1 may be configured to detachably hold the telephoto lens TL, or may be configured integrally with the telephoto lens TL.
望遠レンズTLは、例えば図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正
の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈
折力を有する第3レンズ群G3とから構成され、無限遠物体から近距離(有限距離)物体
への合焦の際、第2レンズ群G2が光軸に沿って移動するようになっている。また、第1
レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群G1aと
、この前群G1aに対し第1レンズ群G1の中で最も長い空気間隔を隔てた後群G1bと
からなり、第1レンズ群G1の前群G1aは、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも
1枚の負レンズとを有している。
For example, as shown in FIG. 1, the telephoto lens TL includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group G3 having a positive refractive power so that the second lens group G2 moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance). It has become. The first
The lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a front group G1a having a positive refractive power, and the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. The front group G1a of the first lens group G1 includes the group G1b and includes at least one positive lens and at least one negative lens.
なお、焦点距離の長い望遠レンズTLは、全長が長く、重心がカメラより離れたところ
にあるため、手持ちで撮影する場合に手ブレの生じる確率が高くなる。また、ファインダ
ー(接眼レンズE)で覗いたときに像がブレやすい。この問題を解決するために、光学系
の一部分を光軸と垂直な方向に動かす防振補正機構を導入する必要がある。単純な構成で
防振可能とするならば、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と合焦を担う負の屈折力を
有する第2レンズ群G2で略アフォーカルを形成し、マスターレンズである第3レンズ群
G3の一部を防振レンズ群とすることが望ましい。
Note that the telephoto lens TL having a long focal length has a long overall length and a center of gravity far from the camera. Therefore, the probability of camera shake increases when handheld shooting is performed. In addition, the image tends to blur when looking through the viewfinder (eyepiece E). In order to solve this problem, it is necessary to introduce an image stabilization mechanism that moves a part of the optical system in a direction perpendicular to the optical axis. If vibration can be prevented with a simple configuration, the first lens group G1 having a positive refractive power and the second lens group G2 having a negative refractive power for focusing are formed to form a substantially afocal lens. It is desirable that a part of the third lens group G3 is an anti-vibration lens group.
このような構成の望遠レンズTLにおいて、優れた光学性能を維持しつつ、全長を短く
するため、第1レンズ群G1の前群G1aの焦点距離をf1Fとし、第1レンズ群G1の
後群G1bの焦点距離をf1Rとしたとき、次の条件式(1)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the telephoto lens TL having such a configuration, in order to shorten the overall length while maintaining excellent optical performance, the focal length of the front group G1a of the first lens group G1 is set to f1F, and the rear group G1b of the first lens group G1. It is preferable that the condition represented by the following conditional expression (1) is satisfied when the focal length of f1R is f1R.
0.00<f1F/|f1R|<0.50 …(1) 0.00 <f1F / | f1R | <0.50 (1)
条件式(1)は、望遠レンズTLの全長を短くするための条件式である。第1レンズ群
G1の後側主点位置が物体側に位置するほど、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との
間隔は短くなる。第1レンズ群G1は、正の屈折力を有する前群G1aと、後群G1bと
から構成されるので、後群G1bの焦点距離が長いほど、第1レンズ群G1の後側主点位
置が物体側に位置することになる。したがって、条件式(1)の下限値を下回る条件であ
る場合、望遠レンズTLの全長は短くなるが、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との
間隔が短くなりすぎ、接触してしまう。また、球面収差の補正が困難になるので好ましく
ない。一方、条件式(1)の上限値を上回る条件である場合、第1レンズ群G1と第2レ
ンズ群G2との間隔が長くなり、望遠レンズTLの全長が伸びてしまう。また、球面収差
の補正が困難になるので好ましくない。よって、上述の条件式(1)を満足することが好
ましい。
Conditional expression (1) is a conditional expression for shortening the total length of the telephoto lens TL. The closer the rear principal point position of the first lens group G1 is to the object side, the shorter the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2. Since the first lens group G1 includes a front group G1a having a positive refractive power and a rear group G1b, the longer the focal length of the rear group G1b is, the more the rear principal point position of the first lens group G1 is. It will be located on the object side. Therefore, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (1), the total length of the telephoto lens TL is shortened, but the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes too short and contacts. . Further, it is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes long, and the total length of the telephoto lens TL increases. Further, it is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. Therefore, it is preferable that the above conditional expression (1) is satisfied.
なお、条件式(1)の上限値を0.45とすることが好ましい。また、本実施形態の効
果をより確実なものとするために、条件式(1)の上限値を0.40とすることが好まし
い。また、条件式(1)の下限値を0.005とすることが好ましい。また、本実施形態
の効果をより確実なものとするために、条件式(1)の下限値を0.01とすることが好
ましい。
In addition, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.45. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 0.40. Moreover, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.005. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.01.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第1レンズ群G1の前群G1aの正レンズ
のうち少なくとも1枚のアッベ数をν1pとし、第1レンズ群G1の前群G1aの負レン
ズのうち少なくとも1枚のアッベ数をν1nとしたとき、次の条件式(2)および条件式
(3)で表される条件をそれぞれ満足することが好ましい。
In such a telephoto lens TL, the Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group G1a of the first lens group G1 is ν1p, and at least one of the negative lenses in the front group G1a of the first lens group G1. When the Abbe number of the sheet is ν1n, it is preferable that the conditions represented by the following conditional expressions (2) and (3) are satisfied.
ν1p>90 …(2)
ν1n>48 …(3)
ν1p> 90 (2)
ν1n> 48 (3)
条件式(2)は、光学性能を良好に保ち、なおかつ、望遠レンズTLの全長を短くする
ための条件式である。条件式(2)の下限値を下回る条件である場合、このようにアッベ
数が小さいと光学性能のうち軸上色収差の補正が困難となる。なお、現時点で条件式(2
)を満足するガラスというのは、屈折率の低いガラスである。そのため、アッベ数の大き
いガラスを使用することで、第2レンズ群G2以降が同じ構成の場合、色収差の補正を良
好に行うためには、条件式(1)を満足するパワー配置をとる。したがって、第1レンズ
群G1の後側主点位置をより物体側にすることができるため、全長を短くするのに好まし
い条件である。
Conditional expression (2) is a conditional expression for maintaining good optical performance and shortening the overall length of the telephoto lens TL. When the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (2), if the Abbe number is small as described above, it is difficult to correct the longitudinal chromatic aberration in the optical performance. At this time, conditional expression (2
The glass satisfying () is a glass having a low refractive index. Therefore, by using glass with a large Abbe number, when the second lens group G2 and the subsequent lenses have the same configuration, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, a power arrangement that satisfies the conditional expression (1) is taken. Therefore, the rear principal point position of the first lens group G1 can be made closer to the object side, which is a preferable condition for shortening the overall length.
なお、条件式(2)の下限値を91とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を
より確実なものとするために、条件式(2)の下限値を91.2とすることが好ましい。
また、条件式(2)のアッベ数ν1pは100以下であるとより好ましい。
In addition, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 91. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 91.2.
In addition, the Abbe number ν1p in conditional expression (2) is more preferably 100 or less.
条件式(3)は、光学性能を良好に保つための条件式である。条件式(3)の下限値を
下回る条件である場合、軸上色収差の補正が困難になるので好ましくない。
Conditional expression (3) is a conditional expression for maintaining good optical performance. If the condition is lower than the lower limit value of conditional expression (3), it is not preferable because it is difficult to correct axial chromatic aberration.
なお、条件式(3)の下限値を49とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を
より確実なものとするために、条件式(3)の下限値を50とすることが好ましい。また
、条件式(3)のアッベ数ν1nは65以下であるとより好ましい。
In addition, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 49. In order to make the effect of the present embodiment more reliable, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 50. Further, the Abbe number ν1n in conditional expression (3) is more preferably 65 or less.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第1レンズ群G1の前群G1aの負レンズ
のうち少なくとも1枚の屈折率をN1nとしたとき、次の条件式(4)で表される条件を
満足することが好ましい。
In such a telephoto lens TL, when the refractive index of at least one of the negative lenses of the front group G1a of the first lens group G1 is N1n, the condition expressed by the following conditional expression (4) is satisfied. It is preferable to do.
1.60<N1n<1.80 …(4) 1.60 <N1n <1.80 (4)
条件式(4)は、像面湾曲を小さくするための条件式である。前述したように、第1レ
ンズ群G1の前群G1aの正レンズにアッベ数の大きいガラスを使用すると、当該アッベ
数の大きいガラスの屈折率は小さいので、像面湾曲の指標となるペッツバール和がプラス
になってしまい、像高の高い位置での像面が曲がってしまう。それを避けるためには、第
1レンズ群G1の前群G1aの負レンズの屈折率を条件式(4)の範囲にすることが好ま
しい。したがって、条件式(4)の上限値を上回る条件である場合、ペッツバール和が大
きくなり、像面が曲がるため、好ましくない。一方、条件式(4)の下限値を下回る条件
である場合、ペッツバール和は小さくなるが、これが小さくなりすぎても、画面中央の最
良像面位置と周辺での最良像面位置が大きくかけ離れてしまう。ペッツバール和が正へ大
きい場合には、周辺像面は被写体側に曲がり、ペッツバール和が負へ大きい場合には、周
辺像面は撮影者側へ曲がる。よって、像面の平坦性が損なわれてしまい、好ましくない。
Conditional expression (4) is a conditional expression for reducing the curvature of field. As described above, when a glass having a large Abbe number is used for the positive lens of the front group G1a of the first lens group G1, the refractive index of the glass having a large Abbe number is small. Therefore, the Petzval sum serving as an index of field curvature is reduced. It becomes a plus, and the image surface at a high image height is bent. In order to avoid this, it is preferable that the refractive index of the negative lens of the front group G1a of the first lens group G1 be in the range of the conditional expression (4). Therefore, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), the Petzval sum becomes large and the image surface is bent, which is not preferable. On the other hand, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (4), the Petzval sum is small. However, even if this is too small, the best image plane position at the center of the screen and the best image plane position at the periphery are largely separated from each other. End up. When the Petzval sum is large to the positive side, the peripheral image plane is bent toward the subject side, and when the Petzval sum is large to the negative side, the peripheral image plane is bent to the photographer side. Therefore, the flatness of the image surface is impaired, which is not preferable.
なお、条件式(4)の上限値を1.78とすることが好ましい。また、本実施形態の効
果をより確実なものとするために、条件式(4)の上限値を1.75とすることが好まし
い。また、条件式(4)の下限値を1.65とすることが好ましい。また、本実施形態の
効果をより確実なものとするために条件式(4)の下限値を1.68とすることが好まし
い。
In addition, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.78. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.75. Moreover, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.65. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.68.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側
から順に並んだ、第1の負レンズL2aと、正レンズL2bと、第2の負レンズL2cと
を有して構成されることが好ましい。この構成により、色収差や像面湾曲を良好に補正す
ることができる。
In such a telephoto lens TL, the second lens group G2 includes a first negative lens L2a, a positive lens L2b, and a second negative lens L2c that are arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable to have it. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration and curvature of field.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第2レンズ群G2における第1の負レンズ
L2aのアッベ数をν2aとしたとき、次の条件式(5)で表される条件を満足すること
が好ましい。
In such a telephoto lens TL, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (5) is satisfied when the Abbe number of the first negative lens L2a in the second lens group G2 is ν2a.
24<ν2a<56 …(5) 24 <ν2a <56 (5)
条件式(5)は、色収差に関する条件式である。条件式(5)の下限値を下回る条件で
ある場合、このようにアッベ数が小さいと軸上色収差と倍率色収差が大きくなるため、焦
点距離が800mm程度にもなる超望遠レンズに要求されるセンターの性能を得ることが困
難となる。一方、条件式(5)の上限値を上回る条件である場合、色収差は良くなるが、
第2レンズ群G2内のガラスのパワー配置が変わり、第1の負レンズL2aの焦点距離は
長くなる。したがって、負の屈折力が弱まり、コマがプラスに発生して補正が困難となる
。
Conditional expression (5) is a conditional expression regarding chromatic aberration. When the condition is less than the lower limit value of conditional expression (5), the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration become large when the Abbe number is small as described above, so that the center required for a super telephoto lens having a focal length of about 800 mm is required. It is difficult to obtain the performance. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (5), chromatic aberration is improved.
The power arrangement of the glass in the second lens group G2 changes, and the focal length of the first negative lens L2a becomes longer. Accordingly, the negative refractive power is weakened, and coma is generated positively, making correction difficult.
なお、条件式(5)の上限値を53とすることが好ましい。また、条件式(5)の下限
値を30とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために
、条件式(5)の下限値を33とすることが好ましい。
In addition, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 53. Moreover, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 30. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 33.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第2レンズ群G2における第2の負レンズ
L2cの屈折率をN2cとしたとき、次の条件式(6)で表される条件を満足することが
好ましい。
In such a telephoto lens TL, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (6) is satisfied when the refractive index of the second negative lens L2c in the second lens group G2 is N2c.
1.60<N2c<1.80 …(6) 1.60 <N2c <1.80 (6)
条件式(6)は、像面湾曲に関する条件式である。前述したように、第1レンズ群G1
の前群G1aの正レンズにアッベ数の大きいガラスを使用すると、当該アッベ数の大きい
ガラスの屈折率は小さいので、ペッツバール和がプラスになってしまう。これに対し、第
1レンズ群G1内で、ペッツバール和をマイナスに持っていくように条件式(4)を満足
すればよいが、超望遠レンズでは効果が不十分になるおそれがある。よって、超望遠レン
ズにふさわしい像面湾曲にするためには、条件式(6)を満足することが望ましい。条件
式(6)の下限値を下回る条件である場合、ペッツバール和がマイナスになりすぎて、像
高の高い位置での像面が物体側にあることになり、像面が平面にならずに好ましくない。
一方、条件式(6)の上限値を上回る条件である場合、ペッツバール和がプラスになりす
ぎて、像高の高い位置での像面が撮像素子側にあることになり、像面が平面にならずに好
ましくない。
Conditional expression (6) is a conditional expression related to field curvature. As described above, the first lens group G1
When a glass having a large Abbe number is used for the positive lens of the front group G1a, the refractive index of the glass having a large Abbe number is small, so that the Petzval sum is positive. On the other hand, conditional expression (4) should be satisfied so that the Petzval sum is made negative in the first lens group G1, but the effect may be insufficient with a super telephoto lens. Therefore, it is desirable to satisfy the conditional expression (6) in order to obtain a curvature of field suitable for the super telephoto lens. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (6), the Petzval sum becomes too negative, the image plane at a position where the image height is high is on the object side, and the image plane is not flat. It is not preferable.
On the other hand, if the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (6), the Petzval sum becomes too positive, and the image plane at a position where the image height is high is on the image sensor side, and the image plane is flat. It is not preferable.
なお、条件式(6)の下限値を1.65とすることが好ましい。また、条件式(6)の
上限値を1.78とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとす
るために、条件式(6)の上限値を1.75とすることが好ましい。
In addition, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 1.65. Moreover, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 1.78. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 1.75.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第1レンズ群G1の焦点距離をf1とし、
第2レンズ群G2の焦点距離をf2としたとき、次の条件式(7)で表される条件を満足
することが好ましい。
In such a telephoto lens TL, the focal length of the first lens group G1 is f1,
When the focal length of the second lens group G2 is f2, it is preferable to satisfy the condition expressed by the following conditional expression (7).
3.60<f1/(−f2)<4.00 …(7) 3.60 <f1 / (− f2) <4.00 (7)
条件式(7)は、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2の焦点距離の比に関する条件式
である。第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間が略アフォーカルであることから、
望遠レンズTL全系の焦点距離をfとし、第1レンズ群G1の焦点距離をf1とし、第2
レンズ群G2の焦点距離をf2とし、第3レンズ群G3の焦点距離をf3としたとき、次
式(a)が成立する。
Conditional expression (7) is a conditional expression related to the ratio of the focal lengths of the first lens group G1 and the second lens group G2. Since the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is substantially afocal,
The focal length of the entire telephoto lens TL system is f, the focal length of the first lens group G1 is f1, and the second
When the focal length of the lens group G2 is f2, and the focal length of the third lens group G3 is f3, the following expression (a) is established.
f≒f1/f2×f3 …(a) f≈f1 / f2 × f3 (a)
この式(a)より、次式(b)も成立する。 From this equation (a), the following equation (b) is also established.
f1/f2≒f/f3 …(b) f1 / f2≈f / f3 (b)
条件式(7)の下限値を下回る条件である場合、第2レンズ群G2の焦点距離が長くな
り、無限遠物体から近距離(有限距離)物体への合焦の際、合焦レンズ群(第2レンズ群
G2)の移動量が長くなり、望遠レンズTLの全長が長くなってしまう。また、合焦レン
ズ群の移動量が長くなるので、所望の画角を得るために合焦レンズ群の有効径を従来の望
遠レンズの程度にとどめることが困難になる。また、条件式(7)の下限値を下回る条件
である場合、式(b)より、第3レンズ群G3の焦点距離が長くなるともいえる。第3レ
ンズ群G3へ入射する光束は、略アフォーカルであるということから、f3≒「Fナンバ
ー」×「第3レンズ群G3の有効径」より、第3レンズ群G3の焦点距離と有効径が比例
関係にあることがわかる。したがって、第3レンズ群G3の焦点距離が長くなるというこ
とは、所望のFナンバーを満たすために第3レンズ群G3の有効径を大きくしなければな
らず、既存の防振補正機構(VRモジュール)を使うことが困難となる。
When the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (7), the focal length of the second lens group G2 becomes long, and when focusing from an infinite object to a short distance (finite distance) object, the focusing lens group ( The movement amount of the second lens group G2) becomes long, and the total length of the telephoto lens TL becomes long. Further, since the amount of movement of the focusing lens group becomes long, it is difficult to keep the effective diameter of the focusing lens group to the level of a conventional telephoto lens in order to obtain a desired angle of view. Further, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (7), it can be said that the focal length of the third lens group G3 becomes longer from the expression (b). Since the light beam incident on the third lens group G3 is substantially afocal, the focal length and the effective diameter of the third lens group G3 are expressed by f3≈ “F number” × “effective diameter of the third lens group G3”. Is proportional. Therefore, when the focal length of the third lens group G3 is increased, the effective diameter of the third lens group G3 must be increased in order to satisfy a desired F number, and the existing image stabilization mechanism (VR module) is required. ) Becomes difficult to use.
一方、条件式(7)の上限値を上回る条件である場合、第1レンズ群G1の焦点距離が
長くなり、望遠レンズTLの全長が長くなってしまう。また、第2レンズ群G2の焦点距
離が短くなるので、無限遠物体から近距離(有限距離)物体への合焦の際、合焦レンズ群
である第2レンズ群G2の移動量が短くなり、第2レンズ群G2の有効径を小さくするこ
とができる。ところが、第2レンズ群G2のパワーが大きくなることにもなるため、無限
遠物体から近距離(有限距離)物体への合焦の際、球面収差変動量が大きくなってしまい
、近距離合焦状態での良好な球面収差補正が困難となる。
On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (7), the focal length of the first lens group G1 becomes long, and the total length of the telephoto lens TL becomes long. In addition, since the focal length of the second lens group G2 is shortened, the amount of movement of the second lens group G2, which is the focusing lens group, is shortened when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance). The effective diameter of the second lens group G2 can be reduced. However, since the power of the second lens group G2 also increases, the amount of spherical aberration fluctuation increases when focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance), and focusing at a short distance is performed. It becomes difficult to correct spherical aberration in a state.
なお、条件式(7)の下限値を3.63とすることが好ましい。また、本実施形態の効
果をより確実なものとするために、条件式(7)の下限値を3.65とすることが好まし
い。また、条件式(7)の上限値を3.90とすることが好ましい。また、本実施形態の
効果をより確実なものとするために、条件式(7)の上限値を3.80とすることが好ま
しい。
In addition, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 3.63. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 3.65. Moreover, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 3.90. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 3.80.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第1レンズ群G1の前群G1aは、光軸に
沿って物体側から順に並んだ、第1の正レンズL1aと、第2の正レンズL1bと、負レ
ンズL1cとを有して構成されることが好ましい。この構成により、球面収差や色収差を
良好に補正することができる。
In such a telephoto lens TL, the front group G1a of the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, the first positive lens L1a, the second positive lens L1b, and the negative It is preferable to have a lens L1c. With this configuration, spherical aberration and chromatic aberration can be favorably corrected.
ここで、軸上無限遠物点からの光軸に平行に入射する光線をランド光線と称することに
する。望遠レンズTLの第1レンズ群G1に入射するランド光線は、近距離物点から発す
る光線であるとしても、第1入射面には、光軸に対して、略並行に入射する。そのため、
第1レンズ群G1は、微小プリズムの集合と考えれば、最小偏角の形に近いものである必
要がある。第1レンズ群G1の第1レンズ成分である第1の正レンズL1aでランド光が
収斂光束となるので、この光束をより収斂させるため、第1レンズ群G1の第2レンズ成
分である第2の正レンズL1bも最小偏角をとるように、物体側により曲率の強い面を向
けた両凸形状の凸レンズとする。しかしながら、正レンズだけでは、球面収差と色収差が
大きくなりすぎるため、第1レンズ群G1の前群G1aに負レンズL1cを配置し、適正
な球面収差と色収差の補正を行っている。
Here, a light ray incident in parallel to the optical axis from an object point at infinity on the axis is referred to as a land light ray. Even if the land ray incident on the first lens group G1 of the telephoto lens TL is a ray emitted from a short-distance object point, it enters the first incident surface substantially in parallel with the optical axis. for that reason,
The first lens group G1 needs to be close to the shape of the minimum declination when considered as a set of minute prisms. Since the land light becomes a convergent light beam in the first positive lens L1a that is the first lens component of the first lens group G1, in order to further converge this light beam, the second lens component that is the second lens component of the first lens group G1. The positive lens L1b is a biconvex convex lens having a surface with a higher curvature on the object side so as to have a minimum declination. However, since the spherical aberration and the chromatic aberration become too large only with the positive lens, the negative lens L1c is disposed in the front group G1a of the first lens group G1 to correct the appropriate spherical aberration and chromatic aberration.
また、このような望遠レンズTLにおいて、第1レンズ群G1の後群G1bは、負レン
ズL1dと、正レンズL1eとを有して構成されることが好ましい。この構成により、球
面収差や色収差を良好に補正することができる。このように、本実施形態によれば、小型
でありながら良好な光学性能を有する望遠レンズTLおよび、これを備えた光学装置(デ
ジタル一眼レフカメラCAM)を得ることが可能になる。
In such a telephoto lens TL, it is preferable that the rear group G1b of the first lens group G1 includes a negative lens L1d and a positive lens L1e. With this configuration, spherical aberration and chromatic aberration can be favorably corrected. As described above, according to the present embodiment, it is possible to obtain a telephoto lens TL that is small but has good optical performance, and an optical device (digital single-lens reflex camera CAM) including the telephoto lens TL.
ここで、上述のような構成の望遠レンズTLの製造方法について、図12を参照しなが
ら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、本実施形態の第1レンズ群G1、第2レンズ群G
2、および第3レンズ群G3を組み込む(ステップS1)。このとき、上述の条件式(1
)や、条件式(2)、条件式(3)等をそれぞれ満足するように、第1〜第3レンズ群G
1〜G3の各レンズをそれぞれ配置する。なお、各レンズを鏡筒内に組み込む際、光軸に
沿った順にレンズ群を1つずつ鏡筒内に組み込んでもよく、一部または全てのレンズ群を
保持部材で一体保持してから鏡筒部材と組み立ててもよい。鏡筒内に各レンズ群を組み込
んだ後、鏡筒内に各レンズ群が組み込まれた状態で物体の像が形成されるか、すなわち各
レンズ群の中心が揃っているかを確認する(ステップS2)。そして、像が形成されるか
確認した後、望遠レンズTLの各種動作を確認する(ステップS3)。
Here, a manufacturing method of the telephoto lens TL having the above-described configuration will be described with reference to FIG. First, in the cylindrical barrel, the first lens group G1 and the second lens group G of the present embodiment.
2 and the third lens group G3 are incorporated (step S1). At this time, the above conditional expression (1
), Conditional expression (2), conditional expression (3), etc.
The
各種動作の一例としては、遠距離物体から近距離物体への合焦を行うレンズ群が光軸方
向に沿って移動する合焦動作、少なくとも一部のレンズが光軸と直交方向の成分を持つよ
うに移動する手ブレ補正動作などが挙げられる。なお、本実施形態においては、遠距離物
体(無限遠物体)から近距離物体(有限距離物体)への合焦の際、第2レンズ群G2が光
軸に沿って移動するようになっている。また、各種動作の確認順番は任意である。このよ
うな製造方法によれば、小型でありながら良好な光学性能を有する望遠レンズTLを得る
ことができる。
Examples of various operations include a focusing operation in which a lens group that performs focusing from a long-distance object to a short-distance object moves along the optical axis direction, and at least some lenses have a component perpendicular to the optical axis. An image stabilization operation that moves like this can be cited. In the present embodiment, the second lens group G2 moves along the optical axis when focusing from a long distance object (infinite object) to a short distance object (finite distance object). . In addition, the confirmation order of various operations is arbitrary. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a telephoto lens TL that is small but has good optical performance.
(第1実施例)
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第1実施例につい
て図1〜図2および表1を用いて説明する。図1は、第1実施例に係る望遠レンズTLの
無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第1実施例に係る望遠レンズTLは、光軸
に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を
有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、フ
ィルターFLとから構成され、第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ
、正の屈折力を有する前群G1aと、この前群G1aに対し第1レンズ群G1の中で最も
長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群G1bとから構成される。そして、無限遠
物体から近距離(有限距離)物体への合焦の際、第2レンズ群G2が光軸に沿って像面I
側に移動するようになっている。
(First embodiment)
Embodiments of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a lens configuration diagram of the telephoto lens TL according to the first example in an infinitely focused state. The telephoto lens TL according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and an aperture. The first lens group G1 includes a stop S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter FL. The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis and has a positive refractive power. The lens group G1a is composed of a group G1a and a rear group G1b having a positive refractive power with the longest air gap in the first lens group G1 with respect to the front group G1a. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance (finite distance), the second lens group G2 moves along the optical axis along the image plane I.
Move to the side.
第1レンズ群G1の前群G1aは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面
を向けた保護ガラスL11と、物体側に強い凸面を向けた両凸形状の第1の正レンズL1
aと、両凸形状の第2の正レンズL1bと、両凹形状の負レンズL1cとから構成される
。第1レンズ群G1の後群G1bは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面
を向けた負レンズ(メニスカスレンズ)L1dと物体側に凸面を向けた正レンズ(メニス
カスレンズ)L1eとの接合によりなる接合正レンズから構成される。第2レンズ群G2
は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の第1の負レンズL2aと、物体側に
凹面を向けた正レンズ(メニスカスレンズ)L2bと物体側に凹面を向けた第2の負レン
ズ(メニスカスレンズ)L2cとの接合によりなる接合負レンズとから構成される。第3
レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第1の正レンズL3a
と、物体側に凹面を向けた第1の負レンズ(メニスカスレンズ)L3bと、両凸形状の第
2の正レンズL3cと、両凹形状の第2の負レンズL3dと両凸形状の第3の正レンズL
3eとの接合レンズと、両凹形状の第3の負レンズL3fと両凸形状の第4の正レンズL
3gとの接合レンズとから構成される。
The front group G1a of the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and includes a protective glass L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex first with a strong convex surface facing the object side. Positive lens L1
a, a biconvex second positive lens L1b, and a biconcave negative lens L1c. The rear group G1b of the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a negative lens (meniscus lens) L1d having a convex surface toward the object side and a positive lens (meniscus lens) having a convex surface toward the object side ) It is composed of a cemented positive lens formed by joining with L1e. Second lens group G2
Are arranged in order from the object side along the optical axis, a first negative lens L2a having a biconcave shape, a positive lens (meniscus lens) L2b having a concave surface facing the object side, and a second lens having a concave surface facing the object side. Negative lens (meniscus lens) L2c and a cemented negative lens. Third
The lens group G3 is a biconvex first positive lens L3a arranged in order from the object side along the optical axis.
A first negative lens (meniscus lens) L3b having a concave surface facing the object side, a biconvex second positive lens L3c, a biconcave second negative lens L3d, and a biconvex third Positive lens L
3e cemented lens, biconcave third negative lens L3f and biconvex fourth positive lens L
3g and a cemented lens.
以下に、表1〜表5を示すが、これらは第1〜第5実施例に係る望遠レンズの諸元の値
をそれぞれ掲げた表である。各表の[諸元データ]において、fは望遠レンズ全系の焦点
距離を、FNOはFナンバーを、ωは半画角(最大入射角:単位は「°」)を、Yは像高
を、TLはレンズ全長(空気換算長)をそれぞれ示す。また、[諸元データ]において、
f1は第1レンズ群G1の焦点距離を、f2は第2レンズ群G2の焦点距離を、f1Fは
第1レンズ群G1の前群G1aの焦点距離を、f1Rは第1レンズ群G1の後群G1bの
焦点距離をそれぞれ示す。また、[レンズデータ]において、面番号は物体側から数えた
各レンズ面の番号を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各レンズ面間隔を、νdはd線
(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数を、ndはd線(波長λ=587.6nm
)に対する屈折率をそれぞれ示す。なお、曲率半径「0.0000」は平面を示し、空気の屈折
率nd=1.00000はその記載を省略している。
Tables 1 to 5 are shown below, and these are values respectively showing values of specifications of the telephoto lenses according to the first to fifth examples. In [Specification Data] in each table, f is the focal length of the entire telephoto lens system, FNO is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle: unit is “°”), and Y is the image height. , TL indicates the total lens length (air equivalent length). In [Specification data]
f1 is the focal length of the first lens group G1, f2 is the focal length of the second lens group G2, f1F is the focal length of the front group G1a of the first lens group G1, and f1R is the rear group of the first lens group G1. The focal length of G1b is shown respectively. In [Lens Data], the surface number is the number of each lens surface counted from the object side, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the distance between the lens surfaces, and νd is the d-line (wavelength λ = 587). Abbe number with respect to .6 nm), nd is d line (wavelength λ = 587.6 nm)
) Shows the refractive index for each. The curvature radius “0.0000” indicates a plane, and the refractive index nd = 1.0000 of air is omitted from the description.
また、[可変間隔データ]には、無限遠合焦状態(焦点距離f=776)および最短撮影
距離状態(撮影倍率β=-0.136)での各可変間隔D1,D2の値と、バックフォーカス(
空気換算長)Bfの値を示す。なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距
離f、曲率半径r、面間隔d、その他長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は
、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるもので
はない。また、後述の第2〜第5実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用
いる。
The [variable interval data] includes the values of the variable intervals D1 and D2 in the infinite focus state (focal length f = 776) and the shortest shooting distance state (shooting magnification β = −0.136), and the back focus (
Air conversion length) Bf is shown. In addition, the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or reduced. However, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to this. In addition, the same reference numerals as those of the present embodiment are used in the specification values of the second to fifth embodiments described later.
下の表1に、第1実施例における各諸元を示す。なお、表1における面番号1〜31は
、図1における面1〜31と対応している。
Table 1 below shows specifications in the first embodiment. In addition, the surface numbers 1-31 in Table 1 respond | correspond to the surfaces 1-31 in FIG.
(表1)
[諸元データ]
f=776
FNO=5.7
2ω=3.18238
Y=21.633
TL=540.57725
f1=296.7716
f2=-80.72333
f1F=358.5401
f2R=1395.165
[レンズデータ]
面番号 r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 176.0124 25.50 91.21 1.456
4 -3999.2353 0.10
5 211.6788 23.00 82.51 1.497823
6 -592.7953 5.10
7 -516.0786 7.90 53.87 1.712995
8 344.4134 61.60
9 134.6337 6.90 53.87 1.712995
10 68.9319 19.00 82.51 1.49782
11 310.3830 (D1)
12 -2853.8608 5.50 40.11 1.762001
13 75.1962 5.50
14 -142.3735 7.00 28.69 1.79504
15 -42.4084 4.60 47.93 1.717
16 -445.8484 (D2)
17 0.0000 6.60 (開口絞り)
18 255.8969 9.50 70.45 1.48749
19 -63.9713 1.80
20 -63.4444 5.00 27.51 1.755199
21 -231.4913 8.00
22 185.6642 7.00 35.92 1.66446
23 -191.7759 19.24
24 -285.9498 2.40 44.79 1.743997
25 58.3897 8.00 38.01 1.60342
26 -338.4075 2.50
27 -76.0168 2.50 47.93 1.717004
28 281.9472 10.50 42.70 1.56732
29 -61.6152 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[可変間隔データ]
無限遠状態 最短撮影距離状態
f=776 β=-0.136
D1 86.2760 101.67
D2 21.6814 6.29
Bf 135.58 135.58
[条件式対応値]
条件式(1) f1F/|f1R|=0.2570
条件式(2) ν1p=91.21 (第1の正レンズL1a)
条件式(3) ν1n=53.87
条件式(4) N1n=1.713
条件式(5) ν2a=40.11
条件式(6) N2c=1.717
条件式(7) f1/(−f2)=3.676
(Table 1)
[Specification data]
f = 776
FNO = 5.7
2ω = 3.18238
Y = 21.633
TL = 540.57725
f1 = 296.7716
f2 = -80.72333
f1F = 358.5401
f2R = 1395.165
[Lens data]
Surface number r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 176.0124 25.50 91.21 1.456
4 -3999.2353 0.10
5 211.6788 23.00 82.51 1.497823
6 -592.7953 5.10
7 -516.0786 7.90 53.87 1.712995
8 344.4134 61.60
9 134.6337 6.90 53.87 1.712995
10 68.9319 19.00 82.51 1.49782
11 310.3830 (D1)
12 -2853.8608 5.50 40.11 1.762001
13 75.1962 5.50
14 -142.3735 7.00 28.69 1.79504
15 -42.4084 4.60 47.93 1.717
16 -445.8484 (D2)
17 0.0000 6.60 (Aperture stop)
18 255.8969 9.50 70.45 1.48749
19 -63.9713 1.80
20 -63.4444 5.00 27.51 1.755199
21 -231.4913 8.00
22 185.6642 7.00 35.92 1.66446
23 -191.7759 19.24
24 -285.9498 2.40 44.79 1.743997
25 58.3897 8.00 38.01 1.60342
26 -338.4075 2.50
27 -76.0168 2.50 47.93 1.717004
28 281.9472 10.50 42.70 1.56732
29 -61.6152 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[Variable interval data]
Infinite state Shortest shooting distance state
f = 776 β = -0.136
D1 86.2760 101.67
D2 21.6814 6.29
Bf 135.58 135.58
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f1F / | f1R | = 0.570
Conditional expression (2) ν1p = 91.21 (first positive lens L1a)
Conditional expression (3) ν1n = 53.87
Conditional expression (4) N1n = 1.713
Conditional expression (5) ν2a = 40.11
Conditional expression (6) N2c = 1.717
Conditional expression (7) f1 / (− f2) = 3.676
このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.
図2は、第1実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態における諸収差図である。
各収差図において、FNOはFナンバーを、Aは半画角をそれぞれ示す。また、各収差図
において、dはd線(λ=587.6nm)、gはg線(λ=435.8nm)、CはC
線(λ=656.3nm)、FはF線(λ=486.1nm)における収差をそれぞれ示
す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディ
オナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても同様である。
FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the telephoto lens TL according to Example 1 in the infinitely focused state.
In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view. In each aberration diagram, d is d-line (λ = 587.6 nm), g is g-line (λ = 435.8 nm), and C is C
The line (λ = 656.3 nm) and F indicate aberrations on the F line (λ = 486.1 nm), respectively. In the aberration diagrams showing astigmatism, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. The description of the aberration diagrams is the same in the other examples.
そして、各収差図より、第1実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を
有していることがわかる。その結果、第1実施例の望遠レンズTLを搭載することにより
、デジタル一眼レフカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the first example, various aberrations are corrected well and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the telephoto lens TL of the first embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
(第2実施例)
以下、本願の第2実施例について図3〜図4および表2を用いて説明する。図3は、第
2実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。なお、第
2実施例の望遠レンズTLは、第1実施例の望遠レンズと同様の構成であり、各部に第1
実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
(Second embodiment)
Hereinafter, a second embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 3 is a lens configuration diagram of the telephoto lens TL according to Example 2 in an infinitely focused state. The telephoto lens TL of the second example has the same configuration as the telephoto lens of the first example, and the first part is included in each part.
The same reference numerals as in the case of the embodiment are attached and detailed description is omitted.
下の表2に、第2実施例における各諸元を示す。なお、表2における面番号1〜31は
、図3における面1〜31と対応している。
Table 2 below shows specifications in the second embodiment. The
(表2)
[諸元データ]
f=776
FNO=5.7
2ω=3.18424
Y=21.633
TL=525.11596
f1=296.7716
f2=-80.72333
f1F=311.1842
f2R=54414.29
[レンズデータ]
面番号 r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 174.0251 21.40 91.21 1.456
4 -3183.4196 0.10
5 197.0496 21.70 91.20 1.456
6 -606.8420 5.10
7 -536.2416 7.90 53.89 1.713
8 462.7426 61.60
9 132.9337 6.90 53.87 1.712995
10 64.8468 15.40 82.51 1.49782
11 226.8368 (D1)
12 -2453.9875 5.50 39.57 1.8044
13 79.4082 5.50
14 -182.6744 7.00 28.69 1.79504
15 -43.9630 4.60 47.93 1.717
16 -1174.4626 (D2)
17 0.0000 6.60 (開口絞り)
18 273.6024 6.50 70.45 1.48749
19 -64.0698 1.80
20 -63.3487 2.50 27.51 1.755199
21 -231.8709 13.50
22 181.0270 4.00 35.92 1.66446
23 -187.9554 13.99
24 -290.7250 2.40 44.79 1.743997
25 64.6891 8.00 38.01 1.60342
26 -328.2532 6.50
27 -76.3478 2.50 47.93 1.717004
28 276.6334 8.00 42.70 1.56732
29 -62.4674 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[可変間隔データ]
無限遠状態 最短撮影距離状態
f=776 β=-0.136
D1 86.28 97.73
D2 21.68 5.71
Bf 140.38 140.38
[条件式対応値]
条件式(1) f1F/|f1R|=0.0057
条件式(2) ν1p=91.21 (第1の正レンズL1a)
条件式(2) ν1p=91.20 (第2の正レンズL1b)
条件式(3) ν1n=53.89
条件式(4) N1n=1.713
条件式(5) ν2a=39.57
条件式(6) N2c=1.717
条件式(7) f1/(−f2)=3.676
(Table 2)
[Specification data]
f = 776
FNO = 5.7
2ω = 3.18424
Y = 21.633
TL = 525.11596
f1 = 296.7716
f2 = -80.72333
f1F = 311.1842
f2R = 54414.29
[Lens data]
Surface number r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 174.0251 21.40 91.21 1.456
4 -3183.4196 0.10
5 197.0496 21.70 91.20 1.456
6 -606.8420 5.10
7 -536.2416 7.90 53.89 1.713
8 462.7426 61.60
9 132.9337 6.90 53.87 1.712995
10 64.8468 15.40 82.51 1.49782
11 226.8368 (D1)
12 -2453.9875 5.50 39.57 1.8044
13 79.4082 5.50
14 -182.6744 7.00 28.69 1.79504
15 -43.9630 4.60 47.93 1.717
16 -1174.4626 (D2)
17 0.0000 6.60 (Aperture stop)
18 273.6024 6.50 70.45 1.48749
19 -64.0698 1.80
20 -63.3487 2.50 27.51 1.755199
21 -231.8709 13.50
22 181.0270 4.00 35.92 1.66446
23 -187.9554 13.99
24 -290.7250 2.40 44.79 1.743997
25 64.6891 8.00 38.01 1.60342
26 -328.2532 6.50
27 -76.3478 2.50 47.93 1.717004
28 276.6334 8.00 42.70 1.56732
29 -62.4674 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[Variable interval data]
Infinite state Shortest shooting distance state
f = 776 β = -0.136
D1 86.28 97.73
D2 21.68 5.71
Bf 140.38 140.38
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f1F / | f1R | = 0.0057
Conditional expression (2) ν1p = 91.21 (first positive lens L1a)
Conditional expression (2) ν1p = 91.20 (second positive lens L1b)
Conditional expression (3) ν1n = 53.89
Conditional expression (4) N1n = 1.713
Conditional expression (5) ν2a = 39.57
Conditional expression (6) N2c = 1.717
Conditional expression (7) f1 / (− f2) = 3.676
このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.
図4は、第2実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態における諸収差図である。
各収差図より、第2実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有している
ことがわかる。その結果、第2実施例の望遠レンズTLを搭載することにより、デジタル
一眼レフカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the telephoto lens TL according to Example 2 in the infinite focus state.
From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the second example, various aberrations are satisfactorily corrected and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the telephoto lens TL of the second embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
(第3実施例)
以下、本願の第3実施例について図5〜図6および表3を用いて説明する。図5は、第
3実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。なお、第
3実施例の望遠レンズTLは、第2レンズ群G2の一部の形状を除いて第1実施例の望遠
レンズと同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を
省略する。なお、第3実施例の第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ
、両凹形状の第1の負レンズL2aと、物体側に凹面を向けた正レンズ(メニスカスレン
ズ)L2bと両凹形状の第2の負レンズL2cとの接合によりなる接合負レンズとから構
成される。
(Third embodiment)
Hereinafter, the third embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 5 is a lens configuration diagram of the telephoto lens TL according to the third example in an infinitely focused state. The telephoto lens TL of the third embodiment has the same configuration as that of the telephoto lens of the first embodiment except for a part of the shape of the second lens group G2, and each part has the same configuration as that of the first embodiment. Reference numerals are assigned and detailed description is omitted. The second lens group G2 of the third example includes a biconcave first negative lens L2a arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens (meniscus lens) with a concave surface facing the object side. ) It is composed of a cemented negative lens formed by cementing L2b and a biconcave second negative lens L2c.
下の表3に、第3実施例における各諸元を示す。なお、表3における面番号1〜31は
、図5における面1〜31と対応している。
Table 3 below shows specifications in the third embodiment. The
(表3)
[諸元データ]
f=776
FNO=5.7
2ω=3.18286
Y=21.633
TL=523.67402
f1=301.4814
f2=-82.01056
f1F=311.8013
f2R=-26207.1
[レンズデータ]
面番号 r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.19 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 172.5169 21.40 91.20 1.456
4 -2466.6787 0.10
5 202.4314 21.70 91.20 1.456
6 -574.7534 5.10
7 -506.1788 7.90 53.89 1.713
8 470.0284 55.00
9 141.8310 6.90 53.87 1.712995
10 67.5493 15.40 82.51 1.49782
11 245.8400 (D1)
12 -492.3516 2.10 40.11 1.762
13 106.9941 8.60
14 -3176.8206 6.20 28.69 1.79504
15 -55.4178 2.00 48.45 1.697
16 149.5260 (D2)
17 0.0000 6.60 (開口絞り)
18 291.9203 6.50 70.44 1.48749
19 -64.7959 1.80
20 -64.1711 2.50 27.51 1.755199
21 -226.9047 8.50
22 172.5060 4.00 35.92 1.66446
23 -200.3533 9.00
24 -317.8547 2.40 44.78 1.743997
25 89.9765 8.00 38.01 1.60342
26 -430.0402 10.00
27 -82.7244 2.50 47.93 1.717004
28 124.0092 8.00 42.70 1.56732
29 -64.7745 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[可変間隔データ]
無限遠状態 最短撮影距離状態
f=776 β=-0.136
D1 88.90 104.78
D2 26.08 10.21
Bf 144.19 144.19
[条件式対応値]
条件式(1) f1F/|f1R|=0.0119
条件式(2) ν1p=91.20 (第1の正レンズL1a)
条件式(2) ν1p=91.20 (第2の正レンズL1b)
条件式(3) ν1n=53.89
条件式(4) N1n=1.713
条件式(5) ν2a=40.11
条件式(6) N2c=1.697
条件式(7) f1/(−f2)=3.676
(Table 3)
[Specification data]
f = 776
FNO = 5.7
2ω = 3.18286
Y = 21.633
TL = 523.67402
f1 = 301.4814
f2 = -82.01056
f1F = 311.8013
f2R = -26207.1
[Lens data]
Surface number r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.19 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 172.5169 21.40 91.20 1.456
4 -2466.6787 0.10
5 202.4314 21.70 91.20 1.456
6 -574.7534 5.10
7 -506.1788 7.90 53.89 1.713
8 470.0284 55.00
9 141.8310 6.90 53.87 1.712995
10 67.5493 15.40 82.51 1.49782
11 245.8400 (D1)
12 -492.3516 2.10 40.11 1.762
13 106.9941 8.60
14 -3176.8206 6.20 28.69 1.79504
15 -55.4178 2.00 48.45 1.697
16 149.5260 (D2)
17 0.0000 6.60 (Aperture stop)
18 291.9203 6.50 70.44 1.48749
19 -64.7959 1.80
20 -64.1711 2.50 27.51 1.755199
21 -226.9047 8.50
22 172.5060 4.00 35.92 1.66446
23 -200.3533 9.00
24 -317.8547 2.40 44.78 1.743997
25 89.9765 8.00 38.01 1.60342
26 -430.0402 10.00
27 -82.7244 2.50 47.93 1.717004
28 124.0092 8.00 42.70 1.56732
29 -64.7745 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[Variable interval data]
Infinite state Shortest shooting distance state
f = 776 β = -0.136
D1 88.90 104.78
D2 26.08 10.21
Bf 144.19 144.19
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f1F / | f1R | = 0.0119
Conditional expression (2) ν1p = 91.20 (first positive lens L1a)
Conditional expression (2) ν1p = 91.20 (second positive lens L1b)
Conditional expression (3) ν1n = 53.89
Conditional expression (4) N1n = 1.713
Conditional expression (5) ν2a = 40.11
Conditional expression (6) N2c = 1.597
Conditional expression (7) f1 / (− f2) = 3.676
このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.
図6は、第3実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態における諸収差図である。
各収差図より、第3実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有している
ことがわかる。その結果、第3実施例の望遠レンズTLを搭載することにより、デジタル
一眼レフカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the telephoto lens TL according to the third example in the infinite focus state.
From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the third example, various aberrations are satisfactorily corrected and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the telephoto lens TL of the third embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
(第4実施例)
以下、本願の第4実施例について図7〜図8および表4を用いて説明する。図7は、第
4実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第4実施
例に係る望遠レンズTLは、第2レンズ群G2および第3レンズ群G3の一部の形状を除
いて第1実施例の望遠レンズと同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号
を付して詳細な説明を省略する。なお、第4実施例の第2レンズ群G2は、光軸に沿って
物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた第1の負レンズ(メニスカスレンズ)L2
aと、物体側に凹面を向けた正レンズ(メニスカスレンズ)L2bと物体側に凹面を向け
た第2の負レンズ(メニスカスレンズ)L2cとの接合によりなる接合負レンズとから構
成される。また、第4実施例の第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ
、両凸形状の第1の正レンズL3aと、物体側に凹面を向けた第1の負レンズ(メニスカ
スレンズ)L3bと、両凸形状の第2の正レンズL3cと、両凹形状の第2の負レンズL
3dと両凸形状の第3の正レンズL3eとの接合レンズと、物体側に凹面を向けた第3の
負レンズ(メニスカスレンズ)L3fと物体側に凹面を向けた第4の正レンズ(メニスカ
スレンズ)L3gとの接合レンズとから構成される。
(Fourth embodiment)
Hereinafter, a fourth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 7 is a lens configuration diagram of the telephoto lens TL according to the fourth example in an infinitely focused state. The telephoto lens TL according to the fourth example has the same configuration as the telephoto lens of the first example except for a part of the shapes of the second lens group G2 and the third lens group G3. The same reference numerals as those in FIG. The second lens group G2 of the fourth example is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a first negative lens (meniscus lens) L2 having a convex surface directed toward the object side.
a and a cemented negative lens formed by cementing a positive lens (meniscus lens) L2b having a concave surface facing the object side and a second negative lens (meniscus lens) L2c having a concave surface facing the object side. The third lens group G3 of the fourth example includes a biconvex first positive lens L3a arranged in order from the object side along the optical axis, and a first negative lens having a concave surface directed toward the object side. (Meniscus lens) L3b, a biconvex second positive lens L3c, and a biconcave second negative lens L
3d and a biconvex third positive lens L3e, a third negative lens (meniscus lens) L3f with a concave surface facing the object side, and a fourth positive lens (meniscus with a concave surface facing the object side) Lens) and a cemented lens with L3g.
下の表4に、第4実施例における各諸元を示す。なお、表4における面番号1〜31は
、図7における面1〜31と対応している。
Table 4 below shows specifications in the fourth embodiment. The
(表4)
[諸元データ]
f=776
FNO=5.7
2ω=3.18238
Y=21.633
TL=544.63664
f1=296.7716
f2=-80.72333
f1F=384.1447
f2R=989.0893
[レンズデータ]
面番号 r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 177.1578 25.50 91.21 1.456
4 -3261.4194 0.10
5 218.8792 23.00 82.51 1.49782
6 -553.4982 5.10
7 -487.7288 7.90 53.87 1.712995
8 325.3594 61.60
9 136.4375 6.90 53.87 1.712995
10 71.4920 19.00 82.51 1.49782
11 372.8845 (D1)
12 1114.3700 5.50 49.62 1.7725
13 72.0619 5.50
14 -101.3954 7.00 28.69 1.79504
15 -40.7398 4.60 47.93 1.717
16 -225.0953 (D2)
17 0.0000 6.60 (開口絞り)
18 222.0490 9.50 70.45 1.48749
19 -60.7012 1.80
20 -59.6198 5.00 27.51 1.755199
21 -243.5342 8.00
22 225.3223 7.00 35.92 1.66446
23 -154.4581 20.58
24 -299.2031 2.40 44.79 1.743997
25 51.0851 8.00 38.01 1.60342
26 -471.8480 2.50
27 -75.2888 2.50 47.93 1.717004
28 -504.1282 10.50 42.70 1.56732
29 -61.8695 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[可変間隔データ]
無限遠状態 最短撮影距離状態
f=776 β=-0.136
D1 91.30 106.69
D2 20.75 5.36
Bf 134.21 134.21
[条件式対応値]
条件式(1) f1F/|f1R|=0.3884
条件式(2) ν1p=91.21 (第1の正レンズL1a)
条件式(3) ν1n=53.87
条件式(4) N1n=1.713
条件式(5) ν2a=49.62
条件式(6) N2c=1.717
条件式(7) f1/(−f2)=3.676
(Table 4)
[Specification data]
f = 776
FNO = 5.7
2ω = 3.18238
Y = 21.633
TL = 544.63664
f1 = 296.7716
f2 = -80.72333
f1F = 384.1447
f2R = 989.0893
[Lens data]
Surface number r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 177.1578 25.50 91.21 1.456
4 -3261.4194 0.10
5 218.8792 23.00 82.51 1.49782
6 -553.4982 5.10
7 -487.7288 7.90 53.87 1.712995
8 325.3594 61.60
9 136.4375 6.90 53.87 1.712995
10 71.4920 19.00 82.51 1.49782
11 372.8845 (D1)
12 1114.3700 5.50 49.62 1.7725
13 72.0619 5.50
14 -101.3954 7.00 28.69 1.79504
15 -40.7398 4.60 47.93 1.717
16 -225.0953 (D2)
17 0.0000 6.60 (Aperture stop)
18 222.0490 9.50 70.45 1.48749
19 -60.7012 1.80
20 -59.6198 5.00 27.51 1.755199
21 -243.5342 8.00
22 225.3223 7.00 35.92 1.66446
23 -154.4581 20.58
24 -299.2031 2.40 44.79 1.743997
25 51.0851 8.00 38.01 1.60342
26 -471.8480 2.50
27 -75.2888 2.50 47.93 1.717004
28 -504.1282 10.50 42.70 1.56732
29 -61.8695 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[Variable interval data]
Infinite state Shortest shooting distance state
f = 776 β = -0.136
D1 91.30 106.69
D2 20.75 5.36
Bf 134.21 134.21
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f1F / | f1R | = 0.3884
Conditional expression (2) ν1p = 91.21 (first positive lens L1a)
Conditional expression (3) ν1n = 53.87
Conditional expression (4) N1n = 1.713
Conditional expression (5) ν2a = 49.62
Conditional expression (6) N2c = 1.717
Conditional expression (7) f1 / (− f2) = 3.676
このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.
図8は、第4実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態における諸収差図である。
各収差図より、第4実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有している
ことがわかる。その結果、第4実施例の望遠レンズTLを搭載することにより、デジタル
一眼レフカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the telephoto lens TL according to the fourth example in the infinite focus state.
From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the fourth example, various aberrations are corrected satisfactorily and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the telephoto lens TL of the fourth embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
(第5実施例)
以下、本願の第5実施例について図9〜図10および表5を用いて説明する。図9は、
第5実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第5実
施例に係る望遠レンズTLは、第1実施例の望遠レンズと同様の構成であり、各部に第1
実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
(5th Example)
Hereinafter, a fifth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. 9 to 10 and Table 5. FIG. FIG.
It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the telephoto lens TL which concerns on 5th Example. The telephoto lens TL according to the fifth example has the same configuration as the telephoto lens of the first example.
The same reference numerals as in the case of the embodiment are attached and detailed description is omitted.
下の表5に、第5実施例における各諸元を示す。なお、表5における面番号1〜31は
、図9における面1〜31と対応している。
Table 5 below shows specifications in the fifth embodiment. In addition, the surface numbers 1-31 in Table 5 respond | correspond to the surfaces 1-31 in FIG.
(表5)
[諸元データ]
f=776
FNO=5.7
2ω=3.18238
Y=21.633
TL=537.17373
f1=296.7716
f2=-80.72333
f1F=339.1701
f2R=2154.171
[レンズデータ]
面番号 r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 176.0965 25.50 91.21 1.456
4 -4429.7754 0.10
5 200.8768 23.00 82.51 1.49782
6 -596.6547 5.10
7 -520.3131 7.90 53.87 1.712995
8 352.3664 61.60
9 137.1824 6.90 53.87 1.712995
10 67.8199 19.00 82.51 1.49782
11 291.4721 (D1)
12 -927.9193 5.50 35.25 1.7495
13 75.8275 5.50
14 -219.8896 7.00 28.69 1.79504
15 -42.9502 4.60 47.93 1.717
16 -6108.0385 (D2)
17 0.0000 6.60 (開口絞り)
18 345.3926 9.50 70.45 1.48749
19 -64.6466 1.80
20 -64.5049 5.00 27.51 1.755199
21 -209.6868 8.00
22 163.4004 7.00 35.92 1.66446
23 -222.2325 18.94
24 -275.8733 2.40 44.79 1.743997
25 70.4856 8.00 38.01 1.60342
26 -347.9222 2.50
27 -77.4983 2.50 47.93 1.717004
28 154.6170 10.50 42.70 1.56732
29 -61.5432 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[可変間隔データ]
無限遠状態 最短撮影距離状態
f=776 β=-0.136
D1 81.88 97.27
D2 21.99 6.60
Bf 136.57 136.57
[条件式対応値]
条件式(1) f1F/|f1R|=0.1574
条件式(2) ν1p=91.21 (第1の正レンズL1a)
条件式(3) ν1n=53.87
条件式(4) N1n=1.713
条件式(5) ν2a=35.25
条件式(6) N2c=1.717
条件式(7) f1/(−f2)=3.676
(Table 5)
[Specification data]
f = 776
FNO = 5.7
2ω = 3.18238
Y = 21.633
TL = 537.17373
f1 = 296.7716
f2 = -80.72333
f1F = 339.1701
f2R = 2154.171
[Lens data]
Surface number r d νd nd
1 1200.3704 5.00 64.20 1.516798
2 1199.7897 1.00
3 176.0965 25.50 91.21 1.456
4 -4429.7754 0.10
5 200.8768 23.00 82.51 1.49782
6 -596.6547 5.10
7 -520.3131 7.90 53.87 1.712995
8 352.3664 61.60
9 137.1824 6.90 53.87 1.712995
10 67.8199 19.00 82.51 1.49782
11 291.4721 (D1)
12 -927.9193 5.50 35.25 1.7495
13 75.8275 5.50
14 -219.8896 7.00 28.69 1.79504
15 -42.9502 4.60 47.93 1.717
16 -6108.0385 (D2)
17 0.0000 6.60 (Aperture stop)
18 345.3926 9.50 70.45 1.48749
19 -64.6466 1.80
20 -64.5049 5.00 27.51 1.755199
21 -209.6868 8.00
22 163.4004 7.00 35.92 1.66446
23 -222.2325 18.94
24 -275.8733 2.40 44.79 1.743997
25 70.4856 8.00 38.01 1.60342
26 -347.9222 2.50
27 -77.4983 2.50 47.93 1.717004
28 154.6170 10.50 42.70 1.56732
29 -61.5432 34.30
30 0.0000 2.00 64.20 1.516798
31 0.0000 (Bf)
[Variable interval data]
Infinite state Shortest shooting distance state
f = 776 β = -0.136
D1 81.88 97.27
D2 21.99 6.60
Bf 136.57 136.57
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f1F / | f1R | = 0.1574
Conditional expression (2) ν1p = 91.21 (first positive lens L1a)
Conditional expression (3) ν1n = 53.87
Conditional expression (4) N1n = 1.713
Conditional expression (5) ν2a = 35.25
Conditional expression (6) N2c = 1.717
Conditional expression (7) f1 / (− f2) = 3.676
このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.
図10は、第5実施例に係る望遠レンズTLの無限遠合焦状態における諸収差図である
。各収差図より、第5実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有してい
ることがわかる。その結果、第5実施例の望遠レンズTLを搭載することにより、デジタ
ル一眼レフカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the telephoto lens TL according to Example 5 in the infinitely focused state. From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the fifth example, various aberrations are corrected satisfactorily and the imaging performance is excellent. As a result, by mounting the telephoto lens TL of the fifth embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital single-lens reflex camera CAM.
以上、各実施例によれば、小型でありながら良好な光学性能を有する望遠レンズTLお
よび光学装置(デジタル一眼レフカメラCAM)を実現することができる。
As described above, according to each embodiment, it is possible to realize a telephoto lens TL and an optical device (digital single-lens reflex camera CAM) that are small but have good optical performance.
なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適
宜採用可能である。
In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
上述の各実施例において、3群構成を示したが、4群、5群等の他の群構成にも適用可
能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレン
ズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する
空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。
In each of the above-described embodiments, the three-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as the fourth group, the fifth group, and the like. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限
遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、
オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を
用いた)モーター駆動にも適している。特に、第2レンズ群の少なくとも一部を合焦レン
ズ群とするのが好ましい。
In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group
It can also be applied to autofocus, and is also suitable for motor drive for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group is a focusing lens group.
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、
または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを
補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ
群とするのが好ましい。
Also, move the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis,
Alternatively, an anti-vibration lens group that corrects image blur caused by camera shake by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および
組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合で
も描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工
による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面
に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レン
ズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプ
ラスチックレンズとしてもよい。
Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、開口絞りは第3レンズ群近傍および内部に配置されるのが好ましいが、開口絞り
としての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
The aperture stop is preferably disposed in the vicinity of and inside the third lens group. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.
また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達
成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
Each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
CAM デジタル一眼レフカメラ(光学装置)
TL 望遠レンズ
G1 第1レンズ群
G1a 前群 G1b 後群
G2 第2レンズ群 G3 第3レンズ群
S 開口絞り I 像面
CAM digital SLR camera (optical device)
TL telephoto lens G1 first lens group G1a front group G1b rear group G2 second lens group G3 third lens group S aperture stop I image surface
Claims (11)
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、
前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、
以下の条件式をそれぞれ満足することを特徴とする望遠レンズ。
0.00<f1F/|f1R|<0.50
24<ν2a<53
但し、
f1F:前記第1レンズ群の前群の焦点距離、
f1R:前記第1レンズ群の後群の焦点距離、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。 In order from an object along an optical axis, essentially a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power consists of three lens groups, when from infinity focusing to a finite distance object, the second lens group is a configured telephoto lens to move along the optical axis,
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power and a longest air interval in the first lens group with respect to the front group. A group of
The front group of the first lens group has at least one positive lens and at least one negative lens,
The second lens group includes a first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
Telephoto lens and satisfies the following conditional expressions respectively.
0.00 <f1F / | f1R | <0.50
24 <ν2a <53
However,
f1F: focal length of the front group of the first lens group,
f1R: focal length of the rear group of the first lens group,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
ν1p>90
ν1n>48
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数。 The telephoto lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied.
ν1p> 90
ν1n> 48
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
νn: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group.
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、
前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、
以下の条件式をそれぞれ満足することを特徴とする望遠レンズ。
ν1p>90
ν1n>48
24<ν2a<56
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。 In order from an object along an optical axis, essentially a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power consists of three lens groups, when from infinity focusing to a finite distance object, the second lens group is a configured telephoto lens to move along the optical axis,
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power and a longest air interval in the first lens group with respect to the front group. A group of
The front group of the first lens group has at least one positive lens and at least one negative lens,
The second lens group includes a first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
A telephoto lens that satisfies the following conditional expressions:
ν1p> 90
ν1n> 48
24 <ν2a <56
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
v1n: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group ,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
1.60<N1n<1.80
但し、
N1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚の屈折率。 The telephoto lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.60 <N1n <1.80
However,
N1n: a refractive index of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group.
1.60<N2c<1.80
但し、
N2c:前記第2レンズ群における前記第2の負レンズの屈折率。 The telephoto lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.60 <N2c <1.80
However,
N2c: Refractive index of the second negative lens in the second lens group.
3.60<f1/(−f2)<4.00
但し、
f1:前記第1レンズ群の焦点距離、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離。 The telephoto lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
3.60 <f1 / (− f2) <4.00
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group.
前記望遠レンズが請求項1から8のいずれか一項に記載の望遠レンズであることを特徴とする光学装置。 An optical device including a telephoto lens that forms an image of an object on a predetermined surface,
9. The optical apparatus according to claim 1, wherein the telephoto lens is the telephoto lens according to any one of claims 1 to 8 .
無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、
前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、
以下の条件式をそれぞれ満足するようにしたことを特徴とする望遠レンズの製造方法。
0.00<f1F/|f1R|<0.50
24<ν2a<53
但し、
f1F:前記第1レンズ群の前群の焦点距離、
f1R:前記第1レンズ群の後群の焦点距離、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。 In order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, substantially arranging a second lens group having negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power A method of manufacturing a telephoto lens comprising three lens groups ,
When focusing from an object at infinity to an object at a finite distance, the second lens group moves along the optical axis;
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power and a longest air interval in the first lens group with respect to the front group. A group of
The front group of the first lens group has at least one positive lens and at least one negative lens,
The second lens group includes a first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
A telephoto lens manufacturing method characterized by satisfying each of the following conditional expressions:
0.00 <f1F / | f1R | <0.50
24 <ν2a <53
However,
f1F: focal length of the front group of the first lens group,
f1R: focal length of the rear group of the first lens group,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第1レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第1レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、少なくとも1枚の負レンズとを有し、
前記第2レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、正レンズと、第2の負レンズとを有し、
以下の条件式をそれぞれ満足するようにしたことを特徴とする望遠レンズの製造方法。
ν1p>90
ν1n>48
24<ν2a<56
但し、
ν1p:前記第1レンズ群の前群の前記正レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν1n:前記第1レンズ群の前群の前記負レンズのうち少なくとも1枚のアッベ数、
ν2a:前記第2レンズ群における前記第1の負レンズのアッベ数。 In order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, substantially arranging a second lens group having negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power A method of manufacturing a telephoto lens comprising three lens groups ,
When focusing from an object at infinity to an object at a finite distance, the second lens group moves along the optical axis;
The first lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a positive refractive power and a longest air interval in the first lens group with respect to the front group. A group of
The front group of the first lens group has at least one positive lens and at least one negative lens,
The second lens group includes a first negative lens, a positive lens, and a second negative lens arranged in order from the object side along the optical axis,
A telephoto lens manufacturing method characterized by satisfying each of the following conditional expressions:
ν1p> 90
ν1n> 48
24 <ν2a <56
However,
ν1p: Abbe number of at least one of the positive lenses in the front group of the first lens group,
v1n: Abbe number of at least one of the negative lenses in the front group of the first lens group ,
ν2a: Abbe number of the first negative lens in the second lens group.
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