JP6323244B2 - 高温成形用金型 - Google Patents
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Description
A=B+C+D …(1)
A+A・α・Δt=B+C+D+B・β・Δt+C・γ・Δt+D・γ・Δt…(2)
A+A・α・Δt=B+C+D+B・β・Δt+C・γ・Δt+D・γ・Δt…(2)
上記式(1)を上記式(2)に代入すると、下記式(3)が得られる。
A・α・Δt=B・β・Δt+C・γ・Δt+D・γ・Δt …(3)
さらに、上記式(3)の両辺をΔtで除すると下記式(4)が得られる。
A・α=B・β+(C+D)・γ …(4)
さらに、上記式(4)に上記式(1)を代入してC、Dを消去すると、下記式(5)が得られる。
A・α=B・β+(A−B)・γ …(5)
β={A・α−(A−B)・γ}/B …(6)
ただし、上記式(6)を満たす充填部材40の材質が存在しない可能性がある。
B=A・(α−γ)/(β−γ) …(7)
上記式(7)によって寸法A及びBを決定すれば、さらに上記式(1)に基づいてC及びDを決定することができる。
金型100は、昇温前の状態からΔtだけ温度上昇した昇温後の状態で、膨張後の成形室11の内寸Aが(A+A・α・Δt)となる。成形室11に収容される各部材の寸法、すなわち、膨張後の充填部材40の外寸Bは(B+B・β・Δt)となり、膨張後の内型部材31の長さCは(C+C・γ・Δt)となり、膨張後の内型部材31の厚さDは(D+D・γ・Δt)となる。そして、金型100の寸法A、B、C及びDは、上記式(2)を満たすことから、膨張後の成形室11の内寸(A+A・α・Δt)は、膨張後の充填部材40の外寸(B+B・β・Δt)と膨張後の内型部材31の長さ(C+C・γ・Δt)と膨張後の内型部材31の厚さ(D+D・γ・Δt)の和と等しい。
前述の実施形態で説明した図1に示す金型100において、外型10の材料として超耐熱合金(日立金属株式会社製HRA929)を用い、内型30の材料としてジルコニア(京セラ株式会社製Z201N)を用い、充填部材40の材料としてステンレス鋼(SUS321)を用いた。これにより、外型10の材質の熱膨張率α=11.6×10−6(1/K)、充填部材40の材質の熱膨張率β=20.2×10−6(1/K)、内型30の材質の熱膨張率γ=10.5×10−6(1/K)となった。そして、上記式(7)及び上記式(1)に基づいて、下記の表1に示すように、昇温前の各部材の寸法A、B、C及びDを決定した。なお、表1において、金型100の温度は、昇温前が20℃であり、昇温後が820℃であり、温度上昇Δtは、800Kであった。
図4は、比較例1の金型901を示す模式的な断面図であり、(a)は昇温前の状態、(b)は昇温後の状態を示す模式的な断面図である。図5は、比較例2の金型902を示す模式的な断面図であり、(a)は昇温前の状態、(b)は昇温後の状態を示す模式的な断面図である。
Claims (1)
- 内側に方形の成形室を有する相対的に熱膨張率の大きい材質の外型と、前記成形室内で方形のキャビティを形成する相対的に熱膨張率の小さい材質の内型と、を備えた高温成形用金型であって、
前記内型は、前記成形室の内壁面の各々に沿って配置される複数の内型部材を備え、
前記内型部材は、前記成形室の内壁面の1つに沿う方向において、一端が隣接する他の前記内型部材の側面に接し、他端が該内壁面の1つに隣接する他の前記内壁面と空隙を有して対向する井桁状に順次組み合わされて、前記キャビティを囲むとともに、前記外型の材質よりも熱膨張率の大きい材質の充填部材によって前記空隙が充填され、
前記内壁面の1つに沿う方向において、前記成形室の内寸をA、前記充填部材の外寸をB、前記内型部材の前記一端から前記他端までの長さをC、前記内型部材の前記一端が接する他の前記内型部材の厚さをDとし、
温度上昇前の前記高温成形用金型の温度をT、各部材の高温成形に伴う温度上昇をΔtとし、TからT+Δtまでの温度範囲における前記外型の材質の熱膨張率をα、前記温度範囲における前記充填部材の材質の熱膨張率をβ、前記温度範囲における前記内型の材質の熱膨張率をγとしたときに、前記熱膨張率の関係がβ>γ>αを満たし、かつ、下記式(1)及び(2)が成立することを特徴とする高温成形用金型。
A=B+C+D …(1)
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