JP6298697B2 - Composite fiber and fabric - Google Patents
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Description
本発明は、耐摩擦溶融性に優れた複合繊維および布帛に関するものである。 The present invention relates to a composite fiber and a fabric excellent in frictional melt resistance.
ポリエステル繊維は、その優れた力学的特性および化学的特性から、スポーツ衣料分野に数多く利用されている。しかし、ポリエステル等の合成繊維は、綿やレーヨンなどの天然系繊維と異なり、体育館等でのスライディング時、床と布帛との間で生じる摩擦熱によって布帛が溶融し、布帛に穴が空いてしまう欠点を有する。 Polyester fibers are widely used in the sports clothing field because of their excellent mechanical and chemical properties. However, synthetic fibers such as polyester, unlike natural fibers such as cotton and rayon, melt the fabric due to frictional heat generated between the floor and the fabric when sliding in a gymnasium or the like, resulting in a hole in the fabric. Has drawbacks.
このような問題を解決するため、これまで数多くの提案がなされている。例えば、特許文献１、２では、レーヨンなどの天然系繊維や耐熱繊維と混用する方法が挙げられ、特許文献３では、後加工においてシリコンやポリエチレンワックス等の平滑剤を添加する方法が提案されている。
また、ポリエステル繊維自体を改善する方法として、特許文献４、５では、ポリエステル繊維の芯部にポリエステルよりも融点の低い低融点ポリマーを配した複合繊維による方法が提案されており、作用機構としては、摩擦により発生した摩擦熱をポリエステルが溶融する前に、芯部の低融点ポリマーの融解による吸熱作用により吸収することで、ポリエステルの溶融を低減させている。このため、摩擦熱が解除された場合、芯部の低融点ポリマーが再度固化するため、繰り返し利用可能となり、また、洗濯等による耐久性も得られる。
Many proposals have been made to solve such problems. For example,
In addition, as a method for improving the polyester fiber itself, Patent Documents 4 and 5 propose a method using a composite fiber in which a low melting point polymer having a melting point lower than that of polyester is arranged at the core of the polyester fiber. The melting heat of the polyester is reduced by absorbing the frictional heat generated by the friction by the endothermic action by melting the low melting point polymer before the polyester melts. For this reason, when the frictional heat is released, the low melting point polymer in the core portion is solidified again, so that it can be used repeatedly, and durability by washing or the like is also obtained.
しかしながら、上記の特許文献１、２の方法では、混用工程のコストが高くなることや各繊維の染色性が異なるなどの欠点を有する。
However, the methods disclosed in
そして、特許文献３の方法では、後加工による風合いの変化や洗濯等により平滑剤が脱落するため、耐久性に劣るなどの欠点を有する。 And in the method of patent document 3, since a smoothing agent falls out by the change of the texture by post-processing, washing, etc., it has the faults, such as being inferior to durability.
また、特許文献４、５の方法は、芯部の低融点ポリマーとして、ポリオレフィンを使用した場合、ポリエステルとの親和性が不十分なため、紡糸や仮撚り加工時等において、容易に芯鞘剥離が生じ、加工性の悪化や色斑の問題を生じる。特に、熱と外力が大きくかかる仮撚り加工時において、ポリエステル繊維と同等の加工温度条件で行った場合、芯鞘部の剥離だけでなく、鞘部に亀裂が発生し、芯部のポリオレフィンが漏出することで、白粉が多量に発生する問題が生じる。これを避けるために加工温度条件を緩和させた条件で行った場合、ポリエステル複合繊維は熱セットされず、十分な伸縮性と嵩高性が得られない。 Further, in the methods of Patent Documents 4 and 5, when polyolefin is used as the low melting point polymer of the core part, the affinity with the polyester is insufficient, so that the core sheath can be easily peeled off during spinning or false twisting. Causes deterioration of processability and color spots. In particular, when false twisting, which requires a large amount of heat and external force, when performed under the same processing temperature conditions as polyester fiber, not only the sheath of the core but also the crack will occur in the sheath, and the polyolefin in the core will leak. This causes a problem that a large amount of white powder is generated. In order to avoid this, the polyester composite fiber is not heat-set when the processing temperature condition is relaxed, and sufficient stretchability and bulkiness cannot be obtained.
したがって、本発明の目的は、かかる従来技術の諸欠点を改善し、加工性や染色性の良好な、耐摩擦溶融性繊維および耐摩擦溶融性布帛を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a friction-melt-resistant fiber and a friction-melt-resistant fabric that improve various drawbacks of the prior art and have good processability and dyeability.
本発明者らは、鋭意検討を行った結果、ポリマーアロイ技術を利用し、ポリエステル中にポリオレフィンを安定的に分散させた海島型アロイ構造をなすことで、各加工時および使用時の熱や外力によるポリマー界面の剥離を軽減させた耐摩擦溶融性を有するポリエステル複合繊維が得られることを見出した。また、上記に加えて、芯部に前記ポリマーアロイ、鞘部にポリエステルを配した繊維横断面形態にすることで、一部の露出による欠点を改善したものが得られることを見出した。また、今回、芯部がポリエステル中にポリオレフィンを分散させた海島型アロイ構造をとり、鞘部が芯部を完全に覆うことで、染色性の良好なポリエステル複合繊維が得られることを見出した。 As a result of intensive studies, the present inventors made use of polymer alloy technology to form a sea-island type alloy structure in which polyolefin is stably dispersed in polyester, so that heat and external force during each processing and use can be obtained. It has been found that a polyester composite fiber having frictional melting resistance with reduced peeling of the polymer interface due to the above can be obtained. Moreover, in addition to the above, it discovered that the thing by which the defect by the one part exposure was improved can be obtained by setting it as the fiber cross-sectional form which distribute | arranged the said polymer alloy to the core part and polyester to the sheath part. In addition, the present inventors have found that a polyester composite fiber having good dyeability can be obtained by taking a sea-island type alloy structure in which the core part has a polyolefin dispersed in polyester and the sheath part completely covering the core part.
すなわち、芯部と芯部を完全に覆う鞘部からなる複合繊維であって、芯部のポリマーは２種類以上の熱可塑性ポリマーからなるポリマーアロイであり、前記ポリマーアロイは海相がポリエステル、島相がポリオレフィンの海島構造を形成したものであり、鞘部のポリマーはポリエステルであり、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠したロータ型摩擦溶融試験において２ｋｇの荷重により、１０秒接圧摩擦をした際、溶融後がみられないことを特徴とする耐摩擦溶融性複合繊維を第１の要旨とする。
上記複合繊維の中でも、ポリマーアロイが、相溶化剤を含むものである耐摩擦溶融性複合繊維を第２の要旨とする。
上記複合繊維の中でも、前記ポリオレフィンが、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンおよび高密度ポリエチレンよりなる群から選ばれた少なくとも１種類のポリマーである耐摩擦溶融性複合繊維を第３の要旨とする。
さらに、芯部のポリマーのポリエステルとポリオレフィンの質量比率が９５：５〜５５：４５％である上記耐摩擦溶融性複合繊維を第４の要旨とする。
また、芯部と芯部を完全に覆う鞘部からなる複合繊維であって、芯部のポリマーは２種類以上の熱可塑性ポリマーからなるポリマーアロイであり、前記ポリマーアロイは海相がポリエステル、島相がポリオレフィンの海島構造を形成したものであり、鞘部のポリマーはポリエステルであり、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠したロータ型摩擦溶融試験において２ｋｇの荷重により、１０秒接圧摩擦をした際、溶融跡がみられないことを特徴とする耐摩擦溶融性布帛を第５の要旨とする。
That is, a composite fiber comprising a core part and a sheath part that completely covers the core part, wherein the polymer of the core part is a polymer alloy comprising two or more types of thermoplastic polymers, and the polymer alloy has a sea phase of polyester, islands When the phase is formed by a sea-island structure of polyolefin, the polymer of the sheath is polyester, and the contact friction with a load of 2 kg is applied for 10 seconds in a rotor type friction melting test according to JIS L1056 (Method B) The first gist of the present invention is a friction-melt-resistant composite fiber characterized by not being observed after melting.
Among the above-mentioned composite fibers, a second gist is a friction-melt resistant composite fiber in which the polymer alloy contains a compatibilizing agent.
Among the above composite fibers, the third aspect is a friction-melt resistant composite fiber in which the polyolefin is at least one polymer selected from the group consisting of low density polyethylene, linear low density polyethylene, and high density polyethylene. To do.
Further, a fourth aspect of the present invention is the above-mentioned friction-melt-resistant composite fiber in which the mass ratio of polyester and polyolefin of the core polymer is 95: 5 to 55: 45%.
Also, a composite fiber comprising a core part and a sheath part that completely covers the core part, wherein the polymer of the core part is a polymer alloy comprising two or more types of thermoplastic polymers, and the polymer alloy has a sea phase of polyester, islands When the phase is formed by a sea-island structure of polyolefin, the polymer of the sheath is polyester, and the contact friction with a load of 2 kg is applied for 10 seconds in a rotor type friction melting test according to JIS L1056 (Method B) A fifth aspect of the present invention is a friction-resistant and melt-resistant fabric characterized in that no melt mark is observed.
本発明によれば、加工性や染色性の良好な耐摩擦溶融性に優れた複合繊維および布帛を提供できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the composite fiber and fabric which were excellent in workability and dyeing | staining property, and were excellent in friction-melting resistance can be provided.
以下、本発明について詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail.
本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、芯部のポリマーと鞘部のポリマーとからなる。
芯部のポリマーは、２種類以上の熱可塑性ポリマーからなるポリマーアロイであり、このポリマーアロイは海相がポリエステル、島相がポリオレフィンの海島構造を形成したものである。
The friction-melt-resistant composite fiber of the present invention comprises a core polymer and a sheath polymer.
The core polymer is a polymer alloy composed of two or more thermoplastic polymers, and this polymer alloy forms a sea-island structure in which the sea phase is polyester and the island phase is polyolefin.
まず本発明における鞘部のポリマーおよび芯部の海相であるポリエステルについて説明する。
本発明におけるポリエステルは、ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体と、ジオールまたはそのエステル形成性誘導体から合成されるポリマーである。このようなポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート等が挙げられる。力学的特性、紡糸性の観点からポリエチレンテレフタレートまたはポリブチレンテレフタレートが好ましい。
First, the sheath polymer in the present invention and the polyester as the core sea phase will be described.
The polyester in the present invention is a polymer synthesized from a dicarboxylic acid or an ester-forming derivative thereof and a diol or an ester-forming derivative thereof. Examples of such polyester include polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and polypropylene terephthalate. From the viewpoint of mechanical properties and spinnability, polyethylene terephthalate or polybutylene terephthalate is preferable.
また、これらのポリエステルには、本発明の目的が損なわれない範囲であれば、他の成分が共重合されていてもよい。具体的には、共重合成分としては、ジカルボン酸成分では、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、４、４−ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸およびそのエステル形成性誘導体等が挙げられる。また、ジオール成分としてはジエチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール等が挙げられる。また、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等のポリオキシアルキレングリコールも挙げられる。共重合量としては、構成する繰り返し単位あたり１０モル％以内が好ましく、５モル％以内がより好ましい。 In addition, other components may be copolymerized with these polyesters as long as the object of the present invention is not impaired. Specifically, examples of the copolymer component include isophthalic acid, naphthalenedicarboxylic acid, 4,4-diphenyldicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, and ester-forming derivatives thereof as dicarboxylic acid components. Examples of the diol component include diethylene glycol, hexamethylene glycol, neopentyl glycol, and cyclohexane dimethanol. Further, polyoxyalkylene glycols such as polyethylene glycol and polypropylene glycol are also included. The amount of copolymerization is preferably within 10 mol%, more preferably within 5 mol%, per repeating unit.
本発明におけるポリエステルの製造方法としては、まず、前述のジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体と、ジオールまたはそのエステル形成誘導体とを主たる出発原料として、常法に従い、エステル化またはエステル交換反応を行った後、さらに高温・減圧下で重縮合反応を行うことによって製造する方法等が挙げられる。 As a method for producing a polyester in the present invention, first, esterification or transesterification was carried out according to a conventional method using the above-mentioned dicarboxylic acid or its ester-forming derivative and diol or its ester-forming derivative as main starting materials. Thereafter, a method of producing the product by performing a polycondensation reaction at a higher temperature and reduced pressure may be used.
本発明におけるポリエステル粘度は特に制限されるものではなく、通常のポリエステル繊維に利用されている極限粘度［η］のポリエステルを使用することができる。紡糸性および繊維の力学的強度の点から、例えばポリエチレンテレフタレートであれば、極限粘度［η］は０．４〜１．５であることが好ましく、極限粘度［η］が０．５５〜１．０であることがより好ましい。 The polyester viscosity in the present invention is not particularly limited, and a polyester having an intrinsic viscosity [η] utilized for ordinary polyester fibers can be used. From the standpoint of spinnability and mechanical strength of the fiber, for example, polyethylene terephthalate, the intrinsic viscosity [η] is preferably 0.4 to 1.5, and the intrinsic viscosity [η] is 0.55 to 1. More preferably 0.
なお、本発明の目的を損なわない範囲において、これらのポリエステル中には少量の他の重合体や酸化防止剤、熱安定剤、艶消し剤、顔料、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、可塑剤またはその他の添加剤等が含有されていてもよい。 As long as the object of the present invention is not impaired, these polyesters contain a small amount of other polymers, antioxidants, heat stabilizers, matting agents, pigments, ultraviolet absorbers, fluorescent whitening agents, plasticizers. Or other additives may be contained.
次に、本発明における芯部の島相であるポリオレフィンについて説明する。
芯部のポリマーには、ポリエステル複合繊維の耐摩擦溶融性を得るため、上記ポリエステルに、ポリエステルよりも融点の低いポリマーを分散させたものを用いる。耐摩擦溶融性を最大限発揮するためには、ポリエステルとの融点差が大きく、融解熱量が大きいポリマーが好ましく、また、ポリエステルの溶融紡糸温度に耐え得るポリマーが好ましい。これらの要求を満足するポリマーとしては、ポリオレフィンが挙げられる。ポリオレフィンとしては、例えば、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、またこれらの共重合体などが挙げられる。中でも、ポリエステルとの親和性が他のポリオレフィンと比べ良好で、融解熱量の大きい低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンまたは高密度ポリエチレンが好ましい。特に好ましくは、高密度ポリエチレンである。なお、低密度ポリエチレンとは、密度が０．９１０〜０．９２９であり、直鎖状低密度ポリエチレンとは、密度が０．９３０〜０．９４１であり、高密度ポリエチレンとは、密度が０．９４２以上である。また、これらのポリオレフィンは、単独で用いても、２種類以上を併用してもよい。ここでいう密度とは、試料の質量と体積の比であり、単位としては、ｇ／ｃｍ３で表す。
Next, the polyolefin that is the island phase of the core in the present invention will be described.
In order to obtain the friction melting resistance of the polyester composite fiber, a polymer having a melting point lower than that of polyester is dispersed in the core polymer. In order to maximize the frictional melting resistance, a polymer having a large melting point difference from the polyester and a large heat of fusion is preferable, and a polymer that can withstand the melt spinning temperature of the polyester is preferable. Examples of the polymer that satisfies these requirements include polyolefin. Examples of the polyolefin include low density polyethylene, linear low density polyethylene, high density polyethylene, polypropylene, polymethylpentene, and copolymers thereof. Among these, low-density polyethylene, linear low-density polyethylene, or high-density polyethylene having a good affinity for polyester as compared with other polyolefins and having a large heat of fusion is preferable. Particularly preferred is high density polyethylene. The low density polyethylene has a density of 0.910 to 0.929, the linear low density polyethylene has a density of 0.930 to 0.941, and the high density polyethylene has a density of 0. .942 or more. These polyolefins may be used alone or in combination of two or more. The density here is the ratio of the mass and volume of the sample, and is expressed in g / cm 3 as a unit.
また、本発明の目的を損なわない範囲において、これらのポリオレフィンには少量の他の重合体や酸化防止剤、熱安定剤、艶消し剤、顔料、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、可塑剤又はその他の添加剤等が含有されていてもよい。 In addition, these polyolefins may contain a small amount of other polymers, antioxidants, heat stabilizers, matting agents, pigments, ultraviolet absorbers, fluorescent whitening agents, plasticizers, or the like, as long as the object of the present invention is not impaired. Other additives and the like may be contained.
本発明における芯部のポリマーアロイにおけるポリエステルとポリオレフィンの質量比率として、９５：５〜５５：４５％が好ましく、より好ましくは８５：１５〜６０：４０％であり、さらに好ましくは８０：２０〜６５：３５％である。ポリオレフィンが５質量％未満では、得られるポリエステル複合繊維として十分な耐摩擦溶融性が得られないおそれがある。一方、ポリオレフィンが４５質量％より多い場合、ポリエステル中へのポリオレフィンの分散が悪くなることで紡糸性が悪化したり、また相構造の海相と島相が逆転するおそれがあるため、好ましくない。 The mass ratio of polyester and polyolefin in the polymer alloy of the core part in the present invention is preferably 95: 5 to 55: 45%, more preferably 85:15 to 60: 40%, still more preferably 80:20 to 65. : 35%. If the polyolefin is less than 5% by mass, there is a risk that sufficient frictional melt resistance as the resulting polyester composite fiber cannot be obtained. On the other hand, when the amount of the polyolefin is more than 45% by mass, the dispersion of the polyolefin in the polyester is deteriorated, so that the spinnability may be deteriorated and the sea phase and the island phase of the phase structure may be reversed.
次に、本発明における芯部のポリマーアロイ中に含まれる相溶化剤について説明する。本発明の芯部のポリマーであるポリマーアロイは、ポリエステルとポリオレフィンとの相溶性が不十分なため、通常の方法で溶融混合して得たものでは、ポリエステル中へのポリオレフィンの分散性が悪く、紡糸性の悪化や得られる繊維物性の低下が生じるおそれがある。そこで本発明では、上記ポリマーアロイに相溶化剤を添加することが好ましい。本発明における相溶化剤とは、２種類以上のポリマーを混合させた場合、ポリマー界面に働き、両者のモルフォロジーを安定化させる化合物である。本発明では、相溶化剤を添加することで、ポリエステル中におけるポリオレフィンの分散を安定させ、紡糸性を良好にする役割を果たす。これより、ポリエステル中に安定的にポリオレフィンを高分散させることが可能となる。本発明におけるポリエステルとポリオレフィンとのポリマーアロイの場合、使用される相溶化剤としては、変性ポリオレフィンが挙げられる。上記変性ポリオレフィンとは、分子内にカルボン酸、カルボン酸金属塩基、カルボン酸エステル基、無水酢酸およびエポキシ基等の官能基を有するポリオレフィンである。これらの官能基を有するモノマーが共重合されたポリオレフィンであれば、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体いずれであってもよい。また、ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテンを主成分とする重合体やエチレン／プロピレン共重合体、エチレン／ブテン共重合体、エチレン／ヘキセン共重合体等の共重合体などを挙げることができる。 Next, the compatibilizing agent contained in the polymer alloy of the core part in the present invention will be described. The polymer alloy that is the core polymer of the present invention has insufficient compatibility between the polyester and the polyolefin, and therefore, the one obtained by melt-mixing by a normal method has poor dispersibility of the polyolefin in the polyester, There is a possibility that the spinnability is deteriorated and the physical properties of the obtained fiber are lowered. Therefore, in the present invention, it is preferable to add a compatibilizing agent to the polymer alloy. The compatibilizing agent in the present invention is a compound that acts on a polymer interface and stabilizes the morphology of both when two or more kinds of polymers are mixed. In the present invention, the addition of a compatibilizing agent serves to stabilize the dispersion of the polyolefin in the polyester and to improve the spinnability. As a result, the polyolefin can be stably highly dispersed in the polyester. In the case of the polymer alloy of polyester and polyolefin in the present invention, the compatibilizer used includes modified polyolefin. The modified polyolefin is a polyolefin having functional groups such as carboxylic acid, carboxylic acid metal base, carboxylic acid ester group, acetic anhydride and epoxy group in the molecule. Any random copolymer, block copolymer, or graft copolymer may be used as long as the monomer having these functional groups is a copolymerized polyolefin. Examples of the polyolefin include a polymer mainly composed of polyethylene, polypropylene, and polybutene, and a copolymer such as an ethylene / propylene copolymer, an ethylene / butene copolymer, and an ethylene / hexene copolymer. .
本発明に使用可能な相溶化剤の具体例としては、エチレン／アクリル酸共重合体、エチレン／メタクリル酸共重合体、エチレン／アクリル酸エチル共重合体、エチレン／酢酸ビニル共重合体、エチレン／メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／酢酸ビニル／メタクリル酸グリシジル共重合体、無水マレイン酸グラフトポリエチレン、アクリル酸グラフトポリエチレン、無水マレイン酸グラフトエチレン／プロピレン共重合体、エチレン／プロピレン−メタクリル酸グラフトグリシジル共重合体、無水マレイン酸グラフトエチレン／プロピレン／１，４−ヘキサジエン共重合体およびアクリル酸グラフトエチレン／酢酸ビニル共重合体等が挙げられ、これらの相溶化剤は単独で使用してもよく、また二種以上を併用してもよい。 Specific examples of the compatibilizing agent that can be used in the present invention include ethylene / acrylic acid copolymer, ethylene / methacrylic acid copolymer, ethylene / ethyl acrylate copolymer, ethylene / vinyl acetate copolymer, ethylene / acrylic acid copolymer, Glycidyl methacrylate copolymer, ethylene / vinyl acetate / glycidyl methacrylate copolymer, maleic anhydride grafted polyethylene, acrylic acid grafted polyethylene, maleic anhydride grafted ethylene / propylene copolymer, ethylene / propylene-methacrylic acid grafted glycidyl copolymer Polymers, maleic anhydride grafted ethylene / propylene / 1,4-hexadiene copolymer, acrylic acid grafted ethylene / vinyl acetate copolymer, etc., and these compatibilizers may be used alone, Two or more kinds may be used in combination.
上記相溶化剤の添加量としては、ポリマーアロイ全体に対し０．１〜３０質量％（外添）であることが好ましく、０．３〜２０質量％であることがより好ましい。相溶化剤が０．１質量％未満では、ポリエステルとポリオレフィンとの相溶性を改善することが難しくなる傾向があり、一方、３０質量％を超えると、それ自身が阻害物となり、紡糸性の悪化や繊維物性の低下のおそれが生じるため好ましくない。 The addition amount of the compatibilizing agent is preferably 0.1 to 30% by mass (external addition), more preferably 0.3 to 20% by mass with respect to the entire polymer alloy. If the compatibilizer is less than 0.1% by mass, it tends to be difficult to improve the compatibility between the polyester and the polyolefin. On the other hand, if it exceeds 30% by mass, the compound itself becomes an inhibitor and the spinnability deteriorates. In addition, there is a possibility that the physical properties of the fibers may be deteriorated.
本発明におけるポリマーアロイの作製方法としては、特に制限されるものではなく、例えば（１）ポリエステルとポリオレフィンおよび相溶化剤をドライブレンド後、そのまま紡糸機に投入し、紡糸機流路内で混合する方法、（２）ポリエステルとポリオレフィンおよび相溶化剤をドライブレンド後、種々の一般的な混練機を用いて溶融混練する方法、（３）ポリエステルにポリオレフィンおよび相溶化剤を夫々押出機に投入する方法等が挙げられる。 The method for producing the polymer alloy in the present invention is not particularly limited. For example, (1) polyester, polyolefin, and compatibilizing agent are dry blended and then directly fed into a spinning machine and mixed in a spinning machine flow path. A method, (2) a method in which polyester, polyolefin and compatibilizer are dry blended and then melt-kneaded using various general kneaders, and (3) a method in which polyolefin and compatibilizer are respectively added to polyester in an extruder. Etc.
上記混練機の例としては、一軸押出機、二軸混練押出機、ロールミキサー、バンバリーミキサー等が挙げられる。なかでも、二軸混練押出機が作業性、混練性の点から好ましい。 Examples of the kneader include a single screw extruder, a twin screw kneader, a roll mixer, a Banbury mixer, and the like. Of these, a twin-screw kneading extruder is preferable from the viewpoint of workability and kneadability.
次に本発明の耐摩擦溶融性複合繊維について説明する。
本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、例えば、上記ポリエステルとポリオレフィンおよび相溶化剤からなるポリマーアロイとポリエステルを通常の方法で乾燥後、複合紡糸装置を用いて、通常の溶融紡糸を行うこと等により得ることができる。ここでいう複合繊維とは、ポリマーアロイとポリエステルとを別々に溶融し、紡糸時に様々な形状にて結合させた複合（コンジュゲート）繊維のことを示す。
Next, the friction-resistant composite fiber of the present invention will be described.
The friction-melt-resistant composite fiber of the present invention can be obtained by, for example, drying a polymer alloy and polyester composed of the above polyester, polyolefin and a compatibilizing agent by an ordinary method, and performing ordinary melt spinning using a composite spinning device. Can be obtained. The composite fiber here refers to a composite (conjugate) fiber in which polymer alloy and polyester are separately melted and bonded in various shapes during spinning.
紡糸方法は特に限定するものではなく、例えば低速で未延伸糸を巻き取った後、延撚工程にて延伸する所謂コンベンショナル法、直接紡糸延伸法（スピンドロー法）、高速で巻き取り部分未延伸糸を得るＰＯＹ法が挙げられる。なお、省力化、および安価生産可能な点から、スピンドロー法、ＰＯＹ法を採用することが好ましい。 The spinning method is not particularly limited. For example, after winding an undrawn yarn at a low speed, a so-called conventional method in which the yarn is drawn in a drawing process, a direct spinning drawing method (spin draw method), or a portion at which the winding is not drawn at a high speed. A POY method for obtaining a yarn can be mentioned. It is preferable to employ the spin draw method and the POY method from the viewpoint of labor saving and low cost production.
本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、芯部にポリマーアロイ成分、芯部を完全に覆った鞘部にポリエステル成分を配置した繊維横断面形状をしている必要がある。芯部を完全に覆うとは、芯部が繊維表面に露出しないことを意味する。ポリマーアロイ成分が表面に露出した場合、一部の島相であるポリオレフィンが露出することで、紡糸性の悪化を生じてしまう。このため、ポリマーアロイ成分をポリエステル成分で完全に覆った形状をとることでそれらの欠点なく、複合繊維の作製が可能となる。 The friction-resistant composite fiber of the present invention needs to have a fiber cross-sectional shape in which a polymer alloy component is disposed in the core and a polyester component is disposed in the sheath that completely covers the core. To completely cover the core means that the core is not exposed on the fiber surface. When the polymer alloy component is exposed on the surface, the polyolefin, which is a part of the island phase, is exposed, resulting in deterioration of spinnability. For this reason, by taking a shape in which the polymer alloy component is completely covered with the polyester component, it is possible to produce a composite fiber without these defects.
本発明の耐摩擦溶融性複合繊維の繊維横断面形状は、上述した通り、芯部にポリマーアロイ成分、芯部を完全の覆った鞘部にポリエステル成分を配置した繊維断面形状であれば特に限定するものではないが、例えば、図１（Ａ）のような単芯の芯鞘型、図１（Ｂ）のような多芯の芯鞘型等が挙げられる。 As described above, the cross-sectional shape of the friction-fusible composite fiber of the present invention is particularly limited as long as it is a fiber cross-sectional shape in which a polymer alloy component is disposed in the core and a polyester component is disposed in the sheath that completely covers the core. For example, a single-core core-sheath type as shown in FIG. 1A, a multi-core core-sheath type as shown in FIG.
芯部および鞘部の割合としては、耐摩擦溶融性および糸質の点から、芯部と鞘部との容積比率（芯部：鞘部）が、９５：５〜２０：８０であることが好ましく、より好ましくは８０：２０〜３０：７０の範囲である。芯部が２０容積％よりも小さい場合、鞘部のポリエステルが厚くなり、耐摩擦溶融性が得られにくくなるため好ましくない。また、鞘部が５容積％よりも小さい場合、繊維強さが低下するため好ましくない。 As a ratio of the core portion and the sheath portion, the volume ratio of the core portion to the sheath portion (core portion: sheath portion) is 95: 5 to 20:80 from the viewpoint of frictional melt resistance and yarn quality. Preferably, it is in the range of 80:20 to 30:70. When the core part is smaller than 20% by volume, the polyester in the sheath part becomes thick, and it is difficult to obtain frictional melt resistance, which is not preferable. Moreover, when a sheath part is smaller than 5 volume%, since fiber strength falls, it is unpreferable.
このようにして得られた本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠したロータ型摩擦溶融試験において、２ｋｇの荷重により、１０秒接圧摩擦をした際、溶融跡がみられないものであることが好ましく、従来の芯部に通常のポリオレフィン、鞘部にポリエステルを用いた芯鞘複合繊維から構成された耐摩擦溶融複合繊維ものよりも、耐摩擦溶融性に優れたものとなる。より好ましくは、１３秒接圧摩擦をした際にも、溶融跡がみられないものである。また、上記摩擦溶融試験において、２ｋｇの荷重により接圧摩擦を行った際に試料に穴が開き破損するまでの時間（破損までの時間）は、１３秒以上が好ましく、さらに好ましくは、１５秒以上である。
尚、この試験において、試料としては、２２ゲージ丸編み機にて、表面に本発明の複合繊維、中裏面に８４ｄｔｅｘ／７２ｆのレギュラーポリエステル糸、裏面に８４ｄｔｅｘ／３６ｆのレギュラーポリエステル糸を配し、両面スムース編に編成した編地を用いる。
The friction-melt-resistant composite fiber of the present invention thus obtained was melted when subjected to contact pressure friction for 10 seconds with a load of 2 kg in a rotor-type friction melting test based on JIS L1056 (Method B). It is preferable that the fiber is not seen, and is superior in friction melt resistance than a friction-resistant composite fiber composed of a core-sheath composite fiber using ordinary polyolefin in the core and polyester in the sheath. It will be. More preferably, even after contact pressure friction for 13 seconds, no melt mark is observed. In the friction melting test, when contact pressure friction is applied with a load of 2 kg, the time until the sample opens a hole and breaks (time until breakage) is preferably 13 seconds or more, and more preferably 15 seconds. That's it.
In this test, a 22-gauge circular knitting machine was used, and the composite fiber of the present invention was placed on the front surface, 84 dtex / 72f regular polyester yarn on the inner and rear surfaces, and 84 dtex / 36f regular polyester yarn on the rear surface. A knitted fabric knitted in a smooth knitting is used.
本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、耐摩擦溶融性を必要とする製品などで使用した場合を考慮すると、繊度／フィラメント数は、２２〜２６７ｄｔｅｘ／１２〜７２ｆであることが好ましく、５０〜１６８ｄｔｅｘ／１２〜４８ｆがより好ましい。 In consideration of the case where the friction-melt-resistant composite fiber of the present invention is used in a product that requires friction-melt resistance, the fineness / number of filaments is preferably 22 to 267 dtex / 12 to 72 f, preferably 50 to 168 dtex / 12-48f is more preferable.
また、本発明の耐摩擦溶融性複合繊維は、製品として実用可能な力学的特性を考慮すると、強度は３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。より好ましくは３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。伸度は、２０％以上が好ましく、より好ましくは２５％以上であり、さらに好ましくは３０％以上である。 The strength of the friction-resistant composite fiber of the present invention is preferably 3.0 cN / dtex or more in consideration of mechanical properties that can be used as a product. More preferably, it is 3.5 cN / dtex or more. The elongation is preferably 20% or more, more preferably 25% or more, and further preferably 30% or more.
本発明の耐摩擦溶融性布帛は、上記複合繊維を好適に用いることができる。 The composite fiber can be suitably used for the friction-melt resistant fabric of the present invention.
本発明の耐摩擦溶融性布帛は、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠したロータ型摩擦溶融試験において２ｋｇの荷重により、１０秒接圧摩擦をした際、溶融跡がみられない布帛であることが好ましい。より好ましくは、２ｋｇの荷重により、１３秒接圧摩擦をした際、溶融跡がみられない布帛である。
また上記ロータ型摩擦溶融試験において、２ｋｇの荷重により、接圧摩擦をした際、試料が、１３秒以上破損しないものが好ましく、さらに好ましくは、１５秒以上破損しないものである。
The friction-melt-resistant fabric of the present invention may be a fabric in which no trace of melting is observed when contact pressure friction is applied for 10 seconds with a load of 2 kg in a rotor-type friction melting test based on JIS L1056 (Method B). preferable. More preferably, the fabric is free from melting marks when subjected to contact friction with a load of 2 kg for 13 seconds.
In the rotor type friction melting test, when contact friction is applied with a load of 2 kg, the sample is preferably not damaged for 13 seconds or more, more preferably not damaged for 15 seconds or more.
本発明の耐摩擦溶融性布帛は、上記複合繊維を、布帛全体に用いても、その一部に用いてもよい。上記複合繊維を布帛に用いる割合は、布帛の２０質量％以上に用いるのが好ましく、より好ましくは、４０質量％以上、さらに好ましくは、５０質量％以上である。
また本発明の耐摩擦溶融性布帛は、布帛の摩擦対象面の少なくとも一部に上記複合繊維を用いることが好ましく、布帛の摩擦対象面の４０質量％以上用いることが好ましく、さらに好ましくは６０％以上であり、また摩擦対象面全体に用いてもよい。
In the friction-melt resistant fabric of the present invention, the composite fiber may be used for the entire fabric or a part thereof. The proportion of the composite fiber used in the fabric is preferably 20% by mass or more of the fabric, more preferably 40% by mass or more, and still more preferably 50% by mass or more.
In the friction-melt-resistant fabric of the present invention, the composite fiber is preferably used for at least part of the friction target surface of the fabric, preferably 40% by mass or more, more preferably 60% of the friction target surface of the fabric. It is the above, and may be used for the entire friction target surface.
本発明の耐摩擦溶性布帛は、布帛の形態としては、特に限定するものではないが、例えば、織物、編物、不織布等が好適に挙げられる。 The friction-resistant fabric of the present invention is not particularly limited as the form of the fabric, and examples thereof include woven fabrics, knitted fabrics, and nonwoven fabrics.
織物の組織としては、例えば、平織、斜文織、朱子織、二重織等が好適に挙げられる。 Preferable examples of the fabric structure include plain weave, oblique weave, satin weave, and double weave.
編物の組織としては、例えば、天竺編、フライス編、スムース編等が好適に挙げられる。
特に好ましい形態としては、布帛表面に、上記複合繊維が現れるものが好ましく、表面に上記複合繊維、中裏面・裏面にポリエステル糸やポリアミド糸を配した両面スムース編であるものを好適に挙げることができる。
As the knitted fabric structure, for example, a tengu knitting, a milling knitting, a smooth knitting, and the like are preferably exemplified.
A particularly preferable form is one in which the above-mentioned composite fiber appears on the surface of the fabric, preferably a double-sided smooth knitted fabric in which the above-mentioned composite fiber is arranged on the surface, and polyester yarn or polyamide yarn is arranged on the inside back surface and the back surface. it can.
本発明の耐摩擦溶性布帛の目付けは、耐摩擦溶融性が求められるジャージー素材等の衣料品に用いる場合は、１５０〜６００ｇ／ｍ２であることが好ましく、より好ましくは、２００〜４００ｇ／ｍ２である。 The basis weight of the friction-resistant fabric of the present invention is preferably 150 to 600 g / m 2 , more preferably 200 to 400 g / m 2 when used for clothing such as a jersey material that requires friction melting resistance. 2 .
また本発明の耐摩擦溶融性複合繊維を用いた布帛としては、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠したロータ型摩擦溶融試験において、２ｋｇの荷重により、１０秒接圧摩擦をした際、溶融跡がみられないものが好ましく、より好ましくは、１３秒接圧摩擦をした際にも、溶融跡がみられないものである。
また上記ロータ型摩擦溶融試験において、２ｋｇの荷重により、接圧摩擦した際、試料が破損するまでの時間（破損するまでの時間）は、１３秒以上が好ましく、より好ましくは、１５秒以上である。
In addition, as a fabric using the friction-melt resistant composite fiber of the present invention, in a rotor type friction melting test in accordance with JIS L1056 (Method B), when a contact pressure friction is applied for 10 seconds with a load of 2 kg, there is a trace of melting. Those that are not seen are preferred, and more preferably, no trace of melting is seen even after 13 seconds of contact pressure friction.
In the rotor type friction melting test, when contact pressure friction is applied with a load of 2 kg, the time until the sample breaks (time until breakage) is preferably 13 seconds or more, more preferably 15 seconds or more. is there.
本発明の耐摩擦溶融複合繊維および布帛は、例えば、学校体育衣料等やバレーボール、バスケットボール、ハンドボール等のスポーツ衣料等の材料として、好適に用いられる。 The friction-resistant fusion composite fiber and fabric of the present invention are suitably used as materials for sports clothing such as school sports clothing, volleyball, basketball, handball, and the like.
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。なお、本発明は以下に述べる実施例に限定されるものではない。なお、実施例および比較例における各評価項目は次の方法で測定した。
（１）極限粘度［η］
フェノール／テトラクロロエタン=６／４（重量比）の混合溶媒中２０℃で常法により求めた。
（２）ＭＦＲ（ｇ／１０分）
測定法は、ＪＩＳ Ｋ ６９２２−２に従った。
（３）繊維の力学的特性（強度および伸度）
島津製作所製オートグラフＡＧＳを用いた引張試験を行い、測定長：２００ｍｍ、引張り速度：２００ｍｍ／分の条件下にて、繊維が破断したときの破断強さと伸度をそれぞれ５回測定し、その平均値を求めて、強度、伸度とした。
（４）仮撚操業性
仮撚加工を実施した際の操業性を、以下の基準で評価した。
○：糸切れなし、サージングなし
×：糸切れ発生、他異常の発生
（５）染色性
試料を、精練した後、染料Ｄ／Ｎ ＢＬＵＥＡＣＥ１．０％ｏｗｆ、酢酸０．２ｍｌ／Ｌ、イオネットＲＰ１．０ｇ／Ｌ、の染浴中、浴比１：２０にて１３０℃で６０分染色させ、目視での観察から、○（染色性良好）、×（染色性不良）として、評価した。
（６）耐摩擦溶融性
試料を準備し、ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠してローター型摩擦溶融試験を行った。２ｋｇの荷重により、１０秒間接圧摩擦した後の試料の破損状態より、○（溶融跡がなく、擦過跡のみあり）、△（一部溶融跡あり）、×（試料が破損し、穴あきあり）として評価した。
The present invention will be specifically described below with reference to examples. In addition, this invention is not limited to the Example described below. In addition, each evaluation item in an Example and a comparative example was measured with the following method.
(1) Intrinsic viscosity [η]
It calculated | required by the conventional method at 20 degreeC in the mixed solvent of phenol / tetrachloroethane = 6/4 (weight ratio).
(2) MFR (g / 10 min)
The measuring method followed JIS K 6922-2.
(3) Mechanical properties of fibers (strength and elongation)
A tensile test using an autograph AGS manufactured by Shimadzu Corporation was performed, and the breaking strength and the elongation when the fiber broke were measured 5 times under the conditions of measuring length: 200 mm and pulling speed: 200 mm / min. The average value was obtained and used as strength and elongation.
(4) False twist operability The operability when false twisting was performed was evaluated according to the following criteria.
○: No yarn breakage, no surging ×: Yarn breakage occurrence, other abnormalities (5) After scouring a dyeable sample, dye D / N BLUEACE 1.0% owf, acetic acid 0.2 ml / L, Ionette RP1. In a dyeing bath of 0 g / L, dyeing was carried out at 130 ° C. for 60 minutes at a bath ratio of 1:20, and from the visual observation, it was evaluated as ◯ (good dyeability) and x (poor dyeability).
(6) A frictional melting resistance sample was prepared, and a rotor type frictional melting test was performed in accordance with JIS L1056 (Method B). From the damaged state of the sample after 10 seconds of indirect pressure friction with a load of 2 kg, ○ (no melting mark, only rubbing mark), △ (partial melting mark), × (sample damaged and perforated) Evaluated).
［実施例１］
極限粘度［η］が０．６４のポリエチレンテレフタレートとＭＦＲが７．０で密度が０．９６４の高密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製）を使用し、相溶化剤として、エチレン―グリシジルメタクリレート共重合体（住友化学社製ボンドファースト、グレード：２Ｃ）を準備した。ポリエチレンテレフタレート、高密度ポリエチレン、相溶化剤の質量比率が、８０：２０：０．５となるように配合し、ドライブレンドした後、二軸混練押出機に供給し、混練温度２７０℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍの条件にて溶融混練し、冷却ペレット化して芯部に使用するポリマーアロイを得た。一方、鞘部として、極限粘度［η］が０．６４のポリエチレンテレフタレートを使用した。それぞれのポリマーを乾燥後に複合紡糸機に導入し、ポリマーアロイとポリエチレンテレフタレートの容積比率を２：１として溶融し、図１（Ａ）の芯部にポリマーアロイ、鞘部にポリエチレンテレフタレートとなるように紡糸口金から押し出し、通常の方法で油剤付与後、紡速１６００ｍ／分のコンベ法にて未延伸糸を得て、これを８４℃の下、３．１２倍に延伸して８４ｄｔｅｘ／２４ｆの芯鞘型複合繊維（延伸糸）を得た。２２ゲージ丸編み機にて、表面に得られた芯鞘型複合繊維、中裏面に８４ｄｔｅｘ／７２ｆのレギュラーポリエステル糸、裏面に８４ｄｔｅｘ／３６ｆのレギュラーポリエステル糸を配し、両面スムース編に編成し、目付け２５０ｇ／ｍ3の編地を作製した。得られた編地を試料として、耐摩擦溶融性評価および染色性評価を行った。その結果を表１に示す。
[Example 1]
Using polyethylene terephthalate with intrinsic viscosity [η] of 0.64 and high density polyethylene (manufactured by Nippon Polyethylene) with MFR of 7.0 and density of 0.964, ethylene-glycidyl methacrylate copolymer as compatibilizer (Bond First, grade: 2C manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was prepared. After blending so that the mass ratio of polyethylene terephthalate, high-density polyethylene, and compatibilizer is 80: 20: 0.5, dry blending, it is supplied to a twin-screw kneading extruder, kneading temperature 270 ° C., screw rotation The mixture was melt-kneaded under the condition of several 250 rpm, cooled and pelletized to obtain a polymer alloy used for the core. On the other hand, polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity [η] of 0.64 was used as the sheath. Each polymer is introduced into a compound spinning machine after drying, and melted with a volume ratio of the polymer alloy and polyethylene terephthalate of 2: 1 so that the polymer alloy is formed in the core of FIG. 1A and the polyethylene terephthalate is formed in the sheath. After extruding from the spinneret and applying an oil agent by a normal method, an undrawn yarn is obtained by a convex method with a spinning speed of 1600 m / min, and this is drawn 3.12 times at 84 ° C. to obtain an 84 dtex / 24f core. A sheath type composite fiber (drawn yarn) was obtained. In a 22 gauge circular knitting machine, the core-sheath type composite fiber obtained on the front surface, 84 dtex / 72f regular polyester yarn on the inner and rear surfaces, and 84 dtex / 36f regular polyester yarn on the rear surface are knitted into a double-sided smooth knitted fabric. A knitted fabric of 250 g / m 3 was produced. Using the obtained knitted fabric as a sample, the frictional melt resistance evaluation and the dyeability evaluation were performed. The results are shown in Table 1.
［実施例２］
実施例１で得られた芯鞘型複合繊維を用い、ヒーター温度２００℃、糸速１２０ｍ／分、撚数３１００Ｔ／ｍの条件のピン方式で仮撚加工を行ったところ、伸縮性および嵩高性が良好な仮撚加工糸を得た。この仮撚加工糸は、繊度８４ｄｔｅｘ／２４ｆ、伸縮復元率が２６％、残留トルクがＺ方向５１Ｔ／ｍ、強度が３．３ｃＮ/ｄｔｅｘ、伸度は３０％であった。さらにこの仮撚加工糸を用いて、２２ゲージ丸編み機にて、表面に得られた仮撚加工糸、中裏面に８４ｄｔｅｘ／７２ｆのレギュラーポリエステル糸、裏面に８４ｄｔｅｘ／３６ｆのレギュラーポリエステル糸を配し、両面スムース編に編成し、目付け２５０ｇ／ｍ2の編地を作製した。得られた編地を試料として、耐摩擦溶融性評価および染色性評価を行った。その結果を表１に示す。
[Example 2]
When the core-sheath type composite fiber obtained in Example 1 was used and false twisting was performed by a pin method under the conditions of a heater temperature of 200 ° C., a yarn speed of 120 m / min, and a twist number of 3100 T / m, stretchability and bulkiness were obtained. A good false twisted yarn was obtained. This false twisted yarn had a fineness of 84 dtex / 24f, an expansion / contraction recovery rate of 26%, a residual torque of 51 T / m in the Z direction, a strength of 3.3 cN / dtex, and an elongation of 30%. Furthermore, using this false twisted yarn, a false twisted yarn obtained on the surface of a 22 gauge circular knitting machine, 84 dtex / 72f regular polyester yarn on the inside and back, and 84 dtex / 36f regular polyester yarn on the back The knitted fabric with a basis weight of 250 g / m 2 was prepared by knitting into a double-sided smooth knitting. Using the obtained knitted fabric as a sample, the frictional melt resistance evaluation and the dyeability evaluation were performed. The results are shown in Table 1.
［比較例１］
得られた芯鞘型複合繊維を、極限粘度が０．６４のポリエチレンテレフタレートの８４ｄｔｅｘ／２４ｆのポリエチレンテレフタレート繊維と変更する以外は、実施例１と同様に目付け２５０ｇ／ｍ2の編地を作製し、実施例１と同様に耐摩擦溶融性評価および染色性評価を行った。結果を表１に示す。
[Comparative Example 1]
A knitted fabric with a basis weight of 250 g / m 2 was prepared in the same manner as in Example 1 except that the obtained core-sheath type composite fiber was changed to a polyethylene terephthalate fiber having an intrinsic viscosity of 0.64 and a polyethylene terephthalate value of 84 dtex / 24f. In the same manner as in Example 1, the frictional melt resistance evaluation and the dyeability evaluation were performed. The results are shown in Table 1.
［比較例２］
芯部のポリマーとしてＭＦＲ２．３の高密度ポリエチレン、鞘部のポリマーとして極限粘度［η］が０．６４のポリエチレンテレフタレートを用いて、容積比率を１：３とする以外は、実施例１と同様に、８４ｄｔｅｘ／２４ｆの芯鞘型複合繊維を得た。得られた芯鞘型複合繊維を用いて、実施例１と同様に編地（目付け２５０ｇ／ｍ2）を作製し、実施例１と同様に耐摩擦溶融性評価および染色性評価を行った。結果を表１に示す。
[Comparative Example 2]
Example 1 except that MFR2.3 high density polyethylene is used as the core polymer, polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity [η] of 0.64 is used as the sheath polymer, and the volume ratio is 1: 3. In addition, a core-sheath type composite fiber of 84 dtex / 24f was obtained. Using the obtained core-sheath type composite fiber, a knitted fabric (weight per unit area: 250 g / m 2 ) was produced in the same manner as in Example 1, and in the same manner as in Example 1, the evaluation of friction-melt resistance and dyeability was performed. The results are shown in Table 1.
［比較例３］
比較例２で得られた芯鞘型複合繊維を仮撚加工して、編地を作製しようとしたが、芯鞘剥離に伴う白粉発生により編地を作製可能な加工糸量は得られなかった。結果を表１に示す。
[Comparative Example 3]
The core-sheath composite fiber obtained in Comparative Example 2 was false twisted to produce a knitted fabric, but the amount of processed yarn that could produce a knitted fabric was not obtained due to the generation of white powder accompanying the core-sheath peeling. . The results are shown in Table 1.
実施例１、２、比較例１、２、３の紡糸操業性、仮撚操業性、染色性、耐摩擦溶融性、およびこの試験にて２ｋｇ荷重にて布帛を押し当てて接圧摩擦した際に、布帛に溶融跡が発生するまでの時間（溶融跡発生までの時間）、穴が開き破損するまでの時間（破損までの時間）を、以下の表１に示す。また耐摩擦溶融試験において、接圧摩擦の時間経過による試料の変化を図２に示す。 Examples 1, 2 and Comparative Examples 1, 2, 3 Spinning operability, false twisting operability, dyeability, friction melt resistance, and when the cloth was pressed against the surface under a load of 2 kg in this test and rubbed against pressure Table 1 below shows the time until the melt mark is generated on the fabric (time until the melt mark is generated) and the time until the hole is opened and broken (time until the break). FIG. 2 shows changes in the sample over time of the contact pressure friction in the frictional fusion test.
実施例１、２より得られた繊維は、紡糸操業性、仮撚操業性とも良好であり、耐摩擦溶融性および染色性に優れたものであった。一方、比較例１より得られたポリエチレンテレフタレート単独繊維は耐摩擦溶融性に劣るものだった。また芯部がポリエチレンで鞘部がポリエチレンテレフタレートの比較例２、３より得られた芯鞘型複合繊維は、仮撚操業性および染色性に劣るものであった。また、仮撚加工を実施していない、芯部がポリエチレン、鞘部がポリエチレンテレフタレートからなる比較例２の芯鞘型複合繊維は、実施例品と比べて、耐摩擦溶融性が劣っていた。 The fibers obtained from Examples 1 and 2 were both excellent in spinning operation and false twisting operation, and were excellent in frictional melt resistance and dyeability. On the other hand, the polyethylene terephthalate single fiber obtained from Comparative Example 1 was inferior in frictional melt resistance. Moreover, the core-sheath type composite fiber obtained from Comparative Examples 2 and 3 in which the core part was polyethylene and the sheath part was polyethylene terephthalate was inferior in false twist operation and dyeability. Moreover, the core-sheath-type composite fiber of Comparative Example 2 in which the core part was made of polyethylene and the sheath part was made of polyethylene terephthalate, which was not subjected to false twisting, was inferior in frictional melt resistance as compared to the example product.
ａ ポリマーアロイ成分
ｂ ポリエステル成分
a Polymer alloy component b Polyester component
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