JP6227995B2 - 可変容量型圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、冷媒ガスを圧縮する可変容量型圧縮機に関し、特に、車両エアコンシステム等に使用される可変容量型圧縮機に関する。

従来の車両エアコンシステム等に使用される可変容量型圧縮機においては、シリンダボア内のピストンを駆動軸の回転により往復動させて、吸入室からシリンダボア内に吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出室を介して外部に吐出する圧縮機構と、吐出室とピストン背方のクランク室とを連通する圧力供給通路と、クランク室と吸入室とを連通する放圧通路と、を備えている。そして、この種の可変容量型圧縮機は、放圧通路に絞りを設けて放圧通路の冷媒ガス流量を所定値に規制しつつ、圧力供給通路の開度を制御弁等により調整することで、クランク室の圧力を調整し、これにより、ピストンのストローク量を変化させ、シリンダボアからの冷媒の吐出容量を変更可能に構成されている。

この種の可変容量型圧縮機においては、クランク室内の各機構部間等の潤滑のため、クランク室内に潤滑油を貯留させている。この貯留された潤滑油の一部は、駆動軸に取付けられた斜板等の回転部品によって、オイルミスト状になってクランク室内を飛散している。このクランク室には、高圧の冷媒ガスが流入する。このクランク室に流入する冷媒ガスには、吐出容量の変更制御の際、圧力供給通路を介して流入する吐出ガスと、圧縮工程の際、シリンダボアとピストンとの隙間を通じて流入するいわゆるブローバイガスとがあり、これらがクランク室から放圧通路を介して吸入室に流れる。このとき、クランク室内で飛散する潤滑油も冷媒ガスの流れに沿って、冷媒ガスと伴に吸入室に流れようとする。つまり、クランク室内に貯留されている潤滑油の一部が吸入室に流れようとする。

ここで、クランク室内に貯留されている潤滑油の一部が冷媒ガスと伴に吸入室に流れると、その潤滑油は冷媒ガスと伴に圧縮されて、吐出室から車両側外部冷媒回路へ流出することになる。この外部冷媒回路への潤滑油の流出量が多くなるほど、エアコンのシステム効率が低下するため、外部冷媒回路への潤滑油の流出量を低減すること、すなわち、ＯＣＲ（オイル循環率）の低減が求められている。したがって、潤滑油は可能な限りクランク室内に貯留させることが望まれる。一方、例えば、駆動軸の回転数が常用回転数を超えて高速回転に至り、斜板等の回転部品による潤滑油の撹拌、せん断によって発生する発熱量が異常に高くなると、潤滑油の粘性が低下する等して適切な潤滑が行えなくなるおそれがある。この場合には、潤滑油の撹拌、せん断等による発熱量を低減させることを優先することとし、クランク室内に貯留された潤滑油量を低減させるオイルマネージメント構造の構築が求められている。

この種のオイルマネージメント構造を有した可変容量型圧縮機としては、例えば、特許文献１に記載されたものがある。この可変容量型圧縮機では、クランク室と吸入室とを連通する放圧通路の吸入室側に絞りを設けて冷媒ガス流量を所定値に規制すると共に、この放圧通路のクランク室側への接続通路を２経路に分け、一方の経路を常に開放してクランク室の圧力調整を適切に行えるようにした上、クランク室の温度が所定温度以上のときにのみ、他方の通路を開いて、クランク室内の潤滑油の吸入室側への排出を促進させることにより、クランク室内の潤滑油量を低減させる構成である。

特開２００７―９７２０号公報

しかしながら、特許文献１に記載の可変容量型圧縮機では、放圧通路のクランク室側への接続通路を２経路に分岐し、クランク室の圧力調整に本来必要としない分岐通路を設けて構成される。つまり、本来の放圧通路とは別に、潤滑油排出専用の通路を形成する必要があるため、構造が複雑化して製造コストが高くなり、改良の余地がある。

本発明は上記課題に着目してなされたもので、クランク室の圧力調整に影響を与えることなく、簡易な構造で、高温時にクランク室内の潤滑油の吸入室への排出を促進可能な可変容量型圧縮機を提供することを目的とする。

このため、本発明の可変容量型圧縮機は、シリンダボア内のピストンを駆動軸の回転により往復動させて、吸入室からシリンダボア内に吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出室を介して外部に吐出する圧縮機構と、前記吐出室と前記ピストン背方のクランク室とを連通する圧力供給通路と、前記クランク室と前記吸入室とを連通する放圧通路と、を備え、前記放圧通路の流量を所定値に規制すると共に、前記圧力供給通路の開度を調整することで、前記クランク室の圧力を調整して冷媒の吐出容量を変更可能な可変容量型圧縮機において、前記放圧通路は、一経路からなり、前記放圧通路に設けられる絞り手段と、前記放圧通路のうち前記絞り手段よりクランク室側のクランク室側放圧通路に配置され前記クランク室内の潤滑油の前記吸入室側への排出を抑制する抑制部を有する排出抑制手段であって、前記抑制をしているとき、前記抑制部の配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を、前記絞り手段の流路断面積より大きく設定し、前記クランク室の温度が所定温度以上のとき、前記開口面積を増大させて前記抑制を解除可能に構成される排出抑制手段と、を備えて構成される。

本発明の可変容量型圧縮機によれば、クランク室と吸入室とを連通させた一経路の放圧通路のうち絞り手段よりクランク室側のクランク室側放圧通路に配置される抑制部を有する排出抑制手段によって、クランク室内で飛散する潤滑油がクランク室内に流入した冷媒ガスと伴にクランク室側放圧通路を介して排出される量を、減少させることができる。そして、この可変容量型圧縮機によれば、抑制部の配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を、絞り手段の流路断面積より大きく設定した状態で、クランク室内で飛散している潤滑油の吸入室側への排出を抑制し、クランク室の温度が所定温度以上のとき、潤滑油の吸入室側への排出の抑制を解除することで、潤滑油の吸入室側への排出を促進することができ、かつ、常時、つまり、抑制の解除後、及び、抑制をしているときのいずれにおいても、絞り手段によって、放圧通路の流量を所定値で規制することができる。したがって、排出抑制手段による排出の解除の有無に関わらず、常時、放圧通路の流量を規制してクランク室の圧力調整を適切に行える。その上、単に、クランク室と吸入室とを一経路で連通させた放圧通路を、潤滑油の排出通路として兼用することができ、放圧通路とは別に、潤滑油排出専用の通路を形成する必要がない。
このようにして、クランク室の圧力調整に影響を与えることなく、簡易な構造で、高温時にクランク室内の潤滑油の吸入室への排出を促進可能な可変容量型圧縮機を提供することができる。

本発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機の縦断面図である。 図１に示す放圧通路部分の拡大図である。 本実施形態のクランク室側から見たシリンダブロックの正面図である。 図３に示すＡ−Ａ矢視の部分断面図であり、排出抑制手段により潤滑油の排出を抑制しているときの状態を示す。 図３に示すＡ−Ａ矢視の部分断面図であり、排出抑制手段による潤滑油の排出の抑制の解除したときの状態を示す。 本発明の第２実施形態に係る可変容量型圧縮機の排出抑制手段を説明するための図であり、排出抑制時の状態を、図４と同じ断面における部分断面図で示した図である。 図６に示すＢ矢視方向から見た突出部を示した図である。 本発明の参考例についての可変容量型圧縮機の縦断面図である。 図８に示す放圧通路部分の拡大図である。 上記参考例のクランク室側から見たシリンダブロックの正面図である。 図１０に示すＣ−Ｃ矢視の部分断面図であり、排出抑制手段により潤滑油の排出を抑制しているときの状態を示す。 図１０に示すＣ−Ｃ矢視の部分断面図であり、排出抑制手段による潤滑油の排出の抑制の解除したときの状態を示す。 上記参考例の可変容量型圧縮機１００’の変形例を説明するための図であり、図９と同じ断面における部分断面図である。 上記参考例の可変容量型圧縮機１００’の別の変形例を説明するための図であり、図９と同じ断面における部分断面図である。

以下、本発明の第１実施形態を添付図面に基づいて詳細に説明する。
図１は、本発明が適用された可変容量型圧縮機の一例である斜板式のクラッチレス可変容量型圧縮機（以下において「可変容量型圧縮機」という）１００の縦断面図である。
本実施形態において、可変容量型圧縮機１００は、車両エアコンシステムに組み込まれて使用されるものとし、使用時には車両側のエンジンに取り付けられ、図示省略した冷媒回路（蒸発器及び凝縮器）に接続されている。ここで、冷媒としては、例えば、Ｒ１３４ａ、Ｒ１２３４ｙｆ及び二酸化炭素等の適宜冷媒が適用される。
図１において、この可変容量圧縮機１００は、複数のシリンダボア１０１ａが形成されたシリンダブロック１０１と、シリンダブロック１０１の一端に設けられたフロントハウジング１０２と、シリンダブロック１０１の他端にバルブプレート１０３等を介して設けられたシリンダヘッド１０４と、を備えている。

例えば、バルブプレート１０３のシリンダヘッド１０４側端面には、吐出弁形成体１３８ａが設けられ、吐出弁形成体１３８ａとシリンダヘッド１０４との間には、ヘッドガスケット１３８ｂが設けられる。一方、バルブプレート１０３のシリンダブロック１０１側端面には、吸入弁形成体１３９ａが設けられ、吸入弁形成体１３９ａとシリンダブロック１０１との間には、シリンダガスケット１３９ｂが設けられる。

シリンダブロック１０１は、シリンダボア１０１ａとセンタボア１０１ｂとを有する。シリンダボア１０１ａは、シリンダブロック１０１内に、周方向に複数配設される。センタボア１０１ｂは、各シリンダボア１０１ａに囲まれるように配設される。シリンダブロック１０１は、後述する放圧通路１４７のうちクランク室側放圧通路の一部となる導入通路１０１ｃを形成するものでもある。
なお、本実施形態において、前記シリンダブロック１０１が、本発明に係る「形成体」に相当する。

センタボア１０１ｂは、具体的には、図２に示すように、後述のクランク室１４０に面する第１センタボア１０１ｂ１と、バルブプレート１０３側に面する第２センタボア１０１ｂ２と、滑り軸受１３１を嵌合させて支持する第３センタボア１０１ｂ３とを含んで構成される。

第１センタボア１０１ｂ１は、図２及び図３に示すように、複数のシリンダボア１０１ａの内側に形成され、シリンダブロック１０１のクランク室側壁面において、各シリンダボア１０１ａの形成壁となる周壁１０１ｂ１１と、クランク室１４０と対向する底壁１０１ｂ１２とで凹状に形成される。このように、シリンダブロック１０１は、クランク室側壁面に凹部を有する。
なお、本実施形態において、前記第１センタボア１０１ｂ１が、本発明に係る「凹部」に相当し、前記底壁１０１ｂ１２が、本発明に係る「底部」に相当する。
第２センタボア１０１ｂ２は、複数のシリンダボア１０１ａの内側に形成された周壁１０１ｂ２１と、バルブプレート１０３と対向する底壁１０１ｂ２２とで凹状に形成される。底壁１０１ｂ２２には、調整ネジ１３５を収容する収容部が形成されている。
第３センタボア１０１ｂ３は、第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１及び第２センタボア１０１ｂ２の周壁１０１ｂ２１より径方向内側で貫通して形成される。

図１に戻って、シリンダブロック１０１とフロントハウジング１０２とによって、クランク室１４０が区画形成される。このクランク室１４０は、後述するピストン１３６の背方に位置する。クランク室１４０内の中央を横断し、かつ、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２を貫通して回転可能に支持される駆動軸１１０が設けられる。駆動軸１１０の軸方向の中間部周囲には、斜板１１１が配置されている。斜板１１１は、駆動軸１１０に固定されたロータ１１２に、リンク機構１２０を介して連結し、駆動軸１１０の中心軸線に対する傾角を可変可能に連結されている。

リンク機構１２０は、ロータ１１２から突設された第１アーム１１２ａと、斜板１１１から突設された第２アーム１１１ａと、一端が第１連結ピン１２２を介して第１アーム１１２ａに対して回動可能に連結され、他端が第２連結ピン１２３を介して第２アーム１１１ａに対して回動可能に連結されたリンクアーム１２１と、を備える。
なお、本実施形態において、前記リンク機構１２０が、本発明に係る「連結手段」に相当する。

斜板１１１の貫通孔１１１ｂは、斜板１１１が最大傾角と最小傾角の範囲で傾動可能な形状に形成され、貫通孔１１１ｂには、駆動軸１１０と当接する最小傾角規制部が形成されている。斜板１１１が駆動軸１１０に対して直交するときの斜板１１１の傾角を０°とした場合、貫通孔１１１ｂの最小傾角規制部は、斜板１１１を略０°まで傾角可能に形成されている。また、傾角を増大させる方向の斜板１１１の傾角変位（傾動）は、斜板１１１がロータ１１２に当接することによって規制される。したがって、斜板１１１の傾角は、斜板１１１がロータ１１２に当接したときに最大傾角となる。

ロータ１１２と斜板１１１の間の駆動軸１１０周囲には、斜板１１１を最小傾角に向けて付勢する傾角減少バネ１１４が装着されている。また、斜板１１１と駆動軸１１０に設けたバネ支持部材１１６との間の駆動軸１１０周囲には、斜板１１１の傾角を最大傾角より小さい所定の傾角まで増大する方向に付勢する傾角増大バネ１１５が装着されている。最小傾角における傾角増大バネ１１５の付勢力は、傾角減少バネ１１４の付勢力より大きく設定される。したがって、駆動軸１１０が回転していないとき、斜板１１１は、傾角減少バネ１１４の付勢力と傾角増大バネ１１５の付勢力とがバランスする所定の傾角に位置決めされる。

駆動軸１１０の一端は、フロントハウジング１０２のボス部１０２ａ内を貫通してフロントハウジング１０２外側まで延設し、図示しない動力伝達装置に連結される。駆動軸１１０とボス部１０２ａとの間には、軸封装置１３０が挿入され、クランク室１４０と外部空間とを遮断している。駆動軸１１０の他端は、センタボア１０１ｂ内を貫通して、スラストプレート１３２で支持される。

駆動軸１１０とロータ１１２の連結体は、ラジアル方向に軸受１３１、１３３で支持され、スラスト方向に軸受１３４、スラストプレート１３２で支持され、外部駆動源（車両のエンジン）からの動力が動力伝達装置に伝達され、駆動軸１１０は動力伝達装置と同期して回転する。駆動軸１１０とスラストプレート１３４との隙間は、調整ネジ１３５によって所定の隙間に調整される。

シリンダボア１０１ａ内には、ピストン１３６が配置される。ピストン１３６のクランク室１４０側に突出している端部の内側空間には、斜板１１１の外周部が収容される。斜板１１１は、一対のシュー１３７を介して、ピストン１３６と連動する。これにより、斜板１１１の回転によりピストン１３６がシリンダボア１０１ａ内を往復動する。

シリンダヘッド１０４には、中央部に環状の隔壁で画成された吸入室１４１と、吸入室１４１を環状に取り囲む吐出室１４２とが形成される。
吸入室１４１は、駆動軸１１０の中心軸線Ｏの延長線上に配設され、例えば、ヘッドガスケット１３８ｂ及び吐出弁形成体１３８ａに形成された連通孔（図示せず）、バルブプレート１０３に設けられた吸入孔１０３ａ、吸入弁形成体１３９ａに形成された吸入弁（図示せず）、を介してシリンダボア１０１ａと連通する。
吐出室１４２は、例えば、ヘッドガスケット１３８ｂに形成された連通孔（図示せず）、吐出弁形成体１３８ａに形成された吐出弁（図示せず）、バルブプレート１０３に設けられた吐出孔１０３ｂ、吸入弁形成体１３９ａに形成された連通孔（図示せず）、を介してシリンダボア１０１ａと連通する。

フロントハウジング１０２、シリンダブロック１０１、シリンダガスケット１３９ｂ、吸入弁形成体１３９ａ、バルブプレート１０３、吐出弁形成体１３８ａ、ヘッドガスケット１３８ｂ及びシリンダヘッド１０４が、この順で配置され、複数の通しボルト１０５によって締結される。これらにより、圧縮機ハウジングが形成される。
なお、フロントハウジング１０２の外周面及びシリンダヘッド１０４の軸方向端面には、この圧縮機ハウジングをエンジンに固定するための取付け部（１０２ｂ、１０４ｂ）が、突出して形成されている。つまり、可変容量型圧縮機１００は、この取付け部（１０２ｂ、１０４ｂ）を介して装着対象（エンジン）に取付けられる。図３に示すＵは、取付け部１０２ｂの装着対象との取付け面を含む仮想平面を示し、Ｖは駆動軸１１０の中心軸線Ｏを含み、かつ、仮想平面Ｕと平行な平面を示す。可変容量圧縮機１００は、平面Ｖが重力方向に対して、例えば±４５°の範囲に収まるように、装着対象に取付けられる。

図１に戻って、シリンダヘッド１０４には、外側から吸入室１４１に向かって吐出室１４２の一部を跨って直線状に吸入通路１０４ａが形成される。吸入室１４１は、吸入通路１０４ａを介して車両エアコンシステムの吸入側冷媒回路と接続される。また、シリンダヘッド１０４には、図示しない吐出ポートを備えた吐出通路が形成される。この吐出ポートは、車両エアコンシステムの吐出側冷媒回路に接続される。なお、図示省略するが、この吐出通路には、吐出側冷媒回路から吐出室１４２への冷媒ガスの逆流を防止する逆止弁が配置されている。この逆止弁は、上流側（吐出室１４２側）と下流側（吐出側冷媒回路側）との圧力差に応答して動作し、圧力差が所定値より小さい場合には吐出通路を遮断し、圧力差が所定値より大きい場合には吐出通路を開放する。

また、シリンダヘッド１０４には、制御弁３００が設けられる。制御弁３００は、吐出室１４２とクランク室１４０とを連通する圧力供給通路１４５に介装されて圧力供給通路１４５の開度を調整し、吐出室１４２からクランク室１４０への冷媒ガス（吐出ガス）導入量を制御する。また、クランク室１４０内の冷媒ガスは、クランク室１４０と吸入室１４１とを連通する放圧通路１４７を介して吸入室１４１へ流れる。また、放圧通路１４７には、放圧通路１４７を流通する流体の流量を規制するオリフィス１０３ｃが設けられる。従って、制御弁３００によってクランク室１４０の圧力を変化させることができる。
なお、圧力供給通路１４５は、シリンダブロック１０１のクランク室側端面の開口端１４５ａ（図３参照）で、クランク室１４０側に開口する。また、放圧通路１４７及びオリフィス１０３ｃについては、後に詳述する。

制御弁３００は、より具体的には、外部信号に基づいて内蔵するソレノイドへの通電量を調整し、吸入室１４１と接続される圧力導入通路１４６を介して制御弁３００の感圧室に導入される吸入室１４１の圧力が所定値になるように、吐出容量を可変制御し、また、ソレノイドへの通電を遮断することにより、圧力供給通路１４５を強制開放して、可変容量型圧縮機１００の吐出容量を最小に制御する。

斜板１１１の変角動作は、ピストン１３６のクランク室１４０側の面に作用するクランク室１４０内の圧力に基づく傾角減少モーメントとピストン１３６のシリンダボア１０１ａ側の面に作用するシリンダボア１０１ａ内の圧力に基づく傾角増大モーメントとのバランスを崩すことにより行われる。従って、制御弁３００によりクランク室１４０の圧力を変化させれば、斜板１１１の傾角、つまりピストン１３６のストロークを変化させることができ、可変容量圧縮機１００の吐出容量を可変制御することができる。

このように、本実施形態に係る可変容量型圧縮機１００は、シリンダボア１０１ａ内のピストン１３６を駆動軸１１０の回転により往復動させて、吸入室１４１からシリンダボア１０１ａ内に吸入した冷媒ガスを圧縮し、この圧縮した冷媒ガスを、吐出室１４２を介して外部に吐出する圧縮機構と、吐出室１４２とピストン１３６の背方のクランク室１４０とを連通する圧力供給通路１４５と、クランク室１４０と吸入室１４１とを連通する放圧通路１４７と、を備え、放圧通路１４７の流量を所定値に規制すると共に、圧力供給通路１４５の開度を調整することで、クランク室１４０の圧力を調整して冷媒ガスの吐出容量を変更可能に構成される。
なお、上記放圧通路１４７の流量とは、この放圧通路１４７を流通するオイルミスト状の潤滑油を含む冷媒ガスの流量、つまり、潤滑油及び冷媒ガスの全体の流量であり、以下において、この流量を単に「冷媒ガス流量」と言う。

そして、本実施形態において、可変容量型圧縮機１００は、上記圧縮機構が、クランク室１４０内に、駆動軸１１０に固定されるロータ１１２と、ロータ１１２にリンク機構１２０を介して駆動軸１１０の中心軸線に対する傾角を可変可能に連結される斜板１１１と、を含む構成であって、斜板１１１の回転運動によりピストン１３６を往復運動させ、斜板１１１の傾角を変化させてピストン１３６のストローク量を変化させ、シリンダボア１０１ａからの冷媒の吐出容量を変更する、いわゆる斜板式の可変容量型圧縮機である。

ここで、クランク室１４０内の各機構部間等の潤滑のためクランク室内には、潤滑油を貯留させている。この潤滑油は、斜板１１１等により撹拌されて、その一部は、オイルミスト状になってクランク室１４０内に飛散する。これにより、クランク室１４０内の各機構部品間等の潤滑が行われる。

このクランク室１４０内の潤滑油は、可能な限りクランク室内に貯留させることが望ましい。しかし、例えば、駆動軸１１０の回転数が高速回転に至ると、潤滑油の撹拌、せん断によって発生する発熱量が異常に高くなると、潤滑油の粘性が低下する等して適切な潤滑が行えなくなるおそれがある。
このため、本実施形態における可変容量型圧縮機１００は、上記のような異常時に、クランク室１４０内で飛散する潤滑油の吸入室１４１側への排出を促進し、通常時には、クランク室１４０への潤滑油の排出を抑制する排出抑制手段１７０を備えて構成する。

以下では、図２〜図５を参照して、放圧通路１４７、オリフィス１０３ｃ及び排出抑制手段１７０について詳細に説明する。

まず、放圧通路１４７とオリフィス１０３ｃについて説明する。
放圧通路１４７は、図２に示すように、クランク室１４０と吸入室１４１とを連通する通路であり、本実施形態においては、クランク室側から、第１センタボア１０１ｂ１、導入通路１０１ｃ、第２センタボア１０１ｂ２、吸入弁形成体１３９ａに形成された連通孔（図示せず）、バルブプレート１０３に形成されたオリフィス１０３ｃ、吐出弁形成体１３８ａ及びヘッドガスケット１３８ｂに形成された連通孔（図示せず）を経由してなる。このようにして、放圧通路１４７は、一経路からなるように構成される。

オリフィス１０３ｃは、放圧通路１４７に設けられ、常時、放圧通路１４７の一部を絞って、冷媒ガス流量を所定値で規制可能とするものであり、適宜の孔径（例えば、１．６ｍｍ程度）で、バルブプレート１０３を開口して形成される。
なお、本実施形態において、前記オリフィス１０３ｃが、本発明に係る「絞り手段」に相当する。

導入通路１０１ｃは、シリンダブロック１０１に形成され、放圧通路１４７のうちオリフィス１０３ｃよりクランク室側のクランク室側放圧通路の一部となる。この導入通路１０１ｃの通路断面積、各ガスケット及び弁形成体（１３８ａ，１３８ｂ，１３９ａ）に形成された上記各連通孔の各開口面積（孔径）は、オリフィス１０３ｃの開口面積（孔径）より大きい面積で開口形成される。したがって、放圧通路１４７を流通する冷媒ガス流量は、放圧通路１４７の全体で最小の開口面積を有するオリフィス１０３ｃによって規制される。
なお、本実施形態において、前記導入通路１０１ｃが、本発明に係る「クランク室側放圧通路の一部」に相当する。

本実施形態において、導入通路１０１ｃは、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２（凹部の底部）でクランク室１４０側に向かって開口される構成である。
具体的には、導入通路１０１ｃは、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２から、駆動軸１１０の中心軸線Ｏと平行して吸入室１４１側に向かって延設されて、第２センタボア１０１ｂ２の底壁１０１ｂ２２を開口して、第１センタボア１０１ｂ１と第２センタボア１０１ｂ２とを連通して形成される。導入通路１０１ｃの一端（第１センタボア側）は、底壁１０１ｂ１２の一部にクランク室１４０側に突出形成された部分で、第１センタボア１０１ｂ１側に開口する。

また、本実施形態において、導入通路１０１ｃは、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２で、かつ、駆動軸１１０の中心軸線Ｏより重力方向下側で開口する。具体的には、導入通路１０１ｃを、可変容量圧縮機１００が装着対象（エンジン）に取付けられた状態で、駆動軸１１０の中心軸線より、重力方向下側で、第１センタボア１０１ｂ１と連通させる。

次に、排出抑制手段１７０について説明する。
排出抑制手段１７０は、一経路からなる放圧通路１４７のうちオリフィス１０３ｃよりクランク室１４０側のクランク室側放圧通路に配置され、クランク室１４０内で飛散する潤滑油の吸入室１４１側への排出を抑制する後述の抑制部１７０ｂを有するものであって、抑制をしているとき、抑制部１７０ｂの配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を、オリフィス１０３ｃの流路断面積（例えば直径１．６ｍｍ程度）より大きく設定（例えば、直径２〜３ｍｍ程度）し、クランク室１４０の温度が所定温度以上のとき、抑制部１７０ｂの配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を増大させて抑制を解除可能に構成される。この排出抑制手段１７０によって、クランク室１４１で飛散する潤滑油の排出が抑制されて、クランク室１４０内の冷媒ガスと一緒に放圧通路１４７を介して吸入室１４１に排出される潤滑油の量が減少する。

上記クランク室側放圧通路とは、本実施形態においては、第２センタボア１０１ｂ２、導入通路１０１ｃ、第１センタボア１０１ｂ１を経由してなる通路である。後述する排出抑制孔１７２は、この導入通路１０１ｃの通路断面積より小さく、かつ、オリフィス１０３ｃの流路断面積より大きく設定される。

また、上記クランク室１４０の温度とは、クランク室１４０を形成するハウジング部材（フロントハウジング１０２、シリンダブロック１０１）のハウジング温度又はクランク室１４０の圧力が作用する領域の流体温度（冷媒ガス、潤滑油）である。排出抑制手段１７０は、ハウジング温度及び流体温度の少なくとも一方に応答して動作する。
上記所定温度は、駆動軸１１０の回転数が常用回転数の範囲（外部駆動源としての車両のエンジンのアイドリング相当回転数から５０００ｒｐｍ程度まで）におけるクランク室１４０の温度より高く、可変容量型圧縮機１００が適切に作動する限界温度（１５０℃程度）未満で設定される。

本実施形態において、排出抑制手段１７０は、図４及び図５に示すように、感温部１７０ａと抑制部１７０ｂとを含んで構成される。感温部１７０ａは、クランク室１４０の温度を感知しこの感知温度に応じて抑制の解除方向に変位可能なものである。抑制部１７０ｂは、感温部１４０の変位端に設けられオリフィス１０３ｃの流路断面積より大きく開口される排出抑制孔１７２を有する。そして、排出抑制手段１７０は、抑制部１７０ｂをクランク室側放圧通路に介装させ、排出抑制孔１７２を介して潤滑油の排出の抑制をし、感知温度が所定温度以上のとき、抑制部１７０ｂを抑制の解除方向に変位させて、潤滑油の排出の抑制を解除する構成とする。

具体的には、感温部１７０ａは、シリンダブロック１０１、つまり、クランク室側放圧通路の一部（導入通路１０１ｃ）を形成する形成体のクランク室側壁面に配置される。また、この感温部１７０ａの変位端に設けられた抑制部１７０ｂは、感温部１７０ａの感知温度に応じてシリンダブロック１０１に対して当接、離間をする。

より具体的には、排出抑制手段１７０は、図４及び図５に示すように、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２（凹部の底部）に配置され、感温部１７０ａと抑制部１７０ｂとが一体形成された板状の感温部材からなる。感温部１７０ａは、ハウジング温度として第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２の温度、又は、クランク室１４０内の流体温度（冷媒ガス、潤滑油）のいずれか高い方の温度に応答して動作する。
排出抑制手段１７０は、一端側（感温部側）が第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２に面接触して固定部材１６０により固定され、他端側（抑制部１７０ｂ側）が導入通路１０１ｃのクランク室１４０側の開口端部に当接（図４）、離間（図５）するように構成される。この板状の排出抑制手段１７０の他端側は、抑制部１７０ｂとしてクランク室側に突出する凸部を有する。排出抑制孔１７２は、この凸部を貫通し、潤滑油の排出抑制時に導入通路１０１ｃの開口端と対峙するように形成される。この排出抑制孔１７２により、潤滑油の排出が抑制される。

排出抑制手段１７０は、例えば、所定温度で反転動作する反転動作型のバイメタルからなり、クランク室１４０の温度が適宜予め設定された第１温度以上になると、抑制部１７０ｂを抑制の解除方向に移動させ、クランク室１４０の温度が適宜予め設定された第１温度より低い第２温度以下になると、抑制部１７０ｂを導入通路１０１ｃの開口端部に当接させる。この第１温度が、前述の所定温度（常用回転数でのクランク室１４０の温度より高く、限界温度未満の温度）に相当する。つまり、通常の使用状態では排出抑制手段１７０は反転動作をせず、抑制部１７０ｂを導入通路１０１ｃの開口端部に当接させ続ける。例えば、第１温度は、１１０℃から１４０℃の範囲内で設定され、第２温度は、第１温度より１５℃から２０℃程度低い温度に設定される。

また、排出抑制手段１７０は、長手方向中間部を変位方向（図４では上下方向）に屈曲させて反転動作を助長させる屈曲部１７１を有している。この屈曲部１７１により反転動作をより確実に行える。

本実施形態においては、排出抑制手段１７０は、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２に配置される。排出抑制手段１７０が反転動作して最大に変位したとき、抑制部１７０ｂの先端が、クランク室１４０側に突出しないように、第１センタボア１０１ｂ１の深さが規定されている。

次に、本実施形態の可変容量型圧縮機１００の動作及び作用について、図１、図４及び図５を参照して説明する。なお、クランク室１４０内には、潤滑油が貯留されているものとして説明する。

まず、クランク室１４０内の温度が第２温度以下であり、このとき、制御弁３００による吐出容量の変更制御により吐出室１４２の高圧の冷媒ガスの一部（吐出ガス）が圧力供給通路１４５を介してクランク室１４０に流入していると共に、ピストン１３６による圧縮工程によりシリンダボア１０１ａとピストン１３６との隙間を通じて高圧の冷媒ガス（ブローバイガス）がクランク室１４０へ流入しているものとして、潤滑油の排出の抑制時の動作及びその作用について説明する。

排出抑制手段１７０は、クランク室１４０の温度が第２温度以下であるため、図４に示すように、抑制部１７０ｂを導入通路１０１ｃの開口端部に当接させ続け、抑制部１７０ｂの配置箇所における導入通路１０１ｃの開度を最小にする。このとき、高圧の冷媒ガス（吐出ガス、ブローバイガス）がクランク室１４０に流入すると、クランク室１４０内で飛散する潤滑油が高圧の冷媒ガスの流れに沿って、冷媒ガスと伴に放圧通路１４７を経由して吸入室１４１に流れようとする。しかし、導入通路１０１ｃの開度が、排出抑制孔１７２によって最小に設定されているため、吸入室１４１への潤滑油の排出が排出抑制孔１７２により抑制される。これにより、吸入室１４１から吐出室１４２を介して外部冷媒回路へ流出する潤滑油量を低減、つまりＯＣＲを低減することができる。
具体的には、クランク室１４０内に飛散している潤滑油（オイルミスト粒子）には、直接、冷媒ガスの流れと合流して排出抑制孔１７２を通過する粒子があるが、一方で、抑制部１７０ｂの表面に沿ってゆっくりと排出抑制孔１７２側に移動し冷媒ガス流れに合流して排出抑制孔１７２を通過する粒子や、排出抑制部１７０ｂの表面に衝突して跳ね返る粒子等がある。このように、抑制部１７０ｂによって、その冷媒ガス流れに向かう粒子の移動速度を低減させたり、粒子を跳ね返したりすることで、粒子（潤滑油）の冷媒ガス流れへの合流を抑制することができる。したがって、抑制部１７０ｂによって、導入通路１０１ｃの開度を最小にすることにより、吸入室１４１への潤滑油の排出を、導入通路１０１ｃの開度を増大させた場合と比較して抑制することができる。

次に、駆動軸１１０の回転数が常用回転数を超えてさらに上昇し、クランク室１４０内の温度が第１温度以上になったものとし、このときに、吐出容量の変更制御等により高圧の冷媒ガスがクランク室１４０へ流入しているものとして、排出の抑制解除動作及びその作用について説明する。

排出抑制手段１７０は、クランク室１４０の温度が第１温度以上になると、図５に示すように、抑制部１７０ｂを、クランク室１４０側に向かって移動させて、導入通路１０１ｃの開口端部から離間させ、排出抑制孔１７２による潤滑油の排出の抑制を解除し、抑制部１７０ｂの配置箇所における導入通路１０１ｃの開口面積を最大にする。高圧の冷媒ガスがクランク室１４０に流入すると、クランク室１４０内で飛散する潤滑油が高圧の冷媒ガスの流れに沿って、冷媒ガスと伴に放圧通路１４７を経由して吸入室１４１に流れようとする。このとき、導入通路１０１ｃの開度が、最大に設定されているため、吸入室１４１への潤滑油の排出が促進される。これにより、クランク室１４０内の潤滑油量が常用回転数の場合より減少し、斜板１１１等の回転部品による潤滑油の撹拌等によって発生する発熱量が減少し、クランク室１４０の温度上昇が抑制される。
一方、吸入室１４１に排出された潤滑油は、シリンダボア１０１ａ及び吐出室１４２を経由して外部冷媒回路へ流出される。そして、この潤滑油は、外部冷媒回路の蒸発器で冷却されて、再度、吸入ポート１０４ａ、吸入室１４１に戻って、シリンダボア１０１ａに取り込まれ、ブローバイガス等と伴にクランク室１４０に還流され、各機構部間の潤滑が効果的に行われる。
この蒸発器により冷却された潤滑油の還流により、クランク室１４０の温度上昇が抑制される等して、クランク室１４０の温度が第２温度以下になると、抑制部１７０ｂが再び導入通路１０１ｃの開口端部に当接して、潤滑油の排出が再び抑制される。これを、クランク室１４０の温度に応答して繰り返す。このように、排出抑制手段１７０は、抑制解除後に、再び抑制動作をすることが可能な、可逆動作可能な抑制手段である。
なお、吸入室１４１から吐出室１４２を介して外部冷媒回路へ流出する潤滑油量が増加するが、常用回転数より異常に高い場合における過渡的な増加であるため、エアコンシステムの冷房性能に対する実質的な影響は無視できるほどである。

ここで、排出抑制孔１７２は、導入通路１０１ｃの通路断面積より小さく、かつ、オリフィス１０３ｃの流路断面積より大きい開口面積で形成されているため、潤滑油の排出を抑制することができる上、この排出抑制時においても、オリフィス１０３ｃによる流量規制に影響を与えることがない。つまり、排出抑制手段１７０が動作して、抑制部１７０ｂが導入通路１０１ｃの開口端部に当接、離間を繰り返しても、放圧通路１４７全体においては、オリフィス１０３ｃが常に冷媒ガス流量の規制部となり、制御弁３００によるクランク室１４０の圧力調整に影響を与えない。したがって、排出抑制手段１７０の動作に関わらず、制御弁３００による吐出容量制御を安定して行うことができる。

かかる実施形態の可変容量型圧縮機１００によれば、クランク室１４０と吸入室１４１とを連通させた一経路からなる放圧通路１４７のうちオリフィス１０３ｃよりクランク室１４０側のクランク室側放圧通路に配置される抑制部１７０ｂを有する排出抑制手段１７０によって、クランク室１４０内で飛散する潤滑油がクランク室１４０内に流入した冷媒ガスと伴にクランク室側放圧通路を介して排出される量を、減少させることができる。そして、この可変容量型圧縮機１００によれば、抑制部１７０ｂの配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を、オリフィス１０３ｃの流路断面積より大きく設定した状態で、クランク室１４０内で飛散している潤滑油の吸入室１４１側への排出を抑制し、クランク室１４０の温度が所定温度以上のとき、潤滑油の吸入室１４１側への排出の抑制を解除することで、潤滑油の吸入室１４１側への排出を促進することができ、かつ、常時、つまり、抑制の解除後、及び、抑制をしているときのいずれにおいても、オリフィス１０３ｃによって、放圧通路１４７の冷媒ガス流量を所定値で規制することができる。したがって、排出抑制手段１７０による排出の解除の有無に関わらず、常時、放圧通路１４７の冷媒ガス流量を規制してクランク室１４０の圧力調整を適切に行える上、単に、クランク室１４０と吸入室１４１とを一経路で連通させた放圧通路１４７を、潤滑油の排出通路として兼用することができ、放圧通路１４７とは別に、潤滑油排出用の通路を別に形成する必要がない。
このようにして、クランク室の圧力調整に影響を与えることなく、簡易な構造で、高温時にクランク室内の潤滑油の吸入室への排出を促進可能な可変容量型圧縮機を提供することができる。

また、本実施形態において、排出抑制孔１７２はクランク室側に突出する凸部を貫通させて形成されているため、排出抑制時に、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２や周壁１０１ｂ１１に付着した潤滑油が排出抑制孔１７２を介して流通し難くなる。これにより、排出抑制手段１７０による排出抑制が効果的となる。

また、本実施形態においては、感温部１７０ａを、シリンダブロック１０１のクランク室側壁面に配置し、感温部１７０ａの変位端に抑制部１７０ｂを設け、感温部１７０ａの感知温度に応じて、抑制部１７０ｂをシリンダブロック１０１ｃに対して接離させる構成である。このように、排出抑制手段１７０（感温部１７０ａ、抑制部１７０ｂ）はシリンダブロック１０１のクランク室側壁面に配置するだけでよく、潤滑油の排出抑制及びその解除を簡易な構造で構築することができる。
なお、排出抑制手段１７０は、シリンダブロック１０１のクランク室側壁面に配置する構成に限らず、例えば、導入通路１０１ｃの中間部に設けるようにしてもよく、クランク室１４０の温度を感知し該感知温度に応じて潤滑油の排出抑制の解除方向に変位可能な感温部を備え、抑制部を感温部の変位端に設けると共に、該抑制部に絞り手段の流路断面積より大きく開口される排出抑制孔を有し、排出抑制孔を介して抑制をし、感知温度が所定温度以上のとき、抑制部を抑制の解除方向に変位させて、抑制を解除する構成であればよい。さらに、このように、抑制部に排出抑制孔を設ける構成に限らず、以下に説明する第２実施形態のように構成してもよい。

図６は、本発明の第２実施形態に係る可変容量型圧縮機１００の排出抑制手段１７０’を説明するための図であり、排出抑制時の状態を、図４と同じ断面における部分断面図で示した図である。図７は、図６のＢ矢視方向から見た後述する突出部１０１ｄの上面図である。第１実施形態とは抑制部及び導入通路１０１ｃのクランク室側の開口端部の形状のみが異なる。第１実施形態と同一の要素には同一の符号を付して説明を省略し、異なる部分についてのみ説明する。排出抑制及びその解除動作についても、第１実施形態と同じであるため、説明を省略する。

本実施形態において、シリンダブロック１０１はクランク室側壁面において、導入通路１０１ｃの通路開口周縁部を突出形成させた突出部１０１ｄを有し、突出部１０１ｄは端部に切欠き溝１０１ｅを有し、切欠き溝１０１ｅの溝断面積はオリフィス１０３ｃの流路断面積より大きく開口形成される構成である。

本実施形態において、排出抑制手段１７０’は、感温部１７０ａと、感温部１７０ａの変位端に設けられ、感温部１７０ａの感知温度に応じて突出部１０１ｄの突出端部１０１ｆに対して接離する抑制部１７０ｂ’と、を備え、切欠き溝１０１ｅのみをクランク室１４０側に開口可能に抑制部１７０ｂ’を突出端部（突出端面）１０１ｆに当接させて、切欠き溝１０１ｅを介して前記抑制をし、感知温度が所定温度以上（第１温度）のとき、抑制部１７０ｂ’を前記抑制の解除方向に変位させて、前記抑制を解除する構成とする。
排出抑制手段１７０’は、感温部１７０ａと抑制部１７０ｂ’とが一体形成された単なる板状の感温部材である。抑制部１７０ｂ’は、第１実施形態とは異なり板状に形成されている。

かかる実施形態の可変容量型圧縮機１００によれば、第１実施形態と同様に、クランク室の圧力調整に影響を与えることなく、簡易な構造で、高温時にクランク室内の潤滑油の吸入室への排出を促進可能な可変容量型圧縮機を提供することができる。
また、本実施形態においては、導入通路１０１ｃのクランク室側の開口端部（通路開口周縁部）の形状を工夫することで、抑制部１７０ｂに排出抑制孔を形成する必要がなく、排出抑制手段の形状を簡素化することができる。

上記第１実施形態及び第２実施形態において、排出抑制手段１７０，１７０’は、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２に配置される。したがって、排出抑制手段１７０とクランク室１４０内の斜板１１１等との干渉を容易に防止することができる。また、導入通路１０１ｃは、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２（凹部の底部）でクランク室１４０側に向かって開口される構成である。これにより、導入通路１０１ｃは、第１センタボア１０１ｂ１と第２センタボア１０１ｂ２とを単に直線的に連通する通路であるので、通路形成が容易である。

また、各実施形態において、シリンダボア１０１ｃは、シリンダブロック１０１内に、周方向に複数配設される構成である。そして、排出抑制手段１７０が配置されている第１センタボア１０１ｂ１は、各シリンダボア１０１ａに囲まれるように、シリンダブロック１０１における駆動軸１１０が挿通する中央部に設けられ、かつ、凹状に形成されているため、クランク室１４０内で飛散する潤滑油が流入し難いオイルプアな領域である。したがって、排出抑制時に、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２や周壁１０１ｂ１１に付着した潤滑油が排出抑制孔１７２、切欠き溝１０１ｅを介して流通し難くなる。これらにより、排出抑制手段１７０，１７０’による排出抑制がより効果的となる。

さらに、各実施形態において、駆動軸１１０は、クランク室１４０内の中央を横断し第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２を貫通して支持され、導入通路１０１ｃは底壁１０１ｂ１２で、かつ、駆動軸１１０の中心軸線Ｏより重力方向下側でクランク室１４０側に向かって開口される構成である。ここで、高速回転時には、その撹拌により第１センタボア１０１ｂ１に侵入する潤滑油量が常用回転数の場合より増大し、かつ、導入通路１０１ｃは駆動軸１１０の中心軸線Ｏより重力方向下側で開口される。したがって、例えば、底壁１０１ｂ１２等に付着して底壁１０１ｂ１２に沿って重力方向下側に流れて導入通路１０１ｃの開口端部に至る潤滑油の量が、導入通路１０１ｃを中心軸線Ｏより重力方向上側で開口させた場合と比較して、多くなる。その結果、潤滑油が導入通路１０１ｃを介して排出され易くなる。これらにより、排出の抑制解除時において、潤滑油の排出がより効果的に促進される。

そして、各実施形態において、排出抑制手段１７０，１７０’は、バイメタルからなるものとした。反転動作型のバイメタルは、反転温度より低い温度ではあまり変位せず、反転温度を超えると大きく変位するため、通常時は潤滑油の排出を確実に抑制し、クランク室１４０の温度が第１温度以上になったときに、導入通路１０１ｃの開口端部から抑制部１７０ｂを瞬時に離間させて、排出の抑制を迅速に解除することができる。

以上、好ましい実施形態を参照して本発明の内容を具体的に説明したが、本発明の基本的技術思想及び教示に基づいて、当業者であれば、さらに、種々の変形態様を採り得ることは自明である。

例えば、各実施形態において、排出の抑制を解除した後、クランク室１４０の温度が、第１温度より１５℃から２０℃程度低い第２温度以下になったとき、再度排出を抑制する構成としたが、これに限らず、少なくとも第１温度未満になったときに、再度排出を抑制するように構成すればよい。

また、各実施形態において、排出抑制手段１７０，１７０’は、感温部と抑制部とが一体形成される構成で説明したが、これに限らず、感温部と抑制部とを別体で構成してもよい。また、排出抑制手段（感温部材）はバイメタルからなるものとしたが、これに限らず、形状記憶合金等の他の感温部材からなるものとしてもよい。

さらに、各実施形態において、導入通路１０１ｃのクランク室側の開口端位置は第１センタボア１０１ｂ１内の駆動軸１１０の中心軸線Ｏの重力方向下側としたが、これに限らず、例えば、上側であってもよい。また、吸入室１４１はシリンダヘッド１０４の中央部に配置され、吐出室１４２は吸入室１４１を環状に取り囲むように形成されるものとしたが、これに限らず、吐出室１４２が中央部に配置され、吸入室１４１が吐出室１４２を環状に取り囲むように形成されるものとしてもよい。そして、絞り手段は開度固定のオリフィス１０３ｃであるものとしたが、これに限らず、開度可変の絞り又は弁機構であってもよい。

そして、各実施形態では、斜板式の可変容量型圧縮機を一例として説明したが、本発明は、斜板式の可変容量型圧縮機に限らず、例えば、いわゆる揺動板式の可変容量型圧縮機についても適用できる。揺動板式の可変容量型圧縮機の場合、斜板１１１の回転運動をピストン１３６の往復運動に変換する手段として揺動板が設けられる。また、本発明に係る可変容量型圧縮機は、クラッチレスの圧縮機に限らず、電磁クラッチ等を装着した圧縮機にも適用できる。

ところで、前述の特許文献１に記載の可変容量型圧縮機では、放圧通路のクランク室側への接続通路を２経路に分岐し、この２系統の通路のうちの一方の通路のクランク室側への開口端に開閉手段を設け、この開口端をクランク室の周壁の近傍に配置させている。しかし、この周壁近傍の領域は、駆動軸や斜板等に付着した潤滑油が遠心力によって飛散等してオイルリッチな領域となっているため、開閉手段によって周壁近傍の通路を開放すると、この周壁近傍の通路から過剰に潤滑油が排出されてしまうおそれがある。その結果、クランク室内の各摺動部の潤滑不足を招く可能性がある。また、周壁近傍の通路は他方の通路との合流点に至る通路形状が複雑である。そこで、この課題を解決するため、以下に、本発明の参考例としての可変容量型圧縮機について説明する。

本発明の参考発明についての可変容量型圧縮機の参考例について、図８〜図１４を参照して説明する。本参考例に係る可変容量型圧縮機１００’は、前述の第１実施形態（図１〜図６）に係る可変容量圧縮機１００の構成を基本構成として利用しており、前述の第１実施形態と同一の要素には同一の符号を付して説明を省略し、異なる部分についてのみ説明する。なお、本参考例においても、第１実施形態において説明した種々の変形態様を採り得る。

図８は、本参考例の可変容量型圧縮機１００’の縦断面図である。
参考発明の可変容量型圧縮機１００’は、センタボアと該センタボアを囲むように配置される複数のシリンダボアとが区画形成されたシリンダブロックと、各シリンダボア内のピストンを駆動軸の回転により往復動させて、吸入室からシリンダボア内に吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出室を介して外部に吐出する圧縮機構と、前記吐出室と前記ピストン背方のクランク室とを連通する圧力供給通路と、前記クランク室と前記吸入室とを連通する放圧通路と、前記放圧通路に設けられ、常時、前記放圧通路の前記冷媒ガス流量を前記所定値で規制可能とする絞り手段と、を備え、前記放圧通路の流量を所定値に規制すると共に、前記圧力供給通路の開度を調整することで、前記クランク室の圧力を調整して冷媒の吐出容量を変更可能な可変容量型圧縮機において、前記放圧通路のうち前記絞り手段よりクランク室側のクランク室側放圧通路は、一端がクランク室側に開口する第１導入通路と、第１導入通路と別経路で一端がクランク室側に開口する第２導入通路と、第１導入通路の他端と第２導入通路の他端とを合流させる合流部と、を有し、前記センタボアは、前記クランク室側に開口する第１センタボアと、前記吸入室側に開口する第２センタボアと、を有する構成とし、前記第１導入通路に開閉手段が設けられ、前記第２センタボアが前記合流部を成し、前記第１導入通路及び第２導入通路のうち、少なくとも前記第１導入通路を前記第１センタボアに開口させて構成したことを特徴とする。この構成を、以下において、参考発明の基本構成を成す参考構成１と言う。

図９及び図１０に示すように、本参考例の可変容量型圧縮機１００’において、クランク室側放圧通路は、前述の導入通路（以下において第１導入通路という）１０１ｃ１と別経路で、一端がクランク室側に開口する第２導入通路１０１ｃ２を備えると共に、第１導入通路１０１ｃ１の他端と第２導入通路１０１ｃ２の他端とが合流する合流部と、を備え、第１導入通路１０１ｃ１に開閉手段が配設される。開閉手段としては、前述の第２実施形態（図７）の板状の感温部材からなる排出抑制手段１７０’（以下において、開閉手段１７０’と呼ぶ）が適用される。

また、図９に示すように、第２センタボア１０１ｂ２が上記合流部をなし、少なくとも開閉手段１７０’が配設されている第１導入通路１０１ｃ１が第１センタボア１０１ｂ１に開口している。開閉手段１７０’は、例えば、常用回転数で運転しているときは、図１１に示すように、第１導入通路１０１ｃのクランク室側の開口端を全閉し、回転数が常用回転数を超えて更に上昇して、クランク室１４０の温度が第１温度以上になると、図１２に示すように、第１導入通路１０１ｃ１の開口端を全開にし、温度が低下して、例えば、第２温度以下になると、再び、図１１に示すように全閉する。

本参考例の可変容量型圧縮機１００’によれば、開閉手段１７０’が配設されている第１導入通路１０１ｃ１がオイルプアな領域である第１センタボア１０１ｂ１内に開口しているので、開閉手段１７０’により第１導入通路１０１ｃ１が開放されても、クランク室１４０内で飛散する潤滑油の過度な流出が抑制され、クランク室１４０内に貯留される潤滑油が枯渇するおそれはない。また、開閉手段１７０’が配設されている第１導入通路１０１ｃ１は第１センタボア１０１ｂ１と第２センタボア１０１ｂ２とを単に直線的に接続するだけでよいため、通路形成が容易である。

上記参考構成１において、本参考例では、さらに、第１センタボア１０１ｂ１は、シリンダブロック１０１のクランク室側壁面において、各シリンダボア１０１ａの形成壁となる周壁１０１ｂ１１と、クランク室１４０と対向する底壁１０１ｂ１２とで凹状に形成され、第１導入通路１０１ｃ１は、駆動軸１１０と略平行に延設され、かつ、その一端が底壁１０１ｂ１２に開口し、他端が第２センタボア１０１ｂ２に開口し、開閉手段１７０’は一端側が第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２に面接触すると共に固定され、他端側が第１導入通路１０１ｃ１のクランク室側の開口端を閉塞する感温部材であって、クランク室の温度が所定温度以上のとき、他端側がクランク室側に向かって変位して前記開口端を開放する構成（以下、参考構成２と言う）を含む。
この参考構成２によれば、第１導入通路１０１ｃ１は、駆動軸１１０と略平行に延設されているので通路構成がより容易となる。また、開閉手段１７０’は、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２に面接触で固定され、クランク室１４０に対峙しているので、第１センタボア１０１ｂ１の底壁１０１ｂ１２の温度とクランク室内の流体温度のどちらか高い方の温度に確実に応答して動作し、信頼性向上に寄与する。

また、上記参考構成２に加えて、本参考例では、第１導入通路１０１ｃ１は、第２導入通路１０１ｃ２より重力方向下側に配設形成され、開閉手段１７０’が第１導入通路１０１ｃ１のクランク室１４０側の開口端を閉塞しているとき、第１導入通路１０１ｃ１が第１センタボア１０１ｂ１から第２センタボア１０１ｂ２に流入した潤滑油を貯留する貯留空間となる構成（以下、参考構成３と言う）を含む。
この参考構成３によれば、重力方向上側である第２導入通路１０１ｃ２を介して潤滑油が第２センタボア１０１ｂ２側に向かって流入しても、第２センタボア１０１ｂ２が潤滑油の貯留部となる上、クランク室１４０側の開口端が閉塞された第１導入通路１０１ｃ１を潤滑油の貯留部として機能させることができるため、吸入室１４１への潤滑油の排出をより効果的に抑制することができる。なお、これに限らず、上記参考構成１において、単に、参考構成３を含む参考構成としてもよい。

さらに、上記参考構成２及び３に加えて、本参考例では、第２導入通路１０１ｃ２も第１センタボア１０１ｂ１に開口させる構成（以下、参考構成４と言う）を含む。
この参考構成４によれば、単に、第１センタボア１０１ｂ１と第２センタボア１０１ｂ２との間に２つの通路を形成するだけであるので、通路形成が容易で、かつ、開閉手段１７０’により第１導入通路１０１ｃ１が閉塞されているとき、冷媒回路への潤滑油の流出が効果的に抑制され、冷媒性能を向上させることができる。なお、これに限らず、上記各参考構成において、単に、参考構成４を含む参考構成としてもよい。

さらにまた、上記参考構成２，３及び４に加えて、本参考例では、第１導入通路１０１ｃ１及び第２導入通路１０１ｃ２は、それぞれ、駆動軸１１０と略平行に延設され、かつ、一端が底壁１０１ｂ１２に開口し、他端が第２センタボア１０１ｂ２に開口する構成（以下、参考構成５と言う）を含む。
この参考構成５によれば、２系統の通路形成がより一層容易となる。なお、これに限らず、上記各参考構成において、単に、参考構成５を含む参考構成としてもよい。

ここで、本参考例では、参考構成５のように、第２導入通路１０１ｃ２は、駆動軸１１０と略平行に延設され、かつ、一端が底壁１０１ｂ１２に開口し、他端が第２センタボア１０１ｂ２に開口する構成としたが、これに限らず、図１３に示すように、駆動軸１１０の内部に形成され、一端側の開口が第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１側に向って対峙する構成（以下、参考構成６と言う）としてもよい。なお、これに限らず、参考構成５を含まない各参考構成において、単に、参考構成６を含む参考構成としてもよい。

上記参考構成６は、具体的には、図１３に示すように、第２導入通路１０１ｃ２は、駆動部１１０の一端面から内部に向けて駆動軸１１０の中心軸線Ｏ方向に延設された連通孔１１０ａと、連通孔１１０ａの端部から第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１に向けて中心軸線Ｏと直交する方向に延設された連通孔１１０ｂとから成り、連通孔１１０ｂの開口は第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１に対峙し、連通孔１１０ａの開口はスラストプレート１３２及び調整ネジ１３５の貫通孔を経由して第２センタボア１０１ｂ２に連通して構成される。
この参考構成６によれば、第２導入通路１０１ｃ２の中心軸線Ｏ方向の長さを短くすることができ、単に、駆動軸１１０の軸端及び外周から通路を形成するだけでよいため、通路形成が容易である。また、連通孔１１０ｂの開口は第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１に対峙し、オイルプアな第１センタボア１０１ｂ１内に位置し、かつ、その開口部が駆動軸１１０と共に回転するため、第２導入通路１０１ｃ２から第２センタボア１０１ｂ２への潤滑油の流出を著しく抑制することができ、第１開閉手段１７０’により第１導入通路１０１ｃ１を閉塞しているときのエアコンシステムの冷房性能をより向上させることができる。

また、本参考例では、圧力供給通路１４５と放圧通路１４７はそれぞれ独立して形成されているものとしたが、これに限らず、図１４に示すように、圧力供給通路１４５と放圧通路１４７とが共通部分を有するものとしてもよい。つまり、上記各参考構成において、第２センタボア１０１ｂ２と第２導入通路１０１ｃ２は圧力供給通路１４５の一部を兼ねる構成（以下において参考構成７と言う）としてもよい。図１４は図１３に対し圧力供給通路１４５のみが異なる。

上記参考構成７では、具体的には、図１４に示すように、圧力供給通路１４５は吐出室１４２から制御弁３００を経由して第２センタボア１０１ｂ２に開口端１４５ｂを介して開口し、第２センタボア１０１ｂ２から第２導入通路１０１ｃ２、第１センタボア１０１ｂ１を経由してクランク室１４０に至る。このようにして、第２センタボア１０１ｂ２から第１センタボア１０１ｂ１に至る領域が圧力供給通路１４５と放圧通路１４７の共用部分となる。第２センタボア１０１ｂ２は、第１導入通路１０１ｃ１と第２導入通路１０１ｃ２の合流部となると共に、圧力供給通路１４５との合流部でもある。

参考構成７において、制御弁３００が閉じている場合の、放圧通路１４７における冷媒の流れは、図１３に示した参考構成６と同じである。
制御弁３００が閉状態から開状態になると、吐出室１４２からクランク室１４０に向かう高圧の冷媒ガス流れが発生する。この冷媒ガスは第２センタボア１０１ｂ２、第２導入通路１０１ｃ２、第１センタボア１０１ｂ１を経由してクランク室１４０に流入するが、冷媒ガスには潤滑油も含まれているため、冷媒ガスの噴流に沿って潤滑油が飛散してクランク室１４０内の各摺動部間を潤滑する。連通孔１１０ｂは第１センタボア１０１ｂ１の周壁１０１ｂ１１に対峙して開口しているため、連通孔１１０ｂの開口から冷媒ガスとともに潤滑油が周壁１０１ｂ１１に向けて噴射される。周壁１０１ｂ１１に衝突した潤滑油は、クランク室１４０側に向けて飛散し、特に圧縮側の斜板１１１とシュー１３７との摺動面の潤滑に寄与する。
なお、可変容量型圧縮機１００’が吐出容量制御状態において、制御弁３００の開度を全閉と全開の間の任意の開度にしているときは、その開度により規定された量の冷媒ガスが第２センタボア１０１ｂ２に導入されるため、この導入された冷媒ガス量に応じて、圧力供給通路１４５と導入通路１４７との共通の通路に双方向の流れが生じ、これにより、クランク室１４０の圧力を変化させ、ピストン１３６のストロークを変化させることにより吐出容量の可変制御をすることができる。
この参考構成７によれば、圧力供給通路及び放圧通路全体の形成が極めて容易となる。

１００・・・・・・可変容量型圧縮機
１０１ａ・・・・・シリンダボア
１０３ｃ・・・・・絞り手段（オリフィス）
１７０・・・・・・排出抑制手段
１７０ａ・・・・・感温部
１７０ｂ、１７０ｂ’・・・抑制部
１７２・・・・・・排出抑制孔
１０１ｃ・・・・・クランク室側放圧通路の一部（導入通路）
１０１・・・・・・形成体（シリンダブロック）
１０１ｄ・・・・・突出部
１０１ｆ・・・・・突出端部
１０１ｅ・・・・・切欠き溝
１０１ｂ１・・・・凹部（第１センタボア）
１０１ｂ１２・・・底部（底壁）
１１０・・・・・・駆動軸
１１１・・・・・・斜板
１３６・・・・・・ピストン
１４０・・・・・・クランク室
１４１・・・・・・吸入室
１４２・・・・・・吐出室
１４５・・・・・・圧力供給通路
１４７・・・・・・放圧通路
Ｏ・・・・・・・・中心軸線

Claims (9)

1. シリンダボア内のピストンを駆動軸の回転により往復動させて、吸入室からシリンダボア内に吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出室を介して外部に吐出する圧縮機構と、
   前記吐出室と前記ピストン背方のクランク室とを連通する圧力供給通路と、
   前記クランク室と前記吸入室とを連通する放圧通路と、
   を備え、前記放圧通路の流量を所定値に規制すると共に、前記圧力供給通路の開度を調整することで、前記クランク室の圧力を調整して冷媒の吐出容量を変更可能な可変容量型圧縮機において、
   前記放圧通路は、一経路からなり、
   前記放圧通路に設けられる絞り手段と、
   前記放圧通路のうち前記絞り手段よりクランク室側のクランク室側放圧通路に配置され前記クランク室内の潤滑油の前記吸入室側への排出を抑制する抑制部を有する排出抑制手段であって、前記抑制をしているとき、前記抑制部の配置箇所におけるクランク室側放圧通路の開口面積を、前記絞り手段の流路断面積より大きく設定し、前記クランク室の温度が所定温度以上のとき、前記開口面積を増大させて前記抑制を解除可能に構成される排出抑制手段と、
   を備えて構成される、可変容量型圧縮機。
2. 前記排出抑制手段は、
   前記クランク室の温度を感知し該感知温度に応じて前記抑制の解除方向に変位可能な感温部を備え、
   前記抑制部を前記感温部の変位端に設けると共に、該抑制部に前記絞り手段の流路断面積より大きく開口される排出抑制孔を有し、
   前記排出抑制孔を介して前記抑制をし、前記感知温度が前記所定温度以上のとき、前記抑制部を前記抑制の解除方向に変位させて、前記抑制を解除する構成とした、請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
3. 前記感温部は、前記クランク室側放圧通路の一部を形成する形成体のクランク室側壁面に配置され、
   前記抑制部は、前記感温部の感知温度に応じて前記形成体に対して接離する、請求項２に記載の可変容量型圧縮機。
4. 前記クランク室側放圧通路の一部を形成する形成体はクランク室側壁面において通路開口周縁部を突出形成させた突出部を有し、該突出部は突出端部に切欠き溝を有し、該切欠き溝の溝断面積は前記絞り手段の流路断面積より大きく開口形成される構成であって、
   前記排出抑制手段は、
   前記形成体のクランク室側壁面に配置され、前記クランク室の温度を感知し該感知温度に応じて前記抑制の解除方向に変位可能な感温部を備え、
   前記抑制部を前記感温部の変位端に設けると共に、該抑制部を前記感温部の感知温度に応じて前記突出端部に対して接離させ、
   前記切欠き溝のみをクランク室側に開口可能に前記抑制部を前記突出端部に当接させて、前記切欠き溝を介して前記抑制をし、前記感知温度が前記所定温度以上のとき、前記抑制部を前記抑制の解除方向に変位させて、前記抑制を解除する構成とした、請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
5. 前記形成体は、クランク室側壁面に凹部を有し、
   前記クランク室側放圧通路の一部は、前記凹部の底部でクランク室側に向かって開口される構成であって、
   前記排出抑制手段は、前記凹部の底部に配置される、請求項３又は４に記載の可変容量型圧縮機。
6. 前記シリンダボアは、前記形成体内に、周方向に複数配設される構成であって、
   前記凹部は、前記各シリンダボアに囲まれるように配設される、請求項５に記載の可変容量型圧縮機。
7. 前記駆動軸は、前記クランク室内の中央を横断し前記凹部の底部を貫通して支持され、
   前記クランク室側放圧通路の一部は、前記駆動軸の中心軸線より重力方向下側で開口される、請求項５又は６に記載の可変容量型圧縮機。
8. 前記排出抑制手段は、バイメタル又は形状記憶合金からなる、請求項１〜７のいずれか１つに記載の可変容量型圧縮機。
9. 前記圧縮機構は、前記クランク室内に、前記駆動軸に固定されるロータと、該ロータに連結手段を介して前記駆動軸の中心軸線に対する傾角を可変可能に連結される斜板と、を含む構成であって、
   前記斜板の回転運動により前記ピストンを往復運動させ、前記斜板の傾角を変化させて前記ピストンのストローク量を変化させ、前記シリンダボアからの冷媒の吐出容量を変更する、請求項１〜８のいずれか１つに記載の可変容量型圧縮機。