JP6199720B2

JP6199720B2 - 燃料電池モジュール

Info

Publication number: JP6199720B2
Application number: JP2013252168A
Authority: JP
Inventors: 佑介藤堂; 濱谷　正吾; 正吾濱谷
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Priority date: 2013-12-05
Filing date: 2013-12-05
Publication date: 2017-09-20
Anticipated expiration: 2033-12-05
Also published as: JP2015109234A

Description

本発明は、例えば固体酸化物形燃料電池などの燃料電池を備えた燃料電池モジュールに関するものである。

従来より、酸化剤ガス（例えば空気）と燃料ガス（例えば水素）とを用いて発電を行う燃料電池モジュールとして、例えば固体電解質（固体酸化物）を用いた固体酸化物燃料電池を備えた燃料電池モジュールが知られている。

この種の燃料電池モジュールにおいては、炭化水素ガスを含有する都市ガスやＬＰＧなどの原燃料ガスを、原燃料ガスより水素の含有量が多い水素含有ガス（燃料ガス：改質ガス）に改質することが行われている。

この改質方法としては、部分酸化（即ち原燃料ガスに酸素を供給して改質する方法）、水蒸気改質（原燃料ガスに水蒸気を供給して改質する方法）、オートサーマル（即ち部分酸化と水蒸気改質を組み合わせた方法）などの方法が知られているが、効率が最も良いものとして、水蒸気改質が知られている。

そこで、近年では、上述した水蒸気改質を行う改質器を備えるとともに、改質器の上流側に、水から水蒸気を発生させるための気化器、水を気化器に供給する水ポンプ、原燃料ガスを気化器に供給する燃料ポンプなどを備えた燃料電池モジュールが提案されている（特許文献１、２参照）。

特開２００７−１９１３８６号公報特開２０１３−１６４０１号公報

しかしながら、水ポンプで気化器に水を供給して水蒸気を発生させる際には、各種の要因によって、気化圧（気化器内の圧力）が変動することがあった。しかも、気化器には、原燃料ガスが供給されるので、気化圧が変動すると、改質器に供給される原燃料ガスの流量が変動することがあった。

なお、気化圧が変動する要因としては、例えば供給する水量が少ない場合に、配管内の水の突沸によって水の供給が断続的になって気化圧が変動するハンチング、供給する水量が多い場合に、気化能力不足によって液水が溜まり、気化が不安定になって気化圧が変動するハンチング、燃料配管内に拡散し気化した水蒸気が結露し配管の弁を閉塞する等によって気化圧が変動するハンチングなどが考えられる。

その結果、燃料電池に供給される（原燃料ガスの改質後の）燃料ガスの流量が変動して発電電力が不安定になるという問題があった。
本発明は、上述した課題を解決するためになされたものであり、その目的は、改質器に供給する燃料流量の変動を抑制して、発電電力を安定化することができる燃料電池モジュールを提供することにある。

（１）本発明は、第１態様として、炭化水素ガスを含有する原燃料ガスを該原燃料よりも水素ガスが多い燃料ガスに改質し、該燃料ガスと酸化剤ガスとを燃料電池に供給して発電を行う燃料電池モジュールにおいて、水から水蒸気を発生させる気化器と、前記気化器の上流側に設けられ、前記気化器に水を供給する水供給装置と、前記気化器の上流側に設けられ、前記気化器に前記原燃料ガスを供給する燃料供給装置と、前記気化器の下流側に設けられ、前記水蒸気を用いて前記原燃料ガスを前記燃料ガスに改質する改質器と、を備えるとともに、前記燃料供給装置と前記気化器との間に、前記燃料供給装置と前記気化器との間の圧力を調節する、逆止弁又はオリフィスである調圧機構を備えており、前記原燃料ガスを前記気化器に供給する配管において、前記燃料供給装置と前記気化器との間に、地上側に曲がったＵ字部を備えるとともに、前記Ｕ字部の上流側及び下流側に、前記調圧機構を備えたことを特徴とする。

本第１態様では、燃料供給装置（例えば燃料ポンプ）と気化器との間に、燃料供給装置と気化器との間の圧力を調節する調圧機構を備えているので、この調圧機構によって、調圧機構より上流側（燃料供給装置側）の圧力、即ち燃料供給装置によって供給される原燃料ガスの圧力（燃料供給圧力）を、調圧機構より下流側の気化器内の圧力（即ち気化圧）よりも高くすることができる。これによって、燃料供給圧力が気化圧の変動を受けにくくなる。

つまり、気化器に水と原燃料ガスとが供給される装置においては、図１に例示するように、燃料供給圧力（原燃料ガスを供給する圧力）と気化圧とが同程度のレベル（圧力）であると（例えば燃料供給圧力Ｌ）、燃料供給圧力は気化圧の影響を受けやすくなり、気化圧が変動すると燃料供給圧力も同様に変動してしまう。

これに対して、本第１態様では、調圧機構によって、気化圧よりも燃料供給圧力を（例えば燃料供給圧力Ｈのように）上昇させることができる。そのため、気化圧が燃料供給圧力より大きな場合には、気化圧が変動しても燃料供給圧力は変動しにくくなる。

これによって、燃料供給圧力の変動を抑制できるので、改質器に供給される原燃料ガスの流量の変動も抑制することができる。その結果、燃料電池に供給される燃料ガスの流量が変動しにくくなるので、発電電力が安定するという顕著な効果を奏する。

また、気化器の気化圧が、燃料供給装置の燃料供給圧力より上回った状態で燃料電池の発電を継続すると、気化器で発生した水蒸気が配管を逆流して配管内で結露し、その結露水によって、燃料供給装置（燃料ポンプ）や流量センサや脱硫器等の故障の原因となることがある。

しかし、本第１態様では、調圧機構を備えているので、水蒸気の逆流が生じないように、燃料供給装置と気化器との間の圧力を調節すること（具体的には気化圧より燃料供給圧力を高めること）ができる。よって、このように圧力を調節することによって、水蒸気の逆流によって発生した結露水による装置の故障を、未然に防止することができる。

また、本第１態様では、調圧機構は、逆止弁又はオリフィスである。
つまり、調圧機構として逆止弁又はオリフィスを用いることにより、燃料供給装置から（逆止弁又はオリフィスを介して）気化器に原燃料ガスを供給する際に、逆止弁又はオリフィスの上流側を気化器内の圧力より高めることができる。
詳しくは、例えば調圧機構として、オリフィスを用いることにより、原燃料ガスを気化器に対して吹き出すように供給することができる。よって、気化器内の気化圧の変動に影響されずに、原燃料ガスを燃料電池側に供給することが可能である。
また、調圧機構として、逆止弁を用いることにより、オリフィスとしての機能だけでなく、水蒸気の逆流を好適に防止することができる。
さらに、本第１態様では、原燃料ガスを気化器に供給する配管において、燃料供給装置と気化器との間に、地上側に曲がったＵ字部を備えている。
つまり、本第１態様では、原燃料ガスの配管において、燃料供給装置と気化器との間に地上側に曲がったＵ字部を備えているので、配管抵抗が上昇する。よって、原燃料ガスの圧力変動を低減できるので、燃料流量の変動を抑制して、発電電力を安定化することができる。
また、前記Ｕ字部がある場合には、万一水蒸気が逆流して結露水が発生しても、結露水は配管のＵ字部の底に滞留するので、燃料ポンプや流量センサや脱硫器などの故障を防止することができる。
なお、このＵ字部の上流側及び下流側には、前記調圧機構を備えている。
（２）本発明は、第２態様として、前記調圧機構の上流側の圧力を、前記気化器内の気化圧よりも高くすることを特徴とする。
本第２態様では、調圧機構の上流側の圧力を、前記気化器内の気化圧よりも高くするので、上述したように、気化圧が変動した場合でも、燃料供給圧力が変動しにくくなる。よって、原燃料ガス（従って改質後の燃料ガス）の流量が変動しにくくなるので、発電電力が安定する。

また、本第２態様では、上述したように、配管において水蒸気の逆流を抑制できので、水蒸気の結露水による燃料供給装置や流量センサや脱硫器などの故障を防止することが可能である。

なお、上述した効果を得るには、例えば調圧機構の上流側の圧力を、気化器内の気化圧よりも例えば６ｋＰａ以上高くすることが好ましい。

（３）本発明は、第３態様として、前記気化器は、前記原燃料ガスと前記水蒸気とを混合する混合器の機能を有することを特徴とする。

本第３態様では、気化器を例示している。この気化器は、水を気化させて水蒸気とするだけではなく、原燃料ガスと水蒸気とを混合する混合器の機能も有するので、効率良く気化及び混合を行うことができる。

以下、本発明の各構成について説明する。
前記燃料電池としては、例えば、ＺｒＯ_２系セラミックなどを電解質とする固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）、高分子電解質膜を電解質とする固体高分子形燃料電池（ＰＥＦＣ）、Ｌｉ−Ｎａ／Ｋ系炭酸塩を電解質とする溶融炭酸塩形燃料電池（ＭＣＦＣ）、リン酸を電解質とするリン酸形燃料電池（ＰＡＦＣ）などの燃料電池が挙げられる。

なお、燃料電池の稼動温度（即ち、イオンが電解質中を移動可能となる温度）は、燃料電池の種類ごとに異なっている。具体的に言うと、ＳＯＦＣの稼動温度は７００℃〜１０００℃程度、ＰＥＦＣの稼動温度は常温〜９０℃程度、ＭＣＦＣの稼動温度は６５０℃〜７００℃程度、ＰＡＦＣの稼動温度は１５０℃〜２００℃程度である。

また、燃料電池としては、発電単位である燃料電池セルやその燃料電池セルを複数備えた（例えば燃料電池セルを積層した）燃料電池スタックが挙げられる。
例えば燃料電池がＳＯＦＣである場合、発電セルを構成する電解質層（固体酸化物層）の形成材料としては、例えばジルコニア系、セリア系、ペロブスカイト系の電解質材料が挙げられる。ジルコニア系材料では、イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）、スカンジア安定化ジルコニア（ＳｃＳＺ）、及びカルシア安定化ジルコニア（ＣａＳＺ）を挙げることができ、一般的にはイットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）が使用される例が多い。セリア系材料ではいわゆる希土類元素添加セリアが、ペロブスカイト系材料ではランタン元素を含有するペロブスカイト型複酸化物が使われる。

なお、発電セルとしては、例えば燃料極層と固体電解質層と空気極層とを一体に積層した構成を採用できる。
前記原燃料ガスとしては、改質によって水素を生成できる各種の原料ガス、例えば天然ガス（例えばＬＮＧ）、都市ガス、ＬＰＧ、灯油、メタノール、バイオメタノールなどを採用できる。

水供給装置としては、水ポンプが挙げられ、燃料供給装置としては、燃料ポンプが挙げられる。
なお、改質器とは、燃料電池に燃料ガスを供給する場合に、原燃料ガスを、より発電に好適な組成に改質（例えば都市ガス等をより水素成分の多い組成のガスに改質）する装置のことである。

原燃料ガスと気化圧との圧力の時間変化を例示するグラフである。実施例の燃料電池モジュールを含むシステムの構成を示すブロック図である。実施例の燃料電池モジュールに用いられる気化器の構成を模式的に示す説明図である。実施例の燃料電池モジュールに用いられるＵ字配管の例を示す説明図である。逆止弁の開弁圧を違えた場合のスタック電圧の変化を示すグラフである。

次に、本発明を実施するために形態の例（実施例）として、固体酸化物形燃料電池モジュールの実施例について説明する。

ａ）まず、固体酸化物形燃料電池モジュールの全体の構成について説明する。尚、以下では、「固体酸化物形」を省略する
図２に示すように、燃料電池モジュール１は、燃料ガス（例えば都市ガスが改質された改質ガス：詳しくはその中の水素）と酸化剤ガス（例えば空気：詳しくはその中の酸素）との供給を受けて発電を行う装置である。

この燃料電池モジュール１は、断熱容器３を備えるとともに、断熱容器３内に、燃料電池スタック５と、（混合器の機能を有する）気化器７と、改質器９と、排ガス燃焼器１１と、起動バーナー１３とを備えている。

また、燃料電池モジュール１は、燃料電池スタック５に対して空気を供給する空気供給経路１５と、気化器７に対して原燃料ガスを供給する原燃料ガス供給経路１７と、気化器７に対して改質水を供給する改質水供給経路１９と、燃焼ガスから凝縮水を回収する凝縮水回収経路２１と、起動バーナー１３に対して混合気を供給する混合気供給経路２３とを備えている。

以下、各構成について詳細に説明する。
燃料電池スタック５は、図示しないが、発電単位である板状の燃料電池セルが複数個（例えば１９段）積層された装置である。この燃料電池セルは、いわゆる燃料極支持膜形タイプの燃料電池セルであり、周知の（燃料流路に接する様に配置された）燃料極と、（例えばジルコニアからなる）固体電解質体と、（空気流路に接する様に配置された）空気極とを備えている。

気化器７は、図３に示すように、周知の混合器を兼ねる装置であり、第１チャンバー３１と第２チャンバー３３とが隣接して設けられている。
第１チャンバー３１は、小室３１ａと、その小室３１ａに小孔３１ｂを介して連通した（蛇行状の流路を有する）大室３１ｃとを備えている。

この気化器７では、大室３１ｃに原燃料ガスが供給されるとともに、小室３１ａに改質水が供給される。また、第２チャンバー３３には、（燃料電池スタック５から排出されたオフガスである）排ガスの燃焼後の燃焼ガスが供給され。この高温の燃焼ガスによって、小室３１ａ等が加熱される構造となっている。

従って、気化器７では、改質水は、（燃料ガスで加熱された）小室３１ａ内にて気化されて水蒸気となり、その水蒸気は小孔３１ｂを介して大室３１ｃに導入され、大室３１ｃにて原燃料ガスと水蒸気とが混合されて、混合ガスとなる。

図２に戻り、改質器９は、内部に改質用の触媒（例えばルテニウム又はニッケル）を備えた装置であり、この改質器９内に導入される原燃料ガスが水蒸気改質されることにより、原燃料ガスより水素の割合が多い（水素リッチの）燃料ガスが生成される。

排ガス燃焼器１１は、燃料電池スタック５から排出された（未反応成分を含む）排ガスを、ほぼ完全に燃焼させる装置である。
起動バーナー１３は、燃料電池スタック５等の断熱容器３内に配置された各種の装置を加熱する装置であり、各種の装置の下方に配置されている。

この起動バーナー１３は、（空気と原燃料ガスとが混合された）混合気を燃焼させることによって、主として燃料電池スタック５をその稼働温度（例えば７００℃）まで加熱するとともに、前記気化器７を加熱することによって改質水を蒸発させる。

空気供給経路１５は、上流側より、空気中のゴミ等を除去するフィルタ４１と、空気を燃料電池スタック側に送る空気ポンプ（カソードポンプ）４３と、空気の流量を計測する第１流量センサ４５と、空気の逆流を防止する第１逆止弁４７とを備えている。

原燃料ガス供給経路１７は、上流側より、流路を電気的に開閉する第１、第２電磁弁５１、５３と、原燃料ガスを気化器７側に送る燃料ポンプ５５と、原燃料ガスが一時的に滞留するタンク５７と、原燃料ガスの流量を計測する第２流量センサ５９と、原燃料ガスから硫黄分を除去する脱硫器６１と、原燃料ガスの逆流を防止する第２逆止弁６３と、配管がＵ字状に形成されたＵ字部６５と、原燃料ガスの逆流を防止する第３逆止弁６７とを備えている。

このうち、第２逆止弁６３の開弁圧は例えば２ｋＰａであり、第３逆止弁６７の開弁圧は例えば６ｋＰａである。これにより、燃料電池モジュール１の運転時には、例えば、第２逆止弁６３については、その上流側は下流側より２ｋＰａ以上圧力が高く、第３逆止弁６７については、その上流側は下流側より６ｋＰａ以上圧力が高くなる。

また、図４に示すように、前記Ｕ字部６５とは、原燃料ガス供給経路１７の配管が、第２逆止弁６３と第３逆止弁６７の間において、地上側に向かって下方に凸となるように湾曲してＵ字状に形成されたものである。よって、このＵ字部６５の両側の上下方向に延びる配管に付着した水分は、重力によってＵ字部６５の底部に向かって下降して、Ｕ字部６５に溜まることになる。

図２に戻り、改質水供給経路１９は、上流側より、（後述する）凝縮水を溜める凝縮水タンク７１から凝縮水を汲み出して、改質水として気化器７側に送る水ポンプ７３と、改質水からゴミ等を除去する水フィルタ７５と、改質水の流量を計測する第３流量センサ７７とを備えている。

凝縮水回収経路２１は、上流側より、排ガス燃焼器１１から（気化器７を介して）排出される燃焼ガスを冷却し、冷却した燃焼ガスから凝縮水を生成させる熱交換器７９と、熱交換器７９によって冷却された燃焼ガス中より回収された凝縮水を蓄える凝縮水タンク７１とを備えている。

なお、凝縮水回収経路２１と改質水供給経路１９とは、凝縮水タンク７１を介して一つの経路として構成されている。
混合気供給経路２３は、空気と原燃料ガスとの混合気を起動バーナー側に送る経路であり、空気を起動バーナー１３側に送る経路２３ａと、原燃料ガスを起動バーナー１３側に送る経路２３ｂとが、途中で接続されたものである。

この空気を起動バーナー１３側に送る経路２３ａには、空気ポンプ８１が配置され、原燃料ガスを起動バーナー１３側に送る経路２３ｂには、電磁弁（開閉弁）８３が配置されている。

ｂ）次に、本実施例の燃料電池モジュール１の全体的な動作について説明する。
燃料電池モジュール１によって、発電を行う場合には、まず、電磁弁８３を開として、空気ポンプ８１を作動させる。これによって、混合気が起動バーナー１３に供給され、起動バーナー１３にて混合気が燃焼することによって、燃料電池スタック５が稼働温度に上昇する。なお、同時に気化器７等も加熱される。

次に、空気ポンプ４３を作動させる。これによって、燃料電池スタック５の各燃料電池セルの空気極側に空気が供給される。
それとともに、両電磁弁５１、５３を開として、燃料ポンプ５５を作動させる。これによって、原燃料ガスが気化器７に供給される。

同時に、水ポンプ７３を作動させる。これによって、改質水が気化器７に供給される。
そして、原燃料ガスと改質水との供給を受けた気化器７では、上述した加熱によって改質水が蒸発して水蒸気が発生する。この水蒸気は原燃料ガスと混合されて混合ガスが生成し、この混合ガスが改質器９に送られる。

改質器９では、触媒によって、混合ガスが水蒸気改質され、（水素リッチの）燃料ガスが生成する。
この燃料ガスは、燃料電池スタック５の各燃料電池セルの燃料極側に供給される。

従って、各燃料電池セルでは、空気と燃料ガスとの供給を受けて発電が行われ、この発電による直流電流が、燃料電池スタック５から外部に供給される。
また、発電に使用された残余の空気と燃料ガスとは、排ガス燃焼器１１に送られて、ほぼ完全に燃焼が行われる。

この燃焼によって高温となった燃焼ガスは、気化器７の第２チャンバー３３に送られて気化器７（第１チャンバー３１）の加熱に使用された後に、断熱容器３外に排出され、熱交換器７９に送られる。

熱交換器７９では、燃焼ガスが外部の空気で冷却されることによって、その温度が冷却される。この冷却に伴って、燃焼ガス中に含まれている水分が凝縮水となって取り出され、凝縮水が凝縮水タンク７１に溜められる。

ｃ）次に、本実施例の作用効果について説明する。
本実施例では、燃料ポンプ５５と（混合器を兼ねる）気化器７との間に、燃料ポンプ５５側から気化器７側への原燃料ガスの流れのみを許可する（所定の開弁圧を有する）第２逆止弁６３及び第３逆止弁６７を備えている。

これによって、第２逆止弁６３の上流側（即ち燃料ポンプ５５側）の圧力を、第２逆止弁６３の下流側の圧力より、例えば２ｋＰａ以上高めることができる。同様に、第３逆止弁６７の上流側の圧力を、第３逆止弁６７の下流側の圧力より、例えば６ｋＰａ以上高めることができる。

これにより、燃料供給圧力（即ち第３逆止弁６７の上流側の圧力）を気化器７内の圧力（気化圧）よりも、例えば６ｋＰａ以上高くすることができるので、燃料供給圧力が気化圧の変動を受けにくくなる。

つまり、上述したように、気化器７の第１チャンバー３１に水と原燃料ガスとを供給して気化させて混合する装置においては、燃料供給圧力と気化圧とが同程度であると、燃料供給圧力は気化圧の影響を受けやすくなり、気化圧が変動すると燃料供給圧力も同様に変動してしまうが、本実施例では、気化圧よりも燃料供給圧力を大きくしているので、気化圧が変動しても燃料供給圧力は変動しにくくなる。

これによって、燃料供給圧力の変動を抑制できるので、改質器９に供給される原燃料ガスの流量の変動も抑制することができる。その結果、燃料電池スタック５に供給される燃料ガスの流量が変動しにくくなるので、発電電力が安定するという顕著な効果を奏する。

また、気化器７の第１チャンバー３１における気化圧が、燃料供給圧力より上回った状態で燃料電池スタック５の発電を継続すると、気化器７で発生した水蒸気が配管を逆流して配管内で結露し、その結露水によって、燃料ポンプ５５や第２流量センサ５９や脱硫器６１等の故障の原因となることがあるが、本実施例では、燃料供給圧力を気化圧より高くしているので、水蒸気の逆流が生じにくい。これによって、結露水による機器の故障を未然に防止することができる。

更に、本実施例では、原燃料ガスの配管において、燃料ポンプ５５と気化器７との間（詳しくは第２逆止弁６３と第３逆止弁６７との間）に、地上側に曲がったＵ字部６５を備えているので、配管抵抗が上昇する。よって、この点からも、原燃料ガスの圧力変動を低減できるので、燃料流量の変動を抑制して、発電電力を安定化することができる。

しかも、このＵ字部６５があることによって、万一水蒸気が逆流しても、その結露水は配管のＵ字部６５の底に滞留するので、燃料ポンプ５５や第２流量センサ５９や脱硫器６１などの故障を防止することができる。

なお、本実施例では、原燃料ガス供給経路１７に、第２逆止弁６３と第３逆止弁６７との両方を設けたが、第２逆止弁６３の設置は必要である（即ち第３逆止弁６７は省略可能である）。

なお、両方の逆止弁６３、６７を設けた方が、電圧ハンチングを抑制しつつ、万一水蒸気が逆流したとしても、燃料ポンプ５５等の補機類の破損を抑制することができるため、より好ましい。

ｄ）次に、本実施例の変形例について説明する。
上述した実施例では、原燃料ガス供給経路１７に、第２逆止弁６３と第３逆止弁６７との両方を設けたが、両逆止弁６３、６７に代えて、周知のオリフィスを配置してもよい。これによって、オリフィスの上流側の圧力を下流側の圧力を高めることができるので、（圧力を高めるという点においては）前記両逆止弁６３、６７と同様な効果を奏する。

なお、両方の逆止弁６３、６７ともオリフィスに変更してもよいが、どちらか一方のみをオリフィスに変更してよい。また、第２逆止弁６３に代えてオリフィスを配置し、第３逆止弁２７を省略してもよい。
［実験例］
次に、本発明の効果を確認するために行った実験例について説明する。

＜実験例１＞
本実験例１では、前記実施例と同様な燃料電池モジュールにおいて、第２逆止弁及び第３逆止弁として、開弁圧が１ｐｓｉの試料１の逆止弁を用い、下記の条件で発電を行って、燃料電池スタックの電圧（スタック電圧）を調べた。なお、燃料電池スタックは燃料電池セルが１９枚積層されたものである。

＜運転条件＞
運転温度：６８０℃
発生電流：５５Ａ
空気流量：２６．１Ｌ／ｍｉｎ
原燃料ガス流量：２．０８Ｌ／ｍｉｎ
その結果を、図５に示すが、（開弁圧の高い）試料１の逆止弁を用いた場合は、スタック電圧の平均は１３．４１６Ｖで、３σ（標準偏差）は、０．１１０であった。

また、第２逆止弁及び第３逆止弁として、開弁圧が１／３ｐｓｉの試料２の逆止弁を用い、同様な運転条件で発電を行って、同様にスタック電圧を調べた。
その結果を、同じく図５に示すが、（開弁圧の低い）試料２の逆止弁を用いた場合は、スタック電圧の平均は１３．６１７Ｖで、３σは、０．１５７であった。

つまり、この実験から、開弁圧の高い逆止弁を使用した方は、スタック電圧の変動が少ないことが分かる。
＜実験例２＞
次に、どの程度の開弁圧であれば（即ち、逆止弁の上流側の圧力を下流側よりどの程度上昇させれば）、好ましい結果が得られるかを調べた。

具体的には、気化器の前に取り付けてある第３逆止弁の開弁圧を変更しながら実験を行った。
その結果、開弁圧が６ｋＰａ以上であれば、スタック電圧の変動が小さく（例えば０．５Ｖ以下）、好ましい効果が得られた。

尚、本発明は前記実施例になんら限定されるものではなく、本発明を逸脱しない範囲において種々の態様で実施しうることはいうまでもない。
（１）例えば、本発明は、水蒸気改質やオートサーマルを行う改質器を備えた燃料電池モジュールに適用できる。

（２）また、前記実施例では、混合器を兼ねる気化器を用いたが、別体の気化器と混合器を用いてよい。その場合は、気化器にて改質水を蒸発させ、その水蒸気を（原燃料ガスとともに）混合器に供給する。

（３）更に、前記実施例では、排ガス燃焼器や改質器等の補助器を、燃料電池スタックと別体に記載したが、それらの補助器を燃料電池スタックと一体に（例えば積層するように）構成してもよい。

１…燃料電池モジュール
５…燃料供給スタック
７…気化器
９…改質器
１１…排ガス燃焼器
４３、８１…空気ポンプ
４７、６３、６７…逆止弁
５５…燃料ポンプ
６５…Ｕ字部
７３…水ポンプ

Claims

炭化水素ガスを含有する原燃料ガスを該原燃料よりも水素ガスが多い燃料ガスに改質し、該燃料ガスと酸化剤ガスとを燃料電池に供給して発電を行う燃料電池モジュールにおいて、
水から水蒸気を発生させる気化器と、
前記気化器の上流側に設けられ、前記気化器に水を供給する水供給装置と、
前記気化器の上流側に設けられ、前記気化器に前記原燃料ガスを供給する燃料供給装置と、
前記気化器の下流側に設けられ、前記水蒸気を用いて前記原燃料ガスを前記燃料ガスに改質する改質器と、
を備えるとともに、
前記燃料供給装置と前記気化器との間に、前記燃料供給装置と前記気化器との間の圧力を調節する、逆止弁又はオリフィスである調圧機構を備えており、
前記原燃料ガスを前記気化器に供給する配管において、前記燃料供給装置と前記気化器との間に、地上側に曲がったＵ字部を備えるとともに、
前記Ｕ字部の上流側及び下流側に、前記調圧機構を備えたことを特徴とする燃料電池モジュール。
前記調圧機構の上流側の圧力を、前記気化器内の気化圧よりも高くすることを特徴とする請求項１に記載の燃料電池モジュール。
前記気化器は、前記原燃料ガスと前記水蒸気とを混合する混合器の機能を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料電池モジュール。