JP6174175B1 - 工作機械用シール部材 - Google Patents

Abstract

【課題】 相手部材との摺動抵抗の低減を図りつつ、長期間に亘って優れたシール性能を維持することができる工作機械用シール部材を提供する。【解決手段】 支持部材と、上記支持部材に一体化された板状の弾性部材とを備え、上記板状の弾性部材は、厚さ方向で対向する２つの面のうちの少なくとも一方の面を、縁部が相手部材と当接する当接面とする工作機械用シール部材であって、上記弾性部材は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物からなり、上記無機粒子は、上記弾性部材の厚さ方向において、上記当接面側に偏在していることを特徴とする工作機械用シール部材。【選択図】 図２

Description

本発明は、工作機械用シール部材に関する。

旋盤やマシニングセンタなどの工作機械では、駆動機構等を切屑やクーラント（切削油）等から保護するために、種々の工作機械用シール部材、例えば、リップシール、スライドシール、テレスコシール、カバーシール等が使用されている。
工作機械用シール部材としては、例えば、芯金と芯金に加硫接着されたニトリルゴム（ＮＢＲ）等からなるシール材とを備えたものが知られている。

近年、工作機械の高速化に伴い、シール材と相手部材との摺動抵抗が高いことが問題となっている。例えば、工作機械用シール部材において、シール材が相手部材と高速摺動することによりシール材と相手部材との間に隙間が発生しやすくなり、その結果、工作機械用シール部材の性能が低下する（切屑やクーラントが漏れやすくなる）ことや、高速摺動によりシール材がめくれたり、ビビリ音が発生したりすることが問題となっている。

一方、シール材と相手部材との摺動抵抗を低減すべく、例えば、相手部材との摺動部に織布や編布を設けた工作機械用シール部材（例えば、特許文献１）や、相手部材との摺動部に有機繊維等の摩擦低減材を配合した工作機械用シール部材（例えば、特許文献２）が提案されている。

特開２０００−３５４９３４号公報 特開２００９−２０２０７４号公報

しかしながら、これらの工作機械用シール部材では、充分に摺動抵抗を低減することができなかったり、摺動抵抗は低減することができてもシール性能が早期に低下したりすることがあった。

本発明は、このような課題を解決するものであり、相手部材との摺動抵抗の低減を達成しつつ、シール性能を長期に亘って維持することができる工作機械用シール部材を提供することを目的とする。

（１）支持部材と、上記支持部材に一体化された板状の弾性部材とを備え、
上記板状の弾性部材は、厚さ方向で対向する２つの面のうちの少なくとも一方の面を、縁部が相手部材と当接する当接面とする工作機械用シール部材であって、
上記弾性部材は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物からなり、
上記無機粒子は、上記弾性部材の厚さ方向において、上記当接面側に偏在していることを特徴とする工作機械用シール部材。

このような工作機械用シール部材では、弾性部材が熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物（以下、ウレタン系組成物ともいう）からなる。そのため、熱硬化性ポリウレタンによって耐摩耗性を向上させるとともに、無機粒子によって相手部材との摺動抵抗を低くすることができる。このとき、上記無機粒子は、弾性部材の摺動面側に偏在しているため、確実に上記摺動抵抗を低減することができ、更には無機粒子によって弾性部材が硬くなり、上記弾性部材に要求される適切な弾性変形等の物性が損なわれることを回避することができる。
そのため、上記工作機械用シール部材は高速摺動条件下で使用した場合であっても、長期間に亘ってシール性能を維持することができるともに、ビビリ音の発生や、弾性部材のめくれ等を回避することができる。
また、上記弾性部材は、上記ウレタン系組成物からなるため、ＮＢＲ等からなる弾性部材に比べてクーラント（切削液）により膨潤しにくく、耐クーラント性にも優れる。

（２）上記（１）の工作機械用シール部材において、上記板状の弾性部材は、当該弾性部材を厚さ方向において外側に位置する第１外側層及び第２外側層とこれらの外側層に挟まれた中間層とに３等分した際に、第１外側層における上記無機粒子の含有量が上記中間層における上記無機粒子の含有量よりも多くなるように構成されており、上記第１外側層の外側表面を上記当接面とすることが好ましい。
このような工作機械用シール部材では、無機粒子が当接面側に大きく偏在しているため、弾性部材における相手部材との摺動抵抗の低減を、弾性部材の特性（適切な弾性変形等）を損なうことなく達成することができる。そのため、相手部材との摺動抵抗の低減、及び、長期間に亘る優れたシール性の確保により適している。

（３）上記（１）又は（２）の上記工作機械用シール部材は、上記無機粒子として無機酸化物粒子又は無機バルーンを含むことが好ましい。
これらの無機粒子は、上記弾性部材内で偏在させるのに適している。また、熱硬化性ポリウレタンとの密着性も良好である。

（４）上記（１）又は（２）の上記工作機械用シール部材は、上記無機粒子として酸化セリウム粒子を含み、上記酸化セリウム粒子の含有量が、上記熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して２〜２０重量部であることが好ましい。
酸化セリウム粒子は、熱硬化性ポリウレタンとなじみやすく、化学的安定性に優れ、上記摺動抵抗の低減にも適している。また、上記酸化セリウム粒子は、弾性部材の当接面側に偏在させやすい点でも好適である。そのため、上記セリウム粒子を上述した含有量で含有させることで、相手部材との摺動抵抗を効果的に低減しつつ、より長期間に亘り優れたシール性能を確保することができる。

（５）上記（２）の上記工作機械用シール部材において、更に、上記第２外側層における上記無機粒子の含有量が上記中間層における上記無機粒子の含有量よりも多くなるように構成されており、上記第２外側層の外側表面を上記当接面とすることも好ましい。
このような工作機械用シール部材は、例えば、工作機械のドア部分等に取り付けるカバーシールのような、上記板状の弾性部材が有する厚さ方向において対向する２つの面の両方を相手部材との当接面とする工作機械用シール部材に好適に使用することができる。

（６）上記（５）の工作機械用シール部材は、上記無機粒子として、無機酸化物粒子、及び、無機バルーンを含み、上記第１外側層が上記中間層よりも多く含有する無機粒子が、無機酸化物粒子及び無機バルーンのいずれか一方であり、上記第２外側層が上記中間層よりも多く含有する無機粒子が、無機酸化物粒子及び無機バルーンのいずれか他方である、ことが好ましい。
このような２種類の無機粒子を含有することにより、上記弾性部材における第１外側層と第２外側層とのそれぞれに確実に無機粒子を偏在させることができ、それぞれの当接面における摺動抵抗を確実に低減させることができる。また、上記中間層は無機粒子の含有量が少ないため、シール性能も維持することができる。

本発明の工作機械用シール部材では、相手部材との摺動抵抗の低減を図りつつ、長期間に亘って優れたシール性能を維持することができる。

（ａ）は、第１実施形態の工作機械用シール部材を示す平面図であり、（ｂ）は（ａ）の側面図である。 図１に示した工作機械用シール部材が備える弾性部材の要部を模式的に示す断面図である。 図１に示した工作機械用シール部材を取り付けたテレスコカバーの一部を模式的に示す断面図である。 （ａ）は、第２実施形態の工作機械用シール部材を示す側面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した工作機械用シール部材が備える弾性部材の要部を模式的に示す断面図である。 （ａ）は、実施例１〜１０及び比較例１の工作機械用シール部材の動摩擦係数を測定する方法を説明するための模式図であり、（ｂ）は、比較例２、３の工作機械用シール部材の動摩擦係数を測定する方法を説明するための模式図である。

（第１実施形態）
以下、本実施形態に係る工作機械用シール部材について説明する。
本実施形態に係る工作機械用シール部材は、支持部材と上記支持部材に一体化された板状の弾性部材とを備える。
図１（ａ）は、第１実施形態の工作機械用シール部材を示す平面図であり、（ｂ）は（ａ）の側面図である。図２は、図１に示した工作機械用シール部材が備える弾性部材の要部を模式的に示す断面図である。

図１に示すように、工作機械用シール部材１０は、略矩形状の金属板を長手方向に沿って屈曲させた加工金属板からなる支持部材１１と、支持部材１１の長手方向に沿って接着剤層１３を介して固定された板状の弾性部材１２とを備える。
弾性部材１２は板状の部材であり、厚さ方向（図２中、上下方向）で対向する第１面１４及び第２面１５を有し、第１面１４の縁部１２ａ（弾性部材１２の第１面１４と先端面１２ｃとがなすエッジ部の近傍）で相手部材と当接する。これにより工作機械の所定の箇所をシールすることができる。工作機械用シール部材１０では、第１面１４が当接面である。

弾性部材１２は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物からなり、無機粒子１６が弾性部材１２中に分散している。このとき無機粒子１６は、図２に模式的に示すように、当接面１４側に偏在している。
具体的には、弾性部材１２を第１面（当接面）１４側から第２面１５側に向かって、第１外側層１７Ａ、中間層１８及び第２外側層１７Ｂに厚さ方向で３等分した際に、第１外側層１７Ａにほとんどの無機粒子１６が含有され、中間層１８はごくわずかに無機粒子を含有し、第２外側層１７Ｂは無機粒子１６を含有しないように、無機粒子１６が偏在している。
また、第１外側層１７Ａ内では、中間層１８側から当接面１４側に向かって、無機粒子１６の含有量が徐々に増加し、一部の無機粒子１６は、当接面１４側に露出している。
なお、本実施形態に係る工作機械用シール部材では、第１外側層１７Ａのみが無機粒子を含有して、第２外側層１７Ｂ及び中間層１８が全く無機粒子を含有していなくても良い。

このような弾性部材１２を備えた工作機械用シール部材１０は、熱硬化性ポリウレタンによって耐摩耗性が良好となるとともに、無機粒子１６によって相手部材との摺動抵抗が低くなる。そのため、高速摺動条件下での使用であっても、長期間に亘って優れたシール性能を確保することができる。

工作機械用シール部材１０は、例えば、テレスコシールとして使用することができる。
図３は、工作機械用シール部材１０を取り付けたテレスコカバーの一部を模式的に示す断面図である。
図３に示すように、工作機械用シール部材１０は、テレスコカバー１００を構成する各カバー部材１１０の外側先端部の下面に支持部材１１をボルト締め（図示せず）することにより固定する。このとき、工作機械用シール部材１０は、下側に位置するカバー部材１１０の外面１１０ａと、弾性部材１２の当接部とが確実に摺接する位置に取り付ける。
なお、支持部材１１には、ボルト用の貫通孔（図示せず）を予め形成しておく。
このように各カバー部材１１０の外側先端部に工作機械用シール部材１０を取り付けたテレスコカバーでは、当該テレスコカバーに伸縮時にテレスコカバーの外側に存在する切り粉等がカバー内へ入り込むのを防止することができる。

工作機械用シール部材１０は、旋盤やマシニングセンタ等の種々の工作機械において、工作機械内の駆動機構等の各種部品を切り粉やクーラント等から保護するためのシール部材として使用することができる。具体的には、上述したテレスコシールのみならず、リップシール、スライドシール、カバーシール等としても使用することができる。

次に、本実施形態の工作機械用シール部材の構成部材について説明する。
（支持部材）
支持部材１１は、上記弾性部材を工作機械に確実に取り付けるための部材である。その材質としては、耐久性や強度の点から一般にスチールやアルミニウム等の金属材料が適当であるが、セラミックや剛性プラスチック等であってもよい。
また、表面無処理の鋼板、リン酸亜鉛処理やクロメート処理や錆止め樹脂処理等の表面処理の施された鋼板、りん青銅やばね鋼などの弾性金属板等も使用することができる。
更に、上記支持部材には、接着剤層と密着性を向上させるべく、プライマーによる表面処理や、粗面化処理が施されていてもよい。

（弾性部材）
弾性部材１２は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物（ウレタン系組成物）からなる。
上記無機粒子としては、例えば、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、酸化亜鉛、酸化アルミニウム、酸化鉄、シリカ等の無機酸化物からなる無機酸化物粒子や、銅、ニッケル、鉄、アルミ等の金属等からなる金属粉末；ガラスバルーンやフライアッシュバルーン等の無機バルーン等などが挙げられる。これらの無機粒子は単独で用いても良いし、２種以上併用してもよい。
本発明において、無機バルーンとは、無機材料からなる粒子のうち中空構造のものをいう。また、無機酸化物粒子とは、酸化セリウム等の金属酸化物、酸化硅素等の半金属酸化物、又は、これらの複合物からなる粒子のことをいう。なお、上記無機酸化物粒子が中空構造を有する場合、それは無機バルーンであるとして無機酸化物粒子とは区別する。

これらの無機粒子の中では、弾性部材中で偏在させるのに適しており、また、熱硬化性ポリウレタンとの密着性も良好である点から無機酸化物粒子や無機バルーンが好ましい。
特に、熱硬化性ポリウレタンとなじみやすく、化学的安定性に優れ、摺動抵抗の低減に適していることから酸化セリウム粒子が好ましい。また、上記酸化セリウム粒子は、比重が熱硬化性ポリウレタンに比べて充分に重いため、弾性部材の当接面側に偏在させやすい点でも適している。

上記無機粒子の含有量は、無機粒子の種類に応じて適宜選択すればよい。
例えば、上記無機粒子が酸化セリウム粒子の場合には、熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して２〜２０重量部が好ましい。
上記酸化セリウム粒子の含有量が２重量部未満では、充分に摺動抵抗を低減させることができない場合がある。一方、２０重量部を超えると、弾性部材が硬くなりシール性能に劣ることがある。また、上記含有量が２０重量部を超えても摺動抵抗をさらに低減させることは難しい。上記酸化セリウム粒子の含有量は、熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して３〜１５重量部がより好ましい。
また、例えば、上記無機粒子が無機バルーンの場合には、熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して０．１〜２．０重量部が好ましい。
上記無機バルーンの含有量が０．１重量部未満では、充分に摺動抵抗を低減させることができない場合がある。一方、２．０重量部を超えると、弾性部材が硬くなりシール性能に劣ることがある。また、上記含有量が２．０重量部を超えても摺動抵抗をさらに低減させることは難しい。上記無機バルーンの含有量は、熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して０．２〜１．０重量部がより好ましい。

上記無機粒子の粒子径は、０．５〜１００μｍが好ましい。
上記粒子径は、上記無機粒子が無機酸化物粒子である場合には、０．５〜１０μｍが好ましく、上記無機粒子が無機バルーンの場合には、２０〜８０μｍが好ましい。
上記無機粒子の粒子径が小さいと、無機粒子の比表面積が大きくなり、熱硬化性ポリウレタンとの流動抵抗が大きくなるため、弾性部材中で偏在させにくくなることがある。一方、上記粒子径が大きいと、摺動時に熱硬化性ポリウレタンから脱落しやすくなり、長期に亘って低い摺動抵抗を安定して維持することができない場合がある。
上記無機粒子の粒子径は、レーザー回折式粒度分布測定装置（例えば、セイシン企業社製、ＬＭＳ−２０００ｅ等）を用いて、体積測定法にて、累積粒度分布５０％時の値ｄ５０（メディアン径）を測定したものである。
上記弾性部材では、このような無機粒子が厚さ方向に偏在している。上記無機粒子を偏在させる手法については後述する。

本発明において、熱硬化性ポリウレタンとは、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤等を含有する熱硬化性ウレタン原料が硬化した硬化物をいう。
上記ポリオール成分としては特に限定されず、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール等が挙げられる。
上記ポリオールは、数平均分子量が１０００〜３０００であることが好ましい。切粉やクーラント等の侵入を防止するのにより適しているからである。上記数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）測定によるポリスチレン換算の測定値である。

上記ポリエステルポリオールとしては、例えば、ジカルボン酸とグリコールとを常法に従って反応させることにより得たもの等が挙げられる。
上記ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、オキシ安息香酸等のオキシカルボン酸、それらのエステル形成性誘導体等が挙げられる。これらのなかでは、耐摩耗性が良好な点から、アジピン酸が好ましい。

上記グリコールとしては、例えば、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，９−ノナンジオール、トリエチレングリコール等の脂肪族グリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環族グリコール、ｐ−キシレンジオール等の芳香族ジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等のポリオキシアルキレングリコール等が挙げられる。上記グリコールとしては、脂肪族グリコールが好ましく、エチレングリコール、１，４−ブタンジオールが更に好ましい。
ジカルボン酸及びグリコールの反応物であるポリエステルポリオールは、線状構造であるが、３価以上のエステル形成成分を用いた分枝状ポリエステルであってもよい。

上記ポリエーテルポリオールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、それらの共重合体等のポリアルキレングリコール等が挙げられる。これらのなかでは、耐摩耗性が良好な点から、ポリテトラメチレングリコールが好ましい。
上記ポリカプロラクトンポリオールとしては、例えば、触媒の存在下で低分子量グリコールを開始剤としてε−カプロラクトンを開環付加させることにより得られるものが挙げられる。

これらのポリオール成分は単独で用いても良いし、２種併用してもよい。
上記ポリオール成分は、ポリエチレンアジペートエステルポリオール（ＰＥＡ）が好ましい。この場合、上記弾性部材は、耐クーラント性に特に優れることになる。そのため、上記弾性部材を備えた工作機械用シール部材は、より長期間に亘って性能を維持することができる。

上記ポリイソシアネートとしては特に限定されず、例えば、脂肪族イソシアネート、脂環族イソシアネート、芳香族イソシアネート等が挙げられる。これらのなかでは、耐摩耗性が良好な点から、芳香族イソシアネートが好ましい。
上記脂肪族イソシアネートとしては、例えば、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート等が挙げられる。また、ヘキサメチレンジイソシアネートやイソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート体、ビウレット体、アダクト体の変性体等も挙げられる。
上記脂環族イソシアネートとしては、例えば、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、４，４′−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１，４−シクロヘキサンジイソシアネート、ノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）等の脂環族ジイソシアネート等が挙げられる。
上記芳香族イソシアネートとしては、例えば、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、フェニレンジイソシアネート、４，４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフタレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、カルボジイミド変性のＭＤＩ、ウレタン変性のＭＤＩ等が挙げられる。
上記ポリイソシアネートは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

上記架橋剤としては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、トリメチロールプロパン、グリセリン、ヒドラジン、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジシクロヘキシルメタン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシプロピル）アニリン、水等が挙げられる。これらのなかでは、耐油性が良好な点から、ブタンジオール、トリメチロールプロパンが好ましい。
上記架橋剤は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。

熱硬化性ウレタン原料は、その他、鎖延長剤、架橋促進剤や架橋遅延剤等の反応助剤、加水分解防止剤、着色剤、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、防黴剤、難燃剤、増量剤等を含有していてもよい。

弾性部材１２では、無機粒子１６が当接面１４側に偏在している。
このような構成を備えた弾性部材１２は、例えば、下記の第１手法、第２手法等により作製することができる。

（第１手法）
上記熱硬化性ウレタン原料と上記無機粒子とを混合して原料組成物を調製する。
次に、得られた原料組成物を遠心成形機に投入し、所定に条件で熱硬化性ウレタン原料を熱硬化させることにより、円筒状のウレタン系組成物を成形する。
その後、ウレタン系組成物をシート状に展開し、所定のサイズに裁断することにより、弾性部材とする。

この第１手法では、熱硬化性ウレタン原料と無機粒子との比重差を利用して無機粒子を偏在させることができる。
上記第１手法では、熱硬化性ウレタン原料より比重の重い無機粒子（例えば、酸化セリウム粒子等）を配合した場合には、成型機の金型面側に無機粒子が偏在した弾性部材を作製することができる。一方、熱硬化性ウレタン原料より比重が軽い無機粒子（例えば、無機バルーン等）を配合した場合には、成型機の金型面と反対側（以下、エアー側ともいう）に無機粒子が偏在した弾性部材を作製することができる。

（第２手法）
上記熱硬化性ウレタン原料と上記無機粒子とを混合した原料組成物Ａと、上記熱硬化性ウレタン原料のみからなる原料組成物Ｂとを別々に調製する。
次に、得られた原料組成物Ａ及びＢのいずれか一方の原料組成物を遠心成形機に投入し、所定に条件で熱硬化性ウレタン原料を半硬化させる。続いて、未投入であった他方の原料組成物を遠心成形機に投入し、所定の条件で硬化させることにより、円筒状のウレタン系組成物を成形する。
その後、ウレタン系組成物をシート状に展開し、所定のサイズに裁断することにより、弾性部材とする。

この第２手法では、熱硬化性ウレタン原料と無機粒子との比重差が小さい場合であっても無機粒子を偏在させることができる。
上記第２手法では、無機粒子として熱硬化性ウレタン原料より比重の重い無機粒子を配合する場合には、無機粒子を含有する原料組成物Ａを先に投入する。一方、無機粒子として熱硬化性ウレタン原料より比重の軽い無機粒子を配合する場合には、無機粒子を含有しない原料組成物Ｂを先に投入する。これにより、金型面側又はエアー側のいずれかに無機粒子が偏在した弾性部材を作製することができる。

これらの第１、第２手法では、成形温度（硬化時間）や、成形機の回転速度等を調製することによって、無機粒子の偏在状態を調節することができる。
また、これらの第１、第２手法において、成形機に投入する前の熱硬化性ウレタン原料は、ポリオール成分及びイソシアネート成分を未反応のまま含んでいても良いし、両者が反応したウレタンプレポリマーとして含んでいてもよい。即ち、熱硬化性ウレタン原料の硬化は、ワンショット法で行ってもよいし、プレポリマー法で行ってもよい。

上記弾性部材の硬度（ＪＩＳ Ａ 硬度）は、５５〜９０°が好ましい。
上記弾性部材の硬度が５５°未満では、工作機械の摺動面上を摺動する際に変形してしまい、切り粉等の侵入を確実に防止することができないことがあり、一方、９０°を超えると弾性部材が硬すぎるため、摺動時に破損してしまうことがある。より好ましい弾性部材の硬度は、６５〜８０°である。
上記ＪＩＳ Ａ 硬度は、ＪＩＳ Ｋ ７３１２に準じて、スプリング式タイプＡ硬さ試験機により測定される値である。

また、上記弾性部材の反発弾性は、１０％〜５０％が好ましい。
上記弾性部材の反発弾性を上記範囲とすることにより、摺動時に異音（ビビり音）の発生を抑制しやすくなる。より好ましい反発弾性は、２０％〜４０％である。
また、上記反発弾性は、ＪＩＳ Ｋ ７３１２に準拠して測定された値である。

（接着剤層）
上記弾性部材と上記支持部材とを固定する接着剤層としては特に限定されず、各部材の材質を考慮して適宜選択すればよい。
上記接着剤層としては、例えば、ＥＶＡ系、ポリアミド系又はポリウレタン系のホットメルト接着剤や、硬化型接着剤等により形成されたもの、更には両面テープにより形成されたもの等が挙げられる。
上記接着剤層の厚さは特に限定されないが、５０〜５００μｍが好ましい。

（第２実施形態）
本実施形態に係る工作機械用シール部材は、板状の弾性部材における無機粒子の分散状態が第１実施形態とは異なる。
図４（ａ）は、第２実施形態の工作機械用シール部材を示す側面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した工作機械用シール部材が備える弾性部材の要部を模式的に示す断面図である。

図４（ａ）に示すように、工作機械用シール部材２０は、板状の支持部材２１と、支持部材２１の片面に接着剤層２３を介して固定された弾性部材２２とを備える。
弾性部材２２は板状の部材であり、厚さ方向（図４（ａ）中、左右方向）で対向する第１面２４及び第２面２５を有し、第１面２４の縁部２２ａ（弾性部材２２の第１面２４と先端面２２ｃとがなすエッジ部の近傍）で相手部材と当接するともに、第２面２５の縁部２２ｂ（弾性部材２２の第２面２５と先端面２２ｃとがなすエッジ部の近傍）でも相手部材と当接する。工作機械用シール部材２０では、第１面２４及び第２面２５がともに相手部材との当接面となる。

弾性部材２２は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物からなり、無機粒子が弾性部材２２中に分散している。このとき無機粒子は２種類の無機粒子２６Ａ，２６Ｂからなり、図４（ｂ）に示すように、当接面（第１面）２４側には無機粒子２６Ａが偏在し、当接面（第２面）２５側には、無機粒子２６Ｂが偏在している。
具体的には、弾性部材２２を第１面（当接面）２４側から第２面（当接面）２５側に向かって、第１外側層２７Ａ、中間層２８及び第２外側層２７Ｂに厚さ方向で３等分した際に、無機粒子２６Ａのほとんどは第１外側層２７Ａに含有され、無機粒子２６Ｂのほとんどは第２外側層２７Ｂに含有され、中間層２８はごくわずかしか無機粒子を含有しないように、無機粒子２６Ａ，２６Ｂが偏在している。
また、第１外側層２７Ａ内では、中間層２８側から当接面２４側に向かって無機粒子２６Ａの含有量が徐々に増加し、一部の無機粒子２６Ａは当接面２４側に露出している。更に、第２外側層２７Ｂ内では、中間層２８側から当接面２５側に向かって無機粒子２６Ｂの含有量が徐々に増加し、一部の無機粒子２６Ｂは、当接面２５側に露出している。
なお、本実施形態において、中間層２８は全く無機粒子を含有していなくてもよい。

このような弾性部材２０を備えた工作機械用シール部材２０は、熱硬化性ポリウレタンによって耐摩耗性を良好となるとともに、無機粒子２６Ａ、２６Ｂによって相手部材との摺動抵抗が低くなる。そのため、長期間に亘って優れたシール性能を確保することができる。
加えて、工作機械用シール部材２２は、第１面２４及び第２面２５がともに相手部材と摺動するのに適した面となっているため、例えば、工作機械のドア等に取り付けるカバーシールとして好適に使用することができる。

本実施形態の工作機械用シール部材の構成部材は、第１実施形態の工作機械用シール部材とほぼ同様であるが、弾性部材２２において、第１面２４側にも第２面２５側にも無機粒子が偏在している点で異なる。
弾性部材２２は、このような構成とするために無機粒子として２種類の無機粒子２６Ａ，２６Ｂを含有している。
具体的には、熱硬化性ウレタンより比重の重い無機粒子（例えば、酸化セリウム粒子等）と、熱硬化性ウレタンより比重の軽い無機粒子（酸化バルーン等）とを含有している。そのうえで、比重の重い無機粒子が第１面２４側又は第２面２５側のいずれか一方に偏在し、比重の軽い無機粒子が他方に偏在している。

弾性部材２２は、第１実施形態における第１手法と同様に方法により作製することができる。即ち、上記熱硬化性ウレタン原料と上記の２種類の無機粒子とを混合して原料組成物を調製した後、得られた原料組成物を第１手法と同様に成形して弾性部材を作製すればよい。
この場合、比重の重い無機粒子が成型機の金型面側に偏在し、比重の軽い粒子がエアー側に偏在した弾性部材を作製することができる。

また、弾性部材２２は、例えば、下記の第３手法によっても作製することができる。
（第３手法）
上記熱硬化性ウレタン原料と上記熱硬化性ウレタン原料より比重の重い無機粒子とを混合した原料組成物Ａと、上記熱硬化性ウレタン原料と上記熱硬化性ウレタン原料より比重の軽い無機粒子とを混合した原料組成物Ｂとを別々に調製する。
次に、得られた原料組成物Ａを遠心成形機に投入し、所定に条件で熱硬化性ウレタン原料を半硬化させる。続いて、原料組成物Ｂを遠心成形機に投入し、所定に条件で硬化させることにより、円筒状のウレタン系組成物を成形する。
その後、ウレタン系組成物をシート状に展開し、所定のサイズに裁断することにより、弾性部材とする。
この第３手法でも、比重の重い無機粒子が成型機の金型面側に偏在し、比重の軽い粒子がエアー側に偏在した弾性部材を作製することができる。

工作機械用シール部材２０は、工作機械において、上述したカバーシールのみならず、リップシール、スライドシール、テレスコシール等として使用することができる。

（他の実施形態）
本発明の実施形態は、これらの実施形態に限定されることなく特許請求の範囲に記載された発明の範囲内において適宜変更できるものである。
本発明において、工作機械用シール部材が備える弾性部材は、弾性部材を厚さ方向に２等分した際に、いずれか一方の無機粒子の含有量が他方の無機粒子の含有量よりも多くなっていればよい。

本発明の工作機械用シール部材は、必ずしも第１、第２実施形態の工作機械用シール部材のように、板状の弾性部材の当接面側の全体に無機粒子が存在している必要はなく、板状の弾性部材の当接部付近の領域（例えば、弾性部材の先端面から５〜１０ｍｍの領域）にのみ無機粒子が存在しており、この領域の厚さ方向において無機粒子が偏在していてもよい。
この場合も、相手部材との摺動抵抗の低減、及び、長期間に亘るシール性の維持を図ることができる。
このように構成された弾性部材の作製は、例えば、金型と２つの注型機を用意し、最初に熱硬化性ウレタン原料と上記無機粒子とを混合した原料組成物を、弾性部材の当接部及びその付近となる部分に注型し、次に、上記熱硬化性ウレタン原料のみからなる原料組成物を残りの部分に注型し、その後、硬化処理を行えばよい。

第１、第２実施形態の工作機械用シール部材では、弾性部材を遠心成形により一体的に作製していたが、上記弾性部材は、無機粒子の含有率（単位厚さあたりの含有量）が異なる熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含むシートを複数枚作製し、これらを接着剤で貼り合わせたものであってもよい。しかしながら、複数枚のシートを貼りあわせた場合、適切な弾性変形や強度を確保することが難しく、弾性部材に反りが発生するおそれもあるため、上記弾性部材は、無機粒子を含有する１枚の板状体（硬化物）からなるものが好ましい。

以下、実施例によって本発明の実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
ここでは、弾性部材を作製して特性を評価するとともに、作製した弾性部材を用いて工作機械用シールを製造して摩擦係数を測定した。

＜弾性部材の作製＞
（ウレタンプレポリマーの調製）
ポリエチレンアジペートエステルジオール（三洋化成工業(株)製、サンエスター２６２０、水酸基価５６．１ｍｇＫＯＨ／ｇ）１００重量部に、ピュアＭＤＩ（東ソー(株)製、ミリオネートＭＴ）を３０．５重量部添加し、７０℃雰囲気下で、減圧脱泡し、撹拌しつつ８時間反応させて、プレポリマーＡを得た。

（弾性部材Ａの作製）
１０５℃に加温したプレポリマーＡ１００重量部に、７０℃の１，４−ＢＤ（三井化学社製、１，４−ブタンジオール）６．３７重量部及びＴＭＰ（三菱瓦斯化学社製、トリメチロールプロパン）０．１９７重量部、並びに、７０℃に加温した酸化セリウム粒子（太陽鉱工社製、セリコＣＨ−６０１、粒子径２μｍ）５．３２重量部を添加し、１２０秒間撹拌混合して原料組成物Ａ１を調製した。
これとは別に、酸化セリウム粒子を配合しなかった以外は、原料組成物Ａ１の調製と同様にして原料組成物Ａ２を調製した。
原料組成物Ａ１を１５５℃に加熱した遠心成形機の金型に注型し、１５分間加熱して原料組成物Ａ１を半硬化させた。続いて、原料組成物Ａ２を遠心成型機に投入し、６０分間加熱して円筒状の硬化物を得た。その後、円筒状の硬化物の一か所を切断して板形に展開し、送風オーブン内にて１１０℃、１２時間の条件で後架橋を行った。最後に、所定のサイズに裁断し、弾性部材Ａを作製した。
なお、弾性部材Ａでは、原料組成物Ａ１による硬化物の厚さを０.８ｍｍとし、原料組成物Ａ２による硬化物の厚さを０．７ｍｍとした。

（弾性部材Ｂの作製）
酸化セリウム粒子として、セリコＣＨ−６０１に代えて、セリコＣＨ−ＢＳ３０２（太陽鉱工社製、粒子径３μｍ）を用いた以外は、原料組成物Ａ１の調製と同様にして原料組成物Ｂ１を調製した。その後、この原料組成物Ｂ１を原料組成物Ａ１に代えて使用した以外は、弾性部材Ａの作製と同様にして弾性部材Ｂを作製した。

（弾性部材Ｃの作製）
酸化セリウム粒子の配合量を１５．９９重量部に変更した以外は、原料組成物Ａ１の調製と同様にして原料組成物Ｃ１を調製した。その後、この原料組成物Ｃ１を原料組成物Ａ１に代えて使用した以外は、弾性部材Ａの作製と同様にして弾性部材Ｃを作製した。

（弾性部材Ｄの作製）
１０５℃に加温したプレポリマーＡ１００重量部に、７０℃の１，４−ＢＤ（三井化学社製）６．３７重量部及びＴＭＰ（三菱瓦斯化学社製）０．１９７重量部、並びに、７０℃に加温した酸化セリウム粒子（太陽鉱工社製、セリコＣＨ−ＢＳ３０２）３．２０重量部を添加し、１２０秒間撹拌混合して原料組成物Ｄを調製した。
その後、原料組成物Ｄを１５５℃に加熱した遠心成形機の金型に注型し、６０分間加熱して円筒状の硬化物を得た。その後、円筒状の硬化物の一か所を切断して板形に展開し、送風オーブン内にて１１０℃、１２時間の条件で後架橋を行った。最後に、所定のサイズに裁断し、弾性部材Ｄを作製した。なお、弾性部材Ｄの厚さは１．５ｍｍとした。

（弾性部材Ｅの作製）
１０５℃に加温したプレポリマーＡ１００重量部に、７０℃の１，４−ＢＤ（三井化学社製）６．３７重量部及びＴＭＰ（三菱瓦斯化学社製）０．１９７重量部、並びに、７０℃に加温したガラスビーズバルーン（巴工業社製、ホウケイ酸ガラス Ｑ−ｃｅｌ５０２０、粒子径６０μｍ）０．２６６重量部を添加し、１２０秒間撹拌混合して原料組成物Ｅを調製した。
その後、原料組成物Ｅを１５５℃に加熱した遠心成形機の金型に注型し、６０分間加熱して円筒状の硬化物を得た。その後、円筒状の硬化物の一か所を切断して板形に展開し、送風オーブン内にて１１０℃、１２時間の条件で後架橋を行った。最後に、所定のサイズに裁断し、弾性部材Ｅを作製した。なお、弾性部材Ｅの厚さは１．５ｍｍとした。

（弾性部材Ｆの作製）
ガラスビーズバルーンの配合量を０．１３９重量部に変更した以外は、原料組成物Ｅの調製と同様にして原料組成物Ｆを調製した。その後、この原料組成物Ｆを原料組成物Ｅに代えて使用した以外は、弾性部材Ｅの作製と同様にして弾性部材Ｆを作製した。

（弾性部材Ｇの作製）
ガラスビーズバルーンに代えて、フライアッシュバルーン（巴工業社製、セノライトＦＳ１５０（２０）、粒子径６０μｍ）１．０７重量部を配合した以外は、原料組成物Ｅの調製と同様にして原料組成物Ｇを調製した。その後、この原料組成物Ｇを原料組成物Ｅに代えて使用した以外は、弾性部材Ｅの作製と同様にして弾性部材Ｇを作製した。

（弾性部材Ｈの作製）
フライアッシュバルーンとして、セノライトＦＳ１５０（２０）に代えて、セノライトＱＫ７５（巴工業社製、粒子径３０μｍ）を用いた以外は、原料組成物Ｇの調製と同様にして原料組成物Ｈを調製した。その後、この原料組成物Ｈを原料組成物Ｇに代えて使用した以外は、弾性部材Ｇの作製と同様にして弾性部材Ｈを作製した。

（弾性部材Ｉの作製）
１０５℃に加温したプレポリマーＡ１００重量部に、７０℃の１，４−ＢＤ（三井化学社製）６．３７重量部及びＴＭＰ（三菱瓦斯化学社製）０．１９７重量部、並びに、７０℃に加温したガラスビーズバルーン（Ｑ−ｃｅｌ５０２０）０．２６６重量部及び酸化セリウム粒子（セリコＣＨ−ＢＳ３０２）３．２０重量部を添加し、１２０秒間撹拌混合して原料組成物Ｉを調製した。
その後、原料組成物Ｉを１５５℃に加熱した遠心成形機の金型に注型し、６０分間加熱して円筒状の硬化物を得た。その後、円筒状の硬化物の一か所を切断して板形に展開し、送風オーブン内にて１１０℃、１２時間の条件で後架橋を行った。最後に、所定のサイズに裁断し、弾性部材Ｉを作製した。なお、弾性部材Ｉの厚さは１．５ｍｍとした。

（弾性部材Ｊの作製）
ガラスビーズバルーンに代えて、フライアッシュバルーン（セノライトＱＫ７５）１．０７重量部を配合した以外は、原料組成物Ｉの調製と同様にして原料組成物Ｊを調製した。その後、この原料組成物Ｊを原料組成物Ｉに代えて使用した以外は、弾性部材Ｉの作製と同様にして弾性部材Ｊを作製した。

（弾性部材Ｋの作製）
無機粒子を含有しない上記原料組成物Ａ２のみを用いて、厚さを１．５ｍｍの弾性部材Ｋを作製した。
このとき、原料組成物Ａ２は、原料組成物Ｄを用いた弾性部材Ｄの作製と同様の条件で成形し、弾性部材Ｋを作製した。

＜弾性部材の評価＞
（１）反りの評価
１００ｍｍ×１００ｍｍに裁断された各弾性部材（厚さは１．５ｍｍ）を定盤上に、反りによって端面が浮き上がる向きで載置した。
この状態で端面の浮き上がりの最大値を、厚みゲージを用いて計測して反り量とした。
結果を表１に示した。なお、この評価で反り量が０．４ｍｍ以下であれば工作機械用シール部材として好適に使用することができる。

（２）耐クーラント性の評価
約１０ｍｍ×２０ｍｍに裁断された各弾性部材（厚さは１．５ｍｍ）の重量を精秤し、その後、５０℃のクーラント液（商品名「クリアカット Ｒ−Ｈ−１０Ｐ」（ネオス社製）の１０倍希釈品）に浸漬した。２００時間経過後、弾性部材を取出し、付着したクーラント液を拭き取った後、再度重量を精秤して、浸漬による重量増加率（％）を算出した。
結果を表１に示した。なお、この評価では、重量増加率が１０％未満であれば耐クーラント性が良好と判断することができる。

（３）無機粒子の含有状態の確認
各弾性部材をスライス機（フォーチュナ社製 スプリッティングマシンＮＡＦ４７０Ｇ）を用いて厚さ方向に３等分にスライスし、金型面側層（第１外側層）と、中間層と、エアー側層（第２外側層）とに切り分けた。次に、各層を約１０ｍｍ×１０ｍｍに裁断して測定試料とした。
まず各試料の重量（重量Ａ）を精秤した。その後、試料を計量済のるつぼにいれた状態で、高温オーブンにて６００℃／１時間の条件で加熱した。これにより熱硬化性ポリウレタンを燃焼させた。冷却後、燃焼残渣の重量（重量Ｂ）を精秤し、無機粒子の重量とした。
上記重量Ａ及びＢに基づき、下記式（１）にて、各層における、熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対する無機粒子の含有量を算出した。算出値は、小数点以下１位に丸めた。結果は表１に示した。
無機粒子の含有量（ＰＨＲ）＝［Ｂ／（Ａ−Ｂ）］×１００・・・（１）

＜工作機械用シール部材の製造と動摩擦係数の評価＞
（実施例１〜１０及び比較例１）
ここでは、図４に示した構造の工作機械用シール部材２０を製造した。
まず、厚さ０．８ｍｍの鋼板（神戸製鋼所製、グリーンコートＧＸ−Ｋ２）を２０ｍｍ×６０ｍｍに裁断し、板状の支持部材２１を得た。

次に、３０ｍｍ×６０ｍｍ×１．５ｍｍの弾性部材２２（弾性部材Ａ〜Ｋのいずれか）を、接着材層（両面テープ：日東電工社製、Ｎｏ．５００）２３を介して支持部材２１に固定し、工作機械用シール部材２０を製造した。このとき各弾性部材Ａ〜Ｋについて、作製時に金型側に位置した面が、弾性部材２２の第１面２４となるように弾性部材２２を支持部材２１に固定した。
なお、各実施例／比較例で採用した弾性部材の種類は表１に示した通りである。

（比較例２）
市販の工作機械用シール部材（ニッタ社製、ＬＰ−２２ＳＴ）を評価対象とした。

（比較例３）
市販の工作機械用シール部材（ニッタ社製、ＧＷ−ＬＰＶ１）を評価対象とした。

実施例１〜１０及び比較例１〜３の工作機械用シール部材について動摩擦係数を下記の方法により測定した。
上記動摩擦係数は、ヘイドン式表面性試験機（ＨＥＩＤＯＮ−１４ＤＲ型、新東化学社製）を用いて測定した。図５（ａ）は、実施例１〜１０及び比較例１の工作機械用シール部材の動摩擦係数を測定する方法を示す模式図であり、図５（ｂ）は、比較例２、３の工作機械用シール部材の動摩擦係数を測定する方法を示す模式図である。

実施例１〜１０及び比較例１の工作機械用シール部材の動摩擦係数
（１）金型面側の動摩擦係数
図５（ａ）に示すように、工作機械用シール部材２０の当接部２２ａ（エッジ部）を、弾性部材２２の第１面２４と表面仕上げ鋼板６０の表面６０ａとのなす角が２５°となるように表面仕上げ鋼板６０に接触させ、工作機械用シール部材２０に、支持部材２１の上側から鉛直方向下向きに、１００ｇ／２０ｍｍ幅の垂直荷重をかけて当接部２２ａを表面仕上げ鋼板６０に圧接させた。
その後、表面仕上げ鋼板６０を、２５ｍｍ／ｓｅｃの移動速度で水平移動させ（移動方向は、図５（ａ）中、左から右）、下記計算式に基づき、動摩擦係数を算出した。
動摩擦係数＝摺動開始後０．３秒以降の水平荷重平均値／垂直荷重
結果を表１に示した。

（２）エアー側の動摩擦係数
工作機械用シール部材２０の上下の向きを反転させた以外は、金型面側の動摩擦係数の測定と同様にしてエアー側の動摩擦係数を測定した。
即ち、工作機械用シール部材２０の第２面２５側の当接部２２ｂ（エッジ部）を、弾性部材２２の第２面２５と表面仕上げ鋼板６０の表面６０ａとのなす角が２５°となるように表面仕上げ鋼板６０に接触させて測定を行った。

比較例２、３の工作機械用シール部材の動摩擦係数
図５（ｂ）に示すように、工作機械用シール部材７０のエッジ部７４を、リップ部７２の裏面と表面仕上げ鋼板６０の表面６０ａとのなす角が２５°となるように表面仕上げ鋼板６０に接触させ、工作機械用シール部材７０に、芯金７１の上側から鉛直方向下向きに、１００ｇ／２０ｍｍ幅の垂直荷重をかけてエッジ部７４を表面仕上げ鋼板６０に圧接させた。
その後、表面仕上げ鋼板６０を、２５ｍｍ／ｓｅｃの移動速度で水平移動させ（移動方向は、図５（ｂ）中、左から右）、上記計算式に基づき動摩擦係数を算出した。結果を表１に示した。

動摩擦係数の測定は、いずれも温度２０〜２５℃、相対湿度４０〜５５％の環境下で行った。
また、各測定は、乾燥条件下及び湿潤条件下のそれぞれで行った。
乾燥条件下の測定は、表面仕上げ鋼板６０の表面６０ａが清浄な状態にある乾式条件下で行った。
一方、湿式条件下の測定は、表面仕上げ鋼板６０の表面６０ａがクーラントで濡れている状態で行った。具体的には、表面仕上げ鋼板の工作機械用シール部材の当接部との接触部分に「クリアカット Ｒ−Ｈ−１０Ｐ」の１０倍希釈品を約５ｍｌ滴下した状態で行った。
なお、動摩擦係数の測定結果については、○：０．５０以下、△：０．５０超え〜０．８０以下、×：０．８０超え、と判断し、表１に付記した。

表１に示したように、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含有し、無機粒子が偏在した弾性部材は、反りの発生がほとんどなく、耐クーラント性に優れ、この弾性部材を備えた工作機械用シール部材は、厚さ方向に対向する２つの面のうち、少なくとも一方の面の動摩擦係数が低いことも明らかとなった。
そのため、本発明の実施形態に係る工作機械用シール部材では、相手部材との摺動抵抗を低くすることができ、長期間に亘ってシール性能を確保することができる。

１０、２０ 工作機械用シール部材
１１、２１ 支持部材
１２、２２ 弾性部材
１２ａ、２２ａ、２２ｂ 縁部（当接部）
１２ｃ、２２ｃ 先端面
１３、２３ 接着剤層
１４、２４ 第１面（当接面）
１５、２５ 第２面
１６、２６Ａ、２６Ｂ 無機粒子
１７Ａ、２７Ａ 第１外側層
１７Ｂ、２７Ｂ 第２外側層
１８、２８ 中間層
１００ テレスコカバー

Claims (7)

1. 支持部材と、前記支持部材に一体化された板状の弾性部材とを備え、
   前記板状の弾性部材は、厚さ方向で対向する２つの面のうちの少なくとも一方の面を、縁部が相手部材と当接する当接面とする工作機械用シール部材であって、
   前記弾性部材は、熱硬化性ポリウレタンと無機粒子とを含む組成物からなり、
   前記弾性部材は、当該弾性部材を厚さ方向において外側に位置する第１外側層及び第２外側層とこれらの外側層に挟まれた中間層とに３等分した際に、前記第１外側層及び前記第２外側層の少なくとも一方と前記中間層とが前記無機粒子を含み、
   前記無機粒子は、前記弾性部材の厚さ方向において前記当接面側に偏在していることを特徴とする工作機械用シール部材。
2. 前記第１外側層における前記無機粒子の含有量が前記中間層における前記無機粒子の含有量よりも多くなるように構成されており、
   前記第１外側層の外側表面を前記当接面とする請求項１に記載の工作機械用シール部材。
3. 前記無機粒子として、無機酸化物粒子、又は、無機バルーンを含む請求項１又は２に記載の工作機械用シール部材。
4. 前記無機粒子として、酸化セリウム粒子を含み、
   前記酸化セリウム粒子の含有量は、前記熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して２〜２０重量部である請求項１又は２に記載の工作機械用シール部材。
5. 前記第２外側層における前記無機粒子の含有量が前記中間層における前記無機粒子の含有量よりも多くなるように構成されており、
   前記第２外側層の外側表面を前記当接面とする請求項２に記載の工作機械用シール部材。
6. 前記無機粒子として、無機酸化物粒子、及び、無機バルーンを含み、
   前記第１外側層が前記中間層よりも多く含有する無機粒子が、無機酸化物粒子及び無機バルーンのいずれか一方であり、
   前記第２外側層が前記中間層よりも多く含有する無機粒子が、無機酸化物粒子及び無機バルーンのいずれか他方である、請求項５に記載の工作機械用シール部材。
7. 支持部材と、前記支持部材に一体化された板状の弾性部材とを備え、
   前記板状の弾性部材は、厚さ方向で対向する２つの面のうちの少なくとも一方の面を、縁部が相手部材と当接する当接面とする工作機械用シール部材であって、
   前記弾性部材は、熱硬化性ポリウレタンと酸化セリウム粒子とを含む組成物からなり、
   前記酸化セリウム粒子は、前記弾性部材の厚さ方向において、前記当接面側に偏在しており、
   前記酸化セリウム粒子の含有量は、前記熱硬化性ポリウレタン１００重量部に対して２〜２０重量部であることを特徴とする工作機械用シール部材。