JP6167051B2 - 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 - Google Patents
風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6167051B2 JP6167051B2 JP2014031213A JP2014031213A JP6167051B2 JP 6167051 B2 JP6167051 B2 JP 6167051B2 JP 2014031213 A JP2014031213 A JP 2014031213A JP 2014031213 A JP2014031213 A JP 2014031213A JP 6167051 B2 JP6167051 B2 JP 6167051B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wind turbine
- max
- blade
- airfoil
- maximum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000003187 abdominal effect Effects 0.000 claims description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03D—WIND MOTORS
- F03D1/00—Wind motors with rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
- F03D1/06—Rotors
- F03D1/0608—Rotors characterised by their aerodynamic shape
- F03D1/0633—Rotors characterised by their aerodynamic shape of the blades
- F03D1/0641—Rotors characterised by their aerodynamic shape of the blades of the section profile of the blades, i.e. aerofoil profile
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2240/00—Components
- F05B2240/20—Rotors
- F05B2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
- F05B2240/301—Cross-section characteristics
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/70—Wind energy
- Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Wind Motors (AREA)
Description
ところが、単に風車翼を大型化するだけでは、風車翼の重量の著しい増大、風車翼の製造性の低下(例えば、成形用モールドへの樹脂含浸性の低下)、風車翼の輸送性の低下(風車翼の最大幅、即ち最大コード長による輸送性の制限)、及び、風力発電装置の運用性の低下(ブレードのピッチ制御時におけるタワー・ナセルとブレードとの干渉防止の必要性)といった問題が生じかねない。これらの問題は、風車翼の最大コード長が大きいほど、その影響が大きくなる。
そのため、風車翼の長翼化を実現するに際し、最大コード長に制約を課すことが必要である。
互いに対向する背面及び腹面を備える風車ロータ用の風車翼であって、
前記風車翼は、前記風車ロータの半径Rに対する前記風車ロータの半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下となる前記風車翼の翼長方向領域内において、
前記背面と前記腹面との距離の最大値である最大翼厚tmaxに対する、コードから前記背面までの距離の最大値である背面最大厚みymaxの比によって表される第1無次元値ymax/tmaxが0.36以上0.46以下であり、且つ、前記背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比によって表される第2無次元値yf/ymaxが0.62以上0.76以下である(但し、前記背面前方膨らみ量yfは、前記背面最大厚みymaxを有する前記背面のコード方向位置を前縁から該コード方向位置までの距離xmaxで定義したとき、前記前縁からの距離が0.3xmaxのコード方向位置における前記コードから前記背面までの距離である)
翼型を有する
ことを特徴とする。
すなわち、上記風車翼の前記翼型は、最大翼厚に対する背面最大厚みymaxの比(第1無次元値)を0.46以下に設定して翼型の背側への全体的な膨らみを抑えるとともに、背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比(第2無次元値)を0.76以下に設定して翼型の前縁側の局所的な(前縁〜xmaxまでの範囲の)形状の背側への膨らみを抑えている。このように、背面の全体的な膨らみ及び前縁側の局所的な背面形状の膨らみが抑えられることで、背面に沿った境界層(翼面近傍の流速が遅い領域の翼面法線方向の厚み)の発達が遅延し、後縁側における背面からの剥離(後縁剥離)が抑制され、揚力の向上が図れる。よって、上記翼型は、高い設計揚力係数を実現することができる。
さらに、上記風車翼の前記翼型は、最大翼厚に対する背面最大厚みymaxの比(第1無次元値)を0.36以上に設定して翼型の背側への全体的な膨らみをある程度確保するとともに、背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比(第2無次元値)を0.62以上に設定して翼型の前縁側の局所的な(前縁〜xmaxまでの範囲の)形状の背側への膨らみをある程度確保している。このように、背面の全体的な膨らみ及び前縁側の局所的な背面形状の膨らみをある程度確保することで、淀み点の直ぐ下流における剥離(前縁剥離)の影響による揚力低下を抑制できる。
したがって、上記風車翼の前記翼型は、第1無次元値及び第2無次元値に関する上述の条件を満たすから、高い設計揚力係数を有する。
ここで、風車ロータの半径Rに対する風車ロータの半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下となる翼長方向領域では、上述した各種の理由からコード長に制約が課される傾向にあり、設計揚力係数を大きくしない限り、空力性能が低下してしまうのが通常である。すなわち、最適コード長に対するコード長の不足を設計揚力係数の向上により補わなければ、各半径位置について存在するコード長及び揚力係数の積の最適値からの乖離が大きくなり、高い翼効率(出力係数)を実現することは難しい。図14は、コード長及び揚力係数の積をその最適値で無次元化した値と出力係数Cpとの関係を示すグラフである。なお、図14において、λは周速比、Rは無次元化した半径位置、L/Dは揚抗比、C(r)は任意の半径位置におけるコード長、CLdesignは設計揚力係数、CLは揚力係数、[C(r)×CL]optimumはコード長及び揚力係数の積の最適値、Cpは出力係数である。同図に示すように、コード長及び揚力係数の積の最適値からの乖離が大きい場合、揚抗比(L/D)の大きさによらず、出力係数Cpは小さい。揚抗比(L/D)は、コード長及び揚力係数の積が最適値に十分に近づいてはじめて、出力係数Cpに実質的な影響を与える。このように、最適コード長に対するコード長の不足がある場合、揚抗比(L/D)ではなく、コード長の不足を設計揚力係数で補うことで、コード長及び揚力係数の積の最適値からの乖離を小さくすることが重要である。
この点、上記翼長方向領域内において設計揚力係数に優れた前記翼型を有する風車翼は、当該翼型が採用されるコード方向位置の近傍の領域において設計揚力係数を増大させることができ、風車翼の空力性能を改善することができる。
このような数値範囲に第1無次元値及び第2無次元値を設定すれば、背面の全体的な膨らみ及び前縁側の局所的な背面形状の膨らみがより一層適度になり、後縁剥離及び前縁剥離が効果的に抑制され、翼型の設計揚力係数を増大することができる。
このように、翼根部側に比較的近い領域において、後縁に厚みを持たせてフラットバック翼型とすることで、高い迎角まで失速を回避し、最大揚力係数を向上させることができる。すなわち、半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下の翼長方向領域内における翼型をフラットバック翼型としたので、後縁の後流側のウェークに起因して発生する負圧により、背面における境界層の剥離を効果的に遅らせることができる。
上記風車翼と、
前記風車翼が取り付けられるハブと、を備えることを特徴とする。
上述したように、上記風車ロータによれば、前記翼型を備えるので、風車ロータの直径が100m以上である大型の風車翼においても、風車翼の空力性能の大幅な低下を招くことなく最大コード長の短縮化が可能となる。すなわち、風車翼のコード長の短縮化による空力性能の低下を、風車翼が有する翼型の設計揚力係数の増大で補うことができる。
上記風車ロータと、
前記風車ロータの回転エネルギーを電気エネルギーに変換するための発電機と、を備えることを特徴とする。
図1に示す風力発電装置100は、少なくとも1本の風車翼2及び風車翼2が取り付けられるハブ4を含む風車ロータ6と、風車ロータ6の回転エネルギーを電気エネルギーに変換する発電機8と、風車ロータ6及び発電機8を支持するナセル10と、ナセル10を旋回自在に支持するタワー12とを備えている。図1に示す例示的な風車ロータ6は、3本の風車翼2を有している。風車ロータ6の直径は、幾つかの実施形態では100m以上であり、一実施形態では150m以上である。なお、本実施形態では、図1に示す風車ロータ6の回転中心Oから風車翼2の翼先端部14までの距離を風車ロータ6の半径Rとし、風車ロータ6の任意の点Pにおける半径方向位置r(風車ロータ6の回転中心Oから点Pまでの半径方向距離)とする。
図2及び図3に示すように、風車翼2は、翼先端部14と、ハブ4(図1参照)に連結される翼根部16とを含む。また、風車翼2は、翼根部16から翼先端部14にかけて、前縁(leading edge)18と後縁(trailing edge)20とを有する。また、風車翼2の外形は、腹面(圧力側:pressure side)22と、腹面22に対向する背面(吸引側:suction side)24とによって形成される。
なお、実施形態では、後縁20とは、翼型30がフラットバック型でない場合は鋭角の内角を形成する背面24と腹面22との交点をいい、翼型30’がフラットバック翼型(図4参照)である場合は背面24の後端と腹面22の後端との中点をいう。また、前縁18とは、前述のように定義される後縁20からの距離が最も遠い点をいう。
図3に示す翼型30において、前縁18と後縁20とを結ぶ線をコード26とする。コード26のコード長Cは、前縁18から後縁20までのコード26に沿った長さである。また、背面24と腹面22とのコード直交方向における距離の最大値を最大翼厚tmaxとし、コード26から背面24までのコード直交方向における距離の最大値を背面最大厚みymaxとする。そして、背面24と腹面22との距離の最大値である最大翼厚tmaxに対する、前縁18と後縁20とを結ぶコードCから背面24までの距離の最大値である背面最大厚みymaxの比ymax/tmaxを第1無次元値と称する。この第1無次元値は、翼型30の背側への全体的な膨らみを示す指標である。
さらに、背面最大厚みymaxを有するコード方向位置を、前縁18から該コード方向位置までの距離xmaxで定義する。すなわち、背面最大厚みymaxを有する背面24のコード方向位置のx座標がxmaxである。さらにまた、前縁18からの距離が0.3xmaxのコード方向位置におけるコード26から背面24までのコード直交方向における距離を、背面前方膨らみ量yfとする。そして、背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比yf/ymaxを第2無次元値と称する。この第2無次元値は、翼型30の前縁側の局所的な(前縁18〜xmaxまでの範囲の)形状の背側への膨らみを示す指標である。
他の実施形態において、翼型30’は、後縁20が厚みを持つフラットバック翼型となっている。この翼型30’の後縁20は、後縁厚tTEを有している。また、前縁18と後縁20(正確には、後縁面の翼厚方向における中点)とを結ぶコード26は、コード長Cを有している。
なお、翼型30’は、後縁20が厚みを持つ構成である他は、図3に示した翼型30と同一の構成を有するため、詳細な説明は省略する。
幾つかの実施形態に係る風車翼2は、図2に示す風車翼2の翼長方向領域A内において、第1無次元値及び第2無次元値に関する以下の条件を全て満たす翼型30,30’を有する。
このような第1無次元値及び第2無次元値に関する条件を満たす翼型30,30’は、本発明者らの知見によれば、高い設計揚力係数CLdesignを有する。
図7及び8は、設計揚力係数CLdesignを説明するための図であり、図7は迎え角に対する揚力係数の関係を示しており、図8は迎え角に対する揚抗比の関係を示している。
設計揚力係数CLdesignとは、図7に示す迎え角と揚力係数との関係において、揚抗比L/Dが最大となる迎え角(図8に示す最適迎え角)に対応する揚力係数CLである。典型的な可変速風車の場合、可変速運転時には最適迎え角が実現されるように運転を行うようになっているから、設計揚力係数CLdesignは風力発電装置100の可変速運転時における性能を左右する。
なお、典型的な可変速風車において、最適迎え角よりも迎え角が大きくなってしまう定格風速以上の風速域では、高い迎え角まで失速せずに、揚力を維持できることが望まれる。このような高風速域における風力発電装置の性能を左右するのが、図7に示す最大揚力係数CLmaxである。
さらに、翼型30,30’は、最大翼厚tmaxに対する背面最大厚みymaxの比(第1無次元値)を0.36以上に設定して翼型30,30’の背側への全体的な膨らみをある程度確保するとともに、背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比(第2無次元値)を0.62以上に設定して翼型30,30’の前縁18側の局所的な(前縁〜xmaxまでの範囲の)形状の背側への膨らみをある程度確保している。このように、背面24の全体的な膨らみ及び前縁18側の局所的な背面形状の膨らみをある程度確保することで、淀み点の直ぐ下流における剥離(前縁剥離)の影響による揚力低下を抑制できる。
このように、風車翼2の翼型30,30’は、第1無次元値及び第2無次元値に関する上述の条件を満たすから、高い設計揚力係数CLdesign及び最大揚力係数CLmaxを有する。
図9は、無次元半径位置A(=r/R)に対するコード長分布を示す図である。同図に示すように、典型的な風車翼では、0.1≦r/R≦0.4の翼長方向領域Aの内側又はその近傍に最大コード長Cを有する。仮に設計揚力係数CLdesignが一定であるとした場合、最適な空力性能を実現するためには、図9の破線で示すように、無次元半径位置r/Rとコード長Cとが反比例の相関を有する必要がある。典型的な風車翼では、最大コード長位置付近の領域において、図9の破線で示す最適コード長分布に対してコード長Cが不足している。これは、風車翼の長翼化に伴う諸問題(風車翼の重量増大、風車翼の製造性や輸送性の低下、風力発電装置の運用性の低下等)を解決するために、最大コード長に制約が課されるためである。
このように、風車ロータ6の半径Rに対する風車ロータ6の半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下となる翼長方向領域では、コード長Cに制約が課される傾向にある結果、最適コード長分布に対してコード長Cが不足しがちである。
また、一実施形態では、翼型30,30’が、第2無次元値yf/ymaxが0.65以上0.69以下である。すなわち、翼型30,30’の第2無次元値によって表される座標が図6に示す第3範囲内に含まれる。
これらの数値範囲に第1無次元値及び第2無次元値を設定すれば、背面24の全体的な膨らみ及び前縁18側の局所的な背面形状の膨らみがより一層適度になり、後縁剥離及び前縁剥離が効果的に抑制され、翼型30,30’の設計揚力係数CLdesignを増大することができる。
続いて、かかる第1無次元値の範囲(0.40≦yf/ymax≦0.46)において、基準翼型40よりも小さくする方向に第2無次元値を変化させる様子を示したのが図11Aである。図11Bは、第2無次元値の変化が設計揚力係数に与える影響を示す図である。同図に示すように、設計揚力係数CLdesignが高くなる第2無次元値の範囲が見出された。とりわけ、第2無次元値が0.63≦yf/ymax≦0.71である範囲は、設計揚力係数CLdesignが基準翼型40に比べて著しく向上した。さらに、この計算条件においては、第2無次元値が0.65≦yf/ymax≦0.69である範囲内で設計揚力係数CLdesignが最大値を迎えることが明らかになった。
そこで、第2無次元値の広い範囲(0.62≦yf/ymax≦0.75)について、基準翼型40よりも小さくする方向に第1無次元値を変化させる様子を示したのが図13Aである。図13Bは、第1無次元値の変化が設計揚力係数に与える影響を示す図である。同図に示すように、設計揚力係数CLdesignが高くなる第1無次元値の範囲が見出された。とりわけ、第1無次元値が0.38≦ymax/tmax≦0.46である範囲で、設計揚力係数CLdesignが基準翼型40に比べて著しく向上した。
また、翼根部16側に比較的近い領域において、後縁20に厚みを持たせてフラットバック翼型(図4参照)とすれば、高い迎角まで失速を回避し、最大揚力係数CLmaxを向上させることができる。すなわち、半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下の翼長方向領域内における翼型30’をフラットバック翼型としたので、後縁20の後流側のウェークに起因して発生する負圧により、背面24における境界層の剥離を効果的に遅らせることができる。
4 ハブ
6 風車ロータ
8 発電機
10 ナセル
12 タワー
14 翼先端部
16 翼根部
18 前縁
20 後縁
22 腹面
24 背面
30,30’ 翼型
40 基準翼型
100 風力発電装置
A 翼長方向領域
C コード長
CLdesign 設計揚力係数
CLmax 最大揚力係数
tmax 最大翼厚
yf 背面前方膨らみ量
ymax 面最大厚み
ymax/tmax 第1無次元値
yf/ymax 第2無次元値
Claims (6)
- 互いに対向する背面及び腹面を備える風車ロータ用の風車翼であって、
前記風車翼は、前記風車ロータの半径Rに対する前記風車ロータの半径方向位置rの比が0.1以上0.4以下となる前記風車翼の翼長方向領域内のコード長が最大となる位置において、
前記背面と前記腹面との距離の最大値である最大翼厚tmaxに対する、コードから前記背面までの距離の最大値である背面最大厚みymaxの比によって表される第1無次元値ymax/tmaxが0.36以上0.46以下であり、且つ、前記背面最大厚みymaxに対する背面前方膨らみ量yfの比によって表される第2無次元値yf/ymaxが0.62以上0.76以下である(但し、前記背面前方膨らみ量yfは、前記背面最大厚みymaxを有する前記背面のコード方向位置を前縁から該コード方向位置までの距離xmaxで定義したとき、前記前縁からの距離が0.3xmaxのコード方向位置における前記コードから前記背面までの距離である)
翼型を有するとともに、
前記風車ロータの直径が100m以上であり、
前記翼型の翼厚比が0.35以上0.8以下である
ことを特徴とする風車ロータ用の風車翼。 - 前記第1無次元値ymax/tmaxが0.4以上0.46以下であり、
前記第2無次元値yf/ymaxが0.63以上0.71以下であることを特徴とする請求項1に記載の風車ロータ用の風車翼。 - 前記第2無次元値yf/ymaxが0.65以上0.69以下であることを特徴とする請求項2に記載の風車ロータ用の風車翼。
- 前記翼型は、後縁が厚みを持つフラットバック翼型であることを特徴とする請求項1乃至3の何れか一項に記載の風車ロータ用の風車翼。
- 請求項1乃至4の何れか一項に記載の風車翼と、
前記風車翼が取り付けられるハブと、を備えることを特徴とする風車ロータ。 - 請求項5に記載の風車ロータと、
前記風車ロータの回転エネルギーを電気エネルギーに変換するための発電機と、を備えることを特徴とする風力発電装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014031213A JP6167051B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 |
EP15156020.8A EP2910772B2 (en) | 2014-02-21 | 2015-02-20 | Wind turbine blade, wind turbine rotor and wind turbine generator system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014031213A JP6167051B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015155670A JP2015155670A (ja) | 2015-08-27 |
JP2015155670A5 JP2015155670A5 (ja) | 2016-07-21 |
JP6167051B2 true JP6167051B2 (ja) | 2017-07-19 |
Family
ID=52477746
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014031213A Active JP6167051B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2910772B2 (ja) |
JP (1) | JP6167051B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6167051B2 (ja) | 2014-02-21 | 2017-07-19 | 三菱重工業株式会社 | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 |
CN206155775U (zh) * | 2016-11-11 | 2017-05-10 | 深圳市大疆创新科技有限公司 | 螺旋桨、动力组件及飞行器 |
CN207403925U (zh) * | 2017-08-11 | 2018-05-25 | 深圳市大疆创新科技有限公司 | 螺旋桨、动力组件及飞行器 |
DE102018103732A1 (de) * | 2018-02-20 | 2019-08-22 | Wobben Properties Gmbh | Rotorblatt für eine Windenergieanlage und Verfahren |
WO2019200356A1 (en) * | 2018-04-12 | 2019-10-17 | Resource West, Inc. | Impeller for ambient water evaporators, and related system and method |
US11813548B2 (en) | 2018-04-12 | 2023-11-14 | Resource West, Inc. | Evaporator for ambient water bodies, and related system and method |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5417548A (en) * | 1994-01-14 | 1995-05-23 | Midwest Research Institute | Root region airfoil for wind turbine |
US5562420A (en) | 1994-03-14 | 1996-10-08 | Midwest Research Institute | Airfoils for wind turbine |
US6503058B1 (en) | 2000-05-01 | 2003-01-07 | Zond Energy Systems, Inc. | Air foil configuration for wind turbine |
DE10307682A1 (de) | 2002-06-05 | 2004-01-08 | Aloys Wobben | Rotorblatt einer Windenergieanlage |
JP3935804B2 (ja) * | 2002-08-26 | 2007-06-27 | 三菱重工業株式会社 | 翼及びこれを備える風力発電装置 |
US8197218B2 (en) * | 2007-11-08 | 2012-06-12 | Alliance For Sustainable Energy, Llc | Quiet airfoils for small and large wind turbines |
ES2320962B1 (es) * | 2007-11-28 | 2010-03-11 | GAMESA INNOVATION & TECHNOLOGY S.L. | Perfil aerodinamico para la raiz de una pala de aerogenerador con doble borde de ataque. |
JP5574915B2 (ja) * | 2010-10-22 | 2014-08-20 | 三菱重工業株式会社 | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 |
JP5675270B2 (ja) * | 2010-10-22 | 2015-02-25 | 三菱重工業株式会社 | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 |
JP5433553B2 (ja) * | 2010-10-22 | 2014-03-05 | 三菱重工業株式会社 | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 |
KR20130064087A (ko) † | 2011-10-12 | 2013-06-17 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 풍차 날개, 이것을 구비한 풍력 발전 장치 및 풍차 날개의 설계 방법 |
JP6167051B2 (ja) | 2014-02-21 | 2017-07-19 | 三菱重工業株式会社 | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 |
-
2014
- 2014-02-21 JP JP2014031213A patent/JP6167051B2/ja active Active
-
2015
- 2015-02-20 EP EP15156020.8A patent/EP2910772B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2015155670A (ja) | 2015-08-27 |
EP2910772A1 (en) | 2015-08-26 |
EP2910772B1 (en) | 2017-09-27 |
EP2910772B2 (en) | 2020-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6167051B2 (ja) | 風車翼、風車ロータ及び風力発電装置 | |
JP5297558B1 (ja) | 風車翼及びこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
US9790795B2 (en) | Wind turbine blade, wind power generation system including the same, and method for designing wind turbine blade | |
EP2834517B1 (en) | Twisted blade root | |
JP5479388B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置 | |
US8529211B2 (en) | Wind turbine rotor blade and airfoil section | |
JP6153989B2 (ja) | ボルテックスジェネレータ、風車翼および風力発電装置 | |
JP6783212B2 (ja) | 風車翼へのボルテックスジェネレータの配置位置決定方法、風車翼アセンブリの製造方法及び風車翼アセンブリ | |
JP6101240B2 (ja) | 後縁側パネル | |
JP6732697B2 (ja) | 風車翼へのボルテックスジェネレータの配置位置決定方法、風車翼アセンブリの製造方法及び風車翼アセンブリ | |
JP5433554B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
JP2004084522A (ja) | 翼及びこれを備える風力発電装置 | |
JP5479300B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
JP5996083B2 (ja) | 風車翼及びその製造方法 | |
JP5433553B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
EP3472456A1 (en) | Wind turbine blade with tip end serrations | |
JP5675270B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
JP6709741B2 (ja) | ロータ | |
JP5574915B2 (ja) | 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法 | |
IE20120347U1 (en) | Aerofoil blades |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160602 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160602 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170220 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170324 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170522 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170616 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170626 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6167051 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |