JP6093676B2 - Compressor - Google Patents
Compressor Download PDFInfo
- Publication number
- JP6093676B2 JP6093676B2 JP2013186079A JP2013186079A JP6093676B2 JP 6093676 B2 JP6093676 B2 JP 6093676B2 JP 2013186079 A JP2013186079 A JP 2013186079A JP 2013186079 A JP2013186079 A JP 2013186079A JP 6093676 B2 JP6093676 B2 JP 6093676B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- passage
- reed valve
- downstream
- upstream
- hole
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
本発明は、圧縮機の逆流防止構造に関するもので、ガスインジェクションサイクルを構成する冷凍サイクルの圧縮機に適用して有効である。 The present invention relates to a backflow prevention structure for a compressor, and is effective when applied to a compressor of a refrigeration cycle that constitutes a gas injection cycle.
従来、特許文献1には、ガスインジェクションサイクル(エコノマイザ式冷凍サイクル、内部熱交換式冷凍サイクル)に用いられる圧縮機が記載されている。ガスインジェクションサイクルとは、圧縮機の圧縮室にて昇圧過程の冷媒にサイクルの中間圧気相冷媒をインジェクションして合流させてサイクル効率(COP)を向上させる冷凍サイクルのことである。
Conventionally,
近年のエネルギー問題の観点からヒートポンプシステムなどの冷凍サイクルシステムのサイクル効率の向上が求められている。そのため、ガスインジェクションサイクル(エコノマイザ式冷凍サイクル、内部熱交換式冷凍サイクル)のような高効率な冷凍サイクルの採用が急務となっている。 From the viewpoint of energy problems in recent years, improvement in cycle efficiency of refrigeration cycle systems such as heat pump systems is required. Therefore, there is an urgent need to adopt a highly efficient refrigeration cycle such as a gas injection cycle (economizer refrigeration cycle, internal heat exchange refrigeration cycle).
ガスインジェクションサイクル(エコノマイザ式冷凍サイクル、内部熱交換式冷凍サイクル)により、サイクル効率が向上することは理論証明が出来ているが、コンプレッサ効率劣化の影響で実際のシステム効率の向上が少なく、費用対効果で採用できていないのが現状である。 Although it has been proved theoretically that the cycle efficiency can be improved by the gas injection cycle (economizer type refrigeration cycle, internal heat exchange type refrigeration cycle), there is little improvement in the actual system efficiency due to the deterioration of the compressor efficiency, and the cost The current situation is that it has not been adopted due to its effect.
この従来技術の圧縮機では、圧縮室に中間圧気相冷媒を逆止弁を介してインジェクションする。逆止弁は、圧縮機室内における圧縮流体の再膨張や潤滑油の流出を防止する役割を果たす。 In this prior art compressor, intermediate pressure gas-phase refrigerant is injected into the compression chamber via a check valve. The check valve plays a role of preventing re-expansion of compressed fluid and outflow of lubricating oil in the compressor chamber.
この従来技術では、逆止弁を薄板状のリードバルブで構成しているので、逆止弁の構造を簡単にできるとともに、圧縮室から逆止弁までのデッドボリュームを小さくできる。すなわち、圧縮室での圧縮はインジェクション経路の逆止弁位置までのデッドボリューム内にも及ぶので、デッドボリュームを小さくすることによって圧縮効率の劣化を低減でき、ひいてはシステムのサイクル効率(COP)を向上させることができる。特に環境負荷の少なくガス密度の高い冷媒(二酸化炭素など)を採用する場合、デッドボリュームの影響は大きく作用する。 In this prior art, since the check valve is constituted by a thin plate-like reed valve, the structure of the check valve can be simplified and the dead volume from the compression chamber to the check valve can be reduced. In other words, the compression in the compression chamber extends to the dead volume up to the check valve position in the injection path. By reducing the dead volume, deterioration of the compression efficiency can be reduced, which in turn improves the cycle efficiency (COP) of the system. Can be made. In particular, when adopting a refrigerant (such as carbon dioxide) that has a low environmental load and a high gas density, the effect of dead volume is significant.
上記従来技術では、圧縮室へのガスインジェクションを行うインジェクションポート(換言すれば、リードバルブよりも下流側の通路)の開口部とリードバルブとの具体的な位置関係について言及されていない。そして、リードバルブの回転方向に位置決めが無い仕様においては、インジェクションポートとリードバルブとの位置関係によっては、ガスインジェクションを行う際にリードバルブが流路抵抗となってインジェクション流量が低下するおそれがある。そして、ガスインジェクションサイクルでは、インジェクション流量によりシステム効率が変化することが知られており、インジェクション流量の最適値がある。 In the above-described prior art, there is no mention of a specific positional relationship between the opening portion of the injection port (in other words, the passage on the downstream side of the reed valve) for performing gas injection into the compression chamber and the reed valve. And in the specification where there is no positioning in the rotation direction of the reed valve, depending on the positional relationship between the injection port and the reed valve, the reed valve may become a channel resistance when performing gas injection, and the injection flow rate may decrease. . In the gas injection cycle, it is known that the system efficiency changes depending on the injection flow rate, and there is an optimum value of the injection flow rate.
本発明は上記点に鑑みて、圧縮対象流体の逆流をリードバルブによって防止する圧縮機において、リードバルブと下流側通路の開口部との位置関係に起因する流路抵抗の増加(換言すれば、インジェクション流量の変化)を抑制し、システム効率の安定化を図ることを目的とする。 In view of the above points, the present invention, in a compressor that prevents backflow of a fluid to be compressed by a reed valve, increases the flow resistance due to the positional relationship between the reed valve and the opening of the downstream passage (in other words, The purpose is to stabilize the system efficiency by suppressing the change in the injection flow rate.
上記目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、
圧縮対象流体の逆流を防止する板状のリードバルブ(52)と、
圧縮対象流体が流れる流体通路のうちリードバルブ(52)よりも圧縮対象流体流れ上流側に位置する上流側通路(531)を形成する上流側通路形成部材(53)と、
流体通路のうちリードバルブ(52)よりも圧縮対象流体流れ下流側に位置する下流側通路(125)を形成する下流側通路形成部材(12)とを備え、
下流側通路形成部材(12)には、リードバルブ(52)が配置されるリードバルブ穴(126)が円柱状に形成されており、
リードバルブ(52)は、環状に形成された環状部(521)と、環状部(521)の内側に配置されて上流側通路(531)の開口部(531a)を下流側通路(125)側から開閉する弁体部(522)と、弁体部(522)と環状部(521)とを繋ぐ接続部(523)とを有しており、
弁体部(522)は、上流側通路(531)側の流体圧力(P1)と下流側通路(125)側の流体圧力(P2)との差圧によって変位して上流側通路(531)の開口部(531a)を開閉するようになっており、
下流側通路形成部材(12)のうちリードバルブ穴(126)の底面を構成する部位には、弁体部(522)が変位するために必要な空間である逆止弁室(51)を形成する逆止弁室形成穴(127)が形成されており、
下流側通路形成部材(12)のうち逆止弁室形成穴(127)を構成する部位には、下流側通路(125)の開口部(125a)が形成されており、
下流側通路(125)の開口部(125a)は、リードバルブ穴(126)の軸方向から見たときに、上流側通路(531)の開口部(531a)に対してずれた位置に配置されており、
下流側通路形成部材(12)のうち逆止弁室形成穴(127)を形成する部位には、下流側通路(125)の開口部(125a)に繋がる溝部(128)が形成されており、
溝部(128)の少なくとも一部は、リードバルブ穴(126)の軸方向から見たときに、環状部(521)と弁体部(522)と接続部(523)との間に形成される空隙と重なり合っていることを特徴とする。
In order to achieve the above object, in the invention described in
A plate-like reed valve (52) for preventing the back flow of the fluid to be compressed;
An upstream-side passage forming member (53) that forms an upstream-side passage (531) located upstream of the reed valve (52) in the fluid passage through which the fluid to be compressed flows;
A downstream passage forming member (12) that forms a downstream passage (125) located downstream of the reed valve (52) in the fluid passage among the fluid passages;
In the downstream passage forming member (12), a reed valve hole (126) in which the reed valve (52) is disposed is formed in a columnar shape,
The reed valve (52) includes an annular portion (521) formed in an annular shape and an opening (531a) of the upstream passage (531) disposed on the inner side of the annular portion (521) on the downstream passage (125) side. A valve body part (522) that opens and closes from the valve body, and a connection part (523) that connects the valve body part (522) and the annular part (521),
The valve body portion (522) is displaced by the differential pressure between the fluid pressure (P1) on the upstream passage (531) side and the fluid pressure (P2) on the downstream passage (125) side, so that the upstream passage (531) Opening and closing the opening (531a),
A check valve chamber (51), which is a space necessary for displacing the valve body (522), is formed in a portion constituting the bottom surface of the reed valve hole (126) in the downstream side passage forming member (12). A check valve chamber forming hole (127) is formed,
An opening (125a) of the downstream side passage (125) is formed in a portion constituting the check valve chamber forming hole (127) in the downstream side passage forming member (12),
The opening (125a) of the downstream passage (125) is disposed at a position shifted from the opening (531a) of the upstream passage (531) when viewed from the axial direction of the reed valve hole (126). And
A groove portion (128) connected to the opening portion (125a) of the downstream side passage (125) is formed in a portion where the check valve chamber forming hole (127) is formed in the downstream side passage forming member (12).
At least a part of the groove portion (128) is formed between the annular portion (521), the valve body portion (522), and the connection portion (523) when viewed from the axial direction of the reed valve hole (126). It is characterized by overlapping with the gap.
これによると、リードバルブ穴(126)の軸方向から見たときにリードバルブ(52)の接続部(523)が下流側通路(125)の開口部(125a)と重なり合っていても、上流側通路(531)を介して逆止弁室(51)へ流入した冷媒が、リードバルブ(52)の環状部(521)と弁体部(522)と接続部(523)との間に形成される空隙→溝部(128)→下流側通路(125)の順に流れることができる(図7、図8を参照)。そのため、リードバルブ(52)と下流側通路(125)の開口部(125a)との位置関係(具体的には、リードバルブ穴(126)の軸周りの回転方向における位置関係)に起因する流路抵抗の増加(換言すれば、インジェクション流量の変化)を抑制し、システム効率の安定化を図ることができる。 According to this, even when the connection part (523) of the reed valve (52) overlaps the opening part (125a) of the downstream side passage (125) when viewed from the axial direction of the reed valve hole (126), the upstream side The refrigerant flowing into the check valve chamber (51) through the passage (531) is formed between the annular portion (521), the valve body portion (522), and the connection portion (523) of the reed valve (52). It is possible to flow in the order of gap → groove (128) → downstream passage (125) (see FIGS. 7 and 8). Therefore, the flow caused by the positional relationship between the reed valve (52) and the opening (125a) of the downstream passage (125) (specifically, the positional relationship in the rotational direction around the axis of the reed valve hole (126)). An increase in road resistance (in other words, a change in injection flow rate) can be suppressed, and system efficiency can be stabilized.
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.
以下、実施形態について図に基づいて説明する。図1に示すヒートポンプサイクル100は、ヒートポンプ式給湯機にて給湯水を加熱する。ヒートポンプサイクル100は、圧縮機1の圧縮室にて昇圧過程の冷媒にサイクルの中間圧気相冷媒を合流させるガスインジェクションサイクル(エコノマイザ式冷凍サイクル、内部熱交換式冷凍サイクル)として構成されている。より具体的には、ヒートポンプサイクル100は、圧縮機1、水−冷媒熱交換器2、第1膨張弁3、気液分離器4、第2膨張弁5、室外熱交換器6等を有している。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. A
水−冷媒熱交換器2は、圧縮機1の吐出ポート1aから吐出された冷媒と給湯水とを熱交換させて給湯水を加熱する加熱用熱交換器である。第1膨張弁3は、水−冷媒熱交換器2から流出した高圧冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧手段であって、図示しない制御装置から出力される制御信号によってその作動が制御される電気式膨張弁である。
The water-
気液分離器4は、第1膨張弁3にて減圧された中間圧冷媒の気液を分離する気液分離手段である。第2膨張弁5は、気液分離器4の液相冷媒流出口から流出した中間圧液相冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧手段であって、その基本的構成は第1膨張弁3と同様である。室外熱交換器6は、第2膨張弁5にて減圧された低圧冷媒を外気と熱交換させて蒸発させる吸熱用熱交換器である。
The gas-
室外熱交換器6の冷媒出口側には、圧縮機1の吸入ポート1bが接続され、気液分離器4の気相冷媒流出口には、圧縮機1の中間圧流入ポート(流入ポート)1cが接続されている。従って、本実施形態では、気液分離器4にて分離された中間圧気相冷媒が圧縮機1の圧縮室15にて昇圧過程の冷媒にインジェクションされる。
A
本実施形態のヒートポンプサイクル100では、冷媒として二酸化炭素を採用しており、圧縮機1の吐出ポート1aから第1膨張弁3入口側へ至るサイクルの高圧側冷媒の圧力が臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒には、圧縮機1内部の各摺動部位を潤滑するオイル(冷凍機油)が混入されており、このオイルの一部は冷媒とともにサイクルを循環している。
In the
ヒートポンプ式給湯機は、ヒートポンプサイクル100の他に、水−冷媒熱交換器2にて加熱された給湯水を貯湯する貯湯タンク、貯湯タンクと水−冷媒熱交換器2との間で給湯水を循環させる給湯水循環回路、および給湯水循環回路に配置されて給湯水を圧送する水ポンプ(いずれも図示せず)等を有している。
In addition to the
図2に示すように、圧縮機1は、圧縮機構部10、電動機部20(電動モータ部)、ハウジング30、および油分離器40等を有している。図2における上下の各矢印は、圧縮機1をヒートポンプ式給湯機に搭載した状態における上下の各方向を示している。
As shown in FIG. 2, the
圧縮機構部10は、圧縮対象流体である冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。電動機部20は、圧縮機構部10を駆動する。ハウジング30は、圧縮機構部10および電動機部20を収容する。油分離器40は、ハウジング30の外部に配置されて圧縮機構部10にて圧縮された高圧冷媒からオイルを分離する。
The
圧縮機1は、電動機部20から圧縮機構部10へ回転駆動力を伝達する駆動軸(シャフト)25が鉛直方向(上下方向)に延びて、圧縮機構部10と電動機部20が鉛直方向に配置された、いわゆる縦置きタイプに構成されている。より具体的には、本実施形態では、圧縮機構部10が電動機部20の下方側に配置されている。
In the
ハウジング30は、中心軸が鉛直方向に延びる筒状部材31、筒状部材31の上端部を塞ぐ椀状の上蓋部材32および筒状部材31の下端部を塞ぐ椀状の下蓋部材33を有し、これらを一体に接合して密閉容器構造としたものである。筒状部材31、上蓋部材32および下蓋部材33は、いずれも鉄系金属で形成されており、これらは溶接にて接合されている。
The
ハウジング30には、吸入ポート1b(図2では図示せず)、中間圧流入ポート1c、および冷媒流出口(図示せず)等が形成されている。冷媒流出口は、圧縮機構部10から吐出された高圧冷媒をハウジング30の外部に配置された油分離器40側へ流出させる。
The
電動機部20は、固定子をなすコイルステータ21と回転子をなすロータ22とを有して構成されている。ロータ22の軸中心穴にはシャフト25が圧入により固定されている。従って、制御装置からコイルステータ21のコイルへ電力が供給されて回転磁界が発生すると、ロータ22およびシャフト25が一体となって回転する。
The
シャフト25は略円筒状に形成されており、その両端部は第1軸受部26および第2軸受部27に回転可能に支持されている。第1軸受部26および第2軸受部27は、すべり軸受けにて構成されている。シャフト25の内部には、シャフト25の外表面と第1、第2軸受部26、27との摺動部位にオイルを供給するための油供給通路25aが形成されている。
The
第1軸受部26は、ハウジング30内の空間を電動機部20の配置空間と圧縮機構部10の配置空間とに仕切るミドルハウジング28に形成されて、シャフト25の下端側(圧縮機構部10側)を支持している。第2軸受部27は、介在部材を介してハウジング30の筒状部材31に固定されて、シャフト25の上端側(圧縮機構部10の反対側)を支持している。
The
圧縮機構部10は、それぞれ渦巻き状に形成された歯部を有する可動スクロール11および固定スクロール12からなるスクロール型の圧縮機構で構成されている。可動スクロール11は、ミドルハウジング28の下方側に配置されている。固定スクロール12は、可動スクロール11の下方側に配置されている。
The
可動スクロール11および固定スクロール12は、それぞれ円板状の基板部111、121を有しており、双方の基板部111、121は、互いに鉛直方向に対向するように配置されている。固定スクロール12の基板部121の外周側は、ハウジング30の筒状部材31に固定されている。
The
可動スクロール11の基板部111の上面側の中心部には、シャフト25の下端部が挿入される円筒状のボス部113が形成されている。シャフト25の下端部は、シャフト25の回転中心に対して偏心した偏心部25bになっている。従って、可動スクロール11の基板部111の上面側には、シャフト25の偏心部25bが挿入されている。
A
可動スクロール11およびミドルハウジング28の間には、可動スクロール11が偏心部25b周りに自転することを防止する図示しない自転防止機構が設けられている。このため、シャフト25が回転すると、可動スクロール11は偏心部25b周りに自転することなく、シャフト25の回転中心を公転中心として公転運動(旋回)する。
Between the
可動スクロール11には、基板部111から固定スクロール12側に向かって突出する渦巻き状の歯部112が形成されている。一方、固定スクロール12には、基板部121から可動スクロール11側に向かって突出するとともに、可動スクロール11の歯部112に噛み合う渦巻き状の歯部122が形成されている。
The
そして、両スクロール11、12の歯部112、122同士が噛み合って複数箇所で接触することによって、回転軸方向から見たときに三日月形状に形成される圧縮室15が複数個形成される。図2では図示の明確化のため、複数個の圧縮室15のうち1つの圧縮室のみに符号を付しており、他の圧縮室については符号を省略している。
The
これらの圧縮室15は、可動スクロール11が公転運動することによって外周側から中心側へ容積を減少させながら移動する。従って、吸入ポート1bは、最外周側に位置付けられる圧縮室15に連通している。中間圧流入ポート1cは、最外周側から中心側へ移動する過程の中間位置に位置付けられる圧縮室15に連通している。
These
吸入ポート1bから最外周側に位置づけられる圧縮室15へ至る吸入用の冷媒通路、および中間圧流入ポート1cから中間位置に位置づけられる圧縮室15へ至るインジェクション用の冷媒通路は、いずれも固定スクロール12の基板部121の内部に形成されている。
Both the suction refrigerant path from the
中間圧流入ポート1cから中間位置の圧縮室15へ至る冷媒通路には、逆流防止部50が設けられている。逆流防止部50は、圧縮室15側から中間圧流入ポート1c側へ冷媒が逆流することを防止する。
A
固定スクロール12側の基板部121の中心部には、圧縮室15で圧縮された冷媒が吐出される吐出孔123が形成されている。吐出孔123の下方側には、吐出孔123と連通する吐出室124が形成されている。この吐出室124には、吐出室124側から圧縮室15側への冷媒の逆流を防止する逆止弁をなすリードバルブと、リードバルブの最大開度を規制するストッパ16が配置されている。
A
ハウジング30の内部には、吐出室124からハウジング30に形成された冷媒流出口へ導く冷媒通路(図示せず)が形成されている。この冷媒流出口には油分離器40の冷媒流入口40bが接続されている。油分離器40は、鉛直方向に延びる筒状部材41を有し、その内部に形成された空間で圧縮機構部10にて昇圧された冷媒を旋回させ、遠心力の作用によって気相冷媒とオイルとを分離する。
A refrigerant passage (not shown) that leads from the
油分離器40にて分離された高圧気相冷媒は、油分離器40の上方側に形成された吐出ポート1aから水−冷媒熱交換器2側へ流出する。一方、油分離器40にて分離されたオイルは、油分離器40の下方側の部位に蓄えられ、図示しない油通路を介してハウジング30内の圧縮機構部10やシャフト25と第1、第2軸受部26、27との摺動部等へ供給される。
The high-pressure gas-phase refrigerant separated by the
逆流防止部50の詳細構成を図3〜図6に基づいて説明する。図3に示すように、逆流防止部50は、固定スクロール12の内部に設けられている。逆流防止部50には逆止弁室51が形成されている。
The detailed structure of the
図4に示すように、固定スクロール12には下流側通路125が形成されている。したがって、固定スクロール12は、下流側通路形成部材を構成している。下流側通路125は、中間圧流入ポート1cから中間位置の圧縮室15へ至る冷媒通路(流体通路)のうち逆止弁室51よりも冷媒流れ下流側に位置する通路である。
As shown in FIG. 4, a
固定スクロール12には、リードバルブ配置穴126および逆止弁室形成穴127が形成されている。リードバルブ配置穴126は、リードバルブ52が配置される空間であり、円柱状に形成されている。すなわち、リードバルブ配置穴126は、断面形状が円形状(真円形状)になっている。
The fixed
逆止弁室形成穴127は、逆止弁室51を形成する穴であり、円盤状に形成されている。逆止弁室形成穴127は、リードバルブ配置穴126の底部において、リードバルブ配置穴126よりも小径に形成されている。リードバルブ配置穴126および逆止弁室形成穴127は、互いに同軸状に形成されている。
The check valve
リードバルブ配置穴126および逆止弁室形成穴127は、その中心軸がシャフト25に対して斜めに延びるように形成されている。図4における矢印は、リードバルブ配置穴126および逆止弁室形成穴127の中心軸の方向(軸方向)を示している。
The reed
固定スクロール12のうち逆止弁室形成穴127の底面を構成する部位には、下流側通路125の開口部125aが形成されている。
An
リードバルブ配置穴126には弁座53が配置されている。弁座53は、リードバルブ配置穴126に対応する円筒状に形成されている。弁座53の内部空間は上流側通路531を構成している。したがって、弁座53は、上流側通路形成部材を構成している。
A
上流側通路531は、中間圧流入ポート1cから中間位置の圧縮室15へ至る冷媒通路のうち逆止弁室51よりも冷媒流れ上流側に位置する通路である。上流側通路531は、弁座53の中心軸上に配置されている。
The
リードバルブ配置穴126の内周面には雌ネジが形成されている。弁座53の外周面には、リードバルブ配置穴126の雌ネジに対応する雄ネジが形成されている。リードバルブ配置穴126の雌ネジに弁座53の雄ネジが螺合することによって、弁座53が固定スクロール12に固定される。
A female screw is formed on the inner peripheral surface of the reed
リードバルブ52は、固定スクロール12のうちリードバルブ配置穴126の底面を構成する部位と、弁座53の端面との間に配置されている。リードバルブ52は、例えば焼入ステンレス鋼にて薄板状に形成されている。
The
図5に示すように、リードバルブ52は、環状部521、弁体部522および接続部523を有している。環状部521は、平面形状が円環状であり、その外径はリードバルブ配置穴126の内径よりも僅かに小さくなっている。
As shown in FIG. 5, the
環状部521は、固定スクロール12のうちリードバルブ配置穴126の底面を構成する部位と弁座53の端面との間に挟まれて固定されている。したがって、ボルト等の固定部材が用いられることなくリードバルブ52が固定されている。
The
弁体部522は、平面形状が円形状であり、環状部521の内側に、環状部521と同軸状に配置されている。弁体部522は、弁座53に形成された上流側通路531の開口部531aを開閉する。接続部523は、弁体部522を環状部521の内周縁部に繋いでいる。接続部523の幅は、必要強度を確保できる範囲内において極力小さいのが好ましい。
The
弁体部522および接続部523は、上流側通路531側の冷媒圧力P1(流体圧力)と下流側通路125側の冷媒圧力P2(流体圧力)との差圧によって湾曲変位する。これにより、弁体部522が上流側通路531の開口部531aを開閉する。図4中の二点鎖線は、弁体部522が上流側通路531の開口部531aを開けている状態を示している。
The
逆止弁室51は、固定スクロール12と弁座53とリードバルブ52の環状部521との間に形成されている空間である。逆止弁室51は、リードバルブ52の弁体部522が変位するために必要な空間である。
The
下流側通路125の開口部125aは、上流側通路531の開口部531aに対してオフセットされている。つまり、下流側通路125の開口部125aは、固定スクロール12のリードバルブ配置穴126の軸方向から見たときに、上流側通路531の開口部531aに対してずれた位置に配置されている。
The opening 125 a of the
固定スクロール12のうち逆止弁室形成穴127の底面を構成する部位には、溝部128が形成されている。図5に示すように、溝部128は、逆止弁室51の周方向に延びていて、下流側通路125の開口部125aに繋がっている。
A
図5の例では、溝部128は、平面形状が円環状になっている。したがって、溝部128は、リードバルブ配置穴126の周方向において、リードバルブ52の接続部523の幅よりも長く形成されている。図5の例では、溝部128の幅は一定になっている。
In the example of FIG. 5, the
溝部128は、リードバルブ配置穴126と同軸状に形成されている。溝部128は、リードバルブ配置穴126の軸方向から見たときに、リードバルブ52の環状部521と弁体部522と接続部523との間に形成される空隙と重なり合うように形成されている。
The
図4、図6に示すように、弁座53の端面のうち上流側通路531の開口部531aの周囲部には、環状溝532aが形成されている。環状溝532aは、弁座53の端面とリードバルブ52との間に異物が噛み込むことを防止する役割を果たす。
As shown in FIGS. 4 and 6, an annular groove 532 a is formed around the opening 531 a of the
逆流防止部50の組付手順を説明する。まず、固定スクロール12のリードバルブ配置穴126内にリードバルブ52を配置する。次いで、固定スクロール12のリードバルブ配置穴126に弁座53を螺合させて、リードバルブ52の環状部521を固定スクロール12と弁座53との間に挟み込ませる。
The assembly procedure of the
ここで、リードバルブ52の環状部521は平面形状が円環状になっており、固定スクロール12のリードバルブ配置穴126は平面形状が円形状になっている。したがって、固定スクロール12のリードバルブ配置穴126に弁座53を螺合させる際に、リードバルブ52がリードバルブ配置穴126の軸周りに回転し得る。
Here, the
その結果、組付状態におけるリードバルブ52の回転位置にバラツキが生じ得る。例えば、図7、図8に示すように、リードバルブ配置穴126の軸方向から見たときに、リードバルブ52の接続部523が下流側通路125の開口部125aと重なり合うことが起こり得る。
As a result, the rotational position of the
次に、上記構成における本実施形態の圧縮機1の作動を説明する。圧縮機1の電動機部20に電力が供給されてロータ22およびシャフト25が回転すると、可動スクロール11がシャフト25に対して公転運動(旋回運動)する。これにより、可動スクロール11側の歯部112と固定スクロール12側の歯部122との間に形成された三日月状の圧縮室15が外周側から中心側へ旋回しながら移動していく。
Next, the operation of the
最外周側に位置付けられて吸入ポート1bに連通する圧縮室15には、吸入ポート1bを介して室外熱交換器6から流出した低圧冷媒が流入する。低圧冷媒が流入した圧縮室15は、シャフト25の回転に伴って、その容積を縮小させながら中間圧流入ポート1cに連通する位置へ移動する。
The low-pressure refrigerant that has flowed out of the
この際、中間圧流入ポート1c側の中間圧気相冷媒の圧力P1が圧縮室15側の冷媒圧力P2よりも高くなっている状態では、中間圧流入ポート1c側の冷媒圧力P1と圧縮室15側の冷媒圧力P2との圧力差によって、リードバルブ52の弁体部522が圧縮室15側(弁座53から離れる側)へ変位する。
At this time, in a state where the pressure P1 of the intermediate pressure gas-phase refrigerant on the intermediate
これにより、上流側通路531(インジェクション用の冷媒通路)が開き、中間圧流入ポート1cから上流側通路531を介して逆止弁室51へ流入した中間圧気相冷媒が、下流側通路125を流れて圧縮室15へインジェクションされる。
As a result, the upstream-side passage 531 (injection refrigerant passage) is opened, and the intermediate-pressure gas-phase refrigerant flowing into the
シャフト25がさらに回転して圧縮室15の容積が縮小し、圧縮室15側の冷媒圧力P2が中間圧流入ポート1c側の中間圧気相冷媒の圧力P1を上回ると、圧縮室15側の冷媒圧力P2と中間圧流入ポート1c側の冷媒圧力P1との圧力差によって、リードバルブ52の弁体部522が弁座53側へ変位する。
When the
これにより、上流側通路531(インジェクション用の冷媒通路)が閉じられ、圧縮室15側から中間圧流入ポート1c側へ冷媒が逆流してしまうことが防止される。したがって、圧縮室15側から中間圧流入ポート1c側へ冷媒が逆流することに起因するヒートポンプサイクル100の成績係数(COP)の悪化が防止される。
As a result, the upstream-side passage 531 (injection refrigerant passage) is closed, and the refrigerant is prevented from flowing backward from the
シャフト25がさらに回転して圧縮室15が中心側へ移動して固定スクロール12の吐出孔123へ連通すると、圧縮室15にて圧縮された高圧冷媒が油分離器40を介して吐出ポート1aから水−冷媒熱交換器2側へ流出する。
When the
図7、図8に示すリードバルブ52の組付状態においては、リードバルブ配置穴126の軸方向から見たときにリードバルブ52の接続部523が下流側通路125の開口部125aと重なり合っているので、リードバルブ52が上流側通路531を開いた場合、上流側通路531の開口部531aから下流側通路125の開口部125aへ向かう中間圧気相冷媒の流れがリードバルブ52の弁体部522および接続部523によって阻害される。すなわち、リードバルブ52によって流路抵抗が増大してしまう。
In the assembled state of the
その点に鑑みて、本実施形態では、固定スクロール12に形成された溝部128が、下流側通路125の開口部125aに繋がっており且つリードバルブ配置穴126の軸方向から見たときに溝部128がリードバルブ52の環状部521と弁体部522との間の空隙と重なり合っているので、上流側通路531を介して逆止弁室51へ流入した中間圧気相冷媒が溝部128を通じて下流側通路125へ流れて圧縮室15へインジェクションされる。
In view of this point, in this embodiment, the
したがって、図7、図8に示すリードバルブ52の組付状態においても、上流側通路531から下流側通路125へ中間圧気相冷媒を良好に流すことができるので、リードバルブ52に起因する流路抵抗の増大を抑制できる。
Accordingly, even in the assembled state of the
図9に示すように、溝部128の断面積が下流側通路125の断面積(ポート断面積)以上であると、リードバルブ52に起因する冷媒流量の低減(すなわちリードバルブ52に起因する流路抵抗の増大)を確実に抑制できる。図9の縦軸に示す流量比とは、溝部128の断面積が下流側通路125の断面積と等しい場合(溝部断面積/ポート断面積=1)の冷媒流量を1として表した冷媒流量の値のことである。
As shown in FIG. 9, when the cross-sectional area of the
一方、溝部128の容積が大きいほどデッドボリュームが増加して圧縮効率が低下する。そこで、図10に示すように、溝部128の容積を逆止弁室51の容積の70%以下にすることによって、圧縮効率の低下を抑制するのが好ましい。図10の横軸に示す溝容積比とは、溝部128の容積と、逆止弁室51のうち溝部128を除いた部分の容積との比のことである。図10の縦軸に示す効率比とは、溝部128が形成されていない場合(溝容積比=0)の圧縮効率を1として表した圧縮効率の値のことである。
On the other hand, as the volume of the
本実施形態の圧縮機1は、ヒートポンプサイクル100において、冷媒を吸入し、圧縮して吐出する機能を発揮する。本実施形態の圧縮機1の逆流防止部50では、圧縮室15側の冷媒圧力P2と中間圧流入ポート1c側の冷媒圧力P1との差圧によってリードバルブ52を変位させて、冷媒が圧縮室15側から中間圧流入ポート1c側へ逆流してしまうこと防止できる。
In the
本実施形態の圧縮機1の逆流防止部50では、板状のリードバルブ302によって冷媒の逆流を防止するので、デッドボリュームを低減できる。本実施形態の圧縮機1の逆流防止部50では、リードバルブ302の平面形状が円形になっているので、逆流防止部50を圧縮室15に極力近づけてデッドボリュームを低減できる。したがって、圧縮効率を向上できる。
In the
本実施形態では、固定スクロール12のうち逆止弁室形成穴127を形成する部位には、下流側通路125の開口部125aに繋がる溝部128が形成されている。溝部128は、リードバルブ穴126の軸方向から見たときに、リードバルブ302の環状部521と弁体部522と接続部523との間に形成される空隙と重なり合っている。
In the present embodiment, a
これによると、図7、図8に示すようにリードバルブ穴126の軸方向から見たときにリードバルブ52の接続部523が下流側通路125の開口部125aと重なり合っていても、上流側通路531を介して逆止弁室51へ流入した冷媒が、環状部521と弁体部522と接続部523との間に形成される空隙→溝部128→下流側通路125の順に流れることができる。そのため、リードバルブ52と下流側通路125の開口部125aとの位置関係(具体的には、リードバルブ穴126の軸周りの回転方向における位置関係)に起因する流路抵抗の増加(換言すれば、インジェクション流量の変化)を抑制し、システム効率の安定化を図ることができる。
According to this, even when the
具体的には、溝部128の断面積が、下流側通路125の断面積よりも大きくなっていれば、リードバルブ52と下流側通路125の開口部125aとの位置関係に起因する流路抵抗の増加を確実に抑制できる(図9を参照)。
Specifically, if the cross-sectional area of the
具体的には、溝部128の容積が、逆止弁室51のうち溝部128を除いた部分の容積の70%以下であれば、溝部128によってデッドボリュームが増加しても効率比の大幅な低下を防止できる(図10を参照)。
Specifically, when the volume of the
本実施形態では、溝部128は、リードバルブ穴126の周方向において、接続部523の幅よりも長く形成されている。これによると、組付状態におけるリードバルブ52の回転位置に関わらず、リードバルブ穴126の軸方向から見たときに、溝部128が、リードバルブ302の環状部521と弁体部522と接続部523との間に形成される空隙と重なり合うので、リードバルブ52と下流側通路125の開口部125aとの位置関係に起因する流路抵抗の増加を確実に抑制できる。
In the present embodiment, the
これにより、各々のインジェクション量をほぼ均一にでき、インジェクション後の圧縮室の圧力上昇を均一化でき、圧縮による負荷バランスを均一化できるので、無理な力が作用せず効率向上と信頼性向上とを図ることができる。 As a result, the amount of each injection can be made almost uniform, the pressure rise in the compression chamber after injection can be made uniform, and the load balance due to compression can be made uniform, improving the efficiency and reliability without excessive force acting. Can be achieved.
本実施形態では、溝部128は、リードバルブ穴126と同軸状の円環状に形成されている。これによると、溝部128を円柱状のリードバルブ穴126と同時に加工可能であるので、生産性が良好である。
In the present embodiment, the
本実施形態では、弁座53は、リードバルブ穴126の内周面に螺合するようになっており、リードバルブ52の環状部521は、リードバルブ穴126の底面と弁座53との間に挟まれることによって固定されている。
In this embodiment, the
これによると、リードバルブ52を固定するためのボルト等の部材が不要であるので、構成を簡素化できるとともにリードバルブ52の組み付けが容易であり、高生産性が期待できる。また、リードバルブ52を固定する軸力が安定し、逆止弁室形成穴127近傍の固定スクロール12の変形が抑制でき、信頼性に好ましい。そして、弁座53をねじ込む際、リードバルブ52も不安定に同期して回転することが予想されるが、これまで述べた効果により、リードバルブ52に起因する流路抵抗の増加を抑制できる。
According to this, since a member such as a bolt for fixing the
(他の実施形態)
上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。
(Other embodiments)
The above embodiment can be variously modified as follows, for example.
(1)上記実施形態では、圧縮機構部10をスクロール型の圧縮機構にて構成しているが、圧縮機構部10はこれに限定されない。例えば、可動部材の変位によって圧縮対象流体を圧縮する圧縮室の容積を変化させる、レシプロ型の圧縮機構やロータリ型の圧縮機構やスクリュー型の圧縮機構やヘリカル型の圧縮機構で構成されていてもよい。
(1) In the above embodiment, the
(2)上記実施形態では、リードバルブ52の環状部521の平面形状が円環状であるが、環状部521の形状はこれに限定されない。例えば円環の一部が切り欠かれた形状、多角環状等であってもよい。
(2) In the above embodiment, the planar shape of the
(3)上記実施形態では、リードバルブ52の弁体部522の平面形状が円形状であるが、弁体部522の形状はこれに限定されない。例えば円形の一部が膨らんだ形状、多角形状等であってもよい。
(3) In the above embodiment, the planar shape of the
(4)上記実施形態では、逆流防止部50を圧縮室15から中間圧流入ポート1c側への冷媒の逆流を防止するために適用しているが、逆流防止部50を圧縮室15から吸入ポート1b側への冷媒の逆流を防止するために適用してもよい。逆流防止部50を吐出室124側から圧縮室15側への冷媒の逆流を防止するために適用してもよい。
(4) In the above embodiment, the
(5)上記実施形態では、逆流防止部50を縦置きタイプの圧縮機に適用した例を説明したが、圧縮機構部10と電動機部20とを水平方向(横方向)に配置した横置きタイプの圧縮機に適用してもよい。
(5) In the above embodiment, an example in which the
(6)上記実施形態では、逆流防止部50を備える圧縮機をヒートポンプサイクル(冷凍サイクル)に適用した例を説明したが、逆流防止部50を備える圧縮機を種々の用途に適用可能である。
(6) Although the said embodiment demonstrated the example which applied the compressor provided with the
12 固定スクロール(下流側通路形成部材)
125 下流側通路
125a 下流側通路の開口部
126 リードバルブ穴
127 逆止弁室形成穴
128 溝部
52 リードバルブ
521 環状部
522 弁体部
523 接続部
53 弁座(上流側通路形成部材)
531 上流側通路
531a 上流側通路の開口部
12 Fixed scroll (downstream passage forming member)
125
531
Claims (7)
前記圧縮対象流体が流れる流体通路のうち前記リードバルブ(52)よりも圧縮対象流体流れ上流側に位置する上流側通路(531)を形成する上流側通路形成部材(53)と、
前記流体通路のうち前記リードバルブ(52)よりも圧縮対象流体流れ下流側に位置する下流側通路(125)を形成する下流側通路形成部材(12)とを備え、
前記下流側通路形成部材(12)には、前記リードバルブ(52)が配置されるリードバルブ穴(126)が円柱状に形成されており、
前記リードバルブ(52)は、環状に形成された環状部(521)と、前記環状部(521)の内側に配置されて前記上流側通路(531)の開口部(531a)を前記下流側通路(125)側から開閉する弁体部(522)と、前記弁体部(522)と前記環状部(521)とを繋ぐ接続部(523)とを有しており、
前記弁体部(522)は、前記上流側通路(531)側の流体圧力(P1)と前記下流側通路(125)側の流体圧力(P2)との差圧によって変位して前記上流側通路(531)の開口部(531a)を開閉するようになっており、
前記下流側通路形成部材(12)のうち前記リードバルブ穴(126)の底面を構成する部位には、前記弁体部(522)が変位するために必要な空間である逆止弁室(51)を形成する逆止弁室形成穴(127)が形成されており、
前記下流側通路形成部材(12)のうち前記逆止弁室形成穴(127)を形成する部位には、前記下流側通路(125)の開口部(125a)が形成されており、
前記下流側通路(125)の開口部(125a)は、前記リードバルブ穴(126)の軸方向から見たときに、前記上流側通路(531)の開口部(531a)に対してずれた位置に配置されており、
前記下流側通路形成部材(12)のうち前記逆止弁室形成穴(127)を構成する部位には、前記下流側通路(125)の開口部(125a)に繋がる溝部(128)が形成されており、
前記溝部(128)の少なくとも一部は、前記リードバルブ穴(126)の軸方向から見たときに、前記環状部(521)と前記弁体部(522)と前記接続部(523)の間に形成される空隙と重なり合っていることを特徴とする圧縮機。 A plate-like reed valve (52) for preventing the back flow of the fluid to be compressed;
An upstream-side passage forming member (53) that forms an upstream-side passage (531) located upstream of the reed valve (52) in the fluid passage through which the fluid to be compressed flows;
A downstream-side passage forming member (12) that forms a downstream-side passage (125) that is located downstream of the reed valve (52) in the fluid passage of the fluid to be compressed,
A reed valve hole (126) in which the reed valve (52) is disposed is formed in a columnar shape in the downstream side passage forming member (12),
The reed valve (52) includes an annular portion (521) formed in an annular shape and an opening (531a) of the upstream passage (531) disposed on the inner side of the annular portion (521). (125) has a valve body part (522) that opens and closes from the side, and a connection part (523) that connects the valve body part (522) and the annular part (521),
The valve body portion (522) is displaced by the differential pressure between the fluid pressure (P1) on the upstream passage (531) side and the fluid pressure (P2) on the downstream passage (125) side, and the upstream passage The opening (531a) of (531) is opened and closed,
A check valve chamber (51), which is a space necessary for the valve body portion (522) to be displaced, at a portion of the downstream side passage forming member (12) constituting the bottom surface of the reed valve hole (126). Check valve chamber forming hole (127) is formed,
An opening (125a) of the downstream side passage (125) is formed in a portion of the downstream side passage forming member (12) where the check valve chamber forming hole (127) is formed,
The opening (125a) of the downstream passage (125) is displaced from the opening (531a) of the upstream passage (531) when viewed from the axial direction of the reed valve hole (126). Are located in
A groove portion (128) connected to the opening portion (125a) of the downstream side passage (125) is formed in a portion constituting the check valve chamber forming hole (127) in the downstream side passage forming member (12). And
At least a part of the groove (128) is located between the annular part (521), the valve body part (522) and the connection part (523) when viewed from the axial direction of the reed valve hole (126). A compressor characterized by overlapping with a gap formed in the casing.
前記環状部(521)は、前記リードバルブ穴(126)の底面と前記上流側通路形成部材(53)との間に挟まれることによって固定されていることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の圧縮機。 The upstream-side passage forming member (53) is screwed into the inner peripheral surface of the reed valve hole (126),
The annular portion (521) is fixed by being sandwiched between a bottom surface of the reed valve hole (126) and the upstream passage forming member (53). The compressor as described in any one.
前記上流側通路(531)および前記下流側通路(125)は、前記圧縮対象流体を前記圧縮室(15)内へ流入させる通路であることを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1つに記載の圧縮機。 A compression chamber (15) for compressing the fluid to be compressed;
The upstream side passage (531) and the downstream side passage (125) are passages for allowing the fluid to be compressed to flow into the compression chamber (15), respectively. The compressor described in 1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013186079A JP6093676B2 (en) | 2013-09-09 | 2013-09-09 | Compressor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013186079A JP6093676B2 (en) | 2013-09-09 | 2013-09-09 | Compressor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015052305A JP2015052305A (en) | 2015-03-19 |
JP6093676B2 true JP6093676B2 (en) | 2017-03-08 |
Family
ID=52701481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013186079A Expired - Fee Related JP6093676B2 (en) | 2013-09-09 | 2013-09-09 | Compressor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6093676B2 (en) |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5872475U (en) * | 1981-11-10 | 1983-05-17 | 本田技研工業株式会社 | Air pump intake valve device |
GB2123093B (en) * | 1982-06-03 | 1985-10-23 | Ifield Eng Pty | Hydraulic pumps |
JPH11107949A (en) * | 1997-10-06 | 1999-04-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Scroll type compressor |
JP2012149615A (en) * | 2011-01-21 | 2012-08-09 | Hitachi Appliances Inc | Displacement compressor |
-
2013
- 2013-09-09 JP JP2013186079A patent/JP6093676B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2015052305A (en) | 2015-03-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5745450B2 (en) | Compressor injection device | |
JP5637151B2 (en) | Differential pressure valve and electric compressor provided with differential pressure valve | |
JP6460595B2 (en) | Compressor | |
JP6253278B2 (en) | Refrigeration cycle | |
JP6130771B2 (en) | Compressor and refrigeration cycle equipment | |
JP6507557B2 (en) | Compressor | |
JP6130759B2 (en) | Compressor | |
JP6059452B2 (en) | Compressor backflow prevention structure | |
JP3963740B2 (en) | Rotary compressor | |
JP6061044B2 (en) | Scroll compressor | |
JP2018009565A (en) | Multi-stage compressor | |
JP2017194064A (en) | Refrigeration cycle | |
JP6093676B2 (en) | Compressor | |
JP2018127903A (en) | Compressor | |
WO2013140458A1 (en) | Scroll compressor | |
JP2005002886A (en) | Scroll compressor | |
KR102544769B1 (en) | Motor driven compressor apparatus | |
JP2018123812A (en) | Compressor | |
JP6285816B2 (en) | Compressor | |
JP6399637B2 (en) | Compressor | |
JP5789581B2 (en) | Scroll compressor | |
WO2018003431A1 (en) | Multi-stage compressor | |
WO2016079805A1 (en) | Scroll compressor and refrigeration cycle device | |
JP5402889B2 (en) | Compressor | |
JP2008138575A (en) | Scroll compressor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151106 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160729 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160802 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160831 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170117 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170213 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6093676 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |